KR20170012604A - 전해 동박 및 이차 전지용 부극 집전체 - Google Patents

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KR20170012604A
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미치야 고히키
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Abstract

상태 항장력이 높고, 열이력 후의 항장력 저하가 작은 전해 동박을 제공한다. 상태 항장력이 500 ∼ 750 ㎫ 이고, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 항장력이 350 ㎫ 이상인 전해 동박.

Description

전해 동박 및 이차 전지용 부극 집전체{ELECTROLYTIC COPPER FOIL, AND NEGATIVE ELECTRODE COLLECTOR FOR SECONDARY BATTERY}
본 발명은 전해 동박에 관한 것으로서, 특히 전해 동박을 재료로 한 이차 전지용 부극 (負極) 집전체에 관한 것이다.
리튬 이온 전지는 에너지 밀도가 높고, 비교적 높은 전압을 얻을 수 있다는 특징을 가지며, 노트 PC, 비디오 카메라, 디지털 카메라, 휴대 전화 등의 소형 전자 기기용에 다용되고 있다. 전기 자동차나 일반 가정의 분산 배치형 전원 등 대형 기기의 전원으로서의 이용도 실용 단계가 되고 있다.
리튬 이온 전지의 전극체는 일반적으로, 정극 (正極), 세퍼레이터 및 부극이 여러번 권회 또는 라미네이트된 스택 구조를 갖고 있다. 이 중, 부극은 동박으로 만들어진 부극 집전체와 그 표면에 형성된 부극 활물질로 주로 구성된다.
최근, 리튬 이온 이차 전지의 고밀도화 및 고용량화에 수반하여, 부극 활물질의 체적 신축량도 증가하고 있기 때문에, 집전체에 요구되는 내력이 높아지고 있다. 특히 Si 나 Sn 등을 사용한 합금계 활물질은 충전 반응에 의한 체적 팽창이 종래의 탄소와 비교하여, 수 배에서 수십 배이다. 또, 합금계 활물질의 바인더종은 밀착력을 요하기 때문에, 폴리이미드 등의 높은 유리 전이 온도를 갖는 유기계 용제가 사용된다. 유리 전이 온도가 높은 바인더에서는 경화에 고온을 요하기 때문에, 가열 후에 내력 저하가 적은 집전체가 요구되게 된다.
그래서, 일본특허 제3850155호 (특허문헌 1) 에서는, 상온 및 가열 후의 인장 강도 및 신장률의 향상을 목적으로 하여, 동박 중의 불순물 함유량이 적고 또한 상태 항장력이 높은 전해 동박의 예가 기재되어 있다. 일본 공개특허공보 2008-101267호 (특허문헌 2) 및 일본 공개특허공보 2009-299100호 (특허문헌 3) 에서는, 가열 후의 굴곡 성능을 높게 유지하기 위하여, 상태 항장력이 높고, 열이력 후의 항장력 저하도 적은 전해 동박의 예가 개시되어 있다.
일본특허 제3850155호 일본 공개특허공보 2008-101267호 일본 공개특허공보 2009-299100호
그러나, 특허문헌 1 에 기재된 전해 동박은, 동박 중의 불순물 함유량이 적고, 상태 항장력은 높지만, 열이력 후의 항장력 저하가 크다는 문제가 있어, 이차 전지 부극체용 동박에 요구되는 특성으로는 충분하지 않다. 또, 특허문헌 2 및 특허문헌 3 에 기재된 전해 동박은, 상태 항장력이 높고, 180 ℃ 가열 후의 초기 항장력의 저하도 적지만, 그 이상의 고온 가열에 의한 항장력 추이가 불분명하고, 나아가 항장력을 높이기 위하여, 동박 중의 불순물 취입량을 많게 함으로써, LiB 용 부극 집전체로서 최중요 항목의 하나인 도체 저항 특성을 저하시키고 있기 때문에, 이 용도에 대한 사용은 적합하지 않다.
상기 과제를 감안하여, 본 발명은, 상태 항장력이 높고, 열이력 후의 항장력 저하가 작은 전해 동박을 제공하는 것을 과제의 하나로 한다. 또, 본 발명은 그와 같은 전해 동박의 제조 방법을 제공하는 것을 다른 과제의 하나로 한다. 또한, 본 발명은 그와 같은 전해 동박을 재료로 한 이차 전지용 부극 집전체를 제공하는 것을 다른 과제의 하나로 한다.
상기 과제를 해결하기 위하여, 본 발명자는, 제박 (製箔) 시의 대한계 전류 밀도비 및 전해액 중의 아교 농도를 최적화함으로써, 가열 연화에 의한 구리 입자의 비대화가 억제되고, 가열 후에도 소입경을 유지하는 것을 알 수 있었다. 그리고, 이로써 얻어진 전해 동박은, 상태 항장력이 높고 또한 열이력 후의 항장력의 저하가 적은 것을 알 수 있었다.
이러한 지견 (知見) 을 기초로 하여 완성한 본 발명은 일 측면에 있어서, 상태 항장력이 500 ∼ 750 ㎫ 이고, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 항장력이 350 ㎫ 이상인 전해 동박이다.
*본 발명은 다른 일 측면에 있어서, 상태 항장력이 500 ∼ 750 ㎫ 이고, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 항장력이 450 ㎫ 이상인 전해 동박이다.
본 발명은 또 다른 일 측면에 있어서, 상태 항장력이 500 ∼ 750 ㎫ 이고, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 항장력이 상태 항장력의 50 ％ 이상인 전해 동박이다.
본 발명은 또 다른 일 측면에 있어서, 상태 항장력이 500 ∼ 750 ㎫ 이고, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 항장력이 상태 항장력의 65 ％ 이상인 전해 동박이다.
본 발명은 또 다른 일 측면에 있어서, 상태 항장력이 500 ∼ 750 ㎫ 이고, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 구리 입자경이 0.50 ㎛ 이하인 전해 동박이다.
본 발명에 관련된 전해 동박의 일 실시형태에 있어서는, 신장률이 4 ％ 이상이다.
본 발명에 관련된 전해 동박의 다른 일 실시형태에 있어서는, 신장률이 6 ％ 이상이다.
본 발명은 또 다른 일 측면에 있어서, 아교를 6 ∼ 11 질량 ppm 함유하는 구리 전해액을 사용하고, 대한계 전류 밀도비를 0.14 ∼ 0.16 으로 하여 전해하는 것을 포함하는 본 발명에 관련된 전해 동박의 제조 방법이다.
본 발명은 또 다른 일 측면에 있어서, 본 발명에 관련된 전해 동박으로 구성되는 이차 전지용 부극 집전체이다.
본 발명은 또 다른 일 측면에 있어서, 본 발명에 관련된 부극 집전체를 구비한 이차 전지이다.
본 발명에 관련된 전해 동박은, 상태 항장력이 높고, 열이력 후의 항장력 저하가 작다. 그 때문에, 본 발명에 관련된 전해 동박은 내열성이 요구되는 이차 전지 부극 집전체로서 바람직하게 이용할 수 있다.
본 발명에 관련된 전해 동박의 특징의 하나는, 상태 항장력이 높다는 점이다. 구체적으로는, 본 발명에 관련된 전해 동박은 일 실시형태에 있어서, 상태 항장력이 500 ∼ 750 ㎫ 이다. 상태 항장력은 높은 편이 프레스 가공이나 슬릿 가공시에 유리하기 때문에, 바람직하게는 600 ㎫ 이상이고, 보다 바람직하게는 630 ㎫ 이상이다. 단, 극단적으로 상태 항장력을 높게 하면 이번에는 열이력 후의 항장력 유지율이 저하되는 경향이 보이고, 또 신장 특성에 악영향이 미치기 때문에, 바람직하게는 750 ㎫ 이하이고, 보다 바람직하게는 700 ㎫ 이하이다.
본 발명에 있어서, 「상태 항장력」이란, 상온 (23 ℃) 에서 IPC-TM-650 에 기초하는 인장 강도 시험을 했을 경우의 값을 나타낸다.
본 발명에 관련된 전해 동박의 또 하나의 특징은, 400 ℃ 라는 상당한 고온에서 1 시간 가열한 후의 항장력 유지율이 높다는 점이다. 이것은, 견해를 바꾸면, 가열을 가해도 구리 입자의 비대화에 의한 연화 현상이 잘 발생하지 않고, 가열 후에도 소입경을 유지할 수 있다는 것을 의미한다. 종래, 180 ℃ × 1 시간이나 130 ℃ × 15 시간이라는 저온측에서의 내열성 개선을 시도한 선행 기술이 특허문헌 1 및 2 에 기재되어 있지만, 본 발명과 같이 고온측에서의 내열성을 실현하고 있는 예는 본 발명자가 아는 한 존재하지 않는다.
구체적으로는, 본 발명에 관련된 전해 동박은 일 실시형태에 있어서, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 항장력이 350 ㎫ 이상이고, 바람직하게는 400 ㎫ 이상이다.
또, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 항장력의 상한은 특별히 규정할 필요는 없지만, 예를 들어 600 ㎫ 이하이고, 예를 들어 580 ㎫ 이하이며, 예를 들어 550 ㎫ 이하이다.
본 발명에 관련된 전해 동박은 다른 일 실시형태에 있어서, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 항장력이 초기 항장력의 50 ％ 이상이고, 바람직하게는 60 ％ 이상이다. 상한은 특별히 설정되지 않지만, 전형적으로는 95 ％ 이하이고, 보다 전형적으로는 90 ％ 이하, 더욱 더 전형적으로는 85 ％ 이하, 예를 들어 80 ％ 이하이다.
본 발명에 있어서, 「400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 항장력」이란, 400 ℃ 에서 1 시간의 가열 후, 상온 (23 ℃) 까지 방랭시키고 나서 IPC-TM-650 에 기초하는 인장 강도 시험을 했을 경우의 값을 나타낸다.
또, 본 발명에 관련된 전해 동박은 또 다른 일 실시형태에 있어서, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 구리 입자경이 0.50 ㎛ 이하이고, 바람직하게는 0.45 ㎛ 이하이며, 보다 바람직하게는 0.30 ㎛ 이하이다. 또, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 구리 입자경의 하한은 특별히 규정할 필요는 없지만, 일 실시형태에 있어서는 0.01 ㎛ 이상이고, 다른 일 실시형태에 있어서는 0.05 ㎛ 이상이며, 또 다른 일 실시형태에 있어서는 0.07 ㎛ 이상이다.
본 발명에 있어서, 「400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 구리 입자경」이란, 400 ℃ 에서 1 시간의 가열 후, 상온 (23 ℃) 까지 방랭 후의, FIB-SIM 단면 사진으로부터 절단법에 의해 측정한 값을 가리킨다.
본 발명에 관련된 전해 동박의 또 하나의 특징은, 항장력이 높고 또한 일정 이상의 신장률을 갖는 것이다. 강도와 신장률에는 역상관의 관계가 있어, 강도가 높은 것은 신장률은 낮게 발현되는 것이 일반적이다. 항장력이 높고 또한 일정 이상의 신장률을 보유함으로써, 충방전시에 활물질의 큰 체적 변화에 수반하는 박에 가해지는 큰 응력을 흡수하는 것에 유리한 효과를 발휘할 뿐만 아니라, 나아가서는 제조 공정에서의 운박성 (運箔性) 향상에 의한 생산성 증가 등의 유익한 효과도 발현되는 것이다.
신장률은 전해 동박의 두께에 따라 상이하기도 하지만, 두께 6 ∼ 20 ㎛ 정도의 전해 동박이면, 신장률 4 ％ 이상, 전형적으로는 6 ％ 이상, 보다 전형적으로는 6 ∼ 10 ％, 예를 들어 6 ∼ 9 ％ 라는 큰 신장률이 얻어진다. 고강도 및 고내열성이면서 신장성도 우수하다는 것은, 이차 전지 부극 집전체용 전해 동박으로서 사용하는 경우에 있어서, 충방전시에 활물질의 큰 체적 변화에 수반하는 박에 가해지는 큰 응력을 흡수하는 것에 유리한 효과를 발휘하는 것이다. 본 발명에 있어서, 「신장률」이란, 상온 (23 ℃) 에 있어서 IPC-TM-650 에 기초하는 인장 강도 시험을 했을 때에, 시험편이 파단되었을 때의 신장률을 가리킨다.
신장률 (％) ＝ (L - Lo)/Lo × 100
Lo : 시험 전의 시료 길이, L : 파단시의 시료 길이 변형량을 나타낸다.
전해 동박의 두께는, 이하에 제한되지 않지만, 이차 전지 부극 집전체용 전해 동박으로서 사용하는 경우에는, 예를 들어 20 ㎛ 이하, 바람직하게는 18 ㎛ 이하, 더욱 바람직하게는 15 ㎛ 이하로 하면 상기의 특성을 충분히 얻을 수 있다. 두께의 하한값도 이하에 제한되는 것은 아니지만, 예를 들어 6 ㎛ 이상이다.
본 발명에 관련된 전해 동박을 제조하는 경우에는, 전해조 중에, 아교를 6 ∼ 11 질량 ppm 첨가한 황산계 구리 전해액을 넣고, 대한계 전류 밀도비를 0.14 ∼ 0.16 으로 하여 캐소드에 전착함으로써 실시하는 것이 바람직하다. 예를 들어, 전해조 중에, 직경 약 3000 ㎜, 폭 약 2500 ㎜ 의 티탄제 또는 스테인리스제의 회전 캐소드 드럼과, 드럼의 주위에 3 ∼ 10 ㎜ 정도의 극간 거리를 두고 전극을 배치한 전해 동박 제조 장치를 사용하여 제조할 수 있다. 황산계 구리 전해액은 전형적으로는 구리 농도 : 80 ∼ 110 g/ℓ, 황산 농도 : 70 ∼ 110 g/ℓ 로 할 수 있다.
아교 농도는 11 질량 ppm 초과이면, 신장률이 저하되는 경향이 되는 한편, 6 질량 ppm 미만이면 가열 후의 항장력이 낮아지기 때문에, 6 ∼ 11 질량 ppm 이 최적이다.
대한계 전류 밀도비는 0.16 초과이면, 가열 후의 항장력이 낮아지는 한편, 0.14 미만이면 초기 항장력이 낮아지는 점에서, 0.14 ∼ 0.16 이 바람직하다. 본 발명에 있어서, 대한계 전류 밀도비는, 다음 식에 의해 산출한다.
대한계 전류 밀도비 ＝ 실제의 전류 밀도/한계 전류 밀도
한계 전류 밀도는, 구리 농도, 황산 농도, 급액 속도, 극간 거리, 전해액 온도에 따라 변화되지만, 본 검토에서는, 정상 도금 (구리가 층상으로 석출되어 있는 상태) 과 조화 도금 (번드 플레이팅, 구리가 결정상 (구상 (球狀) 이나 침상이나 수빙상 (樹氷狀) 등) 으로 석출되어 있는 상태, 요철이 있다) 과의 경계의 전류 밀도를 한계 전류 밀도로 정의하고, 헐 셀시험에서 정상 도금이 되는 한계 (번드 플레이팅이 되기 직전) 의 전류 밀도 (육안으로 판단) 를 한계 전류 밀도로 하였다.
구체적으로는 헐 셀시험에 있어서, 구리 농도, 황산 농도, 전해액 온도를 동박의 제조 조건으로 설정하고, 헐 셀시험을 실시한다. 그리고, 당해 전해액 조성, 전해액 온도에 있어서의 구리층 형성 상태 (구리가 층상으로 석출되어 있는지 결정상으로 형성되어 있는지) 를 조사한다. 그리고, 주식회사 야마모토 도금 시험기 제조의 전류 밀도 조견표에 기초하여, 테스트 피스의 정상 도금과 조화 도금의 경계가 존재하는 지점의 테스트 피스의 위치로부터, 당해 경계의 위치에 있어서의 전류 밀도를 구하였다. 그리고, 당해 경계의 위치에 있어서의 전류 밀도를 한계 전류 밀도로 규정하였다. 이로써, 당해 전해액 조성, 전해액 온도에서의 한계 전류 밀도를 알 수 있다. 일반적으로는 극간 거리가 짧으면, 한계 전류 밀도가 높아지는 경향이 있다. 실시예에 있어서, 헐 셀시험에 사용한 테스트 피스는 주식회사 야마모토 도금 시험기 제조의 헐 셀시험용 횡동판으로 하였다.
또한, 종래에는 동박 입자의 형상을 정돈하기 위하여 대한계 전류 밀도비를 0.17 이상으로 하여 전해 동박을 제조하는 것이 통례였다. 헐 셀시험의 방법은 예를 들어 「도금 실무 독본」 마루야마 키요시저 일간 공업 신문사 1983년 6월 30일의 157페이지에서 160페이지에 기재되어 있다.
전해 동박의 표면 또는 이면, 나아가서는 양면에는, 방청 처리를 실시하는 것이 바람직하다. 방청 처리는, 한정적은 아니지만, 크롬 산화물 단독의 피막 처리 혹은 크롬 산화물과 아연/아연 산화물의 혼합물 피막 처리를 들 수 있다. 크롬 산화물과 아연/아연 산화물의 혼합물 피막 처리란, 아연염 또는 산화아연과 크롬산염을 함유하는 도금욕을 사용하여 전기 도금에 의해 아연 또는 산화아연과 크롬 산화물로 이루어지는 아연-크롬기 혼합물의 방청층을 피복하는 처리이다.
도금욕으로는, 대표적으로는, K2Cr2O7, Na2Cr2O7 등의 중크롬산염이나 CrO3 등의 적어도 1 종과 수산화 알칼리 그리고 산의 혼합 수용액이 사용된다. 또, 상기 수용액과 수용성 아연염, 예를 들어 ZnO, ZnSO4·7H2O 등 적어도 1 종과의 혼합 수용액도 사용할 수 있다.
방청 처리 전에 필요에 따라 조화 처리를 실시할 수 있다. 조화 입자로서, 구리, 코발트, 니켈의 1 종의 도금 또는 이들의 2 종 이상의 합금 도금을 형성할 수 있다. 통상적으로, 구리, 코발트, 니켈의 3 자의 합금 도금에 의해, 조화 입자를 형성한다. 또한, 이차 전지용 부극 집전체용 동박은, 내열성 및 내후 (내식) 성을 향상시키기 위하여, 표리 양면의 조화 처리면 상에, 코발트-니켈 합금 도금층, 아연-니켈 합금 도금층, 구리-아연 합금 도금층, 크로메이트층에서 선택한 1 종 이상의 방청 처리층 또는 내열층 및/또는 실란 커플링층을 형성하는 것이 바람직하다. 또한, 조화 입자를 형성하지 않고, 코발트-니켈 합금 도금층, 아연-니켈 합금 도금층, 구리-아연 합금 도금층, 크로메이트층에서 선택한 1 종 이상의 방청 처리층 또는 내열층 및/또는 실란 커플링층을 형성해도 된다.
필요에 따라, 동박과 활물질의 접착력 개선을 주목적으로 하여, 방청층 상의 양면 혹은 석출면에 실란 커플링제를 도포하는 실란 처리를 실시해도 된다. 이 실란 처리에 사용하는 실란 커플링제로는, 올레핀계 실란, 에폭시계 실란, 아크릴계 실란, 아미노계 실란, 메르캅토계 실란을 들 수 있지만, 이들을 적절히 선택하여 사용할 수 있다. 도포 방법은, 실란 커플링제 용액의 스프레이에 의한 분사, 코터에서의 도포, 침지, 흘림 등 어느 것이어도 된다.
(전지의 구성)
본 발명에 관련된 전해 동박은 이차 전지 부극 집전체로서 바람직하게 사용할 수 있다. 일반적으로 이차 전지는, 부극, 정극, 정극 및 부극을 절연하기 위한 세퍼레이터, 그리고 비수 혹은 수계 전해질을 갖고 있고, 이들이 전지 케이스에 의해 수용된 구조로 되어 있다. 또, 전해질이 폴리머 전해질인 경우에는 세퍼레이터는 불필요하다.
(부극)
부극은, 본 발명의 부극 집전체와, 부극 집전체의 편면 혹은 양면에 형성되는 부극 활물질 함유층으로 일반적으로 구성된다. 부극 활물질로는, 리튬의 흡장 방출이 가능한 탄소질물, 금속, 금속 화합물 (금속 산화물, 금속 황화물, 금속 질화물), 리튬 합금 등을 들 수 있다.
상기 탄소질물로는, 흑연, 코크스, 탄소 섬유, 구상 탄소, 열분해 기상 탄소질물, 수지 소성체 등의 흑연질 재료 혹은 탄소질 재료 ; 열경화성 수지, 등방성 피치, 메소페이즈 피치계 탄소, 메소페이즈 피치계 탄소 섬유, 메소페이즈 소구체 등에 500 ∼ 3000 ℃ 에서 열처리를 실시함으로써 얻어지는 흑연질 재료 또는 탄소질 재료 등을 들 수 있다.
상기 금속으로는, 리튬, 알루미늄, 마그네슘, 주석, 규소 등을 들 수 있다.
상기 금속 산화물로는, 주석 산화물, 규소 산화물, 리튬티탄 산화물, 니오브 산화물, 텅스텐 산화물 등을 들 수 있다. 상기 금속 황화물로는, 주석 황화물, 티탄 황화물 등을 들 수 있다. 상기 금속 질화물로는, 리튬코발트 질화물, 리튬철 질화물, 리튬망간 질화물 등을 들 수 있다.
리튬 합금으로는, 리튬알루미늄 합금, 리튬주석 합금, 리튬납 합금, 리튬규소 합금 등을 들 수 있다.
본 발명에 관련된 전해 동박은, 상기 서술한 바와 같이 항장력이 높고, 열이력 후의 항장력 저하가 작기 때문에, 특히 체적 팽창이 크고, 바인더의 경화에 고온을 요하는 Si 나 Sn 등을 사용한 합금계 활물질을 부극 활물질로서 사용했을 경우에 특히 유리하다.
부극 활물질 함유층에는 바인더나 유동성 조정제 (전형적으로는 증점제) 등의 첨가제를 함유시킬 수 있다. 예를 들어, 폴리불화비닐리덴 (PVDF), 폴리테트라플루오로에틸렌 (PTFE), 폴리불화비닐리덴-헥사플루오로프로필렌 공중합체 (PVDF-HFP) 등의 불소 함유 폴리머 ; 스티렌부타디엔 고무 (SBR), 아크릴계 고무 (예를 들어, (메트)아크릴산에스테르를 주구성 단량체로 하는 고무), 불소계 고무 (예를 들어, 불화비닐리덴계 고무, 테트라플루오로에틸렌-프로필렌 공중합체 고무), 폴리부타디엔, 에틸렌-프로필렌-디엔 공중합체 (EPDM) 및 술폰화 EPDM 등의 고무류 ; 아크릴계 수지 (예를 들어, (메트)아크릴산에스테르를 주구성 단량체로 하는 수지, 폴리아크릴산 등) ; 카르복시메틸셀룰로오스 (CMC), 디아세틸셀룰로오스, 하이드록시프로필셀룰로오스 등의 셀룰로오스계 폴리머 ; 폴리비닐알코올 ; 폴리에틸렌옥사이드 등의 폴리알킬렌옥사이드 ; 폴리이미드 등의 각종 폴리머에서 적절히 선택되는 1 종 또는 2 종 이상의 폴리머 재료를 첨가할 수 있다. 그 중에서도, CMC 및 SBR 을 함유하는 혼합물이 바람직하다. 당해 혼합물을 사용함으로써, 부극 활물질과 집전체의 밀착성을 보다 높게 할 수 있다.
부극 활물질 함유층에는, 도전제를 함유시킬 수 있다. 도전제로는, 아세틸렌 블랙, 분말상 팽창 흑연 등의 그라파이트류, 탄소 섬유 분쇄물, 흑연화 탄소 섬유 분쇄물 등을 들 수 있다.
(정극)
정극은, 정극 집전체와, 상기 정극 집전체의 편면 혹은 양면에 형성되는 정극 활물질 함유층으로 일반적으로 구성된다.
정극 집전체로는, 알루미늄판, 알루미늄 메시재 등을 들 수 있다.
정극 활물질 함유층은, 예를 들어, 활물질과 결착제를 함유한다. 정극 활물질로는, 이산화망간, 이황화몰리브덴, LiCoO2, LiNiO2, LiMn2O4 등의 칼코겐 화합물을 들 수 있다. 이들 칼코겐 화합물은, 2 종 이상의 혼합물로 사용해도 된다. 특히, 리튬 이온 이차 전지용에는 리튬 천이 금속 복합 산화물이 다용된다.
정극 활물질 함유층에는, 부극 활물질 함유층과 마찬가지로, 결착제나 유동성 조정제 (전형적으로는 증점제) 등의 첨가제를 함유시킬 수 있다. 구체예는 부극 활물질 함유층에서 서술한 바와 같다.
활물질 함유층에는, 도전 보조재로서 아세틸렌 블랙, 분말상 팽창 흑연 등의 그라파이트류, 탄소 섬유 분쇄물, 흑연화 탄소 섬유 분쇄물 등을 추가로 함유할 수 있다.
(세퍼레이터)
정극과 부극 사이에는 세퍼레이터를 배치할 수 있다. 세퍼레이터로는, 예를 들어 20 ∼ 30 ㎛ 의 두께를 갖는 폴리에틸렌 다공질 필름, 폴리프로필렌 다공질 필름 등을 사용할 수 있다. 비수 전해질로서, 고체 또는 겔상 등의 폴리머 전해질을 사용하는 경우에는, 세퍼레이터를 생략할 수도 있다.
(비수 전해질)
비수 전해질은, 비수 용매와, 이 비수 용매에 용해되는 전해질을 함유하는 비수 전해액의 형태로 할 수 있다.
비수 용매로는, 에틸렌카보네이트, 디메틸카보네이트, 메틸에틸카보네이트, 디에틸카보네이트, γ-부티로락톤, 프로피온산메틸 등을 들 수 있다. 사용하는 비수 용매의 종류는, 1 종류 혹은 2 종류 이상으로 하는 것이 가능하다.
전해질로는, 과염소산리튬 (LiClO4), 6불화인산리튬 (LiPF6), 4불화붕산리튬 (LiBF4), 6불화비소리튬 (LiAsF6) 등을 들 수 있다. 전해질은, 단독으로도 혼합물의 형태로도 사용할 수 있다.
또, 비수 전해질은, 고체 또는 겔상 등의 폴리머 전해질의 형태로 할 수도 있다.
실시예
이하에 본 발명의 실시예를 나타내지만, 이하의 실시예에 본 발명이 한정되는 것을 의도하는 것은 아니다.
전해조 중에, 직경 약 3133 ㎜, 폭 2476.5 ㎜ 의 티탄제의 회전 드럼과, 드럼의 주위에 5 ㎜ 정도의 극간 거리를 두고 전극을 배치하였다. 이 전해조 중에, 표 1 에 기재된 농도의 아교를 첨가한 황산구리 수용액을 도입하였다. 그리고, 표 1 에 기재된 대한계 전류 밀도비로 조절하고, 회전 드럼의 표면에 구리를 석출시키고, 회전 드럼의 표면에 석출된 구리를 박리하여, 연속적으로 표 1 에 기재된 두께를 갖는 발명예 및 비교예의 전해 동박을 제조하였다.
얻어진 각 전해 동박에 대하여, 전술한 측정 조건에 따라, 상태 항장력, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 항장력, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 항장력의 상태 항장력에 대한 비 (유지율), 신장률, 400 ℃ 에서 1 시간 가열 후의 구리 입자경을 평가하였다. 결과를 표 1 에 나타낸다.
Figure pat00001

Claims (1)

  1. 발명의 설명에 기재된 발명
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