KR20140109857A - 경질 피복층이 우수한 내치핑성과 내마모성을 발휘하는 표면 피복 절삭 공구 - Google Patents

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Abstract

고속 절삭 가공에서, 경질 피복층이 우수한 내치핑성과 내마모성을 발휘하는 표면 피복 절삭 공구를 제공한다. WC 기 초경합금으로 구성된 공구 기체의 표면에, Ti 화합물층으로 이루어지는 하부층과 Al2O3 층으로 이루어지는 상부층을 경질 피복층으로서 증착 형성한 표면 피복 절삭 공구에 있어서, 상기 Al2O3 층으로 이루어지는 상부층은, (006) 면 배향 계수 TC(006) 이 1.8 이상이고, 또한 (104) 면과 (110) 면의 각각의 피크 강도 I(104) 면, I(110) 의 비 I(104)/I(110) 이 0.5 ∼ 2.0 이고, 또한 Al2O3 층 내의 잔류 응력값의 절대값이 100 ㎫ 이하이다.

Description

경질 피복층이 우수한 내치핑성과 내마모성을 발휘하는 표면 피복 절삭 공구{SURFACE-COATED CUTTING TOOL WITH HARD COATING THAT EXHIBITS EXCELLENT CHIPPING RESISTANCE AND ABRASION RESISTANCE}
본 발명은, 예를 들어, 고인성의 덕타일 주철 등의 난삭재의 고속 절삭 가공에 있어서, 경질 피복층이 우수한 내치핑성과 내마모성을 구비하고, 장기의 사용에 걸쳐서 우수한 절삭 성능을 발휘하는 표면 피복 절삭 공구 (이하, 피복 공구라고 한다) 에 관한 것이다.
종래, 일반적으로, 탄화텅스텐 (이하, WC 로 나타낸다) 기 초경합금으로 구성된 기체 (基體) (이하, 공구 기체라고 한다) 의 표면에,
(a) 하부층이, 모두 화학 증착 형성된 Ti 의 탄화물 (이하, TiC 로 나타낸다) 층, 질화물 (이하, 동일하게 TiN 으로 나타낸다) 층, 탄질화물 (이하, TiCN 으로 나타낸다) 층, 탄산화물 (이하, TiCO 로 나타낸다) 층, 및 탄질산화물 (이하, TiCNO 로 나타낸다) 층 중 2 층 이상으로 이루어지고, 또한 3 ∼ 20 ㎛ 의 합계 평균 층두께를 갖는 Ti 화합물층,
(b) 상부층이, 화학 증착 형성된 1 ∼ 15 ㎛ 의 평균 층두께를 갖는 산화알루미늄 (이하, Al2O3 으로 나타낸다) 층,
이상의 (a) 및 (b) 로 구성된 경질 피복층을 형성하여 이루어지는 피복 공구가 알려져 있고, 이와 같은 경질 피복층을 피복 형성한 피복 공구가, 우수한 내마모성을 나타내는 것도 알려져 있다.
그리고, 절삭 공구에 요구되는 각종 절삭 성능을 더욱 높이기 위하여 여러 가지 연구가 이루어지고 있으며, 예를 들어, 피복 공구의 내변형 저항성, 강인성, 내마모성을 높이기 위하여, 특허문헌 1 에 나타내는 바와 같이, 공구 기체 표면에, Ti 화합물층과 Al2O3 층을 피복 형성한 피복 공구에 있어서, Al2O3 층의 배향 계수 TC 에 대하여, TC(006) 을 2 보다 크게 하고, 또한 두 번째로 큰 배향 계수 TC(104) 를 2 ＞ TC(104) ＞ 0.5 로 한 피복 공구가 제안되어 있다.
그러나, 이 피복 공구에 있어서는, 피막의 내마모성은 높아지지만, 내치핑성, 내결손성이 열등하다는 문제점이 있었다.
또, 특허문헌 2 에 나타내는 바와 같이, 공구 기체 표면에, Ti 화합물층과 Al2O3 층을 피복 형성한 피복 공구에 있어서, Al2O3 층의 배향 계수 TC 에 대하여, TC(104) 및 TC(110) 을 1.2 보다 크게 한 피복 공구도 제안되어 있다.
또한, 특허문헌 3 에 나타내는 바와 같이, 공구 기체 표면에, TiCN 층과 Al2O3 층을 피복 형성한 피복 공구에 있어서, TiCN 층은 인장 응력 S1 을 갖고, 또 Al2O3 층은, 압축 응력 S2 를 가짐과 함께, 그 인장 응력 S1 과 그 압축 응력 S2 에 대하여,
400 ㎫ ≤ ｜S2 － S1｜ ≤ 3500 ㎫
의 관계를 만족시킴으로써, 인성과 내마모성의 양립을 도모한 피복 공구도 알려져 있다.
일본 공개특허공보 2009-28894호 일본 공개특허공보 평11-140647호 일본 공표특허공보 2006-64724호
최근의 절삭 장치의 고성능화는 눈부시고, 한편으로 절삭 가공에 대한 성력화 및 에너지 절약화, 나아가 저비용화의 요구는 강하고, 이것에 수반하여, 절삭 가공은 한층 더 고속화의 경향이 있다.
상기 종래 피복 공구는, 상부층의 Al2O3 층의 배향 계수 TC 를 조정함으로써, 혹은 상부층의 Al2O3 층과 하부층의 TiCN 층의 잔류 응력의 관계를 규정함으로써, 고속 절삭 조건하에서의 피복 공구의 내치핑성, 내마모성의 향상을 도모하는 것이지만, 내치핑성과 내마모성이라는 쌍방의 특성을 동시에 개선하는 것은 어려우며, 피삭재의 종류, 절삭 조건 등에 의해 치핑의 발생, 내마모성의 저하 등에 의해 비교적 단시간에 사용 수명에 이른다는 것이 현상황이다.
그래서, 본 발명자들은, 상기 서술한 바와 같은 관점에서, 고인성의 덕타일 주철 등의 난삭재의 고속 절삭 가공에 있어서의 피복 공구의 경질 피복층의 내치핑성과 내마모성을 동시에 개선하기 위하여, 경질 피복층의 상부층인 Al2O3 층의 배향성에 착안하여 예의 연구를 실시한 결과, 다음과 같은 지견을 얻었다.
먼저, Al2O3 층의 배향성에 대하여, 이것을, 예를 들어 (006) 배향과 같은 특정한 배향으로 제어함으로써, 내마모성의 확보는 가능하지만, 층 중에 형성되는 잔류 응력에 의해 내치핑성이 충분하지 않다.
그래서, 잔류 응력을 제거하여 내치핑성을 높이기 위하여, 특허문헌 3 에 기재된 바와 같이, 브러시 처리, 블라스트 처리 (샌드 블라스트 처리, 웨트 블라스트 처리), 숏 피닝 처리 등의 각종 표면 처리를 실시함으로써 Al2O3 층으로 이루어지는 상부층의 잔류 응력 제거를 시도한 결과, Al2O3 층의 (006) 배향성이 높은 경우에는, 충분한 잔류 응력 완화 효과가 얻어지지 않기 때문에, 내치핑성의 개선도 충분하다고는 할 수 없었다.
요컨대, 특허문헌 1 에 기재된 바와 같은 (006) 배향성이 높은 종래 피복 공구에 있어서는, 내마모성이 우수하지만 내치핑성이 충분하지 않고, 그리고 내치핑성의 개선을 목적으로 하여, 경질 피복층 형성 후, 표면 처리를 실시함으로써 잔류 응력의 완화를 도모했다고 하더라도, 잔류 응력 완화 효과는 적기 때문에, 내치핑성은 여전히 만족할 수 있는 것은 아니었다.
그런데, 본 발명자들은, Al2O3 층으로 이루어지는 상부층에 대하여, 소정의 비율로 (006) 배향성을 갖게 하고, 소정의 내마모성을 유지하게 한 경우라도, 동시에, (104) 배향과 (110) 배향을 소정의 비율이 되도록 조정함으로써, 경질 피복층 형성 후의 표면 처리에 의한 잔류 응력 완화 효과의 향상을 도모할 수 있고, 그것을 통해 내치핑성을 개선할 수 있는 점에서, 이와 같은 피복 공구는, 내마모성과 내치핑성의 쌍방이 우수한 공구 특성을 구비하는 것을 알아낸 것이다.
본 발명은, 상기의 지견에 기초하여 이루어진 것으로서,
「탄화텅스텐기 초경합금으로 구성된 공구 기체의 표면에, 티탄 화합물층으로 이루어지는 하부층과 산화알루미늄층으로 이루어지는 상부층을 경질 피복층으로서 증착 형성한 표면 피복 절삭 공구에 있어서,
상기 산화알루미늄층으로 이루어지는 상부층은, (006) 면 배향 계수 TC(006) 이 1.8 이상이고, 또한 (104) 면의 피크 강도 I(104) 와 (110) 면의 피크 강도 I(110) 의 비 I(104)/I(110) 이 0.5 ∼ 2.0 이고, 또한 산화알루미늄층 내의 잔류 응력값의 절대값이 100 ㎫ 이하인 것을 특징으로 하는 표면 피복 절삭 공구.」
에 특징을 갖는 것이다.
다음으로, 본 발명의 피복 공구의 경질 피복층의 구성층에 대하여 상세하게 설명한다.
하부층 (Ti 화합물층) :
하부층의 Ti 화합물층으로는, 티탄의 탄화물 (TiC) 층, 질화물 (TiN) 층, 탄질화물 (TiCN) 층, 탄산화물 (TiCO) 층, 탄질산화물 (TiCNO) 층의 1 층 또는 2 층 이상으로 이루어지는 Ti 화합물층을 사용할 수 있지만, 하부층은, 그 자체가 고온 강도를 갖고, 이것의 존재에 의해 경질 피복층이 고온 강도를 구비하게 되는 것 외에, 공구 기체와 상부층인 Al2O3 층의 어느 것에도 강고하게 밀착되어, 경질 피복층의 공구 기체에 대한 밀착성 향상에 기여하는 작용을 갖는다.
하부층은, 그 합계 평균 층두께가 3 ㎛ 미만에서는, 상기 작용을 충분히 발휘시킬 수 없고, 한편 그 합계 평균 층두께가 20 ㎛ 를 초과하면, 치핑을 일으키기 쉬운 점에서, 하부층의 합계 평균 층두께는 3 ∼ 20 ㎛ 로 하는 것이 바람직하다.
상부층 (Al2O3 층) :
Al2O3 층은, 우수한 고온 경도와 내열성을 갖고, 경질 피복층의 내마모성 향상에 기여하지만, 예를 들어, 인성이 높은 덕타일 주철 등의 난삭재의 고속 절삭 가공에 있어서는, 피삭재와 절삭 찌꺼기의 마찰의 발생에 의해, 절삭날 능선 근방에는 큰 전단 응력이 작용하고, 그 결과, 절삭날 능선 근방에는 균열이 발생하기 쉽고, 이 균열이 진전됨으로써 치핑 혹은 박리가 발생하기 쉽다.
그래서, 본 발명에서는, 덕타일 주철 등의 난삭재의 고속 절삭 가공에 있어서의 내치핑성과 내마모성의 양 특성을 개선한다는 관점에서, 피복 공구의 절삭날 능선부를 피복하는 상부층은, TC(006) 이 높은 고경도의 Al2O3 층으로 구성함과 함께, 그 Al2O3 층 내의 잔류 응력의 저감을 도모함으로써, 경질 피복층의 내치핑성, 내박리성을 향상시켰다.
구체적으로는, 먼저 상부층을 구성하는 Al2O3 층에 대하여, TC(006) 을 높임과 동시에, (104) 면의 피크 강도 I(104) 및 (110) 면의 피크 강도 I(110) 에 대하여, I(104)/I(110) 이 0.5 ∼ 2.0 의 범위가 되는 결정 조직 구조를 구비하는 Al2O3 층을 증착 형성한다.
이어서, 그 Al2O3 층에 대하여, 예를 들어, 웨트 블라스트 처리를 실시하여 층 내 잔류 응력을 제거하면, Al2O3 층의 TC(006) 이 1.8 이상으로 높은 경우라도, I(104)/I(110) 이 0.5 ∼ 2.0 이기 때문에, Al2O3 층의 잔류 응력값은, 절대값으로 100 ㎫ 이하까지 저감된다.
그 결과, 본 발명의 Al2O3 층으로 이루어지는 상부층은, 고경도를 갖고 내마모성이 우수함과 동시에, 층 내의 잔류 응력값이 작기 때문에, 내치핑성, 내박리성도 우수하다.
또한, 본 발명에서 말하는 (006) 면 배향 계수 TC(006) 은, 상부층을 구성하는 Al2O3 층에 대하여 X 선 회절을 실시했을 때의 (hkl) 면으로부터 얻어지는 X 선 회절의 피크 강도값을 I(hkl), JCPDS 카드 No.46-1212 에 기재된 (hkl) 면의 표준 회절 강도를 I0(hkl) 로 했을 경우,
Figure pct00001
라고 하여 정의된다. 여기서, (hkl) 은 (012), (104), (110), (006), (113), (202), (024), (116) 의 8 면이다.
도 1 에, 일례로서, 본 발명 피복 공구의 상부층에 대하여 측정한, X 선 회절 차트를 나타내고, 또 그 차트에서 나타나는 (hkl) 면의 피크 강도값 I(hkl) 을 나타낸다.
상기 결정 조직 구조를 구비하는 Al2O3 층의 보다 구체적인 성막 방법을 서술하면, 예를 들어 이하와 같다.
즉, WC 초경합금으로 이루어지고, 절삭날부에 호닝 가공을 실시한 공구 기체에, 통상적인 성막 조건으로 소정의 층두께의 Ti 화합물층으로 이루어지는 하부층을 증착 형성한 후,
≪제 1 단계≫
먼저, 통상적인 화학 증착 장치로,
반응 가스 조성 (용량％) : AlCl3 : 0.5 ∼ 2 ％, CO2 : 0.1 ∼ 1.5 ％
HCl : 0.3 ∼ 3 ％, CO : 0.1 ∼ 1.5 ％,
CH4 : 0.5 ∼ 2.0 ％, Ar : 20 ∼ 35 ％,
H2 : 나머지
반응 분위기 온도 : 950 ∼ 1100 ℃
반응 분위기 압력 : 6 ∼ 13 ㎪
의 조건으로, 하부층의 표면에 Al2O3 의 핵 형성을 실시하고,
≪제 2 단계≫
이어서, 동일하게 통상적인 화학 증착 장치를 사용하여,
반응 가스 조성 (용량％) : AlCl3 : 1 ∼ 5 ％, CO2 : 0.1 ∼ 2 ％
HCl : 0.3 ∼ 3 ％, H2S : 0.5 ∼ 1 ％
Ar : 20 ∼ 35 ％, H2 : 나머지
반응 분위기 온도 : 950 ∼ 1100 ℃
반응 분위기 압력 : 6 ∼ 13 ㎪
의 조건으로, Al2O3 의 막 성장을 실시하고,
≪제 3 단계≫
이어서, 동일하게 통상적인 화학 증착 장치를 사용하여,
반응 가스 조성 (용량％) : AlCl3 : 0.5 ∼ 2 ％, CO2 : 0.1 ∼ 1.5 ％
HCl : 4 ∼ 7 ％, H2S : 0.02 ∼ 0.4 ％
H2 : 나머지
반응 분위기 온도 : 950 ∼ 1100 ℃
반응 분위기 압력 : 6 ∼ 13 ㎪
의 조건으로, Al2O3 의 막 성장을 실시하여, 목표 층두께의 Al2O3 층을 얻는다.
상기 3 단계로 이루어지는 성막에 의해, 본 발명의 결정 조직 구조를 구비한 Al2O3 층, 즉 TC(006) 이 1.8 이상이고, 또한 (104) 면의 피크 강도 I(104) 와 (110) 면의 피크 강도 I(110) 의 비 I(104)/I(110) 이 0.5 ∼ 2.0 인 Al2O3 층으로 이루어지는 상부층을 증착 형성할 수 있다.
이어서, 상기에서 얻은 본 발명의 결정 조직 구조를 구비한 Al2O3 층으로 이루어지는 상부층의 표면에, 예를 들어, 웨트 블라스트 처리를 실시함으로써, 상부층 내의 잔류 응력을 저감시킨다.
구체적인 웨트 블라스트 처리 조건으로는, 예를 들어, 분사 연마재로서, 물과의 합계량에서 차지하는 비율로, 15 ∼ 60 질량％ 의 Al2O3 미립을 배합한 연마액을, 0.05 ∼ 0.30 ㎫ 의 블라스트 압력으로 공구 표면 전역에 분사하는 것이다.
본 발명의 Al2O3 층은, TC(006) 이 1.8 이상으로 높음에도 불구하고, I(104)/I(110) 이 0.5 ∼ 2.0 이기 때문에, 잔류 응력의 완화가 효과적으로 이루어져 잔류 응력값의 절대값이 100 ㎫ 이하까지 저감되고, 그 결과, 내치핑성, 내박리성이 우수한 경질 피복층이 형성된다.
본 발명의 Al2O3 층은, TC(006) 이 1.8 미만이 되면, 경도가 저하되므로, 장기의 사용에 걸쳐서 우수한 내마모성을 발휘할 수 없기 때문에, TC(006) 은 1.8 이상으로 정하였다. TC(006) 의 상한에 대해서는 특별히 제한은 없지만, 소정의 고경도를 얻기 위해서는, TC(006) 은 1.8 이상 3.0 이하의 범위이면 충분하다.
또, I(104)/I(110) 의 값에 대해서는, 이 값이 0.5 미만 또는 2.0 을 초과하면, 표면 처리에 의한 잔류 응력 완화 효과가 얻어지지 않게 되기 때문에 I(104)/I(110) 의 값은, 0.5 ∼ 2.0 으로 정하였다.
또, 잔류 응력값의 절대값에 대해서는, 100 ㎫ 보다 크면 내치핑성의 향상이 보이지 않는다는 이유에서 100 ㎫ 이하로 정하였다.
상기 본 발명의 Al2O3 층으로 이루어지는 상부층은, 상기 3 단계로 이루어지는 성막에 의해, 공구 전체 표면 (레이크면, 플랭크면, 절삭날) 에 증착 형성할 수 있지만, 반드시 공구 전체 표면에 형성할 필요는 없으며, 절삭날 능선부를 포함하는 레이크면에만, 혹은 절삭날 능선부를 포함하는 플랭크면에만, 본 발명의 결정 조직 구조를 구비한 Al2O3 층을 증착 형성하는 것도 물론 가능하다.
또한, 본 발명의 결정 조직 구조를 구비한 Al2O3 층은, 그 층두께가 2 ㎛ 미만에서는, 원하는 내마모성을 장기에 걸쳐서 발휘할 수 없고, 한편 그 층두께가 15 ㎛ 를 초과하면, 치핑이 발생하기 쉬워지기 때문에, 그 층두께는 2 ∼ 15 ㎛ 로 하는 것이 바람직하다.
본 발명의 피복 공구는, 경질 피복층으로서, Ti 화합물층으로 이루어지는 하부층과 Al2O3 층으로 이루어지는 상부층을 구비하고, 상부층의 Al2O3 층은 우수한 고온 경도를 갖고, 또한 Al2O3 층 내의 잔류 응력의 저감이 도모되고 있기 때문에, 고열 발생을 수반하는 고속 절삭 조건에서 사용한 경우라도, 장기의 사용에 걸쳐서 우수한 내마모성과 내치핑성, 내박리성을 발휘하는 것이다.
도 1 은 본 발명 피복 공구의 상부층에 대하여 측정한 X 선 회절 차트와 함께, (hkl) 면의 위치 및 피크 강도값 I(hkl) 을 나타낸다.
다음으로, 본 발명의 피복 공구를 실시예에 의해 구체적으로 설명한다.
실시예
원료 분말로서, 모두 1 ∼ 3 ㎛ 의 평균 입경을 갖는 WC 분말, TiC 분말, ZrC 분말, TaC 분말, NbC 분말, Cr3C2 분말, TiN 분말 및 Co 분말을 준비하고, 이들 원료 분말을, 표 1 에 나타내는 배합 조성으로 배합하고, 추가로 왁스를 첨가하여 아세톤 중에서 24 시간 볼 밀 혼합하고, 감압 건조시킨 후, 98 ㎫ 의 압력으로 소정 형상의 압분체로 프레스 성형하고, 이 압분체를 5 ㎩ 의 진공 중, 1370 ∼ 1470 ℃ 의 범위 내의 소정의 온도로 1 시간 유지의 조건으로 진공 소결하고, 소결 후, 절삭날부에 R : 0.07 ㎜ 의 호닝 가공을 실시함으로써 ISO·CNMG120408 에 규정하는 인서트 형상을 가진 WC 기 초경합금제의 공구 기체 A, B 를 제조하였다.
다음으로, 이들 공구 기체 A, B 의 표면에, 통상적인 화학 증착 장치를 사용하여, 경질 피복층의 하부층으로서, 표 2 에 나타내는 조건으로, 표 3 에 나타내는 Ti 화합물층을 증착 형성하고,
이어서, 상기 Ti 화합물층의 표면에, 표 4 에 나타내는 3 단계의 조건으로 Al2O3 층을 증착 형성하고,
이어서, 표 5 에 나타내는 조건으로, 절삭날 능선부를 포함하는 레이크면, 플랭크면, 혹은 레이크면 및 플랭크면에 웨트 블라스트 처리를 실시함으로써, 표 6 에 나타내는 본 발명 피복 공구 1 ∼ 10 을 제조하였다.
또, 비교의 목적으로, 경질 피복층의 하부층으로서, 표 2 에 나타내는 조건으로, 표 3 에 나타내는 Ti 화합물층을 증착 형성하고,
이어서, 표 7 에 나타내는 조건으로 Al2O3 층을 증착 형성하고, 이어서, 표 5 에 나타내는 조건으로, 웨트 블라스트 처리를 실시함으로써, 표 8 에 나타내는 비교 피복 공구 1 ∼ 10 을 제조하였다.
상기 본 발명 피복 공구 및 비교 피복 공구의 레이크면, 플랭크면 및 절삭날 능선부에 있어서의 Ti 화합물층, Al2O3 층의 층두께를, 주사형 전자 현미경을 사용하여 측정함과 함께, Al2O3 층에 대해서는 X 선 회절을 실시하고, (012), (104), (110), (006), (113), (202), (024), (116) 의 각 면으로부터의 X 선 회절 피크 강도를 측정함으로써 TC(006) 을 구하고, 또한 (104) 및 (110) 각각의 피크 강도 I(104), I(110) 의 값으로부터 피크 강도비 I(104)/I(110) 을 구하였다.
표 6, 표 8 에 이들의 값을 나타낸다.
또, 상기 본 발명 피복 공구 및 비교 피복 공구의 Al2O3 층에 대하여, sin2Ψ 법을 사용하여 X 선 회절 장치에 의해 잔류 응력의 값을 측정하였다. 측정에는 αAl2O3 의 (13_10) 면의 회절 피크를 사용하고, 영률로서 384 ㎬, 푸아송비로서 0.232 를 사용하여 계산을 실시하였다.
표 6, 표 8 에 이들의 값을 나타낸다.
Figure pct00002
Figure pct00003
Figure pct00004
Figure pct00005
Figure pct00006
Figure pct00007
Figure pct00008
Figure pct00009
다음으로, 상기 본 발명 피복 공구 및 비교 피복 공구를 모두 공구 강제 바이트의 선단부에 고정 지그로 나사 고정한 상태로,
피삭재 : 덕타일 주철의 환봉,
절삭 속도 : 350 m/min,
절입 : 1.5 ㎜,
이송 : 0.3 ㎜/rev,
절삭 시간 : 10 분,
의 조건으로 건식 고속 절삭 시험 (통상적인 절삭 속도는 200 m/min) 을 실시하고, 절삭날의 플랭크면 마모폭을 측정하였다.
이 측정 결과를 표 9 에 나타냈다.
Figure pct00010
표 6, 8, 9 에 나타내는 결과로부터, 본 발명 피복 공구 1 ∼ 10 은, 경질 피복층의 상부층이, TC(006) 이 1.8 이상, 또한 피크 강도비 I(104)/I(110) 이 0.5 ∼ 2.0 이고, 또한 상부층 내의 잔류 응력값의 절대값이 100 ㎫ 이하인 Al2O3 층으로 구성되어 있는 점에서, 고인성의 덕타일 주철의 고속 절삭 가공에 있어서, 절삭날 능선부에 치핑, 결손 등의 이상 손상의 발생을 초래하는 경우도 없고, 장기의 사용에 걸쳐서 우수한 내마모성을 나타내는 것을 알 수 있다.
이에 대하여 비교 피복 공구 1 ∼ 10 은, Al2O3 층 중의 인장 응력이 충분히 완화되어 있지 않기 때문에, 절삭날부에 치핑, 결손 등이 발생하여, 비교적 단시간에 사용 수명에 이르는 것이 분명하다.
산업상 이용가능성
상기 서술한 바와 같이, 본 발명의 피복 공구는, 고인성의 덕타일 주철 등의 난삭재의 고속 절삭 가공에 있어서 우수한 내치핑성과 함께 우수한 내마모성을 나타내고, 장기에 걸쳐서 우수한 절삭 성능을 발휘하는 것이기 때문에, 절삭 장치의 고성능화 그리고 절삭 가공의 성력화 및 에너지 절약화, 나아가 저비용화에 충분히 만족스럽게 대응할 수 있는 것이다.

Claims (1)

  1. 탄화텅스텐기 초경합금으로 구성된 공구 기체의 표면에, 티탄 화합물층으로 이루어지는 하부층과 산화알루미늄층으로 이루어지는 상부층을 경질 피복층으로서 증착 형성한 표면 피복 절삭 공구에 있어서,
    상기 산화알루미늄층으로 이루어지는 상부층은, (006) 면 배향 계수 TC(006) 이 1.8 이상이고, 또한 (104) 면의 피크 강도 I(104) 와 (110) 면의 피크 강도 I(110) 의 비 I(104)/I(110) 이 0.5 ∼ 2.0 이고, 또한 산화알루미늄층 내의 잔류 응력값의 절대값이 100 ㎫ 이하인 것을 특징으로 하는 표면 피복 절삭 공구.
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