KR20130137099A - 롤 갭 크라운이 스트립 폭에 따라 선형 변화되는 롤 및 이를 이용한 롤 모양 설계 방법 - Google Patents
롤 갭 크라운이 스트립 폭에 따라 선형 변화되는 롤 및 이를 이용한 롤 모양 설계 방법 Download PDFInfo
- Publication number
- KR20130137099A KR20130137099A KR1020130064877A KR20130064877A KR20130137099A KR 20130137099 A KR20130137099 A KR 20130137099A KR 1020130064877 A KR1020130064877 A KR 1020130064877A KR 20130064877 A KR20130064877 A KR 20130064877A KR 20130137099 A KR20130137099 A KR 20130137099A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- roll
- unit
- shape
- crown
- quot
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/30—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll camber control
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
- G06F17/10—Complex mathematical operations
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Data Mining & Analysis (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- Algebra (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Databases & Information Systems (AREA)
- Software Systems (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
본 발명은 롤 갭 크라운이 스트립 폭에 따라 선형 변화되는 롤 모양 설계 방법을 제공하며, 상기 방법의 특징은 작업롤 롤 바디가 분단곡선이며, 롤 바디 중부와 가장자리의 과도부분에서는 각각 2차 다항식 곡선이며, 상하 작업롤은 반대되는 대칭곡선이며, 과도영역에 형성되는 무부하 롤 갭의 크라운과 대응되는 스트립 폭이 엄격한 선형관계를 형성하도록 한다. 혼합 가변 크라운 롤 모양 곡선은 2차 다항식의 분단 함수 형식이며, 설계 요구의 폭의 범위 내에서 상기 롤 모양이 무부하 롤 갭 크라운의 조절능력과 스트립 폭이 엄격한 선형관계를 형성하도록 하며, 기타 폭 범위 내에서는 2차 함수 관계를 형성한다. 동시에 무부재 롤 갭의 크라운의 조절능력과 작업롤 채널링 롤 량이 근사한 선형관계를 형성한다. 본 발명은 롤 갭 크라운의 조절능력이 설계 요구의 폭 범위 내에서 스트립 폭과 선형관계가 형성되며, 넓은 스트립의 롤 갭 크라운의 조절능력을 저하하지 않을 뿐만 아니라, 좁은 스트립의 크라운 조절능력을 증강하여, 롤링기의 전반적인 판 모양 제어능력을 증강한다.
Description
본 발명은 스트립 생산에서 판 모양 제어에 이용되는 롤 모양 설계 방법 및 상기 방법을 이용한 혼합 가변 크라운 롤 모양에 관한 것으로, 상기 롤 모양 설계 방법은 특정된 폭 범위 내에서 롤 갭 크라운 조절능력은 롤링한 스트립의 폭에 비례한다.
현재 판 모양 제어 영역에서 널리 이용되는 넓은 의미에서의 연속 가변 크라운 롤 모양은 3차 CVC 롤 모양과 스마트 크라운(SmartCrown) 롤 모양이 있다.
(1) 3차 CVC 롤 모양
3차 CVC 롤 모양 기술은 독일 메세 프랑크푸르트회사가 20세기 80년대에 개발한 것으로, 30여년의 연구와 발전을 거쳐, 이미 스트립 롤링 영역에서 제일 주요한 판 모양 제어 수단의 하나로 되었다. CVC 작업롤은 상대적인 축 방향으로의 이동을 거쳐 무부하 롤 갭 크라운을 연속적으로 변화하여, 롤 갭 크라운 및 판 모양 에 대한 제어를 실현한다.
도 1에서와 같이, 작업롤 축 방향으로의 이동량이 정수일 경우, 무부하 롤 갭은 작아지므로 작업롤 크라운을 크게 하는 것과 같은 효과가 나타나며, 작업롤이 축 방향으로의 이동량이 부수일 경우, 무부하 롤 갭은 커지므로 작업롤 크라운을 작게 하는 것과 같은 효과가 나타난다. 그러므로 상기 롤 모양의 특징은 하나의 롤로 서로 다른 롤링 규격의 크라운 제어 요구를 만족시킬 수 있는 것이다.
CVC 롤 모양의 롤 모양 곡선 방정식은 아래와 같다.
y(x)=a1(x-s0)+a3(x-s0)3
계산을 통하여 CVC 롤 모양의 롤 갭 크라운 조정 특징은 아래와 같이 된다.
상기 식에서 x는 롤 바디 좌표이고, 단위는 mm이며;
a1은 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a3은 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-2이며;
s는 작업롤 축 방향으로의 이동량이고, 단위는 mm이며;
s0는 롤 모양 대칭 점 편이량이고, 단위는 mm이며;
L은 작업롤 롤 바디 길이이고, 단위는 mm이다. 어느 하나의 스트립 폭에 대응되는 롤 갭 크라운을 계산할 경우, L을 스트립 폭 B로 설정하면 된다.
도 2에서와 같이, 3차 CVC 롤 모양 및 롤 갭 크라운 조정 특징으로부터 상기 롤 모양의 판 모양 제어의 장점은 롤 모양 곡선 및 제어 특성이 간단하고, 무부하 롤 갭 크라운과 채널링 롤의 양이 엄격한 선형관계를 가지므로 롤 모양 설계, 가공 및 응용이 편리한 것임을 알 수 있다. 동시에 상기 롤 모양은 뚜렷한 단점도 존재한다. 바로 무부하 롤 갭 크라운 조절능력과 롤링한 스트립 폭의 제곱이 정비례되므로 상대적으로 좁은 스트립을 롤링할 경우 크라운 조절능력이 빨리 하강하여, 크라운 제어 요구를 만족할 수 없다. 넓은 스트립, 엑스트라 와이드 스트립 롤링기에 있어서, 상기 문제는 특별히 더 문제가 되어, 생산과정에서 좁은 스트립을 롤링할 경우 롤이 늘 극한 위치로 옮겨지게 되며, 크라운 제어 능력이 현저히 떨어진다. (2)SmartCrown 롤 모양
SmartCrown 롤 모양 기술은 오스트리아 푀스트알피네사(VAI)가 개발한 또 다른 연속 가변 크라운 기술이며, 독특한 장점은 양극파민감영역에 대하여 부분적인 제어를 진행할 수 있다는 것이다.
SmartCrown 롤 모양 곡선 방정식은 아래와 같다.
계산을 통하여 SmartCrown 롤러 모양의 롤러 갭 크라운의 조정 특성은 아래와 같다.
상기 식에서 x는 롤러 바디 좌표이고, 단위는 mm이며;
a1은 롤러 모양 계수이고, 단위는 mm이며;
a2는 롤러 모양 계수이고, 단위가 없으며;
α는 롤러 모양 계수이고, 단위는 도이며;
s는 작업롤 축방향으로의 이동량이고, 단위는 mm이며;
s0은 롤 모양 대칭 점 편이량이고, 단위는 mm이며;
L은 작업롤 롤 바디 길이이고, 단위는 mm이다.
보편적으로 이 아주 작으므로 SmartCrown 롤 모양의 롤 갭 크라운과 롤링 롤 축 방향으로의 이동량 s 사이의 삼각 함수 관계는 선형관계와 근사함을 알 수 있다. SmartCrown 롤 모양이 CVC 롤 모양을 전제로 높은 차수 크라운 제어 능력을 보강하고, 또한 샤프트 앵글이 유일하게 SmartCrown의 높은 차수의 크라운 제어 능력을 결정한다. 그러나 도 3에서와 같이, SmartCrown 롤 모양과 CVC 롤 모양은 같으며, 롤 갭 크라운 제어 능력은 스트립 폭이 작아짐에 따라 급격히 저하되는 문제가 존재하므로, 넓은 스트립 롤링기가 좁은 스트립의 판 모양을 제어하는데 불리하다.
요컨대 기존의 연속 가변 크라운 판 모양 제어 기술은 크라운 제어 능력이 스트립의 폭이 좁아짐에 따라 급격히 저하하는 단점을 잘 해결할 수 없으며, 본 발명은 이러한 문제점을 전제로 새로운 작업롤 롤 모양을 제시한다.
본 발명의 목적은 롤 갭 크라운 조절능력과 스트립 폭이 선형관계를 이루도록 하는 롤 모양 설계 방법 및 상기 방법을 이용하여 설계한 혼합 가변 크라운 믹스드 베리어블 크라운(Mixed Variable Crown, MVC) 롤 모양을 제공하고자 하는데 있다.
본 발명의 일 양태에 따르면, 롤 모양이 분단되는 다항식곡선을 이용하여, 대응되는 위치의 무부하 롤 갭의 크라운과 롤링되는 스트립 폭이 선형관계를 이루며, 롤 모양 함수가
상기 식에서 y(x)는 작업롤 전반 롤 바디의 롤 모양 함수이고, 단위는 mm이며;
y1(x)는 롤 바디 중부의 3차 다항식 롤 모양 함수이고, y1(x)=a1(x-s0)+a2(x-s0)3, 단위는 mm이며;
y2(x)는 롤 바디가 특정된 위치에서의 2차 다항식 롤 모양 함수이고, y2(x)=a3(x-s0)+ a4sign(x-s0)(x-s0)2, 단위는 mm이며;
y3(x)는 롤 바디 가장자리의 3차 다항식 롤 모양 함수이고, y3(x)=a5(x-s0)+a6(x-s0)3, 단위는 mm이며;
x는 롤 바디 좌표이고, 단위는 mm이며;
a1은 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a2는 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-2이며;
a3은 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a4는 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-1이며;
a5는 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a6은 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-2이며;
s0은 롤 모양 대칭점 편이량이고, 단위는 mm이며;
L은 작업롤 롤 바디 길이이고, 단위는 mm이며;
Lc는 특정된 폭 값이고, 단위는 mm이며;
Lq는 특정된 폭 값이고, 단위는 mm이며;
sign(x-s0)은 부호함수이고, x<s0일 경우, 함수 값은 -1이고; x=s0일 경우, 함수 값은 0이며; x>s0일 경우, 함수 값은 1이며;
롤 모양 함수에 의하여 유도하면, 롤 바디 길이의 범위 내에서의 롤 갭 크라운 계산식을 얻을 수 있으며, 아래와 같이 표시하며,
상기 식에서, CW는 롤 갭 크라운 값이고, 단위는 mm이며;
s는 작업롤이 축방향으로의 이동량이고, 단위는 mm이며;
작업롤 길이L, 선형화 폭의 범위[Lc, Lq], 채널링 롤의 극한 sm 및 대응되는 롤 갭 크라운 조절 범위[C1, C2]가 주어지고, 롤 갭 크라운 계산식을 결합하면 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6에 관련한 아래의 두 개의 관계식을 얻을 수 있으며, ,
롤 모양이 분단점에서 연속성이 있으므로 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6에 관한 4개의 아래와 같은 관계식을 얻을 수 있으며,
상기 7개 관계식에 의하여, 롤 모양 매개 변수 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6를 얻을 수 있으며, 롤 모양 곡선이 확정되는 것을 특징으로 하는 롤 갭 크라운이 스트립 폭에 따라 선형 변화되는 롤을 제공한다.
본 발명인 롤 갭 크라운이 스트립 폭에 따라 선형 변화되는 롤 및 이를 이용한 롤 모양 설계 방법은 좁은 폭 스트립의 롤 갭 크라운 조절능력을 향상시킬 수 있으며, 롤 갭 크라운 조절능력과 스트립 폭이 선형관계를 이루도록 할 수 있다.
도 1은 CVC 작업롤 원리 개략도이다.
도 2는 CVC 롤 모양의 롤 갭 크라운과 스트립 폭 사이의 관계도이다.
도 3은 SmartCrown 롤 모양의 롤 갭 크라운 조절능력과 스트립 폭의 관계도이다.
도 4는 MVC 롤 모양 개략도이다.
도 5는 MVC 롤 모양의 롤 갭 크라운 조절능력과 스트립 폭 사이의 관계도이다.
도 6은 MVC 롤 모양의 롤 갭 크라운과 채널링 롤의 위치의 관계도이다.
도 7은 CVC, SmartCrown, MVC 롤 모양의 대비도이다.
도 8은 CVC, SmartCrown, MVC 롤 모양의 롤 갭 크라운 조절능력 대비도이다.
도 9는 MVC 롤 모양 곡선의 개략도이다.
도 2는 CVC 롤 모양의 롤 갭 크라운과 스트립 폭 사이의 관계도이다.
도 3은 SmartCrown 롤 모양의 롤 갭 크라운 조절능력과 스트립 폭의 관계도이다.
도 4는 MVC 롤 모양 개략도이다.
도 5는 MVC 롤 모양의 롤 갭 크라운 조절능력과 스트립 폭 사이의 관계도이다.
도 6은 MVC 롤 모양의 롤 갭 크라운과 채널링 롤의 위치의 관계도이다.
도 7은 CVC, SmartCrown, MVC 롤 모양의 대비도이다.
도 8은 CVC, SmartCrown, MVC 롤 모양의 롤 갭 크라운 조절능력 대비도이다.
도 9는 MVC 롤 모양 곡선의 개략도이다.
본 발명의 기술방안은 롤 갭 크라운이 스트립 폭에 따라 선형 변화되는 롤 모양 설계 방법이며, 상기 방법의 특징은 작업롤 롤 바디가 분단곡선이며, 롤 바디 중부와 가장자리의 과도부분에서는 2차 다항식 곡선이며, 상하 작업롤은 반대되는 대칭곡선이며, 과도영역에 형성되는 무부하 롤 갭의 크라운과 대응되는 스트립 폭이 엄격한 선형관계를 형성하도록 한다.
롤 모양은 분단되는 다항식곡선이며, 대응되는 위치의 무부재 롤 갭의 크라운과 롤링되는 스트립 폭이 선형관계를 형성하며, 롤 모양 함수는 아래와 같다.
상기 식에서 y(x)는 작업롤 전반 롤 바디의 롤 모양 함수이고, 단위는 mm이며;
y1(x)는 롤 바디 중부의 3차 다항식 롤 모양 함수이고, y1(x)=a1(x-s0)+a2(x-s0)3, 단위는 mm이며;
y2(x)는 롤 바디가 특정된 위치에서의 2차 다항식 롤 모양 함수이고, y2(x)=a3(x-s0)+ a4sign(x-s0)(x-s0)2, 단위는 mm이며;
y3(x)는 롤 바디 가장자리의 3차 다항식 롤 모양 함수이고, y3(x)=a5(x-s0)+a6(x-s0)3, 단위는 mm이며;
x는 롤 바디 좌표이고, 단위는 mm이며;
a1은 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a2는 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-2이며;
a3은 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a4는 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-1이며;
a5는 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a6은 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-2이며;
s0은 롤 모양 대칭점 편이량이고, 단위는 mm이며;
L은 작업롤 롤 바디 길이이고, 단위는 mm이며;
Lc는 특정된 폭 값이고, 단위는 mm이며;
Lq는 특정된 폭 값이고, 단위는 mm이며;
sign(x-s0)은 부호함수이고, x<s0일 경우, 함수 값은 -1이고; x=s0일 경우, 함수 값은 0이며; x>s0일 경우, 함수 값은 1이며;
롤 모양 함수에 의하여 유도하면, 롤 바디 길이의 범위 내에서의 롤 갭 크라운 계산식을 얻을 수 있으며, 아래와 같이 표시한다.
상기 식에서, CW는 롤 갭 크라운 값이고, 단위는 mm이며;
s는 작업롤이 축방향으로의 이동량이고, 단위는 mm이며;
작업롤 길이L, 선형화 폭의 범위[Lc, Lq], 채널링 롤의 극한 sm 및 대응되는 롤 갭 크라운 조절 범위[C1, C2]가 주어지고, 롤 갭 크라운 계산식을 결합하면 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6에 관련한 아래의 두 개의 관계식을 얻을 수 있다. ,
롤 모양이 분단점에서 연속성이 있으므로 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6에 관한 4개의 아래와 같은 관계식을 얻을 수 있다.
도 5에서와 같이, 상기 일곱개 관계식에 의하여, 롤 모양 매개 변수 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6을 얻을 수 있으며, 롤 모양 곡선은 기존의 연속 가변 크라운 롤 모양에 비하여, 설계 요구의 폭 범위 내에서, 상기 혼합 가변 크라운 롤 모양의 롤 갭 크라운과 스트립 폭이 엄격한 선형관계를 이루도록 확정하여, 크라운 조절능력이 폭이 감소됨에 따라 신속히 저하되는 단점을 극복한다. 상기 롤 모양 설계 방법은 넓은 폭 스트립의 롤 갭 크라운 조절능력을 저하하지 않을 뿐만 아니라 또한 좁은 폭 스트립의 롤 갭 크라운 조절능력을 증강시켜, 롤링기의 전반적인 판 모양 제어 능력을 증강시킨다. 또한 도 6에서와 같이, MVC 롤 모양의 롤 갭 크라운은 채널링 롤의 량에 따라 선형관계를 나타내며, 제어 과정의 실현을 간단히 할 수 있다.
도 7에서와 같이, CVC, SmartCrown, MVC 롤 모양을 각각 설계하여보면, MVC 롤 모양의 롤 모양 차이가 가장 작다. 대응되는 롤 갭 크라운 조절 범위와 스트립 폭 사이의 관계는 도 8에서와 같다. 이로부터 모든 폭의 범위에서 MVC 롤 모양의 롤 갭 크라운 조절능력은 모두 CVC 롤 모양보다 크며, 좁은 규격에서, MVC 롤 모양의 롤 갭 크라운 조절능력은 SmartCrown 롤 모양보다 큼을 알 수 있다.
아래에 도면과 결합하여 본 발명의 실시예에 대하여 좀 더 상세히 설명하도록 한다.
본 발명인 롤 갭 크라운 조절능력과 특정 범위 내에서의 스트립 폭이 선형관계를 이루는 혼합 가변 크라운 작업롤에서 있어서, 롤 모양 함수는 아래와 같다.
상기 식에서 y(x)는 작업롤 전반 롤 바디의 롤 모양 함수이고, 단위는 mm이며;
y1(x)는 롤 바디 중부의 3차 다항식 롤 모양 함수이고, y1(x)=a1(x-s0)+a2(x-s0)3, 단위는 mm이며;
y2(x)는 롤 바디가 특정된 위치에서의 2차 다항식 롤 모양 함수이고, y2(x)=a3(x-s0)+ a4sign(x-s0)(x-s0)2, 단위는 mm이며;
y3(x)는 롤 바디 가장자리의 3차 다항식 롤 모양 함수이고, y3(x)=a5(x-s0)+a6(x-s0)3, 단위는 mm이며;
x는 롤 바디 좌표이고, 단위는 mm이며;
a1은 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a2는 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-2이며;
a3은 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a4는 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-1이며;
a5는 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a6은 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-2이며;
s0은 롤 모양 대칭점 편이량이고, 단위는 mm이며;
L은 작업롤 롤 바디 길이이고, 단위는 mm이며;
Lc는 특정된 폭 값이고, 단위는 mm이며;
Lq는 특정된 폭 값이고, 단위는 mm이며;
sign(x-s0)은 부호함수이고, x<s0일 경우, 함수 값은 -1이고; x=s0일 경우, 함수 값은 0이며; x>s0일 경우, 함수 값은 1이며;
롤 모양 함수에 의하여 유도하면, 롤 바디 길이의 범위 내에서의 롤 갭 크라운 계산식을 얻을 수 있으며, 아래와 같이 표시한다.
상기 식에서, CW는 롤 갭 크라운 값이고, 단위는 mm이며;
s는 작업롤이 축방향으로의 이동량이고, 단위는 mm이며;
작업롤 길이L, 선형화 폭의 범위[Lc, Lq], 채널링 롤의 극한 sm 및 대응되는 롤 갭 크라운 조절 범위[C1, C2]가 주어지고, 롤 갭 크라운 계산식을 결합하면 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6에 관련한 아래의 두 개의 관계식을 얻을 수 있다.
롤 모양이 분단점에서 연속성이 있으므로 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6에 관한 4개의 아래와 같은 관계식을 얻을 수 있다.
상기 7개 관계식에 의하여, 롤 모양 매개 변수 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6를 얻을 수 있으며, 롤 모양 곡선이 확정된다.
(실시예)
MVC 롤 모양 곡선은 아래와 같다.
상기 식에서, y(x)는 작업롤 전신 롤 바디의 롤 모양 함수이고, 단위는 mm이며;
y1(x)는 롤 바디 중부의 3차 다항식 롤 모양 함수이고, y1(x)=a1(x-s0)+a2(x-s0)3, 단위는 mm이며;
y2(x)는 롤 바디가 특정된 위치에서의 2차 다항식 롤 모양 함수이고, y2(x)=a3(x-s0)+ a4sign(x-s0)(x-s0)2, 단위는 mm이며;
y3(x)는 롤 바디 가장자리의 3차 다항식 롤 모양 함수이고, y3(x)=a5(x-s0)+a6(x-s0)3, 단위는 mm이며;
롤 바디 길이 범위 내에서의 롤 갭 크라운은 아래와 같다.
롤 모양 설계시, 작업롤 길이 L=2550mm, 선형 폭 시점 Lc=1100mm, 선형 폭 종점 Lq=2000mm, 채널링 롤의 극한 sm=150mm와 대응되는 롤 갭 크라운 조절 범위 C1=0.9mm, C2=-0.5mm, xref=828.75mm가 주어지고, 크라운 조절 특성에 의하여 아래와 같은 두 개의 관계식을 얻을 수 있다.
롤 모양이 분단점에서의 연속성에 의하여, 아래와 같은 4개의 관계식을 얻을 수 있다.
또한 특정위치의 ±xref 되는 곳에서의 롤 모양 높이가 같다는 원칙에 의하여 아래와 같은 관계식을 얻을 수 있다.
a3(828.75-s0)+a4(828.75-s0)2+a3(828.75+s0)+a4(828.75+s0)2=0
상기 7개의 비선형 방정식을 풀면 아래와 같은 롤 모양 매개 변수를 얻을 수 있다.
이렇게 되면 도 9에서와 같이 MVC 롤 모양은 확정된다.
Claims (2)
- 롤 모양이 분단되는 다항식곡선을 이용하여, 대응되는 위치의 무부하 롤 갭의 크라운과 롤링되는 스트립 폭이 선형관계를 이루며, 하기의 수학식1에 의하여 외형이 정의되는 롤에 있어서,
<수학식 1>
상기 수학식1에서 y(x)는 작업롤 전반 롤 바디의 롤 모양 함수이고, 단위는 mm이며;
y1(x)는 롤 바디 중부의 3차 다항식 롤 모양 함수이고, y1(x)=a1(x-s0)+a2(x-s0)3, 단위는 mm이며;
y2(x)는 롤 바디가 특정된 위치에서의 2차 다항식 롤 모양 함수이고, y2(x)=a3(x-s0)+ a4sign(x-s0)(x-s0)2, 단위는 mm이며;
y3(x)는 롤 바디 가장자리의 3차 다항식 롤 모양 함수이고, y3(x)=a5(x-s0)+a6(x-s0)3, 단위는 mm이며;
x는 롤 바디 좌표이고, 단위는 mm이며;
a1은 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a2는 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-2이며;
a3은 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a4는 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-1이며;
a5는 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a6은 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-2이며;
s0은 롤 모양 대칭점 편이량이고, 단위는 mm이며;
L은 작업롤 롤 바디 길이이고, 단위는 mm이며;
Lc는 특정된 폭 값이고, 단위는 mm이며;
Lq는 특정된 폭 값이고, 단위는 mm이며;
sign(x-s0)은 부호함수이고, x<s0일 경우, 함수 값은 -1이고; x=s0일 경우, 함수 값은 0이며; x>s0일 경우, 함수 값은 1이며;
상기 수학식1에 의하여 유도하면, 롤 바디 길이의 범위 내에서의 롤 갭 크라운 계산식인 수학식2를 얻을 수 있으며,
<수학식 2>
상기 수학식2에서, CW는 롤 갭 크라운 값이고, 단위는 mm이며;
s는 작업롤이 축방향으로의 이동량이고, 단위는 mm이며;
작업롤 길이L, 선형화 폭의 범위[Lc, Lq], 채널링 롤의 극한 sm 및 대응되는 롤 갭 크라운 조절 범위[C1, C2]가 주어지고, 롤 갭 크라운 계산식을 결합하면 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6에 관련한 아래의 두 개의 관계식인 수학식3을 얻을 수 있으며,
<수학식 3>
,
롤 모양이 분단점에서 연속성이 있으므로 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6에 관한 4개의 아래와 같은 관계식인 수학식4를 얻을 수 있으며,
<수학식 4>
,
,
또한 특정된 위치의 ± 되는 곳에서의 롤 모양의 높이가 같다는 원칙에 의하여 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6에 관한 1개의 아래와 같은 관계식인 수학식5를 얻을 수 있으며,
<수학식 5>
,
상기 수학식3 내지 수학식5에 의하여, 롤 모양 매개 변수 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6를 얻을 수 있으며, 롤 모양 곡선이 확정되는 것을 특징으로 하는 롤 갭 크라운이 스트립 폭에 따라 선형 변화되는 롤.
- 롤 모양이 분단되는 다항식곡선을 이용하여, 대응되는 위치의 무부하 롤 갭의 크라운과 롤링되는 스트립 폭이 선형관계를 이루며, 하기의 수학식6에 의하여 외형이 정의되는 롤 모양 제조방법에 있어서,
<수학식 6>
상기 수학식6에서 y(x)는 작업롤 전반 롤 바디의 롤 모양 함수이고, 단위는 mm이며;
y1(x)는 롤 바디 중부의 3차 다항식 롤 모양 함수이고, y1(x)=a1(x-s0)+a2(x-s0)3, 단위는 mm이며;
y2(x)는 롤 바디가 특정된 위치에서의 2차 다항식 롤 모양 함수이고, y2(x)=a3(x-s0)+ a4sign(x-s0)(x-s0)2, 단위는 mm이며;
y3(x)는 롤 바디 가장자리의 3차 다항식 롤 모양 함수이고, y3(x)=a5(x-s0)+a6(x-s0)3, 단위는 mm이며;
x는 롤 바디 좌표이고, 단위는 mm이며;
a1은 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a2는 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-2이며;
a3은 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a4는 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-1이며;
a5는 롤 모양 계수이고, 단위가 없으며;
a6은 롤 모양 계수이고, 단위는 mm-2이며;
s0은 롤 모양 대칭점 편이량이고, 단위는 mm이며;
L은 작업롤 롤 바디 길이이고, 단위는 mm이며;
Lc는 특정된 폭 값이고, 단위는 mm이며;
Lq는 특정된 폭 값이고, 단위는 mm이며;
sign(x-s0)은 부호함수이고, x<s0일 경우, 함수 값은 -1이고; x=s0일 경우, 함수 값은 0이며; x>s0일 경우, 함수 값은 1이며;
상기 수학식6에 의하여 유도하면, 롤 바디 길이의 범위 내에서의 롤 갭 크라운 계산식인 수학식7을 얻을 수 있으며,
<수학식 7>
상기 수학식7에서, CW는 롤 갭 크라운 값이고, 단위는 mm이며;
s는 작업롤이 축방향으로의 이동량이고, 단위는 mm이며;
작업롤 길이L, 선형화 폭의 범위[Lc, Lq], 채널링 롤의 극한 sm 및 대응되는 롤 갭 크라운 조절 범위[C1, C2]가 주어지고, 롤 갭 크라운 계산식을 결합하면 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6에 관련한 아래의 두 개의 관계식인 수학식8을 얻을 수 있으며,
<수학식 8>
,
롤 모양이 분단점에서 연속성이 있으므로 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6에 관한 4개의 아래와 같은 관계식인 수학식9를 얻을 수 있으며,
<수학식 9>
,
,
또한 특정된 위치의 ± 되는 곳에서의 롤 모양의 높이가 같다는 원칙에 의하여 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6에 관한 1개의 아래와 같은 관계식인 수학식10을 얻을 수 있으며,
<수학식 10>
,
상기 수학식8 내지 수학식10에 의하여, 롤 모양 매개 변수 s0, a1, a2, a3, a4, a5, a6를 얻을 수 있으며, 롤 모양 곡선이 확정되는 것을 특징으로 하는 롤 갭 크라운이 스트립 폭에 따라 선형 변화되는 롤 모양 제조 방법.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210184593.2 | 2012-06-06 | ||
CN201210184593.2A CN102699040B (zh) | 2012-06-06 | 2012-06-06 | 一种辊缝凸度随板带宽度线性变化的辊形设计方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
KR20130137099A true KR20130137099A (ko) | 2013-12-16 |
KR101448388B1 KR101448388B1 (ko) | 2014-10-07 |
Family
ID=46892258
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
KR1020130064877A KR101448388B1 (ko) | 2012-06-06 | 2013-06-05 | 롤 갭 크라운이 스트립 폭에 따라 선형 변화되는 롤 및 이를 이용한 롤 모양 설계 방법 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
KR (1) | KR101448388B1 (ko) |
CN (1) | CN102699040B (ko) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103926834A (zh) * | 2014-03-20 | 2014-07-16 | 燕山大学 | 一种变厚度带材过渡区的曲线过渡方法 |
CN116274403A (zh) * | 2023-05-15 | 2023-06-23 | 东北大学 | 获取SmartCrown轧机板形执行机构调控功效系数的方法 |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103406366B (zh) * | 2013-08-15 | 2015-07-15 | 北京科技大学 | 用于宽幅带钢板形控制的通用变凸度轧辊辊形设计方法 |
CN103624087B (zh) * | 2013-11-29 | 2015-09-09 | 苏州有色金属研究院有限公司 | 适用于六辊中间辊的侧向抽动变凸度辊辊型的设计方法 |
CN103793571B (zh) * | 2014-02-12 | 2017-01-04 | 北京科技大学 | 适用于自由规程轧制板形控制的连续变凸度轧辊辊形设计方法 |
CN104722585A (zh) * | 2015-03-13 | 2015-06-24 | 李慧峰 | 板带轧机不对称板形的补偿方法 |
CN105678037B (zh) * | 2016-03-23 | 2018-11-23 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 改善钢轨矫后断面规格通长均匀性的方法 |
CN108213087B (zh) * | 2018-01-08 | 2019-05-03 | 东北大学 | 一种分散cvc工作辊窜辊位置的方法 |
CN112296098B (zh) * | 2020-09-18 | 2022-08-02 | 江苏沙钢集团有限公司 | 一种改善热轧薄带钢表面质量的方法 |
CN112872049B (zh) * | 2021-01-28 | 2023-02-21 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种冷轧超高强钢专用中间辊辊形的配型方法 |
CN112906160B (zh) * | 2021-03-04 | 2023-07-04 | 北京科技大学 | 连续变凸度工作辊等效辊形调节范围计算方法及电子设备 |
CN114951300B (zh) * | 2022-04-24 | 2023-03-10 | 北京科技大学 | 一种高强度板带断面轮廓和高次浪形协同控制的方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10207501C1 (de) * | 2002-01-22 | 2003-10-23 | Bfi Vdeh Inst Angewandte Forschung Gmbh | Vollrolle zum Feststellen von Planheitsabweichungen |
CN100333845C (zh) * | 2004-08-30 | 2007-08-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种辊形设计方法和抑制高次浪形的轧辊 |
KR20070097605A (ko) * | 2006-03-28 | 2007-10-05 | 이문권 | 곡선을 이용한 컴퓨터 모델링 2 |
CN100570613C (zh) * | 2006-12-27 | 2009-12-16 | 鞍钢股份有限公司 | 板带轧制用四辊轧机板形控制工作辊辊形曲线设计方法 |
CN101992219B (zh) * | 2009-08-21 | 2013-07-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于带钢板形控制的凸度可变工作辊辊形的形成方法 |
-
2012
- 2012-06-06 CN CN201210184593.2A patent/CN102699040B/zh active Active
-
2013
- 2013-06-05 KR KR1020130064877A patent/KR101448388B1/ko active IP Right Grant
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103926834A (zh) * | 2014-03-20 | 2014-07-16 | 燕山大学 | 一种变厚度带材过渡区的曲线过渡方法 |
CN103926834B (zh) * | 2014-03-20 | 2016-10-12 | 燕山大学 | 一种变厚度带材过渡区的曲线过渡方法 |
CN116274403A (zh) * | 2023-05-15 | 2023-06-23 | 东北大学 | 获取SmartCrown轧机板形执行机构调控功效系数的方法 |
CN116274403B (zh) * | 2023-05-15 | 2023-08-18 | 东北大学 | 获取SmartCrown轧机板形执行机构调控功效系数的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102699040A (zh) | 2012-10-03 |
KR101448388B1 (ko) | 2014-10-07 |
CN102699040B (zh) | 2014-04-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101448388B1 (ko) | 롤 갭 크라운이 스트립 폭에 따라 선형 변화되는 롤 및 이를 이용한 롤 모양 설계 방법 | |
CN101569894B (zh) | 一种板带材轧制用变凸度工作辊 | |
CN103406366B (zh) | 用于宽幅带钢板形控制的通用变凸度轧辊辊形设计方法 | |
CN106077098B (zh) | 一种双锥度工作辊及其辊形设计方法 | |
CN102836878B (zh) | 一种超宽板带六辊冷轧机机型 | |
CN101811142A (zh) | 高强度冷轧带钢的轧制控制方法 | |
JP2008511444A (ja) | ローラー形の設計方法及び高次波形抑制型ローラー | |
EP3269463B1 (en) | Compensation method of asymmetric strip shape of strip rolling mill | |
CN103817156B (zh) | 一种控制精轧机架穿带中间浪的方法 | |
CN103793571A (zh) | 适用于自由规程轧制板形控制的连续变凸度轧辊辊形设计方法 | |
CN103926834B (zh) | 一种变厚度带材过渡区的曲线过渡方法 | |
CN105032927A (zh) | 一种六辊冷轧机的调整方法和六辊冷轧机 | |
CN101885002B (zh) | 一种具有四次凸度控制能力的变凸度工作辊辊形设计方法 | |
JP2023017105A (ja) | 圧延接触界面セグメント化モデルの力学パラメータに基づくロールギャップ制御方法 | |
Wang et al. | Mathematical and numerical analysis of cross-directional control for SmartCrown rolls in strip mill | |
CN107024196A (zh) | 一种高速铁路缓和曲线轨道横向偏差检测方法 | |
JP2000015308A (ja) | 圧延方法 | |
CN104324951A (zh) | 单机架启动轧制力设定和控制方法 | |
CN2930909Y (zh) | 可改善镀锌板形的平整机支撑辊 | |
CN100593442C (zh) | 立辊轧边机立辊及其设计方法 | |
CN102189112A (zh) | 抽钢顺发生变化的热轧交叉轧制窜辊方法 | |
CN103883679A (zh) | 蜗轮轮齿磨损后能够保持精度的平面包络环面蜗杆传动 | |
JP2007268566A (ja) | 冷間圧延における形状制御方法 | |
JP5884468B2 (ja) | T形鋼の製造方法とt形鋼圧延用ユニバーサル圧延機およびt形鋼製造設備 | |
Yuan et al. | Research on online model of vertical rolling force in hot strip roughing trains |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A201 | Request for examination | ||
N231 | Notification of change of applicant | ||
E902 | Notification of reason for refusal | ||
E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
GRNT | Written decision to grant | ||
FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20170807 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20180802 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20190903 Year of fee payment: 6 |