KR20120053942A

KR20120053942A - 공기 타이어의 제조방법

Info

Publication number: KR20120053942A
Application number: KR1020110051485A
Authority: KR
Inventors: 노리카츠 나카타
Original assignee: 스미토모 고무 고교 가부시키가이샤
Priority date: 2010-11-18
Filing date: 2011-05-30
Publication date: 2012-05-29
Also published as: CN102463683B; CN102463683A; JP2012106441A; JP5276647B2

Abstract

본 발명은 사이드월부의 외면에서의 요철형의 변형을 억제하여 타이어의 외관 품질을 향상시키는 것을 목적으로 한다.
본 발명에 따른 공기 타이어의 제조방법은, 타이어 축방향으로 정렬한 카카스 코드의 배열체가 토핑 고무에 의해 피복된 복수개의 스트립 플라이편을, 강성 코어체 상에서 타이어 둘레 방향으로 순차 접착하는 것에 의해, 토로이드형 카카스를 형성하는 카카스 성형 공정을 포함한다. 카카스는, 트레드부에서는, 인접하는 스트립 플라이편의 측연부끼리가 중첩되지 않고 근접 또는 접하여 배치되고, 사이드월부에서는, 상기 측연부끼리가 중첩되는 중첩부를 갖는다. 카카스 코드의 배열체는, 최외측에 배치되는 외측 카카스 코드의 열수축률을, 그 내측에 배치되는 내측 카카스 코드의 열수축률보다 작게 하였다.

Description

공기 타이어의 제조방법{METHOD FOR MANUFACTURING PNEUMATIC TIRE}

본 발명은, 스트립 시트형의 플라이편을, 강성 코어체 상에서 타이어 둘레 방향으로 순차 접착하는 것에 의해, 토로이드형 카카스를 성형하는 카카스 성형 공정을 포함하는 공기 타이어의 제조방법에 관한 것이다.

최근, 타이어의 균일성을 향상시키기 위해, 예컨대 완성된 타이어의 타이어 내강(內腔) 형상에 가까운 외형을 갖는 강성 코어체를 이용하며, 이 강성 코어체 상에, 이너 라이너 고무, 카카스 플라이 등을 포함하는 여러 타이어 구성 부재를 순차 접착하는 것에 의해 미가황 타이어를 형성하고, 이 미가황 타이어를 상기 강성 코어체째 가황 금형 안에 투입하여, 내형(內型)인 강성 코어체와 외형(外型)인 가황 금형 사이에서 타이어를 가황 성형하는 제조방법이 제안되어 있다.

이 제조방법의 경우, 미가황 타이어의 골격을 이루는 카카스(D)는, 예컨대 도 6의 (A), (B)에 도시하는 바와 같이, 타이어 축방향으로 정렬한 카카스 코드(A1)의 배열체(A)가 토핑 고무에 의해 피복되며 타이어 둘레 방향 폭(L1)을 작게 한 스트립 시트형의 복수개의 스트립 플라이편(B)을 이용하고, 이 스트립 플라이편(B)을, 상기 강성 코어체(C) 상에서 타이어 둘레 방향으로 순차 접착하는 것에 의해 형성된다(특허문헌 1 참조). 이 때, 타이어의 균일성을 높이기 위해, 상기 스트립 플라이편(B)은, 타이어 둘레 방향으로 인접하는 스트립 플라이편(B)의 측연부(側緣部)(Be, Be)끼리가, 트레드부(Ta)에서는 중첩되지 않고 근접 또는 접하도록 배치되어 있다. 이 때문에, 사이드월부(Tb)에서는, 상기 측연부(Be, Be)끼리가 중첩되는 삼각형상의 중첩부(J)가 필연적으로 형성되고, 이 중첩부(J)에서는, 도 7의 (A)에 도시하는 바와 같이, 상기 배열체(A)에서 최외측에 위치하는 외측 카카스 코드(A1a, A1)끼리도 중첩되기 때문에, 코드 밀도가 증가한다. 또한 도면 중 부호 E는, 카카스(D)의 내측에 배치되는 이너 라이너 고무이다.

한편, 미가황 타이어를 가황 성형하는 경우, 가황열에 의해 카카스 코드에 열수축이 발생하고, 특히 코드 밀도가 증가하는 상기 중첩부(J)에서는, 수축력이 국부적으로 높아진다. 이 때문에, 도 7의 (B)에 도시하는 바와 같이, 상기 중첩부(J)의 일부가, 상기 이너 라이너 고무(E)를 밀어제치고 타이어 내강면에 노출되며, 타이어의 기밀성을 저하시킨다는 문제가 발생한다.

일본 특허 공개 평성11-254906호 공보

그래서 본 발명은, 카카스 코드의 배열체에서 최외측에 배치되는 외측 카카스 코드의 열수축률을, 그 내측에 배치되는 내측 카카스 코드의 열수축률보다 작게 하는 것을 기본으로 하여, 스트립 플라이편의 중첩부가, 이너 라이너 고무를 밀어제치고 타이어 내강면에 노출되는 것을 억제할 수 있는 공기 타이어의 제조방법을 제공하는 것을 목적으로 하고 있다.

상기 과제를 해결하기 위해, 본원 청구항 1의 발명은, 트레드부로부터 사이드월부를 거쳐 양측의 비드부에 이르는 카카스를 포함하는 공기 타이어의 제조방법으로서,

강성 코어체를 이용하고, 타이어 축방향으로 정렬한 카카스 코드의 배열체가 토핑 고무에 의해 피복되며 타이어 둘레 방향 폭을 작게 한 스트립 시트형의 복수개의 스트립 플라이편을, 상기 강성 코어체 상에서 타이어 둘레 방향으로 순차 접착하는 것에 의해, 토로이드형 카카스를 형성하는 카카스 성형 공정을 포함하고,

또한 상기 카카스는, 상기 트레드부에서는, 타이어 둘레 방향으로 인접하는 스트립 플라이편의 측연부끼리가 중첩되지 않고 근접 또는 접하여 배치되며, 사이드월부에서는, 상기 측연부끼리가 중첩되는 중첩부를 갖고,

상기 카카스 코드의 배열체는, 최외측에 배치되는 외측 카카스 코드와, 그 내측에 배치되는 내측 카카스 코드로 이루어지고, 상기 외측 카카스 코드의 온도 180℃에서의 열수축률(Ka)을, 내측 카카스 코드의 온도 180℃에서의 열수축률(Kb)보다 작게 한 것을 특징으로 한다.

또한 청구항 2의 발명에서는, 상기 외측 카카스 코드의 열수축률(Ka)은, 내측 카카스 코드의 열수축률(Kb)의 0.9배 이하인 것을 특징으로 한다.

또한 청구항 3의 발명에서는, 상기 내측 카카스 코드의 열수축률(Kb)은 3.0%?6.0%인 것을 특징으로 한다.

상기 「열수축률」은 JIS-L1017의 8.10(b)항의 「가열후 건열 수축률(B 법)」에 준하여, 코드를 무하중의 상태에서 온도 180℃로 30분간 가열한 후의 가열후 건열 수축률을 의미한다.

본 발명은 전술한 바와 같이, 카카스 코드의 배열체에 있어서 최외측에 배치되는 외측 카카스 코드의 열수축률을, 내측 카카스 코드의 열수축률보다 작게 설정하고 있다. 따라서, 코드 밀도가 증가하는 스트립 플라이편간의 중첩부에서, 수축력이 국부적으로 높아지는 것을 억제할 수 있으며, 상기 중첩부의 일부가 이너 라이너 고무를 밀어제치고 타이어 내강면에 노출되고, 타이어의 기밀성을 손상시키는 것을 억제할 수 있다.

도 1은 본 발명의 제조방법에 의해 형성된 공기 타이어의 일 실시예를 도시하는 단면도.
도 2는 미가황 타이어 형성 공정을 도시하는 단면도.
도 3은 가황 공정을 도시하는 단면도.
도 4는 스트립 플라이편을 도시하는 사시도.
도 5의 (A), (B)는 카카스 성형 공정을 도시하는 설명도.
도 6의 (A), (B)는 강성 코어체를 이용한 종래의 공기 타이어의 제조방법을 도시하는 설명도.
도 7의 (A), (B)는 그 문제점을 설명하는 스트립 플라이편간의 중첩부를 도시하는 단면도.

이하, 본 발명의 실시형태에 대해서, 상세히 설명한다.

도 1은 본 발명의 제조방법에 의해 형성된 공기 타이어(1)의 일례를 도시하는 단면도로서, 상기 공기 타이어(1)는, 트레드부(2)로부터 사이드월부(3)를 거쳐 양측의 비드부(4, 4)에 이르는 카카스(6)와, 카카스(6)의 반경 방향 외측 및 트레드부(2) 내부에 배치되는 벨트층(7)을 구비한다.

상기 카카스(6)는, 유기 섬유의 카카스 코드를 레이디얼 배열시킨 1층 이상, 본 예에서는 1층의 카카스 플라이체(6A)로 형성된다. 이 카카스 플라이체(6A)는, 상기 비드부(4, 4) 사이에 걸치는 토로이드형을 이루며, 그 양단은, 본 예의 경우, 각 비드부(4)에 배치되는 비드 코어(5)의 둘레로 접히지 않고 상기 비드 코어(5) 내에 끼워져 걸려 있다. 구체적으로는, 상기 비드 코어(5)는, 타이어 축방향 내외측의 코어편(5i, 5o)으로 이루어지고, 이 내외측의 코어편(5i, 5o) 사이에서, 상기 카카스 플라이체(6A)의 양단부가 협지되어 있다.

상기 내외측의 코어편(5i, 5o)은, 비신장성의 비드 와이어(5a)를 타이어 둘레 방향으로 복수회 감는 것에 의해 형성된다. 이 때, 외측 코어편(5o)에서는, 내측 코어편(5i)에 비해, 비드 와이어(5a)의 권취수를 예컨대 1.2?2.0배 정도 크게 하여, 내측 코어편(5i)보다 강성을 크게 하는 것이 바람직하다. 이에 의해, 비드 와이어(5a)의 총 권취수를 규제하면서 비드부(4)의 굽힘 강성을 상대적으로 높일 수 있어, 조종 안정성 등의 향상에 도움이 된다. 도면 중 부호 8은 고무 경도가 예컨대 80도?100도인 경질 고무로 이루어지는 비드 에이펙스이고, 각 코어편(5i, 5o)으로부터 끝이 가는 형상으로 서 있으며, 비드 강성을 높인다. 또한 본 명세서에서 고무 경도는 JIS-K6253에 기초하여 듀로미터 타입 A에 의해, 23℃의 환경하에서 측정한 듀로미터 A 경도를 의미한다.

또한 상기 벨트층(7)은, 스틸 코드 등의 고탄성의 벨트 코드를 타이어 둘레 방향에 대하여 예컨대 10˚?35˚정도로 배열한 2개 이상, 본 예에서는 2개의 벨트 플라이(7A, 7B)로 형성된다. 벨트층(7)은, 각 벨트 코드가 플라이간 상호 교차하는 것에 의해, 벨트 강성을 높여, 트레드부(2)의 대략 전체 폭을 후프 효과(hoop effect)를 가지고 강고히 보강하고 있다. 본 예에서는, 이 벨트층(7)의 반경 방향 외측에, 고속 내구성을 높일 목적으로, 예컨대 나일론 코드 등의 밴드 코드를 둘레 방향에 대하여 5도 이하의 각도로 나선형으로 권취시킨 밴드층(9)을 마련하고 있다. 이 밴드층(9)으로서는, 상기 벨트층(7)의 타이어 축방향 외단부만을 피복하는 좌우 한 쌍의 에지 밴드 플라이와, 벨트층(7)의 대략 전체 폭을 덮는 풀 밴드 플라이를, 단독 또는 적절하게 조합하여 사용할 수 있다. 본 예에서는, 밴드층(9)이, 1개의 풀 밴드 플라이로 이루어지는 것을 예시하고 있다.

또한 카카스(6)의 내측에는, 타이어 내강면을 이루는 얇은 이너 라이너(10)가 배치된다. 이 이너 라이너(10)는, 예컨대 부틸 고무, 할로겐화부틸 고무 등의 공기 비투과성의 고무로 이루어지고, 타이어 내강 안에 충전되는 충전 공기를 기밀하게 유지한다. 또한 상기 카카스(6)의 외측에는 사이드월부(3)의 외면을 이루는 사이드월 고무(11)가 배치되고, 밴드층(9)의 반경 방향 외측에는 트레드부(2)의 외면을 이루는 트레드 고무(12)가 배치되어 있다.

다음에, 상기 공기 타이어(1)의 제조방법을 설명한다. 이 제조방법은, 도 2에 대략 도시하는 바와 같이, 상기 공기 타이어(1)의 타이어 내강 형상에 실질적으로 일치하는 외형을 갖는 토로이드형의 강성 코어체(20)를 이용하고, 상기 강성 코어체(20)의 외표면에, 미가황의 타이어 구성 부재를 순차 접착하는 것에 의해 미가황 타이어(1N)를 형성하는 미가황 타이어 형성 공정(S1)과, 도 3에 대략 도시하는 바와 같이, 상기 미가황 타이어(1N)를, 상기 강성 코어체(20)째 가황 금형(21) 안에 투입하여 가황 성형하는 가황 공정(S2)을 포함하여 구성된다.

상기 미가황 타이어 형성 공정(S1)은, 강성 코어체(20)에 이너 라이너(10) 형성용 부재를 접착하는 이너 라이너 형성 공정, 카카스(7) 형성용 부재를 접착하는 카카스 성형 공정, 비드 코어(5) 형성용 부재를 접착하는 비드 코어 형성 공정, 비드 에이펙스(8) 형성용 부재를 접착하는 비드 코어 형성 공정, 벨트층(7) 형성용 부재를 접착하는 벨트 성형 공정, 밴드층(9) 형성용 부재를 접착하는 밴드 성형 공정, 사이드월 고무(11) 형성용 부재를 접착하는 사이드월 성형 공정, 트레드 고무(12) 형성용 부재를 접착하는 트레드 성형 공정 등을 포함하여 구성된다.

이 중, 상기 미가황 타이어 형성 공정(S1)에 있어서 상기 카카스 성형 공정 이외의 공정과 상기 가황 공정(S2)에는, 강성 코어체(20)를 이용한 주지의 여러 공정을 적절하게 채용할 수 있고, 따라서 본 명세서에서는, 카카스 성형 공정만을 이하에 설명한다.

상기 카카스 성형 공정에서는, 도 4에 도시하는 바와 같이, 타이어 축방향으로 정렬한 카카스 코드(30)의 배열체(31)가 토핑 고무(32)에 의해 피복되며 타이어 둘레 방향 폭(L1)을 작게 한 스트립 시트형의 복수개의 스트립 플라이편(13)을 이용하고, 이 복수개의 스트립 플라이편(13)을, 도 5의 (A), (B)에 도시하는 바와 같이, 강성 코어체(20) 상에서 타이어 둘레 방향으로 순차 접착하는 것에 의해, 토로이드형 카카스(6)를 형성한다. 이 때, 타이어 둘레 방향으로 인접하는 스트립 플라이편(13, 13)의 측연부(13e, 13e)끼리는, 트레드부(2)에서는, 서로 중첩되지 않고 근접 또는 접하도록 배치되어 있다. 따라서, 트레드부(2)에서는 카카스 코드(30)의 코드 밀도가 대략 균일해져, 타이어의 균일성을 높게 확보할 수 있다. 이에 비하여, 사이드월부(3)에서는, 상기 측연부(13e, 13e)끼리가 서로 중첩되는 삼각형상의 중첩부(J)가, 필연적으로 형성된다. 따라서, 이 중첩부(J)에서는, 카카스 코드(30)의 코드 밀도가 증가하기 때문에, 가황 성형시, 카카스 코드에 의한 수축력이 국부적으로 높아지고, 상기 중첩부(J)의 일부가, 이너 라이너(10)를 밀어제치고 타이어 내강면에 노출되는 경향이 있다.

그래서 본 발명에서는, 상기 스트립 플라이편(13)에 배치되는 카카스 코드(30) 중에서, 최외측에 배치되는 외측 카카스 코드(30a)의 온도 180℃에서의 열수축률(Ka)을, 내측 카카스 코드(30b)의 온도 180℃에서의 열수축률(Kb)보다 작게 설정하고 있다. 이것에 의해, 가황 성형시, 상기 중첩부(J)에서 수축력이 국부적으로 높아지는 것을 억제할 수 있다. 본 예에서는, 상기 스트립 플라이편(13) 내에서, 각 카카스 코드(30)는 실질적으로 같은 피치 간격(P)으로 배열되어 있다.

본 예에서는, 외측 카카스 코드(30a)와, 내측 카카스 코드(30b)에서 코드 재질을 다르게 함으로써 열수축률(Ka, Kb)을 다르게 하고 있다. 예컨대, 방향족 폴리아미드 섬유의 열수축률은 대략 0%, 레이온 섬유의 열수축률은 대략 1.5%?2.5%, 나일론 섬유의 열수축률은 대략 2.3%?3.3%, 하이 모듈러스 폴리에스테르 섬유의 열수축률은 대략 3.5%?4.5%, 레귤러 폴리에스테르 섬유의 열수축률은 대략 4.0%?5.0%이다. 따라서, 상기 외측 카카스 코드(30a)에 상대적으로 열수축률이 낮은 유기 섬유 재료를 채용하고, 내측 카카스 코드(30b)에 상대적으로 열수축률이 높은 유기 섬유 재료를 채용하고 있다.

또한 열수축률을 다르게 하는 다른 수단으로서, 예컨대 스트립 플라이편(13)을 형성하는 이전 단계에서, 미리 외측 카카스 코드(30a)에 가열 처리를 실시하고, 어느 정도의 열수축을 먼저 발생시켜 두거나, 또는 코드에 디핑 처리할 때의 장력을 낮게 하여 디핑 처리중의 코드 수축을 크게 함으로써, 가황시의 열수축률을 작게 할 수도 있다.

여기서, 미가황 타이어(1N)를, 강성 코어체(20)째 가황 금형(21) 안에 투입하여 가황 성형하는 경우, 종래의 제조방법과 같이, 가황 금형 안에서 미가황 타이어가 팽창하는 소위 가황 스트레치가 행해지지 않는다. 이 때문에, 내측 카카스 코드(30b)의 열수축률(Kb)이 너무 작은 경우에는, 가황시에 내측 카카스 코드(30b)가 장력 부족이 되어 사행(蛇行) 배열되어, 타이어의 균일성을 손상시킬 우려를 초래한다. 따라서, 내측 카카스 코드(30b)의 열수축률(Kb)은, 3.0% 이상, 더 나아가서는 4.0% 이상인 것이 바람직하다. 한편 외측 카카스 코드(30a)는, 전체 카카스 코드(30)에서 차지하는 비율이 매우 낮기 때문에, 열수축률(Ka)을 작게 한 경우에도, 균일성에 미치는 영향이 적고, 따라서 균일성을 유지하면서, 중첩부(J)에서의 수축력의 상승을 억제하며, 중첩부(J)의 일부가 이너 라이너(10)를 밀어제치고 타이어 내강면에 노출되는 것을 억제하는 것이 가능해진다.

이를 위해서는, 외측 카카스 코드(30a)의 열수축률(Ka)을, 내측 카카스 코드(30b)의 열수축률(Kb)의 0.9배 이하, 더 나아가서는 0.8배 이하, 더 나아가서는 0.7배 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한 열수축률(Ka)의 하한값은 0%, 즉 열수축률(Kb)의 0.0배까지 허용할 수 있지만, 균일성의 관점에서 0.1배 이상이 바람직하다. 또한 내측 카카스 코드(30b)의 열수축률(Kb)이 너무 커지면, 카카스 코드(30b)가 이너 라이너(10) 안에 들어가거나, 또는 근접하여, 코드 루스(code loose)가 발생하기 쉬워진다. 따라서, 상기 열수축률(Kb)의 상한은 6.0% 이하가 바람직하다.

또한 내외측의 카카스 코드(30a, 30b)에 있어서, 외측 카카스 코드(30a)의 코드 1개당 모듈러스(Mo)는, 내측 카카스 코드(30b)의 코드 1개당 모듈러스(Mi) 이하가 바람직하고, 특히 균일성의 관점에서, Mo/Mi<1.0, 더 나아가서는 0, 2<Mo/Mi<0.8이 바람직하다. 또한 상기 모듈러스는 JISL1017의 화학 섬유 타이어 코드 시험 방법에 준거하여 구한 코드 1개당 초기 인장 저항도로서, 같은 시험 방법에 준거하여 구한 코드의 「하중-신장」곡선에 있어서, 원점의 가까이에서 신장 변화에 대한 하중 변화가 최대가 되는 최대점에서의 상기 「하중-신장」곡선의 접선 기울기를 의미한다.

또한 상기 스트립 플라이편(13)에서의 타이어 둘레 방향의 폭(L1)이 너무 크면, 스트립 플라이편(13)을 트레드부(2)로부터 사이드월부(3)에 걸쳐서 타이어 반경 방향 내측으로 구부릴 때에, 주름이 발생하여 코드 흐트러짐이 생기기 쉬워진다. 또한 중첩부(J)에서의 둘레 방향의 중첩폭(Wj)도 넓어지기 때문에, 중첩부(J)에서 중첩되는 카카스 코드의 개수도 증가되고, 본 발명의 효과가 충분히 발휘되지 않게 된다. 반대로 타이어 둘레 방향의 폭(L1)이 너무 작으면, 스트립 플라이편(13)의 접착 공정수가 늘어 접착 효율의 저하를 초래한다. 따라서, 상기 폭(L1)은 10 ㎜?30 ㎜의 범위가 바람직하고, 또한 상기 배열체(31)에서의 카카스 코드(30)의 개수는 10개?30개가 바람직하다.

또한 상기 중첩부(J)에서의 카카스 코드(30)의 중첩 개수(N)는, 타이어 최대폭 위치(Qm)에서 1개?2개, 특히 1개인 것이 바람직하다. 이 때문에 상기 중첩 개수 N개가 상기 범위가 되도록, 스트립 플라이편(13)의 상기 폭(W1)과, 트레드부(2)에 있어서 타이어 둘레 방향으로 인접하는 스트립 플라이편(13)의 측연부(13e)끼리의 간격 등이 미리 설정된다.

이상, 본 발명의 특히 바람직한 실시형태에 대해서 상세히 기술했지만, 본 발명은 도시한 실시형태에 한정되지 않고, 여러 가지의 양태로 변형하여 실시할 수 있다.

실시예

도 1에 도시하는 구조를 이루는 승용차용 타이어(타이어 사이즈 175/65 R 14)를, 강성 코어체를 이용하고 표 1의 사양에 기초하여 시작(試作)하며, 중첩부의 타이어 내강면에의 노출의 발생율 및 타이어의 균일성을 테스트하였다.

또한 종래예는, 강성 코어체를 이용하지 않고, 원통형의 성형 드럼 상에서 1개의 카카스 플라이를 둘레 방향으로 한번 감아 통형 카카스 플라이를 형성하고, 이 통형 카카스 플라이를 비드 코어 사이에서 팽창시켜 토로이드형으로 셰이핑하는 팽창 공정을 갖는 종래의 일반적인 제조방법으로 형성하고 있다. 비교예, 실시예는 모두 강성 코어체를 사용하였다.

표 1에 기재된 것 이외에는, 실질적으로 같은 사양이다.

스트립 플라이편

?둘레 방향 폭(L1) ---20 ㎜,

?코드 개수 ---20개

(1) 노출 발생율:

견본 타이어를 각각 20개 형성하여, 중첩부의 일부가 타이어 내강면에 노출된 노출 타이어의 발생 개수를 측정하고, 종래예를 100으로 하는 지수로 표시하였다. 수치가 작을수록 발생 개수가 적고 양호하다.

(2) 균일성:

타이어 균일성 시험기를 이용하고, JASO C607: 2000의 「자동차용 타이어의 균일성 시험 방법」에 준거하여, RFV를 측정하며, 종래예를 100으로 하는 지수로 표시하였다. 수치가 작을수록 양호하다. 측정 조건은 림(5.5J×14), 내압(200 kPa), 타이어 회전 속도(60 rpm) 및 종하중(3.54 kN)으로 하였다.

표와 같이, 실시예의 타이어는, 우수한 균일성을 확보하면서, 중첩부의 일부가 타이어 내강면에 노출되는 불량을 저감할 수 있는 것을 확인할 수 있다.

2: 트레드부
3: 사이드월부
4: 비드부
6: 카카스
13: 스트립 플라이편
13e: 측연부
20: 강성 코어체
30: 카카스 코드
30a: 외측 카카스 코드
30b: 내측 카카스 코드
31: 배열체
32: 토핑 고무
J: 중첩부

Claims

트레드부로부터 사이드월부를 거쳐 양측의 비드부에 이르는 카카스를 포함하는 공기 타이어의 제조방법으로서,
강성 코어체를 이용하고, 타이어 축방향으로 정렬한 카카스 코드의 배열체가 토핑 고무에 의해 피복되며 타이어 둘레 방향 폭을 작게 한 스트립 시트형의 복수개의 스트립 플라이편을, 상기 강성 코어체 상에서 타이어 둘레 방향으로 순차 접착하는 것에 의해, 토로이드형 카카스를 형성하는 카카스 성형 공정을 포함하고,
상기 카카스는, 상기 트레드부에서는, 타이어 둘레 방향으로 인접하는 스트립 플라이편의 측연부끼리가 중첩되지 않고 근접 또는 접하여 배치되며, 사이드월부에서는, 상기 측연부끼리가 중첩되는 중첩부를 갖고,
상기 카카스 코드의 배열체는, 최외측에 배치되는 외측 카카스 코드와, 그 내측에 배치되는 내측 카카스 코드를 포함하며, 상기 외측 카카스 코드의 온도 180℃에서의 열수축률(Ka)을, 내측 카카스 코드의 온도 180℃에서의 열수축률(Kb)보다 작게 한 것을 특징으로 하는 공기 타이어의 제조방법.
제1항에 있어서, 상기 외측 카카스 코드의 열수축률(Ka)은, 내측 카카스 코드의 열수축률(Kb)의 0.9배 이하인 것을 특징으로 하는 공기 타이어의 제조방법.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 내측 카카스 코드의 열수축률(Kb)은 3.0%?6.0%인 것을 특징으로 하는 공기 타이어의 제조방법.