KR20120031517A

KR20120031517A - 고압하 윤활 압연 방법

Info

Publication number: KR20120031517A
Application number: KR1020127003694A
Authority: KR
Inventors: 아키라 오노; 타미오 후지타; 신야 니시무라
Original assignee: 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤
Priority date: 2010-06-11
Filing date: 2010-12-20
Publication date: 2012-04-03
Also published as: JPWO2011155094A1; CN102548675B; JP5208274B2; KR20140099929A; CN102548675A; KR101616977B1; WO2011155094A1

Abstract

산세 후의 스테인리스 강판을 냉간 압연하는 방법에 있어서, 40℃에서 140 cSt 이상의 고점도 윤활유를 사용하여, 적어도　1기의 압연 스탠드에서 압하율 30% 이상의 압연을 실시한다.

Description

고압하 윤활 압연 방법 {HIGH PRESSURE LUBRICATION ROLLING METHOD}

본 발명은 고압하율로, 히트 스크래치와 슬립을 일으키지 않고 스테인리스 강판을 압연하는 압연 방법에 관한 것이다.

종래, 복수의 압연 스탠드를 구비한 텐덤 압연기를 사용하여 고강도 강판을 제조하는 경우, 생산성의 향상을 위하여 고압하 압연을 실시하는 것을 지향하였다. 탠덤 압연기로 고압하 압연을 실시하려면, 각 압연 스탠드에서의 압하율을 높일 필요가 있다.

그러나, 압하율을 높이면, 압연 롤과 강판의 사이에 유입되는 윤활유의 양이 감소하고 압연 롤과 강판 사이의 유막이 얇아져서, 압연 롤과 강판의 접촉압이 상승하여 히트 스크래치가 발생하기 쉬워진다. 특히, 스테인리스 강판의 고압하 압연에 있어서 히트 스크래치가 발생한다.

또한, 히트 스크래치는 압연 롤과 강판 사이의 계면 온도가 상승하여 윤활유의 유막이 파단되고, 그 결과, 압연 롤과 강판이 직접 접촉하여 발생하는 눌어붙음 결함이다.

표면에 히트 스크래치의 흔적이 남는 강판은 출하할 수 없기 때문에 수율은 당연히 저하된다. 또한, 히트 스크래치의 흔적이 남은 압연 롤은 즉시 교체하여야 하기 때문에, 생산성은 현저하게 저하된다.

그러므로, 지금까지 히트 스크래치의 발생을 방지하는 방법이 다양하게 제안되어 있다(예를 들면, 특허 문헌 1 내지 7 참조).

특허 문헌 1에는 히트 스크래치가 발생하기 쉬운 압연기를 미리 지정하고, 이 압연기와 관련된 조업 조건을 히트 스크래치가 발생하지 않게 제어하는 압연 방법이 개시되어 있다.

특허 문헌 2 내지 4에는 피압연재 및 워크 롤에 공급하는 윤활유의 양, 농도 및 성분 등을 히트 스크래치가 발생하지 않는 범위로 조정하는 압연 방법이 개시되어 있다.

특허 문헌 5 및 7에는 압연기 사이의 장력을 제어하여 히트 스크래치의 발생을 억제하는 압연 방법이 개시되어 있다.

특허 문헌 6에는 제1 압연 스탠드에서의 압연 하중을 저감하기 위하여, 산세 후의 피압연재의 표면에 쇼트 브라스트 또는 쇼트 피닝을 실시하는 압연 방법이 개시되어 있다.

그러나, 어느 압연 방법에 있어서도, 각 압연 스탠드에 있어서의 압하율의 상승에는 한계가 있다.

텐덤 압연에 있어서 전체 압하율을 높이기가 어려운데, 강판을 소망하는 판 두께로 압연하기 위하여 텐덤 압연에 계속하여 추가로 압연을 실시하는 경우가 있다.

특히, 스테인리스 강판을 고능률로 텐덤 압연하고자 하는 경우, 스테인리스 강판을 종래값 이상의 고압하율로 압연하여야 하지만, 압하율을 종래값 이상으로 높이면 히트 스크래치가 빈발한다.

히트 스크래치의 발생을 억제하고 고압하 압연을 실현하려면, 통상 윤활유의 점도를 높여서 막 두께를 두껍게 하는 것이 하나의 방책이다(특허 문헌 8 내지 12 참조).

그러나, 단지 윤활유의 막 두께를 두껍게 하면, 압연 롤과 강판 사이의 마찰계수가 떨어져서 윤활 과다가 되어 슬립이 발생하고, 압연이 불안정하게 된다(특허 문헌 9 및 10 참조).

특허 문헌 11 및 12에는 냉간 압연 방법에 있어서, 고점도 압연유(40℃에서 100 내지 300 cSt)를 사용하는 것이 개시되어 있지만, 스테인리스 강판은 압연 롤에 함유되는 Cr과 반응하기 쉽고, 히트 스크래치가 발생하기 쉽기 때문에, 고압하율로 압연하는 것은 공업적으로 이루어지지 않았다.

특허 문헌 11 및 12에서도 고압하율로 히트 스크래치와 슬립을 발생시키지 않고 압연하는 방법은 개시되어 있지 않다.

특허 문헌 13에는 탠덤 압연기에 있어서, 생산성 향상의 관점에서 각 압연 스탠드에서의 압하율을 30 내지 35%로 하는 것이 개시되어 있다.

그러나, 특허 문헌 13에, 고압하 압연을 실현하는 압연유의 점도에 대하여는 개시되어 있지 않고, 통상, 보통 강에서 사용되는 점도 수십 cSt의 압연유에서는 히트 스크래치와 슬립이 생기지 않도록 압연하는 것은 극히 곤란하다.

텐덤 압연에 있어서, 고압하가 될수록, 히트 스크래치와 슬립이 발생하지 않는 압연 조건의 범위가 좁아져서 압연이 곤란하게 되므로, 압연기 1대당의 압하율은 제한을 받지 않을 수 없다.

소망하는 판 두께의 강판을 제조하기 위하여, 탠덤 압연기의 경우에는 많은 압연기를 배치하거나, 또한, 리버스 압연기의 경우에는 압연 회수를 증가시키거나 하여 대처하고 있지만, 이러한 대처로는 생산성이 향상되지 않는다.

냉간 압연에 있어서, 생산성을 높이려면, 고압하율로, 히트 스크래치와 슬립이 함께 발생하지 않는 압연 기술을 개발하는 것이 필요하였다.

특허 문헌 1 일본 공개 특허 공보 2007-307620호

특허 문헌 2 일본 공개 특허 공보 2007-253178호

특허 문헌 3 일본 공개 특허 공보 2007-237230호

특허 문헌 4 일본 공개 특허 공보 2006-263739호

특허 문헌 5 일본 공개 특허 공보 2006-198661호

특허 문헌 6 일본 공개 특허 공보 2005-177774호

특허 문헌 7 일본 공개 특허 공보 2001-179306호

특허 문헌 8 일본 공개 특허 공보 평05-043888호

특허 문헌 9 일본 공개 특허 공보 평07-251209호

특허 문헌 10 일본 공개 특허 공보　2000-317510호

특허 문헌 11 일본 공개 특허 공보 평05-253604호

특허 문헌 12 일본 공개 특허 공보 평08-024908호

특허 문헌 13 일본 공개 특허 공보 평06-091306호

압연 롤과 강판의 사이에는 윤활유의 유막이 존재하는 유체 윤활과, 금속끼리 직접 접촉하는 경계 윤활이 혼합된 윤활 상태가 형성되어 있다.

압연 롤과 강판과의 사이에 유입되는 윤활유의 양은 도 1(제3판 철강 편람 III(1) 압연 기초?강판[마루젠(주), 소화 55년 6월 30일 제2쇄, 발행], 92쪽)에 나타내는 바와 같이, 압하율이 높아지면 감소하고, 압연 롤과 강판 사이의 유막은 얇아진다.

즉, 압하율이 높아지면, 압연 롤과 강판 사이의 접촉 압력이 높아져서 윤활유를 압연 롤과 강판과의 사이에 넣으려고 전단력에 기인하는 유막의 압력과의 균형으로, 윤활유의 막 두께가 얇아진다.

윤활유의 막 두께가 얇아지면, 경계 윤활의 영역이 넓어져서, 금속끼리 직접 접촉하는 압력도 상승하므로, 압연 롤과 강판과의 눌어붙음 현상(히트 스크래치)이 발생하기 쉬워진다.

통상, 윤활유의 막 두께를 두껍게 하기 위하여, 윤활유의 점도를 높여 상기 전단력을 크게 하지만, 단지 막 두께를 크게 하면, 전술한 바와 같이, 압연 롤과 강판 사이의 마찰계수가 내려가서 윤활 과다가 되어 슬립이 발생하고, 압연이 불안정하게 된다.

결국, 압연에 있어서, 고압하가 될수록 히트 스크래치와 슬립이 발생하지 않는 압연 조건의 범위가 좁아져서 압연이 곤란하게 된다. 즉, 압연기 1대당의 압하율은 제한을 받게 되고 생산성은 향상되지 않는다.

이에　본 발명은 냉간 압연에 있어서, 압연 스탠드의 압하율을 높여 히트 스크래치와 슬립을 발생시키지 않고, 산세 후의 강판, 특히 스테인리스 강판을 재차 압연하지 않고 연속 소둔에 그대로 제공할 수 있는 판 두께의 고강도 강판(예를 들면, 인장 강도 300 MPa 이상)으로, 양호한 생산성으로 압연하는 것을 과제로 하고, 이 과제를 해결하는 압연 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명자들은 상기 과제를 해결하기 위하여, 압하율과 윤활의 정량적인 관계에 대하여 예의 검토를 하였다.

전술한 바와 같이, 압연 롤과 강판의 사이에는 윤활 유막이 존재하는 유체 윤활과 금속끼리 직접 접촉하는 경계 윤활이 혼합된 윤활 상태가 형성되어 있는데, 마찰계수는 금속끼리 직접 접촉하는 경계 윤활 쪽이 윤활유를 개입시키는 유체 윤활보다 크다.

그러므로, 통상적으로 압하율을 높이면, 경계 윤활의 비율이 많아져서 마찰계수가 상승한다.

본 발명자들은 압하율과 윤활의 정량적 관계를 확인하기 위하여, 압하율과 마찰계수의 상관에 대하여, 윤활유의 점도를 변경하여 조사하였다. 그 결과를 도 2에 나타낸다. 점도는 JIS K 2283에 기초하여 캐논 펜스케 점도계로 측정한 점도이다.

도 2로부터, (x) 40℃에서 점도 130 cSt의 윤활유를 사용하였을 경우, 압하율의 상승에 따라 마찰계수도 상승하지만, (y) 40℃에서 점도 140 cSt의 윤활유를 사용하였을 경우, 압하율이 30% 부근을 넘어도 마찰계수의 변화가 작고, 또한, (z) 40℃에서 점도 150 cSt의 윤활유를 사용한 경우, 압하율이 30% 부근을 넘으면 역으로 마찰계수가 작아지게 되는 것을 알 수 있다.

상기 (y) 및 (z)의 현상은 종래의 압연 이론으로는 설명이 되지 않는 현상이다. 즉, 본 발명자들은 압연에 사용하는 윤활유의 점도를 높여가면, 상기 (y) 및 (z)의 현상이 발현하는 것을 밝혀내었다.

또한, 본 발명자들은 40℃에서 점도 140 cSt 이상의 윤활유를 사용하여 압하율 30% 이상에서 압연한 경우, 히트 스크래치에 추가하여 슬립이 일어나지 않고, 안정적으로 압연할 수 있는 것을 밝혀내었다.

본 발명은 상기 지견에 기초하여 이루어진 것으로, 그 요지는 이하와 같다.

(1) 산세 후의 스테인리스 강판을 냉간 압연하는 방법에 있어서, 40℃에서 140 cSt 이상의 고점도 윤활유를 사용하여, 적어도 1기의 압연 스탠드에서, 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.

단, 점도는 JIS K 2283에 기초하여 캐논 펜스케 점도계로 측정한 점도이다.

(2) 상기 냉간 압연을 4기 이상의 압연 스탠드를 구비하는 탠덤 압연기로 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (1)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(3) 상기 탠덤 압연기로 실시하는 텐덤 압연에 있어서, 최종 압연 스탠드를 제외한 적어도 2기의 압연 스탠드에서, 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (2)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(4) 상기 텐덤 압연에 있어서, 최초의 압연 스탠드에서, 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (2)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(5) 상기 텐덤 압연에 있어서, 최초의 압연 스탠드에서, 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (3)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(6) 상기 텐덤 압연에 있어서, 최종 압연 스탠드의 직전의 압연 스탠드에서, 압하율 33% 이하의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (3)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(7) 상기 텐덤 압연에 있어서, 최종 압연 스탠드의 직전의 압연 스탠드에서, 압하율 33% 이하의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (4)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(8) 상기　텐덤 압연에 있어서, 최종 압연 스탠드에서, 압하율 25 내지 30% 미만의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (2) 내지 (7) 중 어느 하나에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(9) 상기　탠덤 압연에 있어서, 전체 압하율 70% 초과의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (2) 내지 (7) 중 어느 하나에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(10) 상기　텐덤 압연에 있어서, 최종 압연 스탠드에 있어서의 압연 속도가 250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 상기 (2) 내지 (7) 중 어느 하나에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(11) 상기　텐덤 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 상기 (2) 내지 (7) 중 어느 하나에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(12) 상기　텐덤 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 상기 (10)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(13) 상기　냉간 압연을, 리버스 압연기로 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (1)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(14) 상기　리버스 압연기로 실시하는 리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스를 제외한 적어도 2개의 압연 패스에서, 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (13)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(15) 상기　리버스 압연에 있어서, 최초의 압연 패스에서, 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (13)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(16) 상기　리버스 압연에 있어서, 최초의 압연 패스에서, 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (14)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(17) 상기　리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스의 직전의 압연 패스에서, 압하율 33% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (13) 내지 (16) 중 어느 하나에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(18) 상기　리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에서, 압하율 25 내지 30% 미만의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (13) 내지 (16) 중 어느 하나에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(19) 상기　리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에서, 압하율 25 내지 30% 미만의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (17)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(20) 상기　리버스 압연에 있어서, 전체 압하율 70% 초과로 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (13) 내지 (16) 중 어느 하나에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(21) 상기　리버스 압연에 있어서, 전체 압하율 70% 초과로 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (17)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(22) 상기　리버스 압연에 있어서, 전체 압하율 70% 초과로 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (18)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(23) 상기　리버스 압연에 있어서, 전체 압하율 70% 초과로 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 상기 (19)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(24) 상기　리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에 있어서의 압연 속도가 250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 상기 (13) 내지 (16) 중 어느 하나에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(25) 상기　리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에 있어서의 압연 속도가 250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 상기 (17)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(26) 상기　리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에 있어서의 압연 속도가 250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 상기 (18)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(27) 상기　리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에 있어서의 압연 속도가 250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 상기 (19)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(28) 상기　리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에 있어서의 압연 속도가 250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 상기 (20)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(29) 상기　리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에 있어서의 압연 속도가 250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 상기 (21) 내지 (23) 중 어느 하나에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(30) 상기　리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 상기 (13) 내지 (16) 중 어느 하나에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(31) 상기　리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 상기 (17)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(32) 상기　리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 상기 (18)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(33) 상기　리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 상기 (19)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(34) 상기　리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 상기 (20)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(35) 상기　리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 상기 (21) 내지 (23) 중 어느 하나에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(36) 상기　리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 상기 (24)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(37) 상기　리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 상기 (25) 내지 (28) 중 어느 하나에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

(38) 상기　리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 상기 (29)에 기재된 고압하 윤활 압연 방법.

본 발명에 의하면, 탠덤 압연기 또는 리버스 압연기에서 압연 중에 슬립을 일으키지 않고, 히트 스크래치가 없는 소망하는 최종 판 두께의 스테인리스 강판을 양호한 생산성으로 압연할 수 있다.

도 1은 압하율을 변경하였을 때의, 압연 롤과 강판 사이에 유입하는 윤활유의 양(g/㎡)와 압연 속도(m/min)의 관계를 나타내는 도면이다(제3판 철강 편람 III (1) 압연 기초?강판[마루젠 (주), 소화 55년 6월 30일 제 2쇄, 발행], 92면).
도 2는 윤활유의 점도(cSt)를 바꾸었을 때의, 압하율(%)과 마찰계수의 상관을 나타내는 도면이다.
도 3은 윤활유를 도포한 평탄한 앤빌(모루)에 강구(鋼球)를 낙하, 충돌시키고, 충돌 표면에 생기는 압흔의 형상을 정량적으로 조사한 연구 결과(일본 기계 학회 논문집(C편) 66권 645호(2000-5),P1687 내지 1693,「오일을 개재한 충격으로 생기는 구와 평판의 압흔 형상에 관한 연구」, 참조)의 일부를 나타내는 도면으로서,
도 3의 (a)는 40℃에서 점도 99.5 ㎟/s의 고점도 오일(S100)을 도포한 경도 HV710의 SUJ2제의 앤빌에 경도 HV307의 SUS304제의 강구를 낙하, 충돌시켰을 때의 강구의 변형 형상을 나타낸다.
도 3의 (b)는 40℃에서 점도 203.4 ㎟/s의 고점도 오일(TN220)을 도포한 경도 HV710의 SUJ2제의 앤빌에 경도 HV307의 SUS304제의 강구를 낙하, 충돌시켰을 때의 강구의 변형 형상을 나타낸다.

본 발명은 산세 후의 스테인리스 강판을 냉간 압연하는 방법에 있어서, 고점도 윤활유를 사용하여 적어도 1기의 압연 스탠드에서, 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 한다.

먼저, 본 발명의 기초가 되는 지견에 대하여 설명한다.

전술한 바와 같이, 본 발명자들은 사용하는 윤활유의 점도를 높여가면, 아래와 같이 (y) 및 (z)의 현상이 발현하는 것을 밝혀내었다.

(y) 40℃에서 점도 140 cSt의 윤활유를 사용하였을 경우, 압하율이 30% 부근을 넘어도 마찰계수의 변화가 작다.

(z) 40℃에서 점도 150 cSt의 윤활유의 경우, 압하율이 30% 부근을 넘으면, 반대로 마찰계수가 작아진다.

본 발명자들은 상기 (y) 및 (z)의 현상이 발현하는 기구에 대하여, 이하와 같이 생각한다.

종래, 냉간 압연된 강판의 표면에　윤활유가 봉입됨으로써 발생하는 오일 피트가 관찰되는 것이 알려져 있다(제3판 철강 편람 III (1) 압연 기초?강판[마루젠 (주), 소화 55년 6월 30일 제2쇄, 발행], 92면 좌란, 참조).

오일 피트 발생 현상은 냉간 압연 중에, 압연 롤과 강판의 사이에, 윤활유가 봉입되어, 강판 표면을 변형시키는 높은 압력이 발생한 것을 나타낸다.

상기 현상이 생기는 것은 윤활유를 도포한 평탄한 앤빌(모루)에, 강구를 낙하시키고, 충돌 표면에 생기는 압흔의 형상을 정량적으로 조사한 연구 결과에 의하여도 뒷받침되고 있다(일본 기계 학회 논문집(C편) 66권 645호(2000-5), P1687 내지 1693,「오일을 개재한 충격으로 생기는 구와 평판의 압흔 형상에 관한 연구」, 참조).

도 3에 상기　연구 결과의 일부를 나타낸다. 도 3의 (a)에 40℃에서 점도 99.5 ㎟/s의 고점도 오일(S100)을 도포한 경도 HV710의 SUJ2제의 앤빌(모루)에 경도 HV307의 SUS304제의 강구를 낙하, 충돌시켰을 때의 강구의 변형 형상을 나타낸다.

도 3의 (b)에 40℃에서 점도 203.4 ㎟/s의 고점도 오일(TN220)을 도포한 경도 HV710의 SUJ2제의 앤빌(모루)에 경도 HV307의 SUS304제의 강구를 낙하시켰을 때의 강구의 변형 형상을 나타낸다.

도 3에 나타내는 바와 같이, 강구는 충돌로 봉입된 오일에 의하여, 강구의 충돌부 중앙이 오목해진 형상이 된다. 이 오목 형상은 오일의 점도가 높은 (TN220>S100) 쪽이 더 크다. 이것으로부터, 고점도의 오일이 강구와 앤빌의 사이에 봉입되어, 높은 압력을 발생시키는 것을 알 수 있다.

도 3에 나타내는 결과에 기초하면, 상기 (z)의 현상에 대하여 다음과 같이 생각할 수 있다.

즉, 점도가 높은 윤활유를 사용하여 고압하로 압연하면, 윤활유의 봉입 현상이 현저하게 되는 동시에 윤활유가 봉입된 부분에서 매우 높은 압력이 발생하여, 유체 윤활에서 지지하는 압연 하중의 비율이 경계 윤활에서 지지하는 압연 하중의 비율에 비하여 상대적으로 커지게 되고, 그 결과, 전체 마찰계수가 저하된다.

한편, 경계 윤활에서 지지하는 압연 하중의 절대값은 압하율을 올려도, 그만큼 변화하지 않거나 또는 미미하게 증가하므로, 압연 중에 슬립은 발생하지 않는다.

도 2에 나타내는 (y) 및 (z)의 현상은 압연 기술에 관한 종래의 기술 상식을 뒤집는 획기적인 지견이다.

본 발명자들은 상기 지견을 산세 후의 스테인리스 강판의 냉간 압연에 적용할 수 있다고 생각하여, 5 압연 스탠드 구성의 텐덤 압연기에 있어서, 고점도의 윤활유를 사용하여 제1 압연 스탠드의 압하율을 31.3%로, 제2 압연 스탠드의 압하율을 30.3%로 설정하고, 압연 속도 303 mpm으로 산세 후의 판 두께 2.700 ㎜의 스테인리스 강판을 판 두께 0.572 ㎜의 강판으로 압연하였다. 전체 압하율은 78.8%이었다.

압연 중에　슬립은 일어나지 않고, 압연 후의 스테인리스 강판에　히트 스크래치는 없었지만, 강판의 판 두께를 소망하는 판 두께(예를 들면, 0.540 ㎜ 미만)로 하려면 재차 냉간 압연을 실시할 필요가 있다.

텐덤 압연만으로 소망하는 판 두께(예를 들면, 0.540 ㎜ 미만)까지 압연하려면, 판 두께 2.700 ㎜의 강판의 경우, 전체 압하율 80% 이상으로 압연을 하여야 한다.

텐덤 압연으로, 전체 압하율 80% 이상의 압연을 실시하려면, 개개의 압연 스탠드에서의 압하율을 종래의 압하율을 초과하여 설정할 필요가 있다.

개개의 압연 스탠드에서의 압하율을 종래의 압하율을 초과하여 설정하면 히트 스크래치가 발생할 염려가 있지만, 본 발명자들은 5 압연 스탠드 구성의 텐덤 압연기에 있어서, 고점도(예를 들면, 40℃: 140 cSt 이상)의 윤활유를 사용하여, 판 두께 2.70 ㎜의 17% Cr 스테인리스 강판을　판 두께 0.58 ㎜ 미만으로 압연하는 것을 목표로 하여, 각 압연 스탠드의 압하율을 조정하고 압연하였다.

표 1에 압연 조건과 압연 결과를 나타낸다. 점도는 JIS K 2283에 기초하여 캐논 펜스케 점도계로 측정한 점도이다. 또한, 워크 롤 지름은 500 ㎜이다.

압연예 a(비교예)는 저점도(40℃: 4OcSt)의 윤활유를 사용하여 각 압연 스탠드의 압하율을 30% 미만(저압하율)로 하고, 전체 압하율 77.0%로 압연한 예이다.

압연 자체에 문제는 생기지 않지만, 최종 판 두께는 0.62 ㎜로,　0.60 ㎜를 넘으므로, 소망하는 판 두께가 될 때까지 재차 압연을 실시할 필요가 있다. 압연예 a(비교예)는 “저점도+저압하”의 압연이며, 냉연 작업 전체로서 능률이 낮은 압연예이다.

압연예 b(비교예)는 저점도(40℃: 4OcSt)의 윤활유를 사용하여 전체 압하율 78.6%로 압연한 예이다. 제2 압연 스탠드(표 중에서, No.2 std)에서 압하율 32%의 고압하 압연을 실시하고, “저점도+고압하”가 원인이 되어 히트 스크래치가 발생하였다.

압연예 c는 고점도(40℃: 150 cSt)의 윤활유를 사용하여 전체 압하율 78.6%로 압연한 예이다. 제2 압연 스탠드(No.2 std)에서 압하율 32%의 고압하 압연을 실시하고 있지만, 고점도의 윤활유를 사용하기 때문에 압연에 문제가 생기지 않고 판 두께 0.58 ㎜까지 압연되었다.

압연예 d는 고점도(40℃: 150 cSt)의 윤활유를 사용하여 전체 압하율 79.2%로 압연한 예이다. 제2 압연 스탠드(No.2 std)와 제3 압연 스탠드(No.3 std)에서 압하율 30% 초과의 고압하 압연을 실시하였지만, 고점도의 윤활유를 사용하고 있기 때문에 압연에 문제가 생기지 않고 판 두께 0.56 ㎜까지 압연되었다.

압연예 e는 고점도(40℃: 150 cSt)의 윤활유를 사용하여 전체 압하율 78.8%로 압연한 예이다. 제1 압연 스탠드(No.1 std)에서 압하율 32%의 고압하 압연을 실시하였으나, 고점도의 윤활유를 사용하고 있기 때문에 압연에 문제가 생기지 않고 판 두께 0.57 ㎜까지 압연되었다.

또한, 전단의 고압하 압연에서 흠결이 발생하더라도, 후단의 압연에서 흠결의 정도를 경감시킬 수 있으므로, 전단에서 고압하 압연을 실시하는 것이 좋다.

압연예 f는 고점도(40℃: 150 cSt)의 윤활유를 사용하여 전체 압하율 79.8%로 압연한 예이다. 제4 압연 스탠드(No.4 std)에서 압하율 35%의 고압하 압연을 실시하여, 매우 가벼운 정도의 히트 스크래치가 생겼지만 고점도의 윤활유를 사용하였기 때문에 판 두께 0.54 ㎜까지 압연되었다.

또한, 최종 압연 스탠드(No.5 std)의 전단의 압연 스탠드(No.4 std)에서 고압하 압연을 실시하는 것은 실용상　문제는 없다.

압연예 g는 고점도(40℃: 150 cSt)의 윤활유를 사용하여 전체 압하율 79.9%로 압연한 예이다. 제2 압연 스탠드(No.2 std)에서 압하율 32%의 고압하 압연을 실시하고, 최종 압연 스탠드(No.5 std)에서 압하율을 30% 미만으로 하고, 전체 압하율을 최적화하였으므로 채터링의 발생이 없고, 고점도의 윤활유를 사용하였기 때문에 판 두께 0.54 ㎜까지 압연이 되었다.

압연예 h는 고점도(40℃: 150 cSt)의 윤활유를 사용하여, 전체 압하율 82.8%로 압연한 예이다. 제1 내지 제4의 압연 스탠드(No.1 std 내지 No.4 std)에서 압하율 30% 초과의 고압하 압연을 실시하고 있으나, 고점도의 윤활유를 사용하고 있으므로 압연에 문제는 생기지 않고 판 두께 0.46 ㎜까지 압연되었다.

압연 i(참고예)는 고점도(40℃: 150 cSt)의 윤활유를 사용하여 각 압연 스탠드의 압하율을 30% 미만(저압하율)으로 하고, 전체 압하율 77.0%로 압연한 예이다. 압연에 문제는 생기지 않지만 최종 판 두께는 0.62 ㎜이며, 소망하는 판 두께까지 재차 냉연할 필요가 있다.

고점도의 윤활유를 사용하여도 압하율이 낮으면(고점도+저압하), 냉연 작업 전체로서 능률이 낮은 압연예이다.

이상과 같이, 압연예 c 내지 h는 “고점도+고압하”로, 소망하는 판 두께까지 효율적으로 압연할 수 있었던 발명예이다.

이와 같이, 본 발명자들은 제1 압연 스탠드 (No.1 std) 및 제2 압연 스탠드(No.2 std)의 압하율을 30% 이상으로 설정하고, 제3 스탠드(No.3 std)의 압하율을 30%에 가까운 압하율로 설정하여도 압연 중에 슬립이 일어나지 않고, 또한, 압연 후의 강판에 히트 스크래치는 발생하지 않는 것을 밝혀내었다.

이 점이 본 발명의 기초를 이루는 지견이다.

히트 스크래치는 압연 롤과 강판 사이의 계면 온도가 상승하고 윤활유의 유막이 파단하여 압연 롤과 강판이 직접 접촉하여 발생하는 흠결이기 때문에, 압연 속도 100 내지 150 mpm, 압하율 30 내지 35%로 압연하더라도, 강판 표면에 히트 스크래치가 발생하지 않는 것은, 고점도의 윤활유를 사용하면 상기 압연 속도와 압하율 하에서 윤활유의 유막이 파단되지 않는다는 것을 의미한다.

스테인리스 강의 경우, 압연 롤이 5% 정도의 Cr을 함유하고 있으므로 압하율이 40%를 넘으면 강판 표면에 히트 스크래치가 발생한다. 또한, 스테인리스강 이외의 강의 경우, 압하율 45%까지 강판 표면에 히트 스크래치가 발생하지 않는다.

본 발명자들은 이상의 시험 결과를 기초로, 스테인리스 강판을 추가로 0.48 ㎜ 이하로 압연하기 위한 압하율의 설정에 대하여 검토하였다.

제1 압연 스탠드의 압하율, 제2 압연 스탠드의 압하율 및 제3 압연 스탠드의 압하율은 안전을 생각하여 각각, 31.6%, 31.3% 및 30.7%로 설정하고, 제4 압연 스탠드에 있어서, 압하율을 27.0%에서 33%까지 1%씩 변화시켜서 판 두께 2.70 ㎜의 스테인리스 강판을 판 두께 0.476 ㎜로 압연하였다.

또한, 제4 압연 스탠드에서는 압하율이 33%일 때, 압연 속도를 250 mpm에서 400 mpm까지 높여서 윤활 변화나 판 온도 상승에 의한 품질에의 영향을 관찰하였다. 또한 전체 압하율은 82.4%이다.

압연으로 얻은 스테인리스 강판에 대하여, 히트 스크래치의 유무를 조사하였다. 어느 강판에서도 히트 스크래치는 발생하지 않았다. 제4 압연 스탠드에서는 압하율 33% 및 압하 속도 400 mpm의 가혹한 조건에서 압연을 하였지만, 강판 표면에 히트 스크래치는 발생하지 않았다.

본 발명자들은 이상의 조사 결과로부터, 5 압연 스탠드 구성의 텐덤 압연기에 있어서, 고점도 (예를 들면, 40℃에서 140 cSt 이상)의 윤활유를 사용하여 최종 압연 스탠드를 제외하고, 4 압연 스탠드에 있어서의 압하율을 30%대로 설정하면, 탠덤 압연만으로 히트 스크래치를 강판 표면에 발생시키지 않고 스테인리스 강판을 소망하는 최종 판 두께로 압연할 수 있는 것을 밝혀내었다.

이 점도 본 발명의 기초를 이루는 지견이다.

이상의 지견에 의하면, 산세 후의 스테인리스 강판의 냉간 압연에 있어서, 고점도 윤활유를 사용하여 적어도 1기의 압연 스탠드에서 압하율 30% 이상의 고압하 윤활 압연을 실시하면, 강판 표면에 히트 스크래치를 발생시키지 않고 강판을 안정적으로 소망하는 최종 판 두께로 압연할 수 있다.

고압하 윤활 압연에 있어서는 압연을 실시하는 강판의 강도가 높을수록 히트 스크래치의 발생을 억제하는 효과가 현저하다. 또한, 압연 속도가 고속이 될수록 압연 롤과 강판의 사이에 봉입되는 윤활유의 압력이 상승하므로 상기　효과가 더 현저하게 된다.

고압하 윤활 압연 방법에서 사용하는 고점도 윤활유는 점도가 통상의 냉간 압연에서 사용하는 윤활유의 점도를 초과하는 것이면 좋지만, 점도(JIS K 2283에 기초하여 캐논 펜스케 점도계로 측정한 점도)가 40℃에서 140 cSt 이상의 고점도 윤활유를 사용하면 히트 스크래치의 발생을 억제하는 효과를 확실히 얻을 수 있다.

지금까지, 5기의 압연 스탠드를 구비한 텐덤 압연기를 기초로 고압하 윤활 압연을 설명하였지만, 압연 스탠드의 기수는 5개로 한정되지 않는다.

압연 스탠드의 기수는 고압하 윤활 압연을 실시할 수 있도록 적절하게 설정하면 되지만, 히트 스크래치가 발생하지 않는 안정적인 압연을 실시하려면 4기 이상의 압연 스탠드를 구비한 탠덤 압연기가 좋다.

4기 이상의 압연 스탠드를 구비한 탠덤 압연기를 사용하여 압연(탠덤 압연)을 실시하는 경우, 최종 압연 스탠드를 제외한　적어도 2기의 압연 스탠드에서 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것이 좋다.

압하율 30% 이상의 압연은 제1 압연 스탠드에서 실시하여도 좋고, 제2 압연 스탠드 이후(최종 압연 스탠드를 제외)의 압연 스탠드에서 실시하여도 좋다. 즉, 최종 압연 스탠드를 제외한 압연 스탠드에서 압하율 30% 이상의 압연을 실시하여도 좋다.

최종 압연 스탠드 직전의 압연 스탠드에서 압하율 33%를 초과하는 압연을 실시하여도 무방하나, 윤활유의 선택이 적절하지 않으면 히트 스크래치가 발생할 가능성이 높아지기 때문에, 최종 압연 스탠드의 직전의 압연 스탠드에 있어서의 압하율은 33% 이하가 바람직하다.

최종 압연 스탠드에서는 히트 스크래치가 발생하지 않도록 압하율 25 내지 30% 미만으로 압연을 실시하는 것이 좋다.

탠덤 압연에 있어서의 전체 압하율은 70% 초과가 좋다. 전체 압하율이 70% 이하이면 소망하는 최종 판 두께에 이르지 않아서 재차 냉간 압연을 필요로 하는 경우가 있다.

압연 속도는 압하율과의 균형을 맞추어 조정하지만, 최종 압연 스탠드에서의 압연 속도는 150 m/분 미만이면 윤활유의 유막압이 낮고, 미소한 히트 스크래치가 발생할 우려가 있기 때문에 150 m/분 이상이 좋다.

또한, 최종 압연 스탠드에 있어서의 압연 속도는 고압하 윤활 압연의 생산성의 점에서 250 m/분 이상이 좋다.

압연 스탠드에서 압하율 30% 이상을 확보하기 위하여 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것이 좋다. 직경이 150 ㎜ 미만이면 워크 롤의 강도를 확보하지 못하고 압연 중에　파손되는 경우가 있다.

또한, 워크 롤 지름이 큰 편이 강판의 r값이 높아지기 때문에, 가공성이 요구되는 강판을 압연하는 경우 워크 롤 지름은 큰 편이 좋다. 한편, 직경이 600 ㎜를 넘으면 30% 이상의 압하율을 확보하기가 어려워진다.

고압하 윤활 압연은 1대의 압연기로 압연을 순차적으로 반복하여 실시하는 리버스 압연기로 실시하여도 된다.

리버스 압연기로 실시하는 리버스 압연에 있어서는 최종 압연 패스를 제외한 적어도 2개의 압연 패스에서 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것이 좋다.

압하율 30% 이상의 압연은 최초 압연 패스에서 실시하여도 좋고, 제2 패스 이후(최종 압연 패스는 제외)의 압연 패스에서 실시하여도 좋다. 즉, 최종 압연 패스를 제외한 압연 패스에서 압하율 30% 이상의 압연을 실시하여도 좋다.

최종 압연 패스 직전의 압연 패스에서 압하율 33%를 초과하는 압연을 실시하여도 무방하나, 윤활유의 선택이 적절하지 않으면 히트 스크래치가 발생할 가능성이 높아지기 때문에, 최종 압연 패스 직전의 압연 패스에 있어서의 압하율은 33% 이하가 바람직하다.

최종 압연 패스에서는 히트 스크래치가 발생하지 않도록 압하율 25 내지 30% 미만으로 압연을 실시하는 것이 좋다.

리버스 압연에 있어서의 전체 압하율은 70% 초과가 좋다. 전체 압하율이 70% 이하이면, 소요되는 패스 수로 소망하는 최종 판 두께에 이르지 못하고 재차 압연을 필요로 하는 경우가 있다.

압연 속도는 각 압연 패스에 있어서의 압하율과의 균형을 생각하여 조정하지만, 최종 압연 패스에 있어서의 압연 속도는 150 m/분 미만이면 윤활유의 유막압이 낮고, 미소한 히트 스크래치가 발생할 우려가 있으므로 150 m/분 이상이 좋다.

또한, 최종 압연 패스에 있어서의 압연 속도는 고압하 윤활 압연의 생산성의 점에서 250 m/분 이상이 좋다.

압연 패스에서 압하율 30% 이상을 확보하기 위하여 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것이 좋다. 직경이 150 ㎜ 미만이면 워크 롤의 강도를 확보하지 못하고, 압연 중에　워크 롤이 파손되는 경우가 있다.

또한, 워크 롤 지름이 큰 편이 강판의 r값이 높아지므로 가공성이 요구되는 강판을 압연하는 경우 워크 롤 지름은 큰 편이 좋다. 한편, 직경이 600 ㎜를 넘으면 30% 이상의 압하율을 확보하기가 어려워진다.

[실시예]

다음으로, 본 발명의 실시예에 대하여 설명하지만, 실시예의 조건은 본 발명의 실시 가능성 및 효과를 확인하기 위하여 채용한 하나의 조건예이며, 본 발명은 이 조건예에 한정되는 것은 아니다.

본 발명은 본 발명의 요지를 일탈하지 않고 본 발명의 목적을 달성하는 한에 있어서는 여러 가지 조건을 채용할 수 있다.

(실시예)

5기의 압연 스탠드를 구비한 텐덤 압연기에서, 점도가　40℃에서 150 cSt인 고점도 윤활유를 사용하고, 압연 스탠드를 적절하게 선택하여 압하율을 30% 이상으로 설정하여 산세 후의 스테인리스 강판을 압연하였다. 압연 조건과 압연 결과는 표 1의 발명예에 나타내는 바와 같다.

또한, 점도는 JIS K 2283에 기초하여　캐논 펜스케 점도계로 측정한 점도이다.

워크 롤 지름은 500 ㎜이다. 표 1에는 나타내지 않지만, 워크 롤 지름 620 ㎜에서는 압연 하중이 밀의 사양을 초과하여 필요한 압하율을 실현할 수 없었다. 워크 롤 지름 140 ㎜에서는 롤 표면이 갈라져서 압연할 수 없었다.

압연예 c에서는 제2 압연 스탠드(No.2 std)에서 압하율 32%의 고압하 압연을 실시하였다. 전체 압하율은 78.6%이다. 압연에 문제는 생기지 않고 판 두께 0.58 ㎜까지 압연할 수 있었다.

압연예 d에서는 제2 압연 스탠드(No.2 std)와 제3 압연 스탠드(No.3 std)에서 압하율 30% 초과의 고압하 압연을 실시하였다. 전체 압하율은 79.2%이다. 압연에 문제는 생기지 않고 판 두께 0.56 ㎜까지 압연할 수 있었다.

압연예 e에서는, 제1 압연 스탠드(No.1 std)에서, 압하율 32%의 고압하 압연을 실시하였다. 전체 압하율은 78.8%이다. 압연에 문제는 생기지 않고 판 두께 0.57 ㎜까지 압연하였다.

또한,　전단의 고압하 압연에서 하자가 발생하여도, 후단의 압연에서 하자의 정도를 경감시킬 수 있으므로 전단에서 고압하 압연을 실시하는 것이 좋다.

압연예 f에서는 제4 압연 스탠드(No.4 std)에서 압하율 35%의 고압하 압연을 실시하였다. 전체 압하율은 79.8%이다. 매우 가벼운 정도의 히트 스크래치가 발생하였지만 판 두께 0.54 ㎜까지 압연할 수 있었다.

압연예 g에서는 제2 압연 스탠드(No.2 std)에서 압하율 32%의 고압하 압연을 실시하였다. 전체 압하율은 79.9%이다. 최종 압연 스탠드(No.5 std)에서 압하율 22%의 압연을 실시하고 전체 압하율을 최적화하였다. 채터링의 발생이 없고 판 두께 0.54 ㎜까지 압연할 수 있었다.

압연예 h는 제1 내지 4의 압연 스탠드(No.1 std 내지 No.4 std)에서 압하율 30% 초과의 고압하 압연을 실시하였다. 전체 압하율은 82.8%이다. 압연에 문제는 생기지 않고 판 두께 0.46 ㎜까지 압연할 수 있었다.

이상, 압연예 c 내지 h는 “고점도+고압하”로 소망하는 판 두께(0.60 ㎜ 미만)까지 효율적으로 압연할 수 있었던 압연예이다.

(비교예)

표 1에 있어서, 압연예 a와 압연예 b가 비교예이다. 압연예 a에서는 저점도(40℃: 40 cSt)의 윤활유를 사용하여 각 압연 스탠드에서 압하율 30% 미만의 저압하 압연을 실시하였다. 전체 압하율은 77.0%이다. 압연 자체에 문제는 생기지 않고 판 두께 0.62 ㎜까지 압연할 수 있었다.

그러나, 최종 판 두께가 0.60 ㎜ 초과이기 때문에, 소망하는 판 두께(0.60 ㎜ 미만)까지 재차 압연을 실시할 필요가 있다. 압연예 a는 “저점도+저압하"의 압연이며, 냉연 작업 전체로서 능률이 낮은 압연예이다.

압연예 b에서는 저점도(40℃: 40 cSt)의 윤활유를 사용하여 제2 압연 스탠드(표중,　No.2 std)에서 압하율 32%의 고압하 압연을 실시하였다. 전체 압하율은 78.6%이다.

압연예 b는 판 두께 0.58 ㎜까지 압연할 수 있었지만, “저점도+고압하”가 원인이 되어 히트 스크래치가 발생한 압연예이다.

(참고예)

압연예 i에서는 고점도(40℃: 150 cSt)의 윤활유를 사용하여, 각 압연 스탠드에서 압하율 30% 미만의 저압하 압연을 실시하였다. 전체 압하율은 77.0%이다. 압연에 문제는 생기지 않고 판 두께 0.62 ㎜까지 압연할 수 있었다.

그러나, 최종 판 두께가 0.60 ㎜ 초과이기 때문에, 소망하는 판 두께(0.60 ㎜ 미만)까지 재차 압연을 실시할 필요가 있다.

압연예 i는 고점도의 윤활유를 사용하더라도 각 압연 스탠드에서의 압하율이 낮으면(“고점도+저압하"), 냉연 작업 전체로서 능률이 낮은 압연예이다.

또한, 5 패스에서 최종 판 두께까지 압연하는 리버스 압연에 있어서, 표 1의 발명예에 나타내는 압연 조건을 각 패스의 압연 조건으로서 채용하면 동일한 결과를 얻을 수 있는 것은 분명하다.

[산업상 이용 가능성]

전술한 바와 같이, 본 발명에 의하면, 탠덤 압연기 또는 리버스 압연기에서 압연 중에 슬립을 일으키지 않고 히트 스크래치가 없는 소망하는 최종 판 두께의 스테인리스 강판을, 양호한 생산성으로 압연할 수 있다. 따라서, 본 발명은 철강 산업의 강판 제조 기술에 있어서 이용 가능성이 높은 것이다.

Claims

산세 후의 스테인리스 강판을 냉간 압연하는 방법에 있어서,
40℃에서 140 cSt 이상의 고점도 윤활유를 사용하여, 적어도 1기의 압연 스탠드에서, 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
단, 점도는 JIS K 2283에 기초하여 캐논 펜스케 점도계로 측정한 점도이다.
제1항에 있어서,
상기 냉간 압연을 4기 이상의 압연 스탠드를 구비하는 탠덤 압연기로 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제2항에 있어서,
상기 탠덤 압연기로 실시하는 텐덤 압연에 있어서, 최종 압연 스탠드를 제외한 적어도 2기의 압연 스탠드에서 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제2항에 있어서,
상기 텐덤 압연에 있어서, 최초 압연 스탠드에서 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제3항에 있어서,
상기 텐덤 압연에 있어서, 최초 압연 스탠드에서 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제3항에 있어서,
상기 텐덤 압연에 있어서, 최종 압연 스탠드의 직전의 압연 스탠드에서 압하율 33% 이하의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제4항에 있어서,
상기 텐덤 압연에 있어서, 최종 압연 스탠드의 직전의 압연 스탠드에서 압하율 33% 이하의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제2항 내지 제7항 중 어느 하나의 항에 있어서,
상기 텐덤 압연에 있어서, 최종 압연 스탠드에서 압하율 25 내지 30% 미만의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제2항 내지 제7항 중 어느 하나의 항에 있어서,
상기 탠덤 압연에 있어서, 전체 압하율 70% 초과의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제2항 내지 제7항 중 어느 하나의 항에 있어서,
상기 텐덤 압연에 있어서, 최종 압연 스탠드에서의 압연 속도가　250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제2항 내지 제7항 중 어느 하나의 항에 있어서,
상기 텐덤 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제10항에 있어서,
상기 텐덤 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제1항에 있어서,
상기 냉간 압연을 리버스 압연기로 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제13항에 있어서,
상기 리버스 압연기로 실시하는 리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스를 제외한 적어도 2개의 압연 패스에서 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제13항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 최초 압연 패스에서 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제14항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 최초 압연 패스에서 압하율 30% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제13항 내지 제16항 중 어느 하나의 항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스의 직전의 압연 패스에서 압하율 33% 이상의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제13항 내지 제16항 중 어느 하나의 항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에서 압하율 25 내지 30% 미만의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제17항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에서 압하율 25 내지 30% 미만의 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제13항 내지 제16항 중 어느 하나의 항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 전체 압하율 70% 초과로 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제17항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 전체 압하율 70% 초과로 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제18항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 전체 압하율 70% 초과로 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제19항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 전체 압하율 70% 초과로 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제13항 내지 제16항 중 어느 하나의 항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에서의 압연 속도가　250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제17항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에서의 압연 속도가　250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제18항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에서의 압연 속도가　250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제19항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에서의 압연 속도가　250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제20항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에서의 압연 속도가　250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제21항 내지 제23항 중 어느 하나의 항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 최종 압연 패스에서의 압연 속도가　250 m/분 이상인 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제13항 내지 제16항 중 어느 하나의 항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제17항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제18항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제19항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제20항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제21항 내지 제23항 중 어느 하나의 항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제24항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제25항 내지 제28항 중 어느 하나의 항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.
제29항에 있어서,
상기 리버스 압연에 있어서, 직경 150 ㎜ 이상, 600 ㎜ 이하의 워크 롤을 사용하는 것을 특징으로 하는 고압하 윤활 압연 방법.