KR20120004399A

KR20120004399A - 압력 맥동 감소 장치

Info

Publication number: KR20120004399A
Application number: KR1020117019351A
Authority: KR
Inventors: 스테판 게베르트; 에기드 매치; 폴 마르크스; 로버트 뮬러; 위르겐 라이바; 요헨 슈나이어; 빌프리트 베이벨자흘
Original assignee: 에프티이 오토모티브 게엠베하
Priority date: 2009-01-22
Filing date: 2010-01-22
Publication date: 2012-01-12
Also published as: EP2455621A1; EP2379894B1; EP2379894A1; CN102292555A; KR101426126B1; DE102009005830A1; JP2012515886A; US20110303315A1; JP5450654B2; WO2010084008A1; CN102292555B; EP2455621B1; HK1164409A1; US9605718B2

Abstract

본 발명은 압력 매체에 항상 개방되고, 유압 트랜스미션 시스템, 특히, 차량용 유압 클러치 구동기의 슬레이브 실린더(50)의 압력 챔버(60)와 마스터 실린더의 압력 챔버 사이에서 교환될 수 있는 압력 맥동 감소 장치(70)에 관한 것이다. 상기 압력 맥동 감소 장치는, 슬레이브 실린더(50) 측에서의 개구부(74), 마스터 실린더 측에서의 개구부(76)를 가지고, 두 개 개구부 사이의 복수의 직접 공간과 동일한 채널 길이를 가지는 채널(72) 형상의 추가 라인 영역, 및 압력 하에서 탄성적으로 변형될 수 있는 체적 수용부(78)를 포함하고, 채널 및 체적 수용부는 하우징(52)에서 조립체로 결합된다. 본 발명에 따른 결과로, 상당히 양호한 진동 감쇠 특성을 가질뿐만 아니라, 또한 매우 컴팩트하게 구성되고 비용 효과적인 설계를 가진다.

Description

압력 맥동 감소 장치{DEVICE FOR REDUCING PRESSURE PULSATIONS}

본 발명은 압력 맥동 감소 장치에 관한 것으로, 본 장치는 유압 트랜스미션 시스템의 슬레이브 실린더의 압력 챔버와 마스터 실린더의 압력 챔버 사이에서 연결가능하고, 압력 매체에 지속적으로 개방된다. 특히, 본 발명은 특히, 차량용 유압 클러치 구동 수단의 큰 규모에 사용되는 이러한 압력 맥동 감소 장치에 관한 것이다.

도 23은 차량의 통상적인 유압 클러치 구동 수단(10)을 단순화된 도식으로 도시한다. 유압 클러치 구동 수단(10)은 차량의 페달 블록(11) 상에 장착되는 마스터 실린더(12), 및 차량의 트랜스미션 부근에 장착된 슬레이브 실린더를 포함하고, 양 실린더는 이 경우에, 마스터 실린더(12)로부터 시작하여, 제1 파이프부(18), 호스부(20), 및 제2 파이프부(22)로 구성된 유압 라인(16)에 의해 유압 상호연결된다. 유체 저장조(24)와 유압 연결된 마스터 실린더(12)의 피스톤(도시되지 않음)은 클러치 페달(28)과 피스톤 로드(26)에 의해 작동적으로 연결되고, 따라서 마스터 실린더(12)는 마스터 실린더(12)에서 피스톤의 변위를 발생시키는 클러치 페달(28)을 아래로 가압하는 것에 의해 구동될 수 있다. 이러한 연결에서, 슬레이브 실린더(14)를 유압으로 충전하는 유체 칼럼(column)이 슬레이브 실린더(14) 방향으로 유압 라인(16)을 통하여 배치된다.

슬레이브 실린더(14), 더욱 상세하게는 슬레이브 실린더의 피스톤(여기서 도시되지 않음)은 해제 레버(32) 및 해제 베어링(34)을 통하여 피스톤 로드(30)에 의해 마찰 클러치(38)의 해제 장치(36)와 작동 연결되도록 배치된다. 슬레이브 실린더(14)가 마찰 클러치(38)의 해제를 위해 유압 충전된다면, 이때, 해제 장치(36)에 의해 클러치 압력 플레이트(40)는, 트랜스미션 축(42) 상에 착석되고 내연기관(도시되지 않음)의 크랭크 축에 의해 실행되는 플라이 휠(43)과 연동하는 마찰 클러치(38)의 클러치 구동 디스크(44)와 분리되고, 따라서 내연기관은 또한 차량의 트랜스미션(더욱 상세하게 도시되지 않음)으로부터 분리된다.

마찰 클러치(38)와 재결합하기 위하여 클러치 페달(28)이 해제된다면, 슬레이브 실린더(14), 더욱 상세하게는 슬레이브 실린더의 피스톤은 기본 또는 최소 설정치로 회복되고, 그 중에서도 마찰 클러치(38)의 스프링 힘의 결과로써, 이 경우에 전술한 유체 칼럼이 유압 라인(16)을 통하여 마스터 실린더(12) 방향으로 뒤로 다시 배치된다.

유압 유체의 연속 흐름이 존재하지 않는 준 정적 유압 트랜스미션 시스템으로써 간주되는 이러한 유압 클러치 구동 수단(10)에서, 내연기관, 특히 내연기관의 크랭크 축의 진동은 마찰 클러치(38), 해제 베어링(34), 해제 레버(32) 및 슬레이브 실린더(14)에 의하여 슬레이브 실린더(14)와 마스터 실린더(12) 사이의, 유압 라인(16)에 존재하는 액체 칼럼으로 전달되고, 진동은 칼럼에서 압력 맥동처럼 전파된다. 특히, 소위 "휴식 쑤심(rest tingling)"으로 운전자의 발이 통상적인 시내 운전에서 클러치 페달 상에 올려놓을 때 또는 눌려진 클러치 페달(28)이 예를 들면 신호등 앞에서 정지 동안에 유지될 때, 압력 맥동이 클러치 페달(28)에서 운전자에 의해 진동으로써 이동되는 것이 단점이라는 것은 이미 인식되었다.

이러한 문제점에 대응하기 위한 선행 기술의 제안이 부족하지는 않았고, 예를 들면, 독일 36 31 507 C2의 "사각 나선", 독일 40 03 521 C2의 "다른 길이의 라인 브랜치를 구비한 더블 라인", 독일 195 40 753 C1의 "보조 오실레이터", 독일 101 12 674 C1의 "가로막 댐퍼 셀", 및 독일 103 51 907 A1의 "미로 바디를 구비한 댐핑 장치" 등이 있다. 이러한 제안에서는 별개의 서브조립체가 마스터 실린더와 슬레이브 실린더 사이의 유압 라인 내로 삽입되거나 또는 유압 라인에 평행하게 배치되는 것이 공통이고, 별개의 서브조립체는 진동 감쇠를 위하여 마스터 실린더와 슬레이브 실린더 사이의 유체 칼럼을 방해하지 않고, 서브조립체는 일반적으로 또한 압력 맥동을 충분히 감쇠킬 수 있다. 그러나 이미 공지된 해결책은 상대적으로 넓은 설치 공간을 부분적으로 요구하고, 이러한 넓은 설치 공간은 차량의 엔진 격실에서는 항상 충분한 정도로 이용할 수 있지는 않고, 및/또는 대량 생산에서 바람직하지 않은, 비교적 복잡하고, 따라서 고가 구조의 장치를 야기한다.

마스터 실린더와 슬레이브 실린더 사이에서 연결되는 "더블 구동" 밸브 장치(예를 들면, 일본 59-89833 A, 유럽 1 719 921 A2)는, 액체 칼럼의 각 변위, 즉, 슬레이브 실린더 방향으로의 변위의 경우뿐만 아니라 마스터 실린더 방향으로의 변위의 경우가 발생할 때 개방되고, 액체 칼럼이 이동하지 않을 때 닫혀서, 슬레이브 실린더로부터 마스터 실린더의 진동에 관하여 차단 또는 분리시키도록 하지만, 이러한 밸브 장치는 (a) 일반적으로, 지속적으로 "압력 매체에 개방되고" 스프링 편향 밸브 바디 등을 필요로 하지 않는 감쇠 장치보다 훨씬 상당히 복합한 구조가 되고, (b) 바람직하지 않게 복귀 시간을 증가시키는 특정 개방 및 폐쇄 압력을 필요로 하여 시스템의 이력이 나타나고, 최종적으로 (c) 오염물에 민감한 바이패스를 구비하여 따라서 성능에 동반 손실을 가져오는, 이러한 이유로 더욱 상세하게 고려되지 않을 것이다.

본 발명은 예를 들면, 독일 40 03 521 C2에 나타난 바와 같이 선행 기술로부터 시작하여, 압력 맥동 감소 장치를 제공하는 것을 목적으로 하고, 압력 맥동 감소 장치는 유압 트랜스미션 시스템, 특히, 차량용 유압 클러치 구동 수단의 슬레이브 실린더의 압력 챔버와 마스터 실린더의 압력 챔버 사이에서 연결 가능하고, 지속적으로 압력 매체에 개방되고, 선행 기술과 비교시 최대로 가능한 진동 감쇠 특성과 함께 컴팩트하고 경제적인 구조체이다.

이러한 목적은 청구항 1에 나타난 특징에 의해 달성된다. 본 발명의 장점 또는 적절한 발달은 청구항 2 내지 29의 대상이다.

본 발명에 따르면, 유압 트랜스미션 시스템, 특히, 차량용 유압 클러치 구동 수단의 슬레이브 실린더의 압력 챔버와 마스터 실린더의 압력 챔버 사이에서 연결 가능하고, 지속적으로 압력 매체에 개방된 압력 맥동 감소 장치는, 슬레이브 실린더 측에서의 개구부 및 마스터 실린더 측에서의 개구부를 형성하고, 두 개 개구부 사이의 복수의 직접 공간인 채널 길이를 가지는 채널 형상의 추가 도관, 및 압력 하에서 탄성적으로 변형가능한 체적 수용 수단을 결합하여 포함하고, 채널 및 체적 수용 수단은 하우징에서 서브조립체로 결합된다.

출원인에 의해 연구는 먼저 예상하지 못한 결과를 가져왔고, 두 개의 전술한 진동 감쇠 수단, 즉, 한편으로는 채널 형상의 추가 도관 및 다른 한편으로는 체적 수용 수단은, 조합으로 인하여 개별적으로 각각 수단의 진동 감쇠 효과를 넘어 바람직한 정도로 압력 맥동 감소를 할 수 있고, 따라서 본 발명에 따른 장치의 진동 감쇠 특성은 매우 효과적인 것으로 분류될 수 있다. 또한, 채널 및 체적 수용 수단은 하나의 그리고 동일한 하우징에서 서브조립체로 조합되고, 또한 채널 길이는 두 채널 개구부 사이의 복수의 직접 공간이기 때문에, 본 발명에 따른 장치는 한편으로는 매우 컴팩트한 구조체이고, 다른 한편으로는 채널 및 체적 수용 수단은 밀봉 및 연결 상에 거의 경비 없는, 즉, 매우 경제적인 유체 연결로 배치될 수 있다. 본 발명에 따른 장치의 추가 장점은, 도 23에 따른 유압 클러치 구동 수단에서, 그렇지 않으면 통상적인 유압 클러치 구동 수단에서, 본 장치를 사용하는 경우에, 진동 감소의 목적으로 일반적으로 제1 파이프부에 비하여 좁은 단면을 가지도록 구성되었던 유압 라인의, 슬레이브 실린더 근처의 제2 파이프부가 제거될 수 있고, 즉, 유압 라인의 호스부가 이제 직접적으로 슬레이브 실린더의 압력 연결부에 연결될 수 있고, 이 경우에, 도 23에 따른 제2 파이프부는 본 발명에 따른 장치 내로 간단한 그리고 매우 공간 절약되는 방식으로 준 통합될 수 있는 것이다.

체적 수용 수단이 유압 연결되면 슬레이브 실린더로부터 마스터 실린더 방향으로 추가 도관을 형성하는 채널의 상류에 유압 연결되면, 진동을 감쇠 또는 감소시키는 것에 관하여 특히 효과적이다는 것은 증명되어 왔고, 따라서 슬레이브 실린더의 압력 챔버로부터 전파하는 압력 맥동은 체적 수용 수단에 도달하기 위하여 먼저 추가 도관을 통과할 필요가 없다.

특히 비용 장점을 가지는, 본 발명에 따른 장치의 일 실시예에서, 삽입 부재가 하우징에 삽입될 수 있고, 적어도 부분적으로 하우징과 함께 삽입 부재는, 장치의 조립을 또한 용이하게 하는 채널의 경계를 이룬다.

채널의 다양한 경로가 가능하지만, 채널이 나사 스레드 방식으로 연장하는 나선부를 가지면 생산면에서 특히 바람직하다. 이와 관련하여, 채널의 나선부는 삽입 부재의 외주에서 그루브로 형성되고, 그루브는 하우징의 내주면에 의해 방사 외향으로 커버되고, 한편으로는, 예를 들면, 삽입 부재의 사출 성형에 의해, 삽입 부재의 방사 외향으로 개방 그루브가 채널을 형성하기 위해 매우 간단한 방식으로, 삽입 부재를 하우징 내에 삽입하는 것만으로 어떠한 경우에도 존재하는 하우징 벽에 의해, 특히 밀봉 요소 등의 사용 없이 "완성"되어 제공될 수 있고, 다른 한편으로는, 그루브는 최소 통류 저항으로 양호한 진동 감쇠에 관하여 장점을 가지는 것으로 입증되어 온 유체 칼럼의 굴절을 야기한다. 또한, 나선부는, 나선부를 오른 나사 방식으로 연장하는 서브 영역 및 왼 나사 방식으로 연장하는 서브 영역으로 나누는 나선 반전부를 가질 수 있고, 따라서 특히, 나선부의 축 방향 설치 공간 요구사항이 감소된다.

채널의 나선부 및 체적 수용 수단은 하나가 다른 하나를 실질적으로 둘러싸는 상호 동축 위치 관계로 하우징에 배치된다. 이러한 연결에서, 채널의 나선부는 적어도 부분적 동축으로 체적 수용 수단을 둘러쌀 수 있다. 그러나 대안적으로, 체적 수용 수단이 또한 적어도 부분적 동축으로 채널의 나선부를 둘러쌀 수도 있다.

생산에 관하여 특히 단순한, 컴팩트한 실시예에서, 삽입 부재는 케이싱부 및 베이스를 구비한, 실질적으로 포트 형상의 구조체가 될 수 있다. 유리하게도, 이와 관련하여, 삽입 부재의 케이싱부의 외주에 형성된 채널의 나선부는, 삽입 부재의 베이스에서 연장하는 채널의 연결부에 의해서 마스터 실린더 측에서의 채널의 개구부와 연통할 수 있다.

바람직하게는, 체적 수용 수단은 삽입 부재의 슬리브 영역의 내주에서 장착되고, 이것은, 한편으로는 장치의 컴팩트한 구조를 필요로 하고, 다른 한편으로는 체적 수용 수단의 간단한 플러그 장착을 가능하게 한다. 체적 수용 수단이 통로 보어 및 환형 리세스를 구비한 고무 탄성의 보빈(bobbin) 형상 요소로서, 외주 측에서, 환형 리세스는 삽입 부재의 슬리브 영역의 내주와 함께 환형 공기 챔버의 경계를 이루면, 또한 바람직하다. 체적 수용 수단의 이러한 설계로, 압력 진폭이 통로 보어 내로 진행하면, 보빈 형상 요소는 고무 탄성 재료의 스프링 효과로 변형되고, 이 경우에, 환형 공기 챔버에서의 공기 체적은 압축되고, 따라서 "체적 수용 수단" 용어로 이미 암시되는 바와 같이, 보빈 형상 요소는 통로 보어 영역에서 한정된 팽창을 겪고, 이는 압력 진폭의 특정 "경감(relieving)"을 야기한다. 이러한 연결에서, 고무 탄성 재료의 스프링 효과 및 압축된 공기 체적은, 보빈 형상 요소의 통로 보어 영역에 존재하는 압력 매체의 압력이 사전에 정해진 수치 이하로 떨어질 때, 보빈 형상 요소의 원래 형상으로의 자동 회복을 보장한다.

다른 실시예에서, 이러한 체적 수용 수단은 또한, 하우징에서 방사형의 외부 공기 챔버로부터 방사형의 내부 압력 매체 챔버를 분리시키는, 탄성 플라스틱제의 관형(tubular) 요소가 될 수 있다. 따라서 유리하게도, 체적 수용 수단은 길이 및 단면 프로파일이 비교적 단순하게 형성될 수 있는 사출 성형할 수 있다. 체적 수용 수단의 이 실시예에서, 압력 진폭이 내부 압력 매체 챔버 내로 진행하면, 관형 요소는 플라스틱제의 스프링 효과로 변형되고, 따라서 방사형의 외부 공기 챔버에서 공기 체적은 압축되고, 따라서 관형 요소는 결국 압력 진폭의 "경감"을 야기하는, 사전에 정해진 팽창을 겪는다. 이 경우에, 고무 탄성 재료의 스프링 효과 및 훨씬 더 작은 범위의 방사형의 외부 공기 챔버에서의 압축된 공기 체적은, 내부 압력 매체 챔버에 존재하는 압력 매체의 압력이 한정된 수치 이하로 떨어질 때, 관형 요소의 원래 형상으로의 자동 회복을 보장한다. 이러한 대안적인 장치에서, 유리하게는, 실질적으로 핀 형상의 삽입 부재가 압력 매체 챔버와 연통하는 하우징의 중심 보어 내로 삽입될 수 있다.

이에 대안적으로, 체적 수용 수단은, 고무 탄성 재료의 실질적으로 호스 형상 요소가 될 수 있고, 상기 호스 형상 요소는, 하우징에서 방사형의 내부 압력 챔버의 경계를 이루고, 체적 수용 수단의 외주면에 의해 하우징의 내주면을 지지하고, 이 경우에, 체적 수용 수단의 외주면은 체적 수용 수단과 하우징 사이의 캐비티(cavity)를 형성하기 위한 프로파일링(profiling)을 구비한다. 따라서 특히, 시스템이 차지하는 부피가 정해진 방식으로 유리하게 제한될 수 있다.

그러나 체적 수용 수단의 추가 대안으로서, 하우징 또는 삽입 부재에 작은 실린더 공간이 형성되어 있는 일 실시예가 또한 가능하고, 스프링 편향된 작은 피스톤이 압력 진폭의 경우에, 피스톤이 스프링 편향에 대항하여 변위되는 방식으로 길이방향으로 변위가능하도록 작은 실린더 공간에 수용되고, 이렇게 생성되어 차지된 체적을 통하여 압력 진폭의 완화가 또한 제공된다. 압력 매체의 사전에 정해진 압력이 이하로 떨어질 때, 이러한 실시예의 경우에, 피스톤의 자동 복귀가 피스톤과 작동적으로 연결된 스프링, 예를 들면 금속 나선 압축 스프링에 의해 발생될 것이고, 이 경우에, 스프링의 특성 및 편향은 또한 각각의 구조적 조건 또는 요구사항에 대응하여 설정될 수 있지만, 각각의 경우에 확실하게 정해지고 또한, 유리하게도 외기 온도에 실질적으로 독립적이다.

장치의 변형의 일 가능성으로, 하우징이 슬레이브 연결부 및 마스터 연결부를 구비한 별개의 하우징이고, 슬레이브 실린더와 마스터 실린더 사이의 유압 라인 내로 연결 가능하고, 따라서 슬레이브 연결부 및 마스터 연결부는 별개의 하우징의 내부 공간에 형성된 압력 매체 챔버와 연통한다. 이러한 변형은 슬레이브 실린더와 마스터 실린더 사이의 유압 라인에서 장치의 실질적으로 자유 배치 또는 각각의 구조적 요구사항 또는 사전 조건을 수용하도록 배치하는 것을 가능하게 한다. 이에 관하여, 별개의 하우징은 바람직하게는 두 파트로 구성되고, 두 파트는, 서로 체결되었을 때, 내부 공간의 경계를 이루고, 삽입 부재 및 체적 수용 수단이 내부 공간에 배치된다. 그러나 관형 요소의 경우에 삽입 부재 및/또는 체적 수용 수단이 하우징 반 중 하나와 일체로 형성되어 부품 개수를 더욱 감소시키도록 하는 일 실시예가 또한 가능하다. 바람직하게는 체적 수용 수단은 별개의 하우징의 내부 공간에서 공기 챔버로부터 압력 매체 챔버를 분리시킨다. 삽입 부재는 별개의 하우징의 두 파트 사이의 위치에서 바람직하게는 축 방향으로 고정되고, 따라서 삽입 부재를 체결시키기 위한 추가 수단이 필요 없다. 유사한 방식으로, 관형 또는 호스 형상 요소는 또한, 별개 하우징의 두 파트 사이에서 고정될 수 있다.

장치의 다른 변형에서, 하우징은 슬레이브 실린더의 실린더 하우징(더욱 바람직하게는) 또는 마스터 실린더의 실린더 하우징(덜 바람직하게는)이고, 압력 연결부를 포함한다. 실린더 하우징에서, 특히, 슬레이브 실린더의 압력 챔버에서 장치의 배치를 통하여, 어떠한 경우에서도 여기서 제공된 실린더 데드(dead) 공간이 이용될 수 있기 때문에, 이를 위하여 어떠한 추가 설치 공간도 제공될 필요가 없고, 따라서 통상적인 구조체와 비교하여 슬레이브 실린더의 축 방향 구조 길이는 바뀌지 않고, 유압 트랜스미션 시스템에서 진동 감쇠 수단의 일체화는 상당한 공간 절약 방식으로 유사하게 수행되고, 이 경우에, 예를 들면 공지의 출원인의 유럽 1 666 752 A2에서와 같은 현재의 슬레이브 실린더라도 본 발명에 따른 일체화를 위해 변경 없이 채택될 수 있다. 슬레이브 실린더의 압력 챔버에서, 즉 액체 칼럼 내로 진동 도입 위치의 중간 부근에서, 본 발명에 따른 장치의 배치를 통하여, 압력 맥동이 슬레이브 실린더와 마스터 실린더 사이의 유압 라인에서 또는 유압 라인을 통하여 최대 진폭으로 전파될 수 없도록 하는 것을 이롭게 추가로 보장되고, 따라서 진동으로 인한 유압 라인이 체결 지점에서, 예를 들면 차량의 바디워크에서 분리되거나, 또는 이러한 지점에서 느슨하게 흔들리는 위험을 또한 최소화한다.

유지에 관하여 특히 유리한, 실린더 하우징의 압력 챔버에서 장치의 배치에 대한 대안으로, 장치의 채널 및 체적 수용 수단은 실린더 하우징의 압력 연결부에 보유될 수 있다. 그리고 나서, 바람직한 실시예에서, 삽입 부재는 압력 연결부 내로 삽입되고, 거기서 연결 부재에 의해 유지된다. 특히, 간단한 장착 및 교환 능력에 관하여, 이것은 삽입 부재 및 연결 부재가 일체로 구성된다면 바람직하다.

최대 가능한 감쇠 효과에 관하여, 채널의 나선부가 슬레이브 연결부 및/또는 마스터 연결부의 최소 단면, 또는 실린더 하우징의 압력 연결부의 최소 단면보다 작거나 또는 동일한 단면을 가진다면 이롭다는 것이 또한 증명되었고, 따라서 특정 스로틀 효과가 또한 제공된다.

원칙적으로, 장치의 삽입 부재 및/또는 하우징은, 금속 재료, 예를 들면 가공에 의해 알루미늄 합금으로 제조될 수 있다. 그러나 이미 언급한 바와 같이, 삽입 부재 및 바람직하게는 하우징도 또한 플라스틱제로부터 사출 성형된다면, 특히 경제적인 장치의 생성에 유익하다.

최종적으로 장치의 추가 변경에서, 감쇠 특성에 더욱 영향을 미치기 위하여, 추가 경로 영역이 채널을 나누고 밀폐된 챔버 내로 개방될 수 있다. 이에 관하여, 전술한 체적 수용 수단 또는 추가 체적 수용 수단이 밀폐된 챔버에 수용될 수 있다.

본 발명에 따른 압력 맥동 감소 장치는, 상당히 양호한 진동 감쇠 특성을 가질뿐만 아니라, 또한 매우 컴팩트하게 구성되고 경제적인 구조체를 가진다.

본 발명은 바람직한 예시적 실시예를 기초로 첨부된 부분 개략도면을 참조하여 이하 더욱 상세하게 설명되고, 동일한 참조 번호는 동일하거나 대응하는 부분을 나타내고 탄성부는 도시의 간략화를 위해서 대부분 비변형 상태로 도시된다.
도 1은, 본 발명에 따른 압력 맥동 감소 장치의 제1 실시예로서, 차량의 유압 클러치 구동 수단용 슬레이브 실린더의 길이방향 단면을 도시하고, 슬레이브 실린더의 압력 챔버는 압력 맥동 감소 장치가 설치된 삽입 부재 내로 삽입되고, 압력 맥동 감소 장치는 압력 매체에 지속적으로 개방되어 있고, 채널 형상의 추가 도관과 체적 수용 수단을 결합하여 포함한다.
도 2는, 도 1에 따른 슬레이브 실린더의 경우에, 압력 연결부에서 고정된 포트(pot) 형상의 삽입 부재의 정면으로부터 비스듬한 개별 사시도이다.
도 3은 도 2에 따른 삽입 부재의 측면도이다.
도 4는 도 3의 좌측에서의 도 2에 따른 삽입 부재의 정면도이다.
도 5는 도 3의 우측에서의 도 2에 따른 삽입 부재의 배면도이다.
도 6은 도 5의 Ⅵ-Ⅵ 단면선에 따른 도 2에 따른 삽입 부재의 단면도이다.
도 7은 도 6의 상세부(Ⅶ)의 확대도이다.
도 8은 도 1에 따른 슬레이브 실린더의 경우에, 삽입 부재에 장착된 탄성의 체적 수용 수단의 정면으로부터 비스듬한 개별 사시도이다.
도 9는 도 8에 따른 체적 수용 수단의 길이방향 단면도이다.
도 10은 (1) 본 발명에 따른 압력 맥동 감소 장치가 없는 유압 클러치 구동 수단(삼각형으로 표시된) 및 (2) 도 1에 따라 설치된 슬레이브 실린더를 구비한 유압 클러치 구동 수단(빈 정사각형으로 표시된)에 대한 마스터 실린더의 피스톤 로드에서 측정된 가속도 대 슬레이브 실린더의 피스톤 로드에서 측정된 가속도의 가속도 비가 진동수에 대하여 실험 결과로써 기록되어 있고, 이 실험에서 가변 진동수를 가지는 사인곡선의 진동 및 1g(9.81m/s^2)의 진폭이 슬레이브 실린더의 피스톤 로드에 적용되었다.
도 11은 제2 실시예에 따라 본 발명에 따른 압력 맥동 감소 장치의 측면도로서, 실린더 하우징과 별개로 고유 하우징을 구비하는 점을 제외하고는 제1 실시예와 유사하다.
도 12는 도 11에 따른 압력 맥동 감소 장치의 길이방향 단면도이다.
도 13은 제3 실시예에 따라 본 발명에 따른 압력 맥동 감소 장치의 측면도로서, 제2 실시예와 유사하게 실린더 하우징과 별개로 고유 하우징을 구비하지만, 추가 배관 및 체적 수용 수단의 구조 및 물리적 배치에 관하여 제2 실시예와 다르다.
도 14는 도 13에 따른 압력 맥동 감소 장치의 길이방향 단면도이다.
도 15는 도 13 및 14에 따른 압력 맥동 감소 장치 내로 삽입된 핀 형상의 삽입 부재의 정면으로부터 비스듬한 개별 사시도로서, 특히, 삽입부의 외주면으로 나선형으로 연장하여 채널의 나선부를 형성하는 그루브를 도시하고, 그루브는 압력 맥동 감소 장치의 추가 도관으로써 제공된다.
도 16은 도 10의 그래프와 유사한 그래프로서, (1) 본 발명에 따른 압력 맥동 감소 장치가 없는 유압 클러치 구동 수단(삼각형으로 표시된) 및 (2) 도 13 내지 15에 따른 장치가 마스터 실린더와 슬레이브 실린더 사이의 유압 라인 내로 연결된 유압 클러치 구동 수단(빈 사각형으로 표시된)에 대한 마스터 실린더의 피스톤 로드에서 측정된 가속도 대 슬레이브 실린더의 피스톤 로드에서 측정된 가속도의 가속도 비가 진동수에 대하여 실험 결과로써 기록되어 있고, 이 실험에서 가변 진동수의 사인곡선의 진동 및 1g(9.81m/s^2)의 진폭이 슬레이브 실린더의 피스톤 로드에 적용되었다.
도 17은 제 3 실시예의 변경에 따라 본 발명에 따른 압력 맥동 감소 장치의 길이방향 단면도로서, 도 14와 비교시, 특히 체적 수용 수단이 다른 구조를 가진다.
도 18은 도 17의 상세부(ⅩⅧ)의 확대도이다.
도 19는 제2 실시예의 변경에 따라 본 발명에 따른 압력 맥동 감소 장치의 길이방향 단면도로서, 추가 경로 영역이 추가 도관으로 갈라지고 제2 체적 수용 수단이 배치될 수 있는 밀폐 챔버 내로 개방되는 점에 관하여, 도 12와 특히 다르다.
도 20은 차량의 유압 클러치 구동 수단용 슬레이브 실린더의 절취 종 단면도를 도시하고, 본 발명에 따른 압력 맥동 감소 장치의 제1 실시예의 제1 변경으로서, 압력 매체에 항상 개방된 압력 맥동 감소 장치를 조합하여 형성하는 체적 수용 수단, 및 채널 형태의 추가 덕트를 구비한 삽입 부재가 압력 연결부에서 삽입되고 연결 부재에 의해서 압력 연결부에서 고정된다.
도 21은 도 20에 따른 슬레이브 실린더의 경우에, 압력 연결부 내로 삽입되는 삽입 부재의 정면으로부터 비스듬한 개별 사시도이다.
도 22는 차량의 유압 클러치 구동 수단용 슬레이브 실린더의 절취 종 단면도를 도시하고, 도 20과 유사하게 체적 수용 수단, 및 채널 형태의 추가 도관으로 구성된 압력 맥동 감소 장치가 압력 연결부에서 수용되고, 제1 실시예의 제2 변경으로서, 도 20과 대조적으로 삽입 부재 및 연결 부재는 일체로 구성된다.
도 23은 종래 기술에 따른 유압 클러치 구동 수단의 기본 도면이다.

도 1은 진동 감쇠 유압 트랜스미션 시스템용, 즉, 차량의 진동 감쇠 유압 클러치 구동 수단용 슬레이브 실린더(50)를 도시한다. 슬레이브 실린더(50)는 일반적으로 52로 표시되는 실린더 하우징을 포함하고, 피스톤 서브조립체(54)가 실린더 하우징에 길이방향으로 변위가능하도록 수용되고, 피스톤 서브조립체는 피스톤(56), 및 적어도 인장 저항과 압축 저항으로 따라서 구동에 관하여 유효하게 피스톤(56)에 연결된 피스톤 로드(58)를 포함한다. 압력 챔버(60)가 실린더 하우징(52)에 배치되고, 압력 챔버(60)는 피스톤(56)에 의해 도 1의 좌측부 상에 가변 경계를 이루고, 실린더 하우징(52)의 하우징 베이스(62)에 의해 도 1의 우측부 상에 고정 경계를 이루고, 실린더 하우징(52)의 원주벽부(64)에 의해 방사 외향으로 고정 경계를 이룬다. 피스톤(56)을 실린더 하우징(52)내에 변위시키기 위하여, 압력 챔버(60)는 압력 연결부(66)를 통하여 압력 매체, 예를 들면 브레이크 유체에 의해 선택적으로 충전가능하고, 상기 압력 연결부(66)는 하우징 베이스(62)에 제공되고 슬레이브 실린더(50)의 장착 상태에서 공지된 방식(도 23 참조)으로 압력 라인(도 23과 비교시 다른 구조체로도 또한 될 수 있는)을 통하여 클러치 마스터 실린더와 연결된다. 이하 더욱 상세하게 설명되는 바와 같이, 삽입 부재(68)가 하우징 베이스(62)에 인접한 압력 챔버(60) 내로 삽입되고, 상기 삽입 부재(68)는 압력 연결부(66)에 고정되고, 여기 도시된 제1 예시적 실시예에서 유익하게 다수의 기능을 수행한다. 이와 관련하여, 삽입 부재(68)는 특히, 압력 매체에 지속적으로 개방되거나 이를 갖춘 압력 맥동 감소 장치(70)용 지지체로써 역할한다.

이하 더욱 상세히 유사하게 설명되는 바와 같이, 슬레이브 실린더(50)의 장착 상태에서 슬레이브 실린더(50)의 압력 챔버(60)와 마스터 실린더의 압력 챔버(다시, 도 23 참조) 사이에 연결된 압력 맥동 감소 장치(70)는, 한편으로는, 압력 챔버 측 또는 슬레이브 실린더 측에서의 개구부(74), 압력 연결부 측 또는 마스터 실린더 측에서의 개구부(76), 및 복수의 직접 공간(direct spacing)의 총합에 달하는 두 개구부 사이의 채널 길이, 즉 두 개구부(74, 76) 사이의 "직선 공간(straight line spacing)"을 가지는 채널(72) 형태의 추가 도관을 포함하고, 다른 한편으로는, 삽입 부재(68)에 장착되고 압력하에서 탄성적으로 변형가능한 체적 수용 수단(78)을 포함한다. 결과적으로, 압력 맥동 감소 장치(70)의 채널(72) 및 체적 수용 수단(78)은 실린더 하우징(52)에서 서브조립체를 형성하도록 최대로 컴팩트하게 결합되고, 이 경우에, 적어도 부분적으로 실린더 하우징(52)과 함께 삽입 부재(68)는 채널(72)의 경계를 이룬다.

도 1에 따르면, 실린더 하우징(52)은, 바람직하게는 플라스틱제로 사출 성형되어 외주 측에 제공되고, 차량에 슬레이브 실린더(50)를 장착하기 위한 체결 플랜지(82)를 구비한 베이스 바디(80)를 포함한다. 체결 플랜지(82)는 슬롯된 스틸 부시(slotted steel bush)(86)에 의해 강화된 2개의 체결 보어(84)를 가진다. 예를 들면, 나사(도시되지 않음)가 슬레이브 실린더(50)의 장착 상태에서 스틸 부시(86)에 의해 라인 형성된 체결 보어(84)를 통하여 연장하고, 나사는 예를 들면, 차량의 트랜스미션 벽(도시되지 않음)에 슬레이브 실린더(50)를 체결시키는 역할을 한다. 도 1의 체결 플랜지(82)의 좌측에서, 실린더 하우징(52)의 베이스 바디(80)는 외주 측에서 방사형 그루브(88)를 더 가지고, 피스톤 로드(58)를 둘러싸는 벨로우즈 영역(90)을 가지는 탄성의 보호 캡(92)이 내주 측에서 환형 칼라(collar)(94)에 의해 방사형 그루브(88) 내로 클립된다. 보호 캡(92)의 벨로우즈 영역(90)은 나선형 압축 스프링(96) 형태의 스프링 요소를 추가적으로 둘러싸고, 나선형 압축 스프링(96)은, 압력 챔버(60)로부터 이격된 피스톤(56) 측에 제공되고, 도 1에서 우측 나선형 압축 스프링(96)의 단부가 실린더 하우징(52)에서 지지되고, 도 1에서 좌측 나선형 압축 스프링(96)의 단부가 피스톤 로드(58)와 결합하고, 따라서 나선형 압축 스프링(96)은 하우징 베이스(62)로부터 이격하는 방향으로 피스톤 서브조립체(54)를 편향시켜, 슬레이브 실린더의 장착 상태에서 피스톤 로드(58)가 클러치 레버(도시되지 않음)와 접촉하는 것을 유지하도록 한다.

내주 측에서, 실린더 하우징(52)의 베이스 바디(80)는 계단형 보어(98)를 가지고, 계단형 보어(98)는 도 1에서 좌측 방향으로 개방되고, 실린더 하우징(52)의 추가 구성으로써 바람직하게는 금속의 가이드 슬리브(100)가 계단형 보어(98) 내로 삽입된다. 가이드 슬리브(100)는 다른 직경의 2개의 중공 원통형 슬리브 영역(102, 104)을 가지고, 2개의 슬리브 영역(102, 104)은 환형부(106)에 의해 실린더 하우징(52)의 하우징 베이스(62)에서 함께 연결된다. 이제 베이스 바디(80)의 계단형 보어(98)는 도 1에서 좌측으로부터 시작하여, 도 1에서 좌측으로부터 우측으로 감소하는 다른 직경을 가지는 4개의 보어 영역(108, 110, 112, 114)을 가진다.

베이스 바디(80)에서 계단형 보어(98)의 제1 보어 영역(108)은 개방 단부에서 언더컷(116)을 가지고, 언더컷(116)은 바람직하게는 플라스틱제의 환형 고정 요소(118)의 실린더 하우징(52)에서 고정부 역할을 하고, 환형 고정 요소(118)는 장착을 위해 슬롯되어 있고, 도 1에서 좌측의 가이드 슬리브(100)의 단부면을 지지하고, 따라서 실린더 하우징(52)의 베이스 바디(80)에서 가이드 슬리브(100)를 고정시킨다. 가이드 슬리브(100)의 대경(larger-diameter) 슬리브 영역(102)은 베이스 바디(80)의 계단형 보어(98)의 제2 보어 영역(110)에서 단단히 수용되어 대경 슬리브 영역(102)의 내주면에 의해 압력 챔버(60)의 경계를 이루는 원주벽부(64)를 형성한다. 계단형 보어(98)의 제3 보어 영역(112)은, 가이드 슬리브(100)의 환형부(106)가 지지하는 환형 숄더(shoulder)(120)에 의해 제2 보어 영역(110)과 연결된다. 가이드 슬리브(100)의 소경(smaller-diameter) 슬리브 영역(104)은 베이스 바디(80)의 계단형 보어(98)의 제3 보어 영역(112)에서 단단히 수용된다. 이 경우에, 슬리브 영역(104)은, 베이스 바디(80)의 제3 보어 영역(112)과 가이드 슬리브(100)의 슬리브 영역(104) 사이의 고정 밀봉을 보장하는 O-링(124)의 수용을 위한 방사형 그루브(122)를 외주측에 구비한다. 베이스 바디(80)의 제4 보어 영역(114)은 추가 환형 숄더(126)에 의해 제3 보어 영역(112)에 연결되고, 한편으로 가이드 슬리브(100)의 소경 슬리브 영역(104)의 직경과 다른 한편으로 계단형 보어(98)의 제3 및 제4 보어 영역(112, 114)의 직경은 서로 매우 잘 맞아서, 가이드 슬리브(100)의 슬리브 영역(104)의 환형 단부면(128)은 베이스 바디(80)의 환형 숄더(126)로부터의 작은 축 공간을 가지고, 이하 더욱 상세하게 기술될 압력 연결부(66)의 삽입 부재(68)의 고정을 위해 방사 내향으로 돌출한다. 베이스 바디(80)의 계단형 보어(98)의 제4 보어 영역(114)은, 내주 측에 복수의, 여기서 예를 들면, 4개의 길이방향 리브(rib)(도 1에서 도시될 수 없음)를 추가적으로 구비하고, 복수의 길이방향 리브는 실린더 하우징(52)의 축 방향으로 연장하고 방사 내향으로 돌출하고 비균일 또는 비대칭적으로 제4 보어 영역(114)의 원주에 분포되고 되어, 리브는 이하 더욱 상세하게 설명되는 바와 유사하게 압력 연결부(66)의 삽입 부재(68)의 회전 각도 배향 역할을 한다. 최종적으로, 베이스 바디(80)에 형성된, 제4 보어 영역(114)에서의 소경 압력 연결 보어(130)는 도 1의 우측에 있는, 계단형 보어(98)의 제4 보어 영역(114)의 단부에서 개방된다.

압력 연결 보어(130), 계단형 보어(98)의 제4 보어 영역(114), 및 제3 보어 영역(112)에 수용되는 가이드 슬리브(100)의 슬리브 영역(104)은 압력 연결부(66)의 구성인 것이 상기 기재로부터 명백하고, 슬레이브 실린더(50)의 압력 챔버(60)는 압력 연결부(66)에 의해 압력 매체로 충전될 수 있다. 가이드 슬리브(100)의 소경 슬리브 영역(104)의 외주에서 O-링(124)에 의해 발생되는 고정 밀봉의 결과로써, 유압이 한편으로 슬리브 영역(104)의 환형 단부면(128) 상에 작용하고, 다른 한편으로는 환형 단부면의 반대편으로 압력 챔버(60)와 마주하는, 가이드 슬리브(100)의 환형부(106)의 대경 단부면 상에 작용하여 압력 연결부(66)에 의하여 압력 챔버(60)의 압력을 충전하는 경우에, 이것은 베이스 바디(80)의 계단형 보어(98)에서 가이드 슬리브(100)를 유지시키려고 하는 도 1에서 우측으로의 최종 힘을 겪고, 따라서 고정 요소(118)에 의하여 베이스 바디(80)에서 가이드 슬리브(100)의 체결 하중을 완화시킨다.

도 1로부터 더욱 유추될 수 있는 바와 같이, 실린더 하우징(52)의 가이드 슬리브(100)의 대경 슬리브 영역(102)에서 작은 방사형 간극으로 가이드 되고, 도시된 실시예에서 금속인 피스톤(56)은 그루브 링(134)을 수용하기 위한 방사형 그루브(132)를 외주에서 가진다. 탄성 그루브 링(134)은 실린더 하우징(52)의 원주벽부(64)에 대하여 정해진 편향 하에서 공지된 방식으로 외주 밀봉 립(lip)에 의해 지지하고, 따라서 도 1에서 좌측 방향으로의 압력 챔버(60)의 동적 밀봉을 보장한다.

피스톤(56)은 도 1에서 피스톤의 좌측부 상에 중앙 리세스(136)가 제공되고, 도 1에서 피스톤 로드(58)의 우측 단부에 형성된 볼 헤드(138)가 고정 요소(140)에 의해 중앙 리세스(136)에서 피봇가능하게 보유되고, 따라서 피스톤 로드(58)는 피스톤(56)에 대한 정해진 각 이동 능력을 가진다. 도 1에 도시된 피스톤 서브조립체(54) 형태 대신에, 이것은 또한, DE 43 22 969 A1 또는 DE 43 31 241 A1에서 원리가 공지된 바와 같이, 각도 이동의 능력을 보장하기 위하여 피스톤 로드 방향으로 원뿔형으로 또는 구형으로 감소하는 피스톤 외부면을 가지는 일체 구조체가 될 수 있다.

도시된 실시예에서 금속인 피스톤 로드(58)는 도 1에서 피스톤 로드의 좌측부 상에서 프로파일 단부(profiled end)(142)를 가지고, 플라스틱제의 단부 부재(144)가 프로파일 단부 상에 사출 성형되고, 단부 부재는 실질적으로 구형의 단부면(146)을 가지고, 이것에 의하여 피스톤 로드(58)는 구동에 관하여 유효하도록 클러치 레버(도시되지 않음)와 결합한다. 도 1의 단부 부재(144)의 우측 단부에서, 단부 부재는 피스톤 로드(58)의 환형 칼라(148)를 형성하고, 환형 칼라는 한편으로는 보호 캡(92)을 피스톤 로드(58)에 결합하기 위한 역할을 하고, 환형 칼라(148)는 보호 캡(92)의 체결부(152)에 실질적으로 상호 보완적인 형상의 환형 리세스(150)에서 기계적으로 확실하게 결합되고, 체결부(152)는 압력 챔버(60)로부터 이격된 보호 캡(92)의 측에서 보호 캡(92)의 벨로우즈 영역(90)과 연결된다. 다른 한편으로는, 피스톤 로드(58)의 환형 칼라(148)는 압력 챔버(60) 방향의 단부면에 의하여 나선형 압축 스프링(96)에 관한 카운터-베어링을 형성하고, 슬레이브 실린더(50)를 차량에 장착할 때 이로운 정해진 방사형 중심 효과가 또한 환형 칼라(148)를 마주하는, 편향된 나선형 압축 스프링(96)의 단부로부터 유발된다.

가이드 슬리브(100)를 실린더 하우징(52)에 보유하기 위한 고정 요소(118)는 압력 챔버(60)로부터 이격된 측면 상에서 추가 카운터-베어링으로써 역할하는 축 그루브(154)를 구비하는 것이 도 1로부터 추가적으로 명백하고, 단부의 중심화를 위하여, 축 그루브(154)는 압력 챔버(60)와 마주하고, 도 1에서 나선형 압축 스프링(96)의 우측에 위치되고, 나선형 압축 스프링은, 피스톤 로드(58)의 환형 칼라(148)로부터 시작하여 축 그루브(154) 방향으로 실질적으로 원뿔형으로 직경이 넓어지고, 따라서 원뿔대 구조가 된다. 압축 챔버(60) 및 가이드 슬리브(100)로부터 고정 요소(118)와 환형 칼라(148) 사이의 도시된 설정까지의 압축 스프링의 이러한 "외향 재배치(outward redisposition)"를 통하여, 이전 공지된 구조체와 비교하여 압력 챔버(60)의 스트로크 체적 대 데드 공간(dead-sapce) 체적의 비, 또는 스트로크 체적 대 도시된(설치된) 기본 설정에서 피스톤 로드(56)의 실제 체적의 비가 유리하게 감소될 수 있고, 궁극적으로 실제 실린더 하우징(52)의 매우 짧은 축 구조 길이를 발생시킨다. 게다가, 압력 챔버(60)는, 공기 기포가 '정착'할 수 있었던 피스톤 복원 스프링을 수용할 필요가 없기 때문에, 구동 설정으로부터 기본 설정으로의 피스톤 로드(56)의 복귀에서 압력 챔버(60)는 압력 매체에 의해서 유효하게 넘쳐 흐르거나 진공이 되고, 이것은 슬레이브 실린더(50)의 매우 양호한 환기에 기여한다.

특히, 적합한 플라스틱제, 예를 들면, 유리 섬유 강화 폴리아미드(polyamide)(66)로부터 사출 성형된 삽입 부재(68)(도 2 내지 7) 및 거기에 수용된 탄성 체적 수용 수단(78)(도 8 및 9)에 관한 압력 맥동 감소 장치(70)의 추가 세부사항은 도 2 내지 9로부터 명백하다.

특히, 도 1 및 6에 따르면, 삽입 부재(68)는 케이싱부(156) 및 베이스(158)를 구비한 실질적으로 포트(pot) 형상의 구조체로, 케이싱부(156)의 외경(outer diameter)은 실질적으로 실린더 하우징(52)의 원주벽부(64)의 내경(inner diameter)에 대응하고, 실질적으로 중공 원통형 돌출부(160)가 베이스(158)에 연결되고, 돌출부는 실린더 하우징(52)의 압력 연결부(66) 내로 삽입된다.

더욱 상세하게는, 삽입 부재(68)는 실린더 하우징(52)의 압력 연결부(66)에 축방향으로 기계적으로 확실하게 즉, 스냅 연결에 의하여 고정된다. 이를 위하여, 삽입 부재(68)의 돌출부(160)는 분절된 환형 칼라(162)를 구비하여 외주에서 자유단으로부터 연장하고, 다수의 스프링 암(164)(특히, 도 2, 3, 5, 및 6 참조) 형성을 위하여 복수의 길이방향 슬롯을 가지고, 돌출부(160)의 환형 칼라(162)에 의해 형성되고, 도 1에 따르면 압력 챔버(60) 방향으로 직면하는 카운터-베어링면(165)이 스냅 후크 방식으로 실린더 하우징(52)의 압력 연결부(66)에서 환형 단부면(128)의 후면과 결합하고, 환형 단부면(128)은 계단형 보어(98)의 제4 보어 영역(114)을 지나 베이스 바디(80) 내로 방사 내향으로 돌출하여, 가이드 슬리브(100)의 소경 슬리브 영역(104)에 의해 형성된다. 특히, 도 5에 따르면, 돌출부(160)의 길이 방향으로 연장하고, 도시된 실시예에서 삽입 부재(68)의 돌출부(160)를 끊는 4개의 슬롯(166)이 있고, 돌출부(160)의 원주 위로 슬롯의 비대칭 분포는, 실린더 하우징(52)의 베이스 바디(80)의 계단형 보어(98)의 제4 보어 영역(114)에서 앞에서 언급된 길이방향 리브(도시되지 않음)에 대응한다. 이에 관하여, 한편에서 삽입 부재(68)의 돌출부(160)에서의 슬롯(166) 및 다른 한편에서 실린더 하우징(52)의 베이스 바디(80)에서의 길이방향 리브는 치수에 관하여 서로 잘 매치되어, 삽입 부재(68)의 장착 상태에서, 하우징 측에서의 길이방향 리브는 슬롯(166)에 작은 원주 간극으로 결합하지만, 이 경우에 길이방향 리브는 스프링 암(164)을 지나 방사 내측방향으로 돌출하지 않는다. 길이방향 리브와 슬롯(166)의 비대칭적으로 상호 매치된 원주 배치는 간단한 방법으로 슬레이브 실린더(50)에서 장착된 삽입 부재(68)의 독특한 회전각 배향을 보장하고, 특히, 이러한 방식으로, 압력 챔버 측에 있는, 압력 맥동 감소 장치(70)의 채널(72)의 개구부(74)는, 슬레이브 실린더(50)의 설치 위치에서, 도 1에 도시된 바와 같이, 원주벽부(64)에 의해 형성된 실린더 하우징(52)의 내주면 근처 상부에 배치된다.

실린더 하우징(52)과 실린더 하우징(52)에 대하여 각도로 배향된 삽입 부재(68) 사이의 전술한 스냅 연결의 바람직한 자동 생성을 위하여, 삽입 부재는, 가이드 슬리브(100)가 정렬된 실린더 하우징(52)의 개방 단부로부터 시작하여, 돌출부(160)의 스프링 암(164)이 환형부(106)와 가이드 슬리브(100)의 소경 슬리브 영역(104)의 내주 사이의 작은 챔퍼(chamfer)와 접촉할 때까지 가이드 슬리브(100) 내로 가압된다. 실린더 하우징(52)에 대한 삽입 부재(68)의 추가 축 방향 상대적 변위로, 스프링 암(164)은 방사 내향으로 움직인다. 결과적으로, 실린더 하우징(52)의 베이스 바디(80)의 제4 보어 영역(114)에서의 길이방향 리브(도시되지 않음)는, 스프링 암이 방사 외향으로 다시 움직여서 슬리브 영역(104)의 환형 단부면(128)의 후면의 스프링 암의 분절된 카운터-베어링면(165)에 의해 멈춰지기 전에 삽입 부재(68)의 돌출부(160)의 슬롯(166)으로 삽입된다. 실질적으로 동시에, 삽입 부재(68)의 베이스(158)는, 압력 연결부(66) 방향의 베이스의 단부면에 의해 압력 챔버(60)와 마주하는, 가이드 슬리브(100)의 환형부(106)의 단부면과 접촉한다. 압력 연결부(66)와 마주하는, 스프링 암(164)의 단부면으로부터 스프링 암의 외주면으로의 전이뿐만 아니라, 압력 챔버(60)와 마주하는, 길이방향 리브(도시되지 않음)의 단부면으로부터 길이방향 리브의 내주면으로 전이 또한, 파손된 에지만으로 즉, 챔퍼 없이 직각이 되도록 형성되기 때문에, 이러한 구성이 서로에 대해 정확한 각도로 배향되는 경우에만 삽입 부재(68)는 실린더 하우징(52)에 결합될 수 있다. 삽입 부재(68)를 각도 배향 없이 또는 부정확한 각도 배향으로 실린더 하우징(52)에 결합하려고 시도하는 경우, 한편으로 스프링 암(164) 및 다른 한편으로 길이방향 리브(도시되지 않음)에서의 상호 마주하는 단부면들이 실질적으로 일부 영역에 의해 서로 부딪치고, 따라서 실린더 하우징(52)에 대한 삽입 부재(68)의 추가 축방향 변위를 방지한다. 게다가, 실린더 하우징(52)에 대한 삽입 부재(68)의 각도 배향은 실린더 하우징의 베이스 바디(80)에서 발생하기 때문에, 원주 방향으로 작용하는 가이드 슬리브(100)의 고정이 베이스 바디(80)에서 불필요하다.

특히, 도 1 및 6으로부터 명백한 바와 같이, 삽입 부재(68)에서의 채널(72)은 나선형으로 연장하는 나선부(168)를 가지고, 나선부는 삽입 부재(68)의 베이스(158)에서 방사 방향으로 연장하는 연결부(170)에 의해 삽입 부재(68)의 돌출부(160)에 의해 형성되고 방사 방향으로 연장하는 단부 영역(172)과 연결되고, 따라서 채널(72)의 나선부(168)는 슬레이브 실린더 측의 개구부(74)뿐만 아니라 마스터 실린더 측의 개구부(76)와 연통한다. 이 경우에, 채널(72)의 나선부(168)는 삽입 부재(68)의 케이싱부(156)의 외주에서 바람직하게는 사출 성형에 의해 그루브로써 형성되고, 삽입 부재(68)의 장착 상태에서 이 그루브는 원주벽부(64)에 의해 형성된 실린더 하우징(52)의 내주면에 의해 방사 외향으로 커버된다. 도시된 실시예에서, 나선부(168)는 5회의 완전한 회전수를 가지지만, 그러나 나선부는 도시된 실질적으로 직사각형의 단면 형상에서 벗어나 나선부의 다른 단면 형상과 같이 사출 성형에 의해 용이하게 처리될 수 있는 개별 기능 요구사항에 따라서 더 많거나 더 적은 회전수를 가질 수 있다는 것은 명백할 것이다. 채널(72)의 나선부(168)의 단면 또는 단면적은 바람직하게 선택될 수 있고, 따라서 도시된 실시예에서 압력 연결 보어(130)에 의해 정의되는 압력 연결부(66)의 최소 단면보다 작거나 또는 동일하다.

특히, 도 1, 6, 및 7에 따르면, 삽입 부재(68)는 압력 챔버 측에서의 단부에서 캡티브 영역(captive section)(174)을 가지고, 압력 매체 충전 전 또는 슬레이브 실린더(50)의 제1 구동 전의 피스톤(56)이 실린더 하우징(52)에 대하여 사전에 정해진 스트로크 설정으로 고정되고, 압력 매체 충전 또는 슬레이브 실린더(50)의 제1 구동에 의해 실린더 하우징(52)에 대해 해제가능하도록, 캡티브 영역(174)은 압력 챔버 측에서 피스톤(56)의 돌출부(176)와 계합한다. 더욱 상세하게는, 삽입 부재(68)의 캡티브 영역(174)은 방사 내향으로 돌출하는 환형 비드(bead)(180)를 구비한 중공 실린더(178)를 포함하고, 중공 실린더(178)는 도 1의 좌측에서 삽입 부재의 케이싱부(156)와 연결되고, 압력 챔버(60)의 중심 축에 대하여 축 방향으로 정렬되고, 환형 비드(180)는 내주 측에서 연장하고 도 7에서 확대된 비율로 도시되고, 반면에 피스톤(56)에서의 중앙 돌출부(176)는 외주 측에서 환형 칼라(182)(도 1 참조)를 구비하고, 환형 칼라(182)는 압력 연결부(66) 방향으로 살짝 테이퍼된 외부면을 가지고, 피스톤(56)의 고정 상태에서 삽입 부재(68)에서의 환형 비드(180)의 후면과 기계적으로 확실하게 결합한다. 이를 위하여, 특히, 도 7에 따라, 한편으로는 압력 챔버(60) 방향으로 다른 한편으로는 환형 칼라(182) 방향으로 라운드진 환형 비드(180)는, 치수에 대하여 서로 잘 매치되어, 환형 비드(180)의 순 내경은 환형 칼라(182)의 최대 직경 보다 조금 작은 반면에, 피스톤(56)의 단부면으로부터의 환형 칼라의 공간은 환형 비드(180)의 축 방향 길이보다 조금 더 길다.

슬레이브 실린더(50)가 조립될 때, 삽입 부재(68)에 피스톤 서브조립체(54)를 계류되도록 하기 위하여, 피스톤 서브조립체(54)는, 피스톤(56)에서의 돌출부(176)가 삽입 부재(68) 방향으로 챔퍼된 환형 칼라(182)에 의해 압력 챔버(60)와 마주하는 라운드된 환형 비드(180)와 접촉할 때까지, 압력 챔버(60)가 감소하도록 나선형 압축 스프링(96)의 힘에 대항하여 실린더 하우징(58) 내로 가압된다. 압력 연결부(66) 방향으로 실린더 하우징(52)에 대한 피스톤 서브조립체(54)의 추가 축 방향 상대적 변위로, 피스톤 돌출부(176)에서의 환형 칼라(182)는 방사 외향으로 캡티브 영역(174)의 환형 비드(180)를 탄성적으로 넓히게 한다. 환형 비드(180)를 지나 가압 후, 삽입 부재(68) 재료의 탄성 특성의 결과로써 환형 비드(180)는 환형 칼라(182)의 후면을 스냅하고, 따라서 환형 칼라(182)와 압력 챔버60)와 마주하는 피스톤(56)의 단부면 사이의 환형 갭 내로 삽입된다. 피스톤 서브조립체(54)는 이제 삽입 부재(68)의 캡티브 영역(174)에 기계적으로 확실하게 고정된다.

따라서 피스톤 서브조립체(54)는, 피스톤 서브조립체(54)가 가능한 최대로 실린더 하우징(52) 내로 가압되는 설정으로 계류되기 때문에, 슬레이브 실린더(50)는 차량에서의 저장, 이송 및 장착을 위한 단지 작은 양의 공간만을 필요로 한다. 게다가, 나선형 압축 스프링(96)은 압축될 필요가 없고, 삽입 부재(68)에 의해 발생되는 피스톤 서브조립체(54)의 계류에 의해 편향된 설정으로 유지되기 때문에, 슬레이브 실린더(50)는 차량에 실질적으로 힘을 들이지 않고 장착될 수 있다.

차량에 장착된 슬레이브 실린더(50)의 제1 구동을 위하여, 압력 매체는 압력 연결부(66)를 통하여 압력 챔버(60)에 공급된다. 따라서 압력 챔버(60)에서 생성되고 피스톤(56)의 유효 영역 상에 작용하는 압력의 결과로써, 피스톤(56)은 도 1에서 좌측으로 향하고, 나선형 압축 스프링(96) 힘에 추가되는 힘을 받는다. 이러한 힘의 합이 피스톤(56)의 돌출부(176)와 삽입 부재(68)의 캡티브 영역(174) 사이의 연결 유지력을 초과한다면, 캡티브 영역(174)에서의 환형 비드(180)는 돌출부(176)에서의 환형 칼라(182)를 지나 더 팽창되고, 피스톤 서브조립체(54)는 삽입 부재(68)로부터 해제된다. 피스톤(56)의 돌출부(176)와 삽입 부재(68)에서의 캡티브 영역(174) 사이의 도 1에 도시된 축 방향 공간이 슬레이브 실린더(50)의 작동에서 더 이상 이하로 떨어지지 않기 때문에, 슬레이브 실린더(50)의 작동에서 피스톤 서브조립체(54)의 추가 계류는 의도되지 않고 또한 발생할 수도 없다.

피스톤(56)의 돌출부(176)와 삽입 부재(68)의 캡티브 영역(174) 사이의 연결 유지력은, 한편으로는 의도하지 않은 피스톤 서브조립체(54)의 계류 해제를 방지하도록 나선형 압축 스프링(96)의 스프링 힘보다 충분히 더 크지만, 다른 한편으로는 삽입 부재(68)와 실린더 하우징(52) 사이의 연결 유지력 보다는 충분히 더 작아서 슬레이브 실린더(50)의 제1 구동에서 삽입 부재(68)가 압력 연결부(66)를 빠져나가지 않도록 구조적으로 설계되는 것이 상기 기재로부터 명백하다.

도 1로부터 더욱 명백한 바와 같이, 체적 수용 수단(78)은 삽입 부재(68)의 케이싱부(156)의 내주에 장착되고, 따라서 채널(72)의 나선부(168)는 체적 수용 수단(78)을 동축으로 둘러싼다. 이를 위하여, 삽입 부재(68)는 도 1 및 6의 좌측에서 체적 수용 수단(78)을 위한, 원뿔형으로 넓어지고 중공 실린더(178)에서 작은 계단으로 끝나는 결합부(186)가 연결되는 원통형 블라인드(blind) 보어(184)를 가진다.

도 8 및 9에서 더욱 상세하게 도시된 체적 수용 수단(78)은, 중심 실린더 부(190) 및 실린더부(190)의 각 일측에 배치된 개구 퍼넬(funnel)(192)을 구비한 통로 보어(188)를 가지는 고무 탄성의 실질적으로 보빈(bobbin) 형상 요소이다. 외주 측에서, 길이방향 축에 대하여 회전 대칭적이고, 길이방향 축에 수직인 가상 평면에 대해 거울 대칭으로 형성된 체적 수용 수단(78)은 채널 형상의 환형 리세스(194)를 구비하고, 환형 리세스(194)는 도 1에 따라, 삽입 부재(68)의 케이싱 부(156)의 내주와 함께 블라인드 보어(184) 영역에서 환형 공기 챔버(196)의 경계를 이룬다. 공기 챔버(196)는, 양측, 즉, 도 1에서 우측 및 좌측에서 체적 수용 수단(78)의 환형 밀봉 비드(198)(도 8 및 9 참조)로 밀봉된다. 이러한 체적 수용 수단(78)의 기능은 이미 앞에서 상세하게 설명되었고, 따라서 이 시점에서 추가 설명은 불필요한 것 같다. 이러한 연결에서 최종적으로 언급될 것은, 압력 챔버(60)로부터 알 수 있듯이, 체적 수용 수단(78)이 추가 도관을 형성하는 채널(72)의 유압에 관하여 상류에 위치하는, 채널(72) 및 체적 수용 수단(78)의 도시된 배치 또는 위치는 진동 감쇠에 관하여 특히 효과적이다는 것이 증명되었다는 것이다.

앞에서 설명한 압력 맥동 감소 장치(70)의 진동 감쇠 특징은 예로써 도시된 도 10에서 용이하게 이해될 수 있다. 테스트의 결과는, (1) 가변 진동수의 사인곡선의 진동 및 1g의 진폭이 슬레이브 실린더(50)의 피스톤 로드(58)에 적용되었고, (2) 슬레이브 실린더(50)와 유체적으로 연결된 마스터 실린더(도시되지 않음)의 피스톤 로드(도시되지 않음)와 피스톤 로드(58)의 가속도가 측정되었고, (3) 테스트 평가를 위하여, 가속도가 여기 주파수(excitation frequency)에 대한 서로의 관계로 배치된 도표로 기록되었다. 이와 관련하여, 유효 직경 22.20mm의 유효 피스톤을 구비한 슬레이브 실린더(50) 및 유효 직경 19.05mm의 유효 피스톤을 구비한 마스터 실린더가 사용되었고, 슬레이브 실린더(50) 및 마스터 실린더는, 슬레이브 실린더(50)로부터 시작하여, 기존 압력 라인 구성의 (a) 탄성 커플링 호스부(내경: 약 6mm; 외경: 약 12mm; 길이: 약 250mm, 직물층) 및 (b) 금속 커플링 파이프 부(내경: 약 4.75mm; 벽 두께: 약 0.7mm; 길이: 약 610mm)에 의해 유압상 상호 연결되었다. 압력 맥동 감소 장치(70)의 채널(72)의 나선부(168)의 길이는 약 6mm^2의 개방 단면을 구비한 약 200mm였다. 체적 수용 수단(78)에 관하여, 도 8 및 9에 대응하여 고무 밀봉 플러그가 밀봉 비드(198) 영역에서 약 7.3mm의 전체 길이, 약 9.6mm의 최대 외경 및 실린더부(190)의 영역에서 약 3mm의 내경으로 사용되었다.

압력 맥동 감소 장치(70)가 없는 장치(삼각형으로 표시된) 대비하여 테스트된 압력 맥동 감소 장치(70)(빈 정사각형으로 표시된)의 진동 감쇠 능력은, 제1 최대치(약 65Hz에서)에서 실질적 감소 및 낮은 진동수 방향으로 제1 최대치의 변위가 발생되었고, 또한, 추가 진동 최대치가 적어도 약 50%만큼 상당히 감소되는 것으로 도 10에서 명백하게 나타난다. 이러한 결과는 단순히 예로서 이해되는 것으로 통상의 기술자에게는 명백하고, 압력 맥동 감소 장치(70)는, 채널(72) 또는 체적 수용 장치(78)의 형상/치수의 변경을 통하여 또는 체적 수용 수단(78)의 다른 재료의 선택을 통하여, 감쇠될 진폭 작용 또는 진동수 범위에 관한 것과 같은 각각의 설치 상황에 따라 진동 감쇠 작용에 관하여 원하는 만큼 명백하게 최적화될 수 있다.

제2 및 제3 실시예는 이하, 도 11 내지 16을 참조하여 전술한 제1 실시예와 다른 범위만 기술될 것이다. 이 도면에서, 동일하거나 상응하는 부분은 제2 실시예에서는 하나의 아포스트로피 (')가 추가되고, 제3 실시예에서는 두 개의 아포스트로피 (")가 추가된 동일한 참조 번호로 제공되었다(부호의 설명에 기재되지 않음).

도 11 및 12에 도시된 제2 실시예는, 채널(72') 및 체적 수용 수단(78')을 수용하기 위한 하우징은 별개의 하우징(200')이란 점에서 제1 실시예와 원리적으로 다르고, 즉, 슬레이브 또는 마스터 실린더의 실린더 하우징과 별개의 슬레이브 연결부(202') 및 마스터 연결부(204')가 구비된 하우징은 슬레이브 실린더와 마스터 실린더 사이의 유압 라인(도시되지 않음) 내로 연결 가능하고, 따라서 슬레이브 연결부(202') 및 마스터 연결부(204')(후자의 채널(72')에 의해)가 하우징(200')의 내부 공간(206')에 형성된 압력 매체 챔버(208')와 연통한다. 도시된 실시예에서, 별개의 하우징(200')은 적합한 플라스틱제로 사출 성형되고, 서로 체결될 때 내부 공간(206')의 경계를 이루는 두 파트(210', 212')로 구성되고, 도 12에 대응하여 적합한 플라스틱제로 유사하게 사출 성형된 변형된 삽입 부재(68') 및 제1 실시예의 도 8 및 9에 따른 체적 수용 수단(78')이 두 파트에 배치된다. 제1 실시예와 유사하게, 후자는 하우징(200')의 내부 공간(206')에서 환형 공기 챔버(196')로부터 압력 매체 챔버(208')를 분리시킨다.

도 12의 좌측의 하우징 파트(210')에서, 슬레이브 연결부(202')는 공지의 플러그 기하학 구조를 구비한 플러그부로 실행되고, 플러그부는 압력 매체 챔버(208')용 중심 통로 보어(214) 및 두 개의 축방향으로 이격된 방사 그루브(216', 218')를 포함하고, 외부 방사 그루브(216')는 (수용) 대응부(도시되지 않음)에 관하여 밀봉하기 위한 O-링(220')의 수용부로써 역할하는 반면에, 압력 맥동 감소 장치(70')의 장착 상태에서 제2 방사 그루브(218')는 (수용) 대응부에 체결되는, 스프링 스틸 와이어의 고정 요소(도시되지 않음)를 수용한다. 그에 반해서, 도 12의 우측의 하우징 파트(212')에서, 마스터 연결부(204')는 공지의 수용 기하학 구조를 구비한 수용부로 구성되고, 수용부는 (플러그) 대응부(도시되지 않음)가 삽입될 수 있는 리세스(222'), 및 스프링 스틸 와이어의 고정 요소(224')를 포함하고, 압력 맥동 감소 장치(70')의 장착 상태에서 리세스(222')에서의 (플러그) 대응부를 공지 방식으로 고정시키기 위하여, 고정 요소(224')는 외주 측에 배치되고, 플러그 슬롯(226')을 관통하고, 마스터 연결부(224')의 길이방향 축에 횡방향으로 연장한다.

도 12의 우측에서 마스터 연결부(204')와 연결되는 우측 하우징 파트(212')는 베이스(228') 및 케이싱부(230')를 구비한 실질적으로 포트 형상의 구조체이고, 중심 유압 연결을 확실히 하기 위하여 삽입 부재(68')의 베이스(158')에서의 연결 부(170')와 하우징 파트(212')의 리세스(222') 사이의 유압 연결을 보장하기 위하여, 채널(72')의 단부 영역(172')은 베이스(228')를 관통하여 연장하고, 내주 측에서 케이싱부(230')는 채널(72')의 나선부(168')를 방사 외향으로 커버하는 원주벽부(64')를 형성한다. 제1 실시예와 대조적으로, 제2 실시예에서의 삽입 부재(68')는 베이스(158')에서 하우징(200')에 고정시키기 위한 어떠한 돌출부도 가지지 않지만, 대신에 두 개의 하우징 파트(201', 212') 사이에서 축방향으로 고정된다. 이 경우에, 도 12에서 삽입 부재(68')의 우측은 삽입 부재의 베이스(158')에 의해 일정 영역에 거쳐 하우징 파트(212')의 베이스(228')를 지지하는 반면에, 도 12의 좌측에서 삽입 부재(68')는 좌측 하우징 파트(210')의 돌출부(232')에 의해 하우징(200')의 내부 공간(206')에서 유지되고, 돌출부(232')는 중공 실린더 방식으로 중심이 중공으로 되고, 우측 하우징 파트(212')의 케이싱부(230') 내로 플러그되고, 삽입 부재(68')를 지지한다. 돌출부(232')의 영역에서, 여기서 서로 단단히 결합된 두 하우징 파트(201', 212')는 바람직하게는 함께 접착되거나 또는 초음파로 함께 용접되고, 대안적으로 나사 연결이 또한 제공될 수 있다.

앞에서 이미 언급한 바와 같이, 이와 같이 구성된 압력 맥동 감소 장치(70')는 슬레이브 실린더와 마스터 실린더 사이의 유압 라인에서 예를 들면, 슬레이브 실린더 측에 있는 유압 라인의 호스부 및 마스터 실린더 측에 있는 유압 라인의 파이프부 사이에서 거의 자유롭게 배치될 수 있다. 압력 맥동 감소 장치(70')와 관련된 효과의 기능 또는 방식은 제1 실시예에 따른 압력 맥동 장치(70)에 대응한다.

도 13 내지 15에 도시된 제3 실시예의 경우에, 먼저, 두 파트 하우징(200")의 슬레이브 연결부(202") 및 마스터 연결부(204")는 제2 실시예의 케이스와 다르게 즉, 상호 간에 바뀌어서 구성되고, 따라서 슬레이브 연결부(202")는 수용부로 형성되는 반면에 마스터 연결부(204")는 플러그부로 구성된다. 이에 관하여, 슬레이브 연결부(202")의 리세스(222")는 도 14의 좌측 하우징 파트(210")에서 통로(234")를 통하여 압력 매체 챔버(208")와 유체 연결된다.

그에 반해서, 채널(72")에 의해 압력 매체 챔버(208")와 연통하는 중심 통로 보어(214")는 도 14의 우측 하우징 파트(212")에서 계단형 보어 영역(236")을 가지고, 실질적으로 핀 형상의 삽입 부재(68")가 계단형 보어 영역(236") 내로 삽입된다. 따라서 특히, 도 15에 따라 그루브로써 삽입 부재(68")의 외주에 또한 형성된, 채널(72")의 나선부(168")는 방사 외향으로 하우징(200")의 보어 영역(236")의 내주면(64")에 의해 커버된다. 도 14의 통로 보어(214")의 우측에서 압력 매체 챔버(208") 또는 단부로의 자유 통로를 보장하기 위하여 적합한 플라스틱제로 사출 성형된 삽입 부재(78")의 양 단부(238")는 각각 평면 평행하게 평탄하다. 삽입 부재(68")는 예를 들면, 통로 보어(214") 내로 가압에 의해 고정되도록 원주벽부(64")에서의 내경에 대한 외경이 치수가 정해지거나 매치될 수 있다. 특히 압력 맥동 감소 장치(70")의 충전의 경우에 압력 매체 채널(208")에 관한 채널(72")의 더 나은 통풍이 보장되기 위하여, 매우 작은 단면을 가지는 횡방향 보어(도 14에서 점선으로 표시된)가 유압 유체에 제공될 수 있다. 이 실시예의 경우에서도 또한, 채널(72")의 나선부(168")는 마스터 연결부(204")의 최소 자유 단면(도 14의 우측에서 통로 보어(214")의 단부에서)보다 더 작은 단면, 여기서는 실질적으로 직사각형의 단면을 가진다.

도 14에 따르면, 두 개의 하우징 파트(210", 212")는 추가적으로 240"에서 기계적으로 확실하게 상호결합하는, 상호 보완적인 구성의 환형 구조체를 구비하고, 환형 구조체에서 두 개의 하우징 파트(210", 212")는 하우징(200") 형성을 위하여 용접되거나 또는 접합된다. 좌측 하우징 파트(210") 및 우측 하우징 파트(212")는 환형 리세스(242", 244")로 형성되고, 각각 체적 수용 수단(78")을 함께 수용하고, 따라서 체적 수용 수단(78")은 두 개의 하우징 파트(210", 212") 사에서 고정된다.

체적 수용 수단(78") 자체는 탄성 플라스틱제의 관형(tubular) 요소로서, 예를 들면 유리 섬유 강화 없는 사출 성형된 폴리아미드(66)이고, 어느 정도 구형으로 형성된 하우징(200")에서 체적 수용 수단(78")은 방사형의 외부 공기 챔버(196")와 방사형의 내부 압력 매체 챔버(208")를 분리시킨다. 체적 수용 수단(78")과 각각의 하우징 파트(210", 212") 사이의 단부에서 O-링(246")은 이 경우에 공기 챔버(196")에 대하여 압력 매체 챔버(208")를 밀봉한다. 이 실시예의 경우에서도 또한, 채널(72")의 나선부(168") 및 하우징(200")에서의 체적 수용 수단(78")은 실질적으로 하나가 다른 것을 둘러싸는 상호 동축 위치 관계로 배치되고, 따라서 하우징(200")은 상대적으로 짧은 구성이지만, 여기서 체적 수용 수단(78")이 적어도 부분적으로 동축으로 채널(72")의 나선부(168")를 둘러싸도록 설계된다.

예를 들면, 구동 경로의 각각의 작동 압력을 고려하기 위하여, 이러한 방식으로 설계된 체적 수용 수단(78")이 차지하는 체적이, 중공 실린더형 파이프부의 재료, 벽 두께, 직경 및/또는 길이의 파라미터의 적합한 선택에 의하여 용이하게 각각의 설치 및 기능 요구사항에 적절하게 부합될 수 있다는 것은 통상의 기술자에게 명백하다. 전반적인 압력 맥동 감소 장치(70")의 효과의 기능 또는 방식은 이미 앞에서 매우 상세하게 설명되었고, 따라서 이 시점에서 이에 관한 추가 설명은 불필요할 것이다.

또한, 제3 실시예에 관하여 수행되었던 테스트의 결과는 예로써 도 16에 도시된다. 테스트의 실제 수행은 상기 도 10을 참조하여 이미 기술되었던 것에 대응되었다. 그러나 본 경우에는, 도 23에 유사하게, 유효 직경 19.05mm의 유효 피스톤을 구비한 슬레이브 실린더 및 유효 직경 15.87mm의 유효 피스톤을 구비한 마스터 실린더가 사용되었고, 슬레이브 실린더 및 마스터 실린더는, 슬레이브 실린더로부터 시작하여, 기존 압력 라인 구성의 (a) 금속 클러치 파이프부(내경: 약 4.75mm; 벽 두께: 약 0.7mm; 길이: 약 300mm), (b) 탄성 클러치 호스부(내경: 약 6mm; 외경: 약 12mm; 길이: 약 250mm, 직물층) 및 (c) 금속 클러치 파이프부(내경: 약 6mm; 벽 두께: 약 0.7mm; 길이: 약 400mm)에 의해 유압 상호 연결되었다. 마스터 실린더 측에서 클러치 호스부와 클러치 파이프부 사이에 배치되었던 압력 맥동 감소 장치(70")의 채널(72")의 나선부(168")의 (전개) 길이는 약 3.6mm^2의 자유 단면을 구비한 총합 약 200mm였다. 체적 수용 수단(78")에 관하여, 비강화 폴리아미드(66)의 파이프부가 약 40mm의 전체 길이, 약 18mm의 외경 및 약 15.4mm의 내경으로 사용되었다.

압력 맥동 감소 장치가 없는 장치(삼각형으로 표시된) 대비하여 테스트된 압력 맥동 감소 장치(70")(빈 정사각형으로 표시된)의 진동 감쇠 능력은, 특히 제1 최대치(약 60Hz에서)에서 실질적 감소가 있지만, 진동수 범위에서의 변위가 없는 것으로 도 16에서 명백하게 나타난다. 이러한 결과는 단순히 예로서 이해되는 것으로 또한 주의되고, 압력 맥동 감소 장치(70")는, 채널(72") 또는 체적 수용 장치(78")의 형상/치수의 변경을 통하여 또는 체적 수용 수단(78")의 다른 재료의 선택을 통하여, 감쇠될 진폭 작용 또는 진동수 범위에 관한 것과 같은 각각의 설치 상황에 따라 진동 감쇠 효과에 관하여 원하는 만큼 명백하게 최적화될 수 있다.

도 17 및 18은 도 13 내지 15에 따른 제3 실시예의 변경을 도시하고, 이하, 제3 실시예와 다른 범위만 기술될 것이다.

제1 경우에서, 도 14와 비교시 도 17에서, 삽입 부재(68")는 길이방향 축을 중심으로 90°회전되고, 따라서 압력 매체 챔버(208") 또는 통로 보어(214")로의 자유 통로가 보이지 않는다. 게다가, 하우징(200")은 도 14에 대응하는 구형 구조체가 아니고, 하우징 파트(210". 212")에 의해 형성되고 체적 수용 수단(78")에 의해 둘러싸이는 하우징(200")의 내주면(248")은 실질적으로 원통형이다.

게다가, 도 14에 대응하는 공기 챔버(거기서 참조 번호 196")가, 도식의 간단화를 위해 비변형 상태로 도시된, 체적 수용 수단(78")의 외주면(250")과 하우징(200")의 내주면 사이에 존재하지 않는다. 대신에, 체적 수용 수단(78")은 외주면(250")에 의하여 하우징(200")의 내주면(248")을 지지한다. 이를 위하여, 여기서 EPDM(에틸렌-프로필렌-디엔 고무 기초 탄성중합체)와 같은 고무 탄성 재료로 구성된, 실질적으로 호스 형상의 체적 수용 수단(78")은 외주면(250")에서 프로파일되고(프로파일링(profiling)(251")), 하우징(200")의 내주면(248")에 대하여 전체 면적으로 지지하지 않고, 단지 비교적 작은 캐비티(cavity)만 남겨두도록 한다. 도시된 실시예(도 18 참조)에서 이러한 캐비티는 원형 웨브(254")에서 서로 분리되는 복수의 환형 그루브(252")에 의해 형성된다. 이러한 설계의 결과로써, 하우징(200")에 의해 더욱 상세하게는 하우징의 내주면(248")에 의한 압력 충전의 경우에, 체적 수용 수단(78")은 압력 매체 챔버(208)에서 차지되는 비교적 작은 체적으로 압축될 수 있다. 라운드 되거나 또는 다각형의 단면을 가지는 그루브 또는 복수의 그루브, 너브(nub) 등을 제공하는 리세스의 프로파일링(251')의 기하학적 형상 및/또는, 깊이, 너비 및/또는 그루브 또는 리세스 등의 개수의 프로파일링(251')의 치수의 적합한 선택을 통하여, 압력 맥동 감소 장치(70")의 차지된 체적은 각각의 사용 요구사항에 대응하여 정해진 방식으로 제한될 수 있고, 압력 맥동 감소 장치(70")의 감쇠 특징이 영향받을 수 있다.

게다가 특히, 도 18에서 알 수 있는 바와 같이, 압력 매체 챔버(208")는 체적 수용 수단(78")의 단부와 하우징(200") 사이의 밀봉 수단에 의해 밀봉된다. 도시된 실시예에서 더욱 상세하게는, 체적 수용 수단(78")은 도 18의 우측의 내주 측의 단부에서 하우징 파트(212")의 관련된 환형 그루브(258")에 수용되는 밀봉 비드(256")로 일체로 형성된다. 그에 반해서, 도 18의 좌측에서의 체적 수용 수단(78")의 단부에서, 체적 수용 수단(78")의 실질적으로 원통형의 내주에 대해 지지되어 결국 하우징 파트(210")의 관련된 환형 그루브(262")에 수용되는 O-링(260")이 제공된다. 그러나 원칙적으로 체적 수용 수단의 양 단부는 또한 내주에서 각각의 밀봉 비드를 구비할 수 있고, 또는 내주에서의 체적 수용 수단의 양 단부에서 각각의 O-링을 구비할 수 있다.

도 19는 도 11 및 12에 따른 제2 실시예에 관하여 변경된 장치로서, 원칙적으로 도 1 내지 10에 따른 제1 실시예에서도 사용될 수 있는 장치를 도시하고, 이하, 전술한 실시예와 다른 범위만 기술될 것이다.

도 19에 따르면, 하우징(200')의 하우징 파트(210', 212')는 먼저, 도 11 및 12와 대조적으로 축 방향으로 연장되어 형성되어, 하우징 파트(210')에 체적 수용 수단(78')을 수용하기 위하여, 통로 보어(214')와 연결되고, 통로 보어와 비교시 더 큰 직경을 가지는 수용 공간(264')을 위한 공간을 생성시키도록 한다. 수용 공간(264')은 도 19의 우측에서 방사 내향으로 돌출하는 환형 비드(266')에 의해 종료되고, 환형 비드(266')는, 체적 수용 수단(78')이 작동시 수용 공간(264')을 떠날 수 없는 것을 확실하게 한다.

게다가, 밀폐된 베이스(270')를 구비한, 실질적으로 포트 형상의 내부 삽입부(268')가 하우징 파트(212')에 배치된 삽입 부재(68') 내로 삽입되고, 내부 삽입부(268')는 하우징 파트(210'), 및 단부에서 삽입 부재(68')의 베이스(158')를 지지하는 케이싱부(272')를 마주한다. 내부 삽입부(268')의 베이스(270')와 케이싱부(272')는 삽입 부재(68')의 베이스(158')와 함께, 직경으로 단일 계단을 가지는 밀폐된 챔버(274')의 경계를 이룬다. 도시된 바와 같이, 추가 체적 수용 수단(278')이 전술한 체적 수용 수단(78')에 더하여 챔버(274')의 대경 챔버부(276')에 제공될 수 있다. 그러나 대안적으로 체적 수용 수단(78')만 수용 공간(264')에 제공될 수도 있고, 반면에 어떠한 체적 수용 수단도 챔버(274')에 배치되지 않거나, 또한 체적 수용 수단(278')이 수용 챔버(264')의 체적 수용 수단(78') 대신에 제공될 수도 있다.

챔버(274')의 소경 챔버부(280')는, 연결 보어(282')에 의해, 외주에 있는, 삽입 부재(68')의 나선부(168')와 유사하게, 내부 삽입부(268'), 더욱 상세하게는 내부 삽입부의 케이싱부(272')의 외주에 형성된 나선부(284')와 유체 연결되도록 배치된다. 결국, 나선부(284')는 삽입 부재(68')의 나선부(168')와 추가 연결 보어(286')에 의해 유압 연결된다. 결과적으로, 삽입 부재(68')에서의 연결 보어(286'), 삽입 부재(68')와 내부 삽입부(268') 사이에 형성된 나선부(284'), 및 내부 삽입부(268')에서의 연결 보어(282')는 추가 도관 또는 압력 맥동 감소 장치(70')의 채널(72')로 나눠지는 추가 경로 영역(288')을 형성하고, 경로 영역은 연결 보어(282', 286') 사이의 복수의 직접 공간인 길이를 가지고, 경로 영역은 체적 수용 수단(278')을 구비하거나 또는 구비하지 않은 밀폐된 챔버(274')에서 데드엔드(dead end) 방식으로 개방한다. 이것은 각각의 사용 요구사항에 대한 감쇠 특성에 관하여 압력 맥동 감소 장치(70')를 적절하게 조정하는 추가 가능성을 나타낸다.

내부 삽입부(286')는 하우징 파트(210') 또는 내부 삽입부(268')와 일체 구성되고 도 19의 좌측에서 환형 비드(266')를 따른 원주 위로 균일하게 분포되는 환형의 분할 웨브(290')의 도움으로 삽입 부재(68')에 유지된다는 이러한 변경에 관하여 언급이 유지된다.

마지막으로, 도 20 내지 22는, 도 1 내지 10을 참조하여 앞에서 기술되었던 제1 실시예에 관한 2개의 변형을 도시하고, 이하, 제1 실시예와 다른 범위만 기술될 것이다.

압력 맥동 감소 장치(70)가 슬레이브 실린더(50)의 실린더 하우징(52)에 또한 일체화되는 이런 변경은 흔하지만, 그러나 이번에는 압력 챔버(60)에 존재하는 것이 아니고, 도시된 실시예에서, 실린더 하우징(52)의 하우징 베이스(62)로부터 시작하여, 하우징 베이스(62)로부터 하우징 길이방향 축에 약 40°기울어져 연장하고, 압력 챔버(60)로부터 물리적으로 별개 또는 이격된, 실린더 하우징(52)의 압력 연결부(292)에 존재한다.

이와 관련하여, 압력 연결부(292)는 도 20 및 22의 우측 상단부로부터 시작하여, 압력 연결부(66)의 압력 연결 보어(130) 내로 압력 챔버(60)에 최종적으로 개방하는 계단형 보어(294)를 구비한다. 더욱 상세하게는 계단형 보어(294)는, 압력 연결 보어(130)로부터 시작하여 영역으로부터 영역으로 직경이 증가하는 복수의 보어 영역, 즉,

- 압력 연결 보어(130)로의 연결부(296)

- 체적 수용 수단(78)(세부사항은 도 8 및 9 관련 기재 참조), 및 삽입 부재(68)의 관형 돌출부(300)의 수용을 위한 제1 수용부(298)

- 삽입 부재(68)의 메인 파트 및 연결 부재(306)의 플러그 단부 또는 플러그부(304)를 위한, 제2의 선택적으로 다시 약간 계단형(도 22 참조)의 제2 수용부(302)로서, 삽입 부재(68)가 압력 연결부(292)에 보유되도록 하는 제2 수용부(302)

- 압력 연결부(292)에 연결 부재(306)를 체결하기 위한 체결부(308)로서, 도 20에서 연결 부재(306)에서의 외부 스레드(310)와 연동하는 내부 스레드가 구비되고, 이에 반해서, 도 22에서 연결 부재(306)에서 관련된 환형 그루브(315)와 스냅 연결을 형성하기 위해 슬롯형 플라스틱제 링(314)이 삽입되는 환형 그루브(312)가 구비되는 체결부(308)

- 선택적으로 연결 부재(306)를 위한 결합 챔퍼(316)(도 20 참조)

를 가진다.

특히, 도 12를 참조하여 앞에서 기술된 제2 실시예와 유사하게, 연결 부재(306) 자체는, 이러한 목적으로 마스터 실린더 측에서의 채널(72)의 개구부(76)에서 끝나는 리세스(222), 고정 요소(224), 및 삽입 슬롯(226)을 포함하는 공지된 수용 기하학적 형상을 구비한 마스터 연결부(204)를 가진다. 또한, 플러그 단부 또는 플러그부(304)는, 계단형 보어(294)의 제2 수용부(302)에 관하여 밀봉하는 O-링(318)을 수용하기 위한 환형 그루브를 구비한다.

계단형 보어(294)의 제1 수용부(298)와 제2 수용부(302) 사이에 형성된 환형 숄더(320)를 지지하는 삽입 부재(68)는 돌출부(300)의 외주에서 환형 그루브(322)(도 21 참조)를 가지고, 계단형 보어(294)의 제1 수용부(298)에 대하여 밀봉하는 추가 O-링(324)이 환형 그루브(322)에서 수용된다. 최종적으로, 돌출부(300)의 자유단으로부터 시작하여, 삽입 부재(68)는 블라인드 보어(326)를 구비하고, 채널(72)의 일 구성으로써, 블라인드 보어(326)는 슬레이브 실린더 측에서의 채널의 일 단부에서 개구부(74)를 형성하고, 채널의 타 단부에서 연결 보어(328)에 의해 채널(72)과 유사하게 간주되도록 삽입 부재(68)의 나선부(168)와 유압 연결되어 삽입 부재(68)에 횡방향으로 연장한다.

도 21에 따른 이러한 변경에서, 삽입 부재(68)의 나선부(168)는 추가적으로 330에서 나선 반전부를 보유하는 형상을 가지고, 나선 반전부는 다음의 효과를 가진다. 즉, 유압 클러치 작동 수단의 작동시 마스터 실린더 측에서 개구부(76)로부터 나오고, 최초에 채널(72)의 나선부(168)를 통하여 삽입 부재(68)의 길이방향 축에 대해 시계방향으로 유동하는 유압 유체는, 스위치백 회전(switchback turn) 방식으로 형성된 나선 반전부(330)에서 이동 방향을 변경하여, 나선부(330)로부터 시계반대방향으로 나선부(168)를 통하여 유동한다. 다시 말해서, 나선 반전부(330)는 오른 나사 방식으로 연장하는 서브 영역(332) 및 왼 나사 방식으로 연장하는 서브 영역(334)으로 나눠진다. 따라서 나선 반전부가 없는 나선부와 비교하여, 한편으로, 압력 맥동 감소 장치(70)의 감쇠 효과를 증가시키는 약간 더 큰 통류 저항이 발생하고, 다른 한편으로는 이와 같이 형성된 나선부(168)의 축 공간 요구사항은 더 작다. 이러한 종류의 나선 반전부는 명백하게 다른 실시예에서도 제공될 수 있다.

실린더 하우징(52)용 재료가 다른 점(도 20에서 경금속; 도 22에서 플라스틱제)을 별개로 하고, 도 20 및 22에 따른 변경은 추가적으로, 도 22에 따른 변경의 경우에, 삽입 부재(68) 및 연결 부재(306)가 일체 구조, 바람직하게는 플라스틱제로부터 사출 성형된 일체 구조인 점에서 다르다.

유압 트랜스미션 시스템, 특히, 차량용 유압 클러치 구동 수단의 슬레이브 실린더의 압력 챔버와 마스터 실린더의 압력 챔버 사이에서 연결 가능하고, 지속적으로 압력 매체에 개방된 압력 맥동 감소 장치가 기재되어 있다. 이러한 장치는, 슬레이브 실린더 측에서의 개구부, 마스터 실린더 측에서의 개구부, 및 두 개구부 사이에서의 복수의 직접 공간의 채널 길이를 가지는, 채널 형상의 추가 도관, 및 압력 하에서 탄성적으로 변형가능한 체적 수용 수단을 포함하고, 채널 및 체적 수용 수단은 서브조립체를 형성하기 위하여 하우징에서 결합된다. 따라서, 상당히 양호한 진동 감쇠 특성을 가질뿐만 아니라, 또한 매우 컴팩트하게 구성되고 경제적인 구조체를 가지는 장치가 생성된다.

10 유압 클러치 구동 수단 11 페달 블록
12 마스터 실린더 14 슬레이브 실린더
16 유압 라인 18 제1 파이프부
20 호스부 22 제2 파이프부
24 유체 저장소 26 피스톤 로드
28 클러치 페달 30 피스톤 로드
32 해제 레버 34 해제 베어링
36 해제 장치 38 마찰 클러치
40 클러치 압력 플레이트 42 트랜스미션 축
43 플라이 휠 44 클러치 구동 디스크
50 슬레이브 실린더 52 실린더 하우징
54 피스톤 서브조립체 56 피스톤
58 피스톤 로드
60 압력 챔버 62 하우징 베이스
64 원주벽부 66 압력 연결부
68 삽입 부재 70 압력 맥동 감소 장치
72 채널 74 슬레이브 실린더 측의 개구부
76 마스터 실린더 측의 개구부 78 체적 수용 수단
80 베이스 바디 82 체결 플랜지
84 체결 보어 86 스틸 부시
88 방사형 그루브 90 벨로우즈 영역
92 보호 캡 94 환형 칼라
96 나선형 압축 스프링 98 계단형 보어
100 가이드 슬리브 102 슬리브 영역
104 슬리브 영역 106 환형부
108 보어 영역 110 보어 영역
112 보어 영역 114 보어 영역
116 언더컷 118 고정 요소
120 환형 숄더 122 방사형 그루브
124 O-링 126 환형 숄더
128 단부면 130 압력 연결 보어
132 방사형 그루브 134 그루브 링
136 리세스 138 볼 헤드
140 고정 요소 142 단부
144 단부 부재 146 단부면
148 환형 칼라 150 환형 리세스
152 체결부 154 축 그루브
156 케이싱부 158 베이스
160 돌출부 162 환형 칼라
164 스프링 암 165 카운터-베어링면
166 슬롯 168 나선부
170 연결부 172 단부 영역
174 캡티브 영역 176 돌출부
178 중공 실린더 180 환형 비드
182 환형 칼라 184 블라인드 보어
186 결합부 188 통로 보어
190 실린더부 192 개구 퍼넬
194 환형 리세스 196 공기 챔버
198 밀봉 비드 200 하우징
202 슬레이브 연결부 204 마스터 연결부
206 내부 공간 208 압력 매체 챔버
210 하우징 파트 212 하우징 파트
214 통로 보어 216 방사형 그루브
218 방사형 그루브 220 O-링
222 리세스 224 고정 요소
226 플러그 슬롯 228 베이스
230 케이싱부 232 돌출부
234 통로 236 보어 영역
238 단부 240 환형 구조체
242 환형 리세스 244 환형 리세스
246 O-링 248 내주면
250 외주면 251 프로파일링
252 환형 그루브 254 웨브
256 밀봉 비드 258 환형 그루브
260 O-링 262 환형 그루브
264 수용 공간 266 환형 비드
268 내부 삽입부 270 베이스
272 케이싱부 274 챔버
276 대경 챔버부 278 (추가) 체적 수용 수단
280 소경 챔버부 282 연결 보어
284 나사부 286 연결 보어
288 경로 영역 290 웨브
292 압력 연결부 294 계단형 보어
296 연결부 298 제1 수용부
300 돌출부 302 제2 수용부
304 플러그 단부 또는 플러그부 306 연결 부재
308 체결부 310 외부 스레드
312 환형 그루브 314 플라스틱제 링
316 결합 챔퍼 318 O-링
320 환형 숄더 322 환형 그루브
324 O-링 326 블라인드 보어
328 연결 보어 330 나사 반전부
332 오른 나사 방식으로 연장하는 서브 영역
334 왼 나사 방식으로 연장하는 서브 영역

Claims

유압 트랜스미션 시스템, 특히, 차량용 유압 클러치 구동 수단의 슬레이브 실린더(50)의 압력 챔버(60)와 마스터 실린더의 압력 챔버 사이에서 연결 가능하고, 지속적으로 압력 매체에 개방된 압력 맥동 감소 장치(70, 70', 70")로서,
상기 압력 맥동 감소 장치(70, 70', 70")는,
슬레이브 실린더(50) 측에서의 개구부(74, 74', 74") 및 마스터 실린더 측에서의 개구부(76, 76', 76")를 형성하고, 두 개의 상기 개구부(74, 76; 74', 76'; 74", 76")의 복수의 직접 공간과 동일한 채널 길이를 가지는 채널(72, 72', 72") 형상의 추가 도관, 및
압력 하에서 탄성적으로 변형가능한 체적 수용 수단(78, 78', 78")
을 포함하고,
상기 채널(72, 72', 72") 및 체적 수용 수단(78, 78', 78")은 서브조립체를 형성하기 위하여 하우징(52, 200', 200")에서 결합되는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 1에 있어서,
상기 체적 수용 수단(78, 78', 78")은, 상기 슬레이브 실린더(50)로부터 상기 마스터 실린더 방향으로 상기 추가 도관을 형성하는 상기 채널(72, 72', 72")의 상류에 유압 연결되는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 1 또는 청구항 2에 있어서,
적어도 부분적으로 상기 하우징(52, 200', 200")과 함께 상기 채널(72, 72', 72")의 경계를 이루는 삽입 부재(68, 68', 68")가 상기 하우징(52, 200', 200") 내로 삽입되는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 1 내지 청구항 3중 어느 한 항에 있어서,
상기 채널(72, 72', 72")은 나사 스레드 방식으로 연장하는 나선부(168, 168', 168")를 포함하는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 3 및 청구항 4에 있어서,
상기 채널(72, 72', 72")의 상기 나선부(168, 168', 168")는 상기 삽입 부재(68, 68', 68")의 외주에서 그루브(groove)로 형성되고, 상기 그루브는 상기 하우징(52, 200', 200")의 내주면(64, 64', 64")에 의해 방사 외향으로 커버되는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 4 또는 청구항 5에 있어서,
상기 채널(72, 72', 72")의 상기 나선부(168, 168', 168") 및 상기 체적 수용 수단(78, 78', 78")은 하나가 다른 하나를 실질적으로 둘러싸는 상호 동축 위치 관계로 상기 하우징(52, 200', 200")에 배치되는, 압력 맥동 감소 장치.
적어도 청구항 3에 있어서,
상기 삽입 부재(68, 68')는 케이싱부(156, 156') 및 베이스(158, 158')를 구비한, 실질적으로 포트 형상의 구조체인, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 4 및 청구항 7에 있어서,
상기 삽입 부재(68, 68')의 상기 케이싱부(156, 156')의 외주에 형성된 상기 채널(72, 72')의 상기 나선부(168, 168')는, 상기 삽입 부재(68, 68')의 상기 베이스(158, 158')에서 연장하는 상기 채널(72, 72')의 연결부(170, 170')에 의해서 마스터 실린더 측에서의 상기 채널(72, 72')의 개구부(76, 76')와 연통하는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 7 또는 청구항 8에 있어서,
상기 체적 수용 수단(78, 78')은 상기 삽입 부재(68, 68')의 상기 케이싱부(156, 156')의 내주에서 장착되는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 9에 있어서,
상기 체적 수용 수단(78, 78')은 통로 보어(188, 188') 및 환형 리세스(194, 194')를 구비한 고무 탄성의 보빈(bobbin) 형상 요소이고, 외주 측에서, 상기 환형 리세스(194, 194')는 상기 삽입 부재(68, 68')의 상기 케이싱부(156, 156')의 내주와 함께 환형 공기 챔버(196, 196')의 경계를 이루는, 압력 맥동 감소 장치.
적어도 청구항 4 및 청구항 6에 있어서,
상기 채널(72, 72')의 상기 나선부(168, 168')는 상기 체적 수용 수단(78, 78')을 적어도 부분적으로 동축으로 둘러싸는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 1 내지 청구항 6중 어느 한 항에 있어서,
상기 체적 수용 수단(78")은 탄성 플라스틱제의 관형(tubular) 요소로서, 상기 하우징(200")에서 방사형의 외부 공기 챔버(196")로부터 방사형의 내부 압력 매체 챔버(208")를 분리시키는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 1 내지 청구항 6중 어느 한 항에 있어서,
상기 체적 수용 수단(78")은, 고무 탄성 재료의 실질적으로 호스 형상 요소로서, 상기 하우징(200")에서 방사형의 내부 압력 챔버(208")의 경계를 이루고, 상기 체적 수용 수단(78")의 외주면(250")에 의해 상기 하우징(200")의 내주면(248")을 지지하고,
상기 체적 수용 수단(78")의 상기 외주면(250")은 상기 체적 수용 수단(78")과 상기 하우징(200") 사이의 캐비티(cavity)를 형성하기 위한 프로파일링(profiling)(251")을 구비한, 압력 맥동 감소 장치.
적어도 청구항 3 및 청구항 12, 또는 적어도 청구항 3 및 청구항 13에 있어서,
실질적으로 핀 형상의 상기 삽입 부재(68")는, 상기 압력 매체 챔버(208")와 연통하는, 상기 하우징(200")의 중심 보어(214") 내로 삽입되는, 압력 맥동 감소 장치.
적어도 청구항 6, 청구항 12, 및 청구항 14, 또는 적어도 청구항 6, 13, 및 14에 있어서,
상기 체적 수용 수단(78")은 상기 채널(72")의 상기 나선부(168")를 적어도 부분적으로 동축으로 둘러싸는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 1 내지 청구항 15중 어느 한 항에 있어서,
상기 하우징은, 슬레이브 연결부(202', 202") 및 마스터 연결부(204', 204")를 구비한 별개의 하우징(200', 200")이고, 슬레이브 실린더와 마스터 실린더 사이의 유압 라인 내로 연결 가능하고, 따라서 상기 슬레이브 연결부(202', 202") 및 상기 마스터 연결부(204', 204")는 상기 별개의 하우징(200', 200")의 내부 공간(206', 206")에 형성된 상기 압력 매체 챔버(208, 208")와 연통하는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 13 및 청구항 16에 있어서,
상기 별개의 하우징(200, 200")은 두 파트(210', 212'; 210", 212")로 구성되고, 상기 두 파트(210', 212'; 210", 212")는, 서로 체결되었을 때, 상기 내부 공간(206', 206")의 경계를 이루고, 상기 삽입 부재(68', 68") 및 상기 체적 수용 수단(78', 78")이 상기 내부 공간(206', 206")에 배치되는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 16 또는 청구항 17에 있어서,
상기 별개의 하우징(200', 200")의 상기 내부 공간(206', 206")에서의 상기 체적 수용 수단(78', 78")은 공기 챔버(196', 196")로부터 상기 압력 매체 챔버(208', 208")를 분리시키는, 압력 맥동 감소 장치.
적어도 청구항 17에 있어서,
상기 삽입 부재(68')는 상기 별개의 하우징(200')의 상기 두 파트(210', 212') 사이에서 축 방향으로 고정되는, 압력 맥동 감소 장치.
적어도 청구항 12 및 청구항 17, 또는 적어도 청구항 13 및 청구항 17에 있어서,
상기 관형 또는 호스 형상 요소(78")는 상기 별개의 하우징(200')의 상기 두 파트(210', 212') 사이에서 고정되는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 1 내지 청구항 15중 어느 한 항에 있어서,
상기 하우징은 상기 슬레이브 실린더(50) 또는 상기 마스터 실린더의 실린더 하우징(52)이고, 압력 연결부(66)를 포함하는, 압력 맥동 감소 장치.
적어도 청구항 4 및 청구항 16, 또는 적어도 청구항 4 및 청구항 21에 있어서,
상기 채널(72, 72', 72")의 상기 나선부(168, 168', 168")는 상기 슬레이브 연결부 및/또는 마스터 연결부(202', 204'; 202", 204")의 최소 단면, 또는 압력 연결부(66)의 최소 단면보다 작거나 또는 동일한 단면을 가지는, 압력 맥동 감소 장치.
적어도 청구항 3에 있어서,
상기 삽입 부재(68, 68', 68") 및 바람직하게는 하우징(52, 200', 200") 또한 플라스틱제로 적어도 부분적으로 사출 성형된, 압력 맥동 감소 장치.
적어도 청구항 1에 있어서,
밀폐된 챔버(274') 내로 개방하는 추가 경로 영역(288')이 상기 채널(72')을 나누는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 24에 있어서,
상기 체적 수용 수단(78') 또는 추가 체적 수용 수단(278')이 상기 밀폐된 챔버(274')에 수용되는, 압력 맥동 감소 장치.
적어도 청구항 21에 있어서,
상기 실린더 하우징(52)은 상기 채널(72) 및 상기 체적 수용 수단(78)을 보유하는 압력 연결부(292)를 포함하는, 압력 맥동 감소 장치.
적어도 청구항 3 및 청구항 21에 있어서,
상기 삽입 부재(68)는 상기 압력 연결부(292) 내로 삽입되고, 거기서 연결 부재(306)에 의해 유지되는, 압력 맥동 감소 장치.
청구항 27에 있어서,
상기 삽입 부재(68) 및 상기 연결 부재(306)는 일체로 구성되는, 압력 맥동 감소 장치.
적어도 청구항 4에 있어서,
상기 나선부(168)는, 상기 나선부(168)를 오른 나사 방식으로 연장하는 서브 영역(332) 및 왼 나사 방식으로 연장하는 서브 영역(334)으로 나누는 나선 반전부(330)를 포함하는, 압력 맥동 감소 장치.