KR20110060957A

KR20110060957A - 가스 쿨러

Info

Publication number: KR20110060957A
Application number: KR1020117009546A
Authority: KR
Inventors: 가즈또시 요꼬오; 시게나리 호리에; 마사시 요시까와; 도모아끼 다께다; 고오이찌 미즈시따; 가즈나리 다나까
Original assignee: 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤
Priority date: 2009-02-23
Filing date: 2010-02-16
Publication date: 2011-06-08
Also published as: EP2400251A1; US20110277960A1; CN102203538B; JP5638512B2; EP2400251A4; KR101290962B1; WO2010095419A1; US9939209B2; JPWO2010095419A1; CN102203538A; EP2400251B1

Abstract

핀ㆍ튜브 방식의 열교환기를 구비하는 가스 쿨러의 전열 성능을 향상시킨다. 열교환기(6)를 구비하여, 외부로부터 도입되는 가열된 피냉각 가스와 열교환기(6) 사이에서 열교환함으로써, 피냉각 가스를 냉각하여 외부로 배출하는 가스 쿨러(10)이며, 열교환기(6)는 서로 소정의 간극을 통해 병설되어, 간극을 피냉각 가스가 흐르는 복수의 전열 핀(8)과, 전열 핀(8)을 관통하여, 피냉각 가스가 흐르는 방향을 따라서 복수열 설치되는 전열관(7)을 구비하고, 전열관(7)의 외경(d₀)이 20 내지 30㎜인 것을 특징으로 한다.

Description

가스 쿨러 {GAS COOLER}

본 발명은 가스 압축기 등으로부터 배출되는 고온의 가스를 냉각하는 가스 쿨러에 관한 것으로, 특히 열교환기의 전열 성능을 향상시킴으로써 소형화를 가능하게 하는 가스 쿨러에 관한 것이다.

가스 압축기로부터 배출되는 100℃ 이상의 고온으로 가열된 가스를 냉각하기 위해, 가스 쿨러가 사용된다. 이 가스 쿨러는 고온의 가스와 냉각 매체를 열교환 시키는 열교환기를 구비하고 있다. 본 열교환기의 형식은 쉘ㆍ앤드ㆍ튜브 방식으로 된다. 또한, 열교환기 튜브로서는 베어 튜브(bare tube)(예를 들어, 특허 문헌 1, 특허 문헌 2)와 핀ㆍ튜브 방식이 알려져 있다. 베어 튜브 방식은 전열 면적을 많게 하기 위해, 전열관의 개수를 많게 하거나, 또는 전열관의 길이를 길게 해야만 해, 가스 쿨러의 사이즈가 커지는 난점이 있다. 특히, 가스 압축기의 대용량화에 수반하여, 동일한 사이즈에 있어서, 보다 효율적으로 고온의 가스를 냉각할 필요성에 대해서는, 핀ㆍ튜브 방식의 열교환기는, 핀 피치를 바꾸는 것만으로, 전열 면적을 크게 할 수 있으므로, 사이즈의 대형화를 최소한으로 억제하면서, 전열 성능을 향상시킬 수 있다.

그러나, 핀 피치를 작게 하는 것에 한계가 있으므로, 핀ㆍ튜브 방식의 열교환기에 있어서도, 핀 피치를 조정하는 것 이외의 방법에 의해, 전열 성능을 향상시키는 것이 요망된다.

핀ㆍ튜브 방식의 열교환기는 잘 알려져 있는 바와 같이, 공기 조화 장치(이하, 공조)에도 사용되고 있다. 공조에 사용되는 핀ㆍ튜브 방식의 열교환기에 대해, 전열 성능을 향상시키기 위한 제안이 몇 개 이루어져 있다. 예를 들어, 특허 문헌 3은 전열관의 외경을 D_O, 피냉각 가스의 흐름 방향의 전열관의 배열 피치를 L1, 피냉각 가스의 흐름 방향과 수직인 방향의 전열관의 배열 피치를 L2로 하면, 1.2D_O≤L1≤1.8D_O, 2.6D_O≤L2≤3.3D_O을 만족시키는, 핀ㆍ튜브 방식의 열교환기를 개시하고 있다. 또한, 특허 문헌 4는 핀의 폭 치수(W)를, 22.2≤W≤26.2㎜로 하는 것을 제안하고 있다.

일본 특허 출원 공개 제2008-65412호 공보 일본 특허 출원 공개 제2008-256303호 공보 일본 특허 출원 공개 소63-3186호 공보 일본 특허 출원 공개 제2004-245532호 공보

그런데, 특허 문헌 3, 특허 문헌 4 등에 의한 제안은 주로 공조용 등의 열교환기를 대상으로 한 것이라고 생각되어, 압축기용과 같은 100℃를 초과하는 피냉각 가스를 대상으로 하고 있지 않아, 압축기용 열교환기로서 소정의 전열 성능을 확보하는 것이 가능한지 불분명한 상태였다.

본 발명은 이와 같은 압축기용 가스 쿨러로서의 기술적 과제에 기초하여 이루어진 것으로, 핀ㆍ튜브 방식의 열교환기를 구비하는 가스 쿨러의 전열 성능을 향상시키는 것을 목적으로 한다.

본 발명자들은 상기 목적을 달성하기 위해, 열교환기의 사양에 대해 검토를 행한 바, 전열관의 외경을 특정한 범위로 함으로써, 100 내지 150℃ 정도의 피냉각 가스의 냉각 시에, 압력 손실을 억제하면서, 높은 열전달률이 얻어지는 것을 발견하였다. 본 발명은 이 지식에 기초하는 것으로, 열교환기를 구비하여, 외부로부터 도입되는 가열된 피냉각 가스와 열교환기 사이에서 열교환시킴으로써, 피냉각 가스를 냉각하여 외부로 배출하는 가스 쿨러이며, 열교환기는 서로 소정의 간극을 통해 병설되어, 이 간극을 피냉각 가스가 흐르는 복수의 전열 핀과, 복수의 전열 핀을 관통하여, 피냉각 가스가 흐르는 방향을 따라서 복수열 설치되는 전열관을 구비하고, 전열관의 외경(d₀)이 20 내지 30㎜인 것을 특징으로 한다.

본 발명의 가스 쿨러에 있어서, 피냉각 가스가 흐르는 방향에 직교하는 방향에 있어서의 전열관의 피치를 S₁, 피냉각 가스가 흐르는 방향에 있어서의 전열관의 피치를 S₂로 하면, S₁을 30 내지 50㎜, S₂를 30 내지 50㎜로 하는 것이, 압력 손실을 억제하면서, 높은 열전달률을 얻는 데 유리하다.

또한, 본 발명의 가스 쿨러에 있어서, 전열 핀과 전열관이, 충전재를 개재하여 접합되어 있는 것이 열전달률의 향상에 있어서 바람직하다.

또한, 본 발명의 가스 쿨러에 있어서, 충전재가 전열성 접착제인 것이 바람직하다.

본 발명의 가스 쿨러에 있어서, 전열관의 외경은 다이스를 전열관의 내부에 압입함으로써 넓혀져, 전열관의 확관율이 0.3 내지 1.5％인 것이, 높은 접촉 열전달률을 얻는 데 유리하다. 단, 확관율(％)＝{확관 후 전열관 외경(d_TO2)－확관 전 전열 핀 내경(d_fin1)}/확관 전 전열 핀 내경(d_fin1)×100≒{[다이스 외경(d_D)＋전열관 두께(△d_T)]－확관 전 전열 핀 내경(d_fin1)}/확관 전 전열 핀 내경(d_fin1)×100이다.

본 발명에 따르면, 압력 손실을 억제하면서, 높은 열전달률이 얻어지므로, 가스 쿨러(열교환기)를 소형으로 해도, 고온의 피냉각 가스를 충분히 냉각할 수 있다.

도 1은 본 실시 형태에 있어서의 가스 쿨러의 개략 구성을 도시하는 도면이다.
도 2는 본 실시 형태에 의한 전열관과 전열 핀의 접합 방법을 도시하는 단면도이다.
도 3은 본 실시 형태에 의한 전열관과 전열 핀을 충전재를 개재하여 접합한 부분을 도시하는 단면도이다.
도 4는 열교환기의 주요부를 도시하여, 전열관(7)의 외경(d₀), 전열관(7)의 배관 피치(S₁, S₂)를 도시하는 도면이다.
도 5는 전열관의 외경(d₀)과, 열전달률, 압력 손실의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 6은 전열관의 배관 피치(S₁)와, 열전달률, 압력 손실의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 7은 전열관의 배관 피치(S₂)와, 열전달률, 압력 손실의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 8은 전열성 접착제의 개재 유무와, 열전달률, 압력 손실의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 9는 본 실시 형태에 의한 전열관과 전열 핀의 접합과 치수를 나타내는 단면도이다.
도 10은 확관율과 접촉 열전달률의 관계를 나타내는 그래프이다.

이하, 첨부 도면에 도시하는 실시 형태에 기초하여 본 발명을 상세하게 설명한다.

도 1은 본 실시 형태에 있어서의 가스 쿨러(10)의 개략 구성을 도시하는 도면이다.

가스 쿨러(10)는, 예를 들어 가스 압축기(도시하지 않음)에 공급되는 프로세스 가스(피냉각 가스)를 냉각수(냉각 매체)로 냉각하는 핀ㆍ튜브 방식의 열교환기(6)를 구비한다.

가스 쿨러(10)는 종간격의 드럼 형상으로 형성되는 가스 쿨러 본체(1)를 구비하고, 그 길이 방향의 일단부측에 냉각수 입구(2)와, 냉각수 출구(3)가 형성되어 있다. 또한, 가스 쿨러(10)는 가스 쿨러 본체(1)의 외주면에 가스 입구(4)와 가스 출구(5)가 개방 형성된다.

가스 쿨러 본체(1)의 내부에는 열교환기(6)가 설치되어 있다. 열교환기(6)는 쿨러 본체(1)의 길이 방향을 따라서 서로 소정의 간극을 통해 병설되고, 이 간극을 프로세스 가스가 흐르는 복수의 전열 핀(8)과, 전열 핀(8)을 관통하여, 피냉각 가스가 흐르는 방향을 따라서 복수열 설치되는 전열관(7)을 구비하고 있다.

전열관(7), 전열 핀(8)을 구성하는 재료를 본 발명은 한정하는 것은 아니지만, 각각, 이하로 하는 것이 바람직하다.

전열관(7)은 SUS 304, 큐프로 니켈 합금, 티탄 합금 및 구리재 등에 의해 구성된다.

또한, 전열핀(8)은 알루미늄(합금 포함함) 또는 구리(합금 포함함)가 바람직하다. 알루미늄으로서는, 성형성 및 열전도성이 우수한 순알루미늄계의 1000계 합금(특히, 1050)이 바람직하다.

열교환기(6)에 있어서, 전열관(7)과 전열 핀(8)의 접합은 브레이징이라도 좋지만, 비용면 및 알루미늄 합금과 스테인리스강의 브레이징은 곤란하므로, 전열관(7)의 직경을 넓히는 확관 방식이 바람직하다. 도 2에 확관 방식의 이미지를 도시하지만, 전열 핀(8)의 관통 구멍에 전열관(7)을 삽입한 후에, 다이스(D)를 전열관(7) 내에 압입하여, 전열관(7)의 직경을 넓힘으로써, 전열관(7)과 전열 핀(8)에 소성 변형을 발생시켜 접합한다.

확관 방식에 의해 전열관(7)과 전열 핀(8)을 접합하는 경우, 도 3에 도시한 바와 같이, 전열관(7)과 전열 핀(8) 사이에, 충전재(9)를 개재시키는 것이, 전열관(7)과 전열 핀(8) 사이의 전열 성능을 향상시키기 위해 바람직하다. 확관 방식의 경우, 전열관(7)과 전열 핀(8)에 소성 변형이 발생하지만, 미시적으로는 이 변형이 불규칙하게 일어나므로, 전열관(7)과 전열 핀(8) 사이에 간극이 생길 우려가 있다. 따라서, 전열관(7)과 전열 핀(8) 사이에, 충전재(9)를 개재시킴으로써, 간극을 메워, 유효 전열 면적을 확대함으로써, 전열 성능의 향상이 가능해진다.

충전재(9)로서는, 전열성 접착제를 사용하는 것이 바람직하다. 전열성 접착제로서는, 열경화성 수지로 이루어지는 접착제 매트릭스 중에, 전열 물질로서의 금속 필러를 함유시킨 것을 사용할 수 있다. 금속 필러로서는, 알루미늄, 구리, 은 등을 사용한다. 금속 필러는 30 내지 50체적％ 정도의 범위에서 포함되어 있으면, 전열관(7)과 전열 핀(8) 사이에 충분한 열전도성을 부여한다. 접착제 매트릭스로서는, 에폭시 수지계, 폴리에스테르계, 폴리우레탄계, 페놀 수지계 등, 공지의 물질을 사용할 수 있다. 이와 같은 전열성 접착제는 열교환기(6)의 제조 단계에서 가열하여 경화시킬 수 있고, 가스 쿨러(10)에 미경화 상태로 조립한 후에, 고온의 피냉각 가스와 접촉시킴으로써, 경화시킬 수도 있다.

충전재(9)로서는, 이상의 전열성 접착제 외에, 150℃ 정도의 내열성을 갖는 각종 경화제, 접착제 등을 사용할 수 있다. 모두, 전열관(7)과 전열 핀(8)의 간극을 메우고, 또한 전열관(7)과 전열 핀(8) 사이에 충분한 열전도성을 부여할 수 있다.

도시하지 않은 냉각수 공급원으로부터 냉각수 입구(2)로부터 공급된 냉각수는 각 전열관(7)을 순서대로 흐름으로써 열교환기(6) 내를 순환한 후에 냉각수 출구(3)로부터 배출된다. 전열관(7) 내를 흐르는 열교환된 냉각수는 대략 15 내지 50℃ 정도의 온도이다. 한편, 도시하지 않은 가스 압축기로부터, 가스 입구(4)로부터 가스 쿨러 본체(1) 내로 공급된 100 내지 150℃ 정도의 피냉각(프로세스) 가스는 열교환기(6), 즉 전열 핀(8) 사이를 통과하는 과정에서, 전열관(7)을 흐르는 냉각수와 열교환되어 15 내지 50℃ 정도로 냉각된다. 냉각된 가스는 가스 출구(5)로부터 도시하지 않은 배관을 통해 다시 가스 압축기로 공급되어, 압축이 반복된다.

도 4는 열교환기(6)의 주요부를 도시하는 도면으로, (a)는 부분 정면도, (b)는 부분 측면도이다.

도 4에 있어서, 전열관(7)의 외경을 d₀, 전열관(7)의 배관 피치를 S₁(피냉각 가스의 흐름 방향과 직교), S₂(피냉각 가스의 흐름 방향)로 한다. 또한, 본 발명에 있어서의 피냉각 가스의 흐름 방향의 전열관(7)의 배관 피치는 S₃이 아니라 S₂로 정의된다. 이들 열교환기(6)의 열전달률(총괄 열전달률)(U), 열교환기(6)를 통과하는 피냉각 가스의 압력 손실(ΔP)에 미치는 영향을 조사하였다. 또한, 전열관(7)은 SUS 304로 제작하고, 전열관(7)의 두께는 약 1.7㎜로 하였다. 전열 핀(8)은 1050 합금계의 알루미늄으로 제작하고, 판 두께를 약 0.35㎜로 하였다. 또한, 피냉각 가스의 온도를 약 120℃, 전열관(7) 내에 흘리는 냉각수를 45℃로 하였다.

<전열관(7) 외경(d₀)>

전열관(7)의 외경(d₀)을 바꾸어, 열전달률(U) 및 압력 손실(ΔP)을 측정하였다. 열전달률(U) 및 압력 손실(ΔP)의 경향을 도 5에 도시한다.

또한, S₁, S₂는 이하와 같이 하였다.

S₁＝40㎜, S₂＝40㎜

도 5로부터, 외경(d₀)을 크게 함으로써, 열전달률(U)이 향상되는 것을 알 수 있다. 이 이유는, 명백하지 않지만, 이하에 의한 것으로 추찰된다.

(1) 전열관(7)의 외경(d₀)을 크게 하면, 단위 체적당의 전열 핀(8)의 전열 면적은 감소하지만, 전열관(7) 밖을 흐르는 피냉각 가스의 유속이 증가하여 전열 핀(8) 표면, 전열관(7) 외표면의 열전달률이 증대된다.

(2) 또한, 전열관(7)의 배관 피치가 좁아짐으로써 핀 효율이 증대, 핀의 유효 전열 면적이 증가하여, 전열관(7)의 관 외측의 열전달률이 증가하여, 총괄 열전달률(U)이 증가하는 것이 생각된다.

그러나, 전열관(7)의 외경(d₀)을 크게 하면, 관 외(가스측)의 유속 증가에 의해 가스측의 압력 손실이 커진다. 냉각된 가스를 가스 압축기에 순환시키는 것을 고려하면, 압력 손실은 가능한 한 작은 것이 요망된다. 또한, 압력 손실의 목표값은 입구 프로세스 가스 압력의 약 2％ 정도이고, 입구 압력이 1 내지 5(㎏/㎠) 정도인 경우, 약 200 내지 1000㎜Aq 정도인 것이 요망된다. 또한, 압축기와 가스 쿨러 사이의 순환 라인 등의 압력 손실을 고려하면 허용 압력 손실은 그 이하로 된다.

이상을 고려하면 본 발명은 전열관(7)의 외경(d₀)을 20 내지 30㎜로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직한 전열관(7)의 외경(d₀)은 23 내지 27㎜이다.

외경(d₀)을 크게 하는 것에 의한 다른 효과로서, 이하를 들 수 있다. 전열관(7)의 외경부와 전열 핀(8)의 근원부의 접촉은, 전술한 바와 같이 확관법에 의해 행해지지만, 이 접촉력은 직경의 2승의 역수에 반비례, 확관량에 비례한다. 따라서, 전열관(7)의 외경(d₀)이 클수록, 확대량의 오차의 영향을 받기 어려워져, 제조의 관리가 용이해진다.

<전열관(7) 피치(S₁, S₂)>

전열관(7)의 피치(S₁)를 바꾸어, 열전달률(U) 및 압력 손실(ΔP)을 측정하였다. 열전달률(U) 및 압력 손실(ΔP)의 경향을 도 6에 도시한다.

또한, 전열관(7)의 외경(d₀), 전열관(7)의 피치(S₂)는 이하와 같이 하였다.

d₀＝25.4㎜, S₂＝40㎜

전열관(7)의 피치(S₂)를 바꾸어, 열전달률(U) 및 압력 손실(ΔP)을 측정하였다. 열전달률(U) 및 압력 손실(ΔP)의 경향을 도 7에 도시한다.

또한, 전열관(7)의 외경(d₀), 전열관(7)의 피치(S₁)는 이하와 같이 하였다.

d₀＝25.4㎜, S₁＝40㎜

도 6으로부터, 피치(S₁)를 좁게 하면, 열전달률(U)이 향상된다. 마찬가지로, 도 7로부터, 피치(S₂)를 좁게 하면, 열전달률(U)이 향상된다. 전열관(7) 밖을 흐르는 피냉각 가스의 유속이 증가하여 전열 핀(8) 표면, 전열관(7) 외표면의 열전달률(U)이 증대되기 때문이라고 해석된다. 본 발명에서는, 열전달률(U) 및 압력 손실(ΔP)을 고려하여, 피치(S₁) 및 피치(S₂)를 30 내지 50㎜의 범위로 한다. 바람직한 피치(S₁) 및 피치(S₂)는 35 내지 45㎜이다.

<충전재(9)>

전열관(7)과 전열 핀(8) 사이에, 충전재로서 전열성 접착제를 시공한 경우의 최대의 효과를 열전달률(U) 및 압력 손실(ΔP)에 관하여 평가하였다. 결과를 도 8에 도시한다. 여기서, 시공하는 전열성 접착제는 접착제 자체의 두께가 튜브의 두께 및 핀의 두께에 비교하여 얇고, 열저항으로서 무시할 수 있다고 상정한 경우의 최대 효과의 평가를 행하였다.

또한, d₀, S₁, S₂는 이하와 같이 하였다.

d₀＝25.4㎜, S₁＝40㎜, S₂＝40㎜

도 8로부터, 전열관(7)과 전열 핀(8) 사이에, 충전재(9)를 개재시킴으로써, 전열관(7)과 전열 핀(8) 사이에 발생하는 접촉 저항을 저감, 관 외의 압력 손실(ΔP)을 변화시키지 않고, 열전달률(U)을 향상시킬 수 있다.

이상의 본 실시 형태에 따르면, 열전달률(U)을 적어도 약 20％ 정도 향상시킬 수 있다. 따라서, 가스 쿨러(10)의 사이즈를 약 20％ 정도 작게 할 수 있고, 동시에 비용 저감에도 기여한다.

또한, 전열관(7)과 전열 핀(8)의 열전도성은 전열관(7)의 확관 시에, 확관율을 소정의 범위로 함으로써 향상시킬 수도 있다. 확관율은 도 9에 도시되는 다이스의 외경(d_D), 전열관의 두께(Δd_T), 확관 전의 전열 핀 내경(d_fin1), 및 확관 후의 전열관 외경(d_TO2)의 관계로부터도 구해진다. 본 발명에서는, 하기의 식에 의해 도출되는 확관율이 0.3 내지 1.5％인 것이 바람직하다.

확관율(％)＝{확관 후 전열관 외경(d_TO2)－확관 전 전열 핀 내경(d_fin1)}/확관 전 전열 핀 내경(d_fin1)×100≒{[다이스 외경(d_D)＋전열관 두께(Δd_T)]－확관 전 전열 핀 내경(d_fin1)}/확관 전 전열 핀 내경(d_fin1)×100

도 10에 도시한 바와 같이, 확관율이 증대될수록, 접합된 전열관(7)과 전열 핀(8)의 접촉 열전달률은 증가한다. 접촉 열전달률이 약 5000W/(㎡ㆍK) 미만이면, 접촉 저항이 지배적으로 되므로, 접촉 열전달률은 약 5000W/(㎡ㆍK) 이상인 것이 바람직하다. 한편, 확관율이 1.5％ 이상으로 증대되면 전열 핀(8)이 전열관(7)을 조이는 탄성력이 저하되어, 접촉이 느슨해져 버린다. 그 결과, 전열 핀(8)의 쓰러짐 등이 발생하여, 전열 핀(8)에 변형이 발생하여 치수의 정밀도가 저하된다. 따라서, 확관율은 0.3 내지 1.5％인 것이 바람직하고, 0.5 내지 1.0％인 것이 더욱 바람직하다.

이것 이외에도, 본 발명의 주지를 일탈하지 않는 한, 상기 실시 형태에서 예로 든 구성을 취사 선택하거나, 다른 구성으로 적절하게 변경하는 것이 가능하다.

10 : 가스 쿨러
1 : 가스 쿨러 본체
2 : 냉각수 입구
3 : 냉각수 출구
4 : 가스 입구
5 : 가스 출구
6 : 열교환기
7 : 전열관
8 : 전열 핀
d₀ : 외경
S₁ : 피치
S₂ : 피치
d_D : 다이스 외경
Δd_T : 전열관 두께
d_fin1 : 확관 전 전열 핀 내경
d_TO2 : 확관 후 전열관 외경

Claims

열교환기를 구비하여, 외부로부터 도입되는 가열된 피냉각 가스와 상기 열교환기 사이에서 열교환함으로써, 상기 피냉각 가스를 냉각하여 외부로 배출하는 가스 쿨러이며,
상기 열교환기는,
서로 소정의 간극을 통해 병설되어, 상기 간극을 상기 피냉각 가스가 흐르는 복수의 전열 핀과,
상기 복수의 전열 핀을 관통하여, 상기 피냉각 가스가 흐르는 방향을 따라서 복수열 설치되는 전열관을 구비하고,
상기 전열관의 외경(d₀)이 20 내지 30㎜인 것을 특징으로 하는, 가스 쿨러.
제1항에 있어서, 상기 피냉각 가스가 흐르는 방향에 직교하는 방향에 있어서의 상기 전열관의 피치를 S₁, 상기 피냉각 가스가 흐르는 방향에 있어서의 상기 전열관의 피치를 S₂로 하면, S₁이 30 내지 50㎜, S₂가 30 내지 50㎜인 것을 특징으로 하는, 가스 쿨러.
제1항에 있어서, 상기 전열관의 외경(d₀)이 23 내지 27㎜인 것을 특징으로 하는, 가스 쿨러.
제2항에 있어서, 상기 전열관의 피치(S₁) 및 피치(S₂)는 35 내지 45㎜인 것을 특징으로 하는, 가스 쿨러.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 전열 핀과 상기 전열관이, 충전재를 개재하여 접합되어 있는 것을 특징으로 하는, 가스 쿨러.
제5항에 있어서, 상기 충전재는 전열성 접착제인 것을 특징으로 하는, 가스 쿨러.
제1항에 있어서, 상기 전열관의 외경은 다이스를 상기 전열관의 내부에 압입함으로써 넓혀지고, 상기 전열관의 확관율은 0.3 내지 1.5％인 것을 특징으로 하는, 가스 쿨러.
단, 확관율(％)＝{확관 후 전열관 외경(d_TO2)－확관 전 전열 핀 내경(d_fin1)}/확관 전 전열 핀 내경(d_fin1)×100≒{[다이스 외경(d_D)＋전열관 두께(△d_T)]－확관 전 전열 핀 내경(d_fin1)}/확관 전 전열 핀 내경(d_fin1)×100
제7항에 있어서, 상기 전열관의 상기 확관율이 0.5 내지 1.0％인 것을 특징으로 하는, 가스 쿨러.