KR20060118523A

KR20060118523A - 시트 제조 장치 및 제조 방법

Info

Publication number: KR20060118523A
Application number: KR1020067010777A
Authority: KR
Inventors: 미끼오 마쯔오까; 쿠니오 다께우치; 테루모토 시로에다; 요시하루 하시모토
Original assignee: 토요 보세키 가부시기가이샤
Priority date: 2003-12-04
Filing date: 2004-11-24
Publication date: 2006-11-23
Also published as: EP1704985A1; JP2005186616A; US20080067708A1; WO2005053932A1; JP4617849B2; EP1704985A4

Abstract

본 발명은, 이동 냉각체 위에 압출된 용융 시트상체의 전폭에 걸쳐 적정량의 전하를 부여하고, 이동 냉각체에 용융 시트상체에 밀착시켜 적정하게 냉각할 수 있도록 한 것이다.

0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 압출하는 압출기(3), 이동 냉각체(5), 및 테이프상 전극(10)을 갖춘 시트 제조 장치에 있어서, 전극 중앙부(12)를 직선상으로 신장시킨 상태로 지지하는 중앙부 지지 부재(24)와, 전극 귀부(13)를 시트 반송 방향의 하류측으로 변위시킨 상태로 지지하는 귀부 지지 부재(26)와, 상기 전극 귀부(13)의 변위량(X)을 조절하는 한 쌍의 변위량 조절 기구와, 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 테이프상 전극(10)을 주행시키도록 구동하는 주행 구동 기구를 설치한 시트 제조 장치 및 제조 방법을 제공한다.

이동 냉각체, 용융 시트상체, 열가소성 수지, 테이프상 전극, 전극 중앙부, 전극 귀부, 변위량 조절 기구, 주행 구동 기구, 시트 제조 장치

Description

시트 제조 장치 및 제조 방법{SHEET MANUFACTURING APPARATUS AND MANUFACTURING METHOD}

본 발명은, 압출기로부터 열가소성 수지를 용융 상태로서 시트상으로 압출하고, 이 용융 시트상체를 이동 냉각체에 밀착시켜 냉각함으로써, 균일한 두께를 가지면서 표면 결점도 적은 시트를 제조하는 시트 제조 장치 및 제조 방법을 제공하는 것이다.

종래, 압출기의 T다이 등으로부터 이동 냉각체 위에 용융 상태의 열가소성 수지를 시트상으로 압출하여 효율적으로 냉각함으로써, 균일한 두께 및 폭 치수를 가지는 시트를 형성하기 위해, 예를 들면 특허 문헌 1에 개시된 바와 같이, 이동 냉각체에 따라 배치된 와이어상 또는 나이프 엣지상의 전극에 고전압을 인가함으로써, 용융 시트상체에 정전하를 부여하여 이동 냉각체에 밀착시키는 것이 행해지고 있다. 이와 같이 와이어상 또는 나이프 엣지상의 전극을 이용해서 용융 시트상체를 이동 냉각체에 정전 밀착시키도록 구성했을 경우에는 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취(引取) 속도를 25m/min 정도의 비교적 저속으로 설정함으로써, 이동 냉각체에 용융 시트상체를 적정하게 밀착시켜 효율적으로 냉각하는 것이 가능하다.

또, 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도를 4Om/min 정도의 비교적 고속으로 설정하면서, 이동 냉각체에 용융 시트상체를 적정하게 밀착시켜 효율적으로 냉각할 수 있도록 하기 위해, 예를 들면 특허 문헌 2에 나타내어진 바와 같이, 침상, 톱날상, 와이어상 또는 나이프 엣지상의 전극으로부터 상기 용융 시트상체에 스트리머 코로나 방전시켜 많은 전하를 부여하고, 이 용융 시트상체를 이동 냉각체에 정전 밀착시키는 것이 행해지고 있다.

또한, 예를 들면 특허 문헌 3에 개시된 바와 같이, 열가소성 수지 필름을 포함하는 용융 시트상체에 정전하를 부여하는 전극으로서, 한 변 이상이 톱상으로 형성된 금속박 테이프를 이용해서 상기 용융 시트상체의 횡단 방향(폭 방향)으로 금속박 테이프의 일부를 걸쳐 사용하고, 연속적 또는 단속적으로, 사용이 끝난 금속박 테이프 부분을 제거함과 함께 미사용 금속 테이프 부분을 공급함으로써, 승화물 등의 불순물이 전극에 부착하는 것 등에 기인해서 용융 시트상체에 밀착 불량이 생기는 것을 방지하는 것이 행해지고 있다.

또한, 예를 들면 특허 문헌 4에 개시된 바와 같이, 폴리에스테르 수지 중에 알칼리 금속, 알칼리 토류 금속 혹은 그 화합물들 중 1종 이상을 함유시키는 등에 의해 용융 시트상체를 구성하는 열가소성 수지의 용융 비저항을 낮은 값으로 설정했을 경우에는 전극에 고전압을 인가함으로써 용융 시트상체를 이동 냉각체에 정전 밀착시켜 용융 시트상체를 냉각할 때에 있어서의 상기 이동 냉각체의 이동 속도를 고속화할 수 있는 것이 알려져 있다.

특허 문헌 1:일본 특허 공고 소37-6142호 공보

특허 문헌 2:일본 특허 공개 소56-105930호 공보

특허 문헌 3:일본 특허 공개 평1-283124호 공보

특허 문헌 4:일본 특허 공고 소53-40231호 공보

상기 특허 문헌 1에 개시된 와이어상 또는 나이프 엣지상의 전극을 이용한 정전 밀착법에서는 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도를 25m/min 이상으로 고속화하면, 이동 냉각체의 표면에 생기는 수반류(隨伴流)에 의해 형성된 공기막의 존재에 의해 상기 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 밀착성이 불충분해지고, 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 냉각 작용이 손상되게 된다. 이 결과, 용융 시트상체가 충분히 냉각되기 전에, 그 결정화가 진행되어 투명성이 저하하는 것과 함께, 시트의 표면에 기포상 또는 줄무늬상의 결점이 발생하기 쉽고, 또한 용융 시트상체가 균등하게 냉각되지 않는 것에 기인해서 시트의 두께가 불균일해지기 쉽다고 하는 문제가 있었다.

또, 상기 특허 문헌 1에 개시된 바와 같이 와이어 전극 또는 나이프 엣지상의 전극을 이용해서 암류(暗流) 또는 글로우 코로나 방전을 행하는 것에 의한 정전 밀착 방식에서는 전극으로부터 용융 시트상체에 흐르는 전류치가 미소하기 때문에, 전극에 대한 인가 전압을 제어하는 전압 제어 또는 전극으로부터 용융 시트상체로의 통전 전류를 제어하는 전류 제어 중 어느 것을 실행해도 시트의 성형 상태에 큰 차이는 없었다. 이것에 대해서 상기 특허 문헌 2에 개시된 바와 같이 스트리머 코로나 방전을 행하는 경우에는 전극으로부터 용융 시트상체에 대전류가 흐르기 때문에, 상기 전극에 대한 인가 전압의 제어를 실행하면, 전압을 조금 변화시킨 경우에 있어서도 상기 통전 전류가 극단적으로 변화하는 경향이 있고, 상기 전압 제어 방식에 의하면, 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 밀착력이 현저하게 변동되어 시트의 두께 변화가 커지는 것과 함께, 이것에 대응해서 시트 폭이 변화하기 쉽다고 하는 문제가 있다.

한편, 상기 스트리머 코로나 방전을 행하는 경우에 있어서, 전극으로부터 용융 시트상체로의 통전 전류를 제어하는 전류 제어를 실행하면, 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 일정해진 정상 생산시에는, 용융 시트상체의 밀착력을 안정시켜 균일한 두께를 가지는 시트를 제조하는 것이 가능하다. 그러나, 압출기로부터의 용융 시트상체의 압출 속도가 현저하게 변화해서 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 변화하는 시트의 생산 개시시 등에, 전극으로부터 용융 시트상체로의 통전 전류를 일정치로 제어하는 정전류 제어를 실행하면, 상기 인취 속도의 변화에 따라 방전 상태가 극히 불안정해진다고 하는 결점이 있다.

즉, 상기 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 변화에 대응해서 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점이 이동함과 함께, 상기 전극과 용융 시트상체 사이의 거리가 변화하고, 이 상태로 상기 전극으로부터 용융 시트상체로의 통전 전류를 일정치로 제어하는 정전류 제어를 실행하면, 전극에 대한 인가 전압이 극도로 상승해서 스파크 방전이 발생할 가능성이 있고, 용융 시트상체가 파단, 혹은 이동 냉각체가 손상되는 등의 폐해가 생긴다고 하는 문제가 있었다.

또, 상기 인취 속도 및 인가 전압이 변화하면, 용융 시트상체가 이동 냉각체에 접촉하기 전에 공중에서 진동하기 쉽고, 이것에 의해 상기 방전 상태가 더욱 불안정해진다고 하는 폐해가 있다. 이러한 폐해를 방지하기 위해, 용융 시트상체의 인취 속도가 현저하게 변화하는 시트의 생산 개시시 등에, 상기 인취 속도의 변화에 대응해서 통전 전류를 빈번하게 조정하는 것도 생각할 수 있는데, 이 통전 전류를 적정하게 조정하는 것은 지극히 곤란하다고 하는 문제가 있다.

본 발명은 이상의 점을 감안하여 이루어진 것으로, 이동 냉각체 위에 압출된 용융 시트상체의 전폭에 걸쳐 적정량의 전하를 부여하고, 이동 냉각체에 용융 시트상체를 밀착시켜 적정하게 냉각시킴으로써, 균일한 두께를 가지는 시트를 고속으로 적정하게 제조할 수 있는 시트 제조 장치 및 제조 방법을 제공하는 것이다.

또, 상기 특허 문헌 2에 개시된 스트리머 코로나 방전 방식의 정전 밀착법에 있어서, 용융 시트상체를 이동 냉각체에 밀착시켜 효율적으로 냉각시킬 수 있는 것은, 용융비저항치가 6.0×10⁶(Ω·cm) 이하의 폴리아미드계 수지 등으로 한정되고, 예를 들면 0.4×10⁸(Ω·cm) 정도의 용융비저항치를 가지는 폴리에틸렌테레프탈레이트 등에 대해서는 안정된 스트리머 코로나 방전을 행할 수 없다고 여겨지고 있었다. 즉, 상기 스트리머 코로나 방전은 그 조건을 적당히 선택하면 안정된 상태로 방전이 행해지고, 글로우 코로나 방전에 의해 용융 시트상체를 이동 냉각체에 정전 밀착시키도록 한 종래 장치에 비해서 대전류가 용융 시트상체에 흐름으로써, 용융 시트상체를 이동 냉각체에 대해서 강고하게 정전 밀착시킬 수 있다. 그 반면, 원재료의 용융비저항치가 높은 경우에는 상기 스트리머 코로나 방전을 행할 때에 과잉의 전류가 흘러 스파크 방전이 발생하기 쉬워, 안정된 스트리머 코로나 방전을 행하는 것이 곤란하다고 하는 문제가 있었다.

특히, 용융 시트상체의 폭 치수가 크고, 예를 들면 500㎜ 이상의 폭 치수를 가지는 경우에는 용융 시트상체의 좌우 양측변부(시트 귀부)에 스트리머 코로나 방전을 발생시키는 것이 곤란하고, 이동 냉각체에 대한 시트 귀부의 밀착력이 약해져 기포상이나 줄무늬상의 결점이 생기고 쉽다고 하는 문제가 있었다. 그 이유를 예의 조사한 결과, 용융 시트상체의 폭 치수가 크면 용융 시트상체가 이동 냉각체에 접촉할 때에 그 중앙부로부터 외방측을 향해서 다량의 공기가 압출됨으로써, 용융 시트상체의 귀부(耳部)가 부상하도록 컬 하기 때문인 것으로 판명되었다.

상기와 같이 용융 시트상체의 귀부가 위쪽으로 컬 됨으로써, 이동 냉각체에 대한 접촉점이 중앙부에 비해 시트 반송(搬送) 방향의 하류측으로 변위하면, 용융 시트상체의 중앙부가 이동 냉각체에 접촉하는 위치에 맞춰 전극을 배치했을 경우에, 상기 시트 귀부의 접촉점에 있어서 스트리머 코로나 방전을 적정하게 발생시킬 수 없기 때문에, 이동 냉각체에 대한 상기 귀부의 정전 밀착력이 저하하고, 용융 시트상체와 이동 냉각체 사이에 공기가 말려 들어가 냉각 작용이 손상되게 된다.

또한, 상기 시트 귀부의 밀착성을 향상시키기 위해 용융 시트상체의 귀부와 이동 냉각체의 접촉점 근방에 있어서, 전극을 용융 시트상체에 근접시켜 양자의 간극을 작게 함으로써, 용융 시트상체에 부여되는 전하량을 증대시키는 것도 생각할 수 있는데, 이렇게 구성했을 경우에는 전극과 이동 냉각체가 너무 접근하는 것에 기인해서 양자 사이에서 방전 현상이 발생하기 쉬워지고, 용융 시트상체의 귀부에 부여되는 전하량이 저감되어 시트 귀부의 밀착력이 더욱 저하한다고 하는 문제가 있다.

또한, 상기 특허 문헌 3에 개시된 바와 같이, 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 금속박 테이프를 포함하는 전극을 연속적 또는 단속적으로 주행시키도록 구성했을 경우에는 전극의 주행 구동 기구를 용융 시트상체의 측단부보다 외방측에 배치할 필요가 있기 때문에, 전극의 설치 길이가 용융 시트상체의 폭 치수보다 커져, 이동 냉각체의 측변부에 대한 방전 현상이 특히 발생하기 쉽다고 하는 문제가 있다.

또한, 상기와 같이 용융 시트상체의 측단부보다 외방측에 배치된 주행 구동 기구에 의해 전극을 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 주행 구동하도록 구성된 시트 제조 장치에 있어서, 전극의 귀부로부터 이동 냉각체에 대해서 직접 방전되는 것을 방지하기 위해, 전극의 귀부와 이동 냉각체의 측방부 둘레면 사이에 절연 부재를 배치하는 것도 생각할 수 있다. 그러나, 이 경우에는 용융 시트상체의 중앙부로부터 외방측을 향해서 압출되는 공기에 따라 부상하도록 컬 하는 용융 시트상체의 귀부 근방에 배치된 절연 부재를 시트 귀부로부터 이간시켜 양자의 접촉을 방지할 필요가 있다. 또한, 상기 전극의 주행시에 절연 부재와 전극이 접촉하는 것을 방지하기 위해, 절연 부재로부터 소정 거리만큼 이간한 위치에서 전극을 주행시키도록 구성하지 않으면 안 되기 때문에, 용융 시트상체의 중앙부와 전극의 거리가 상당히 커지는 것을 피할 수 없고, 용융 시트상체의 전폭에 걸쳐 적당량의 전하를 부여하는 것이 곤란하다고 하는 문제가 있다.

또한, 상기 특허 문헌 4에 개시된 바와 같이, 시트의 원재료인 열가소성 수지 중에 알칼리 금속 등의 첨가물을 혼입해서 용융 시트상체의 용융비저항치를 저하시킴으로써, 용융 시트상체 및 이동 냉각체의 이동 속도를 고속화하면서, 용융 시트상체와 이동 냉각체의 밀착력을 확보함으로써 용융 시트상체를 이동 냉각체에 밀착시켜 효율적으로 냉각하도록 구성했을 경우에는 상기 용융 시트상체의 용융비저항치를 저하시키기 위해 그 원재료가 본래 가지는 무이물성(無異物性), 색조 또는 내열성 등을 어느 정도 희생하지 않으면 안 된다고 하는 문제가 있었다.

또, 상기 특허 문헌 2, 4에 개시된 바와 같이, 시트의 원재료로서 용융비저항치가 낮은 열가소성 수지를 사용했을 경우에는 전극으로부터 이동 냉각체에 흐르는 전류가 너무 커져 스파크 방전을 일으키기 쉬운 경향이 있기 때문에, 상기 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점보다 상류측에 전극을 설치하는 등에 의해 상기 스파크 방전의 발생을 방지할 필요가 있다. 이와 같이 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점보다 상류측에 전극을 설치했을 경우에는 용융 시트상체가 진동함으로써 전극에 접촉해서 손상되기 쉽고, 이것을 방지하기 위해서는 용융 시트상체와 전극을 어느 정도 이간시킬 필요가 있다. 이와 같이 전극이 용융 시트상체로부터 이간된 상태가 되면, 양자 사이에 인가되는 전압을 높게 설정하지 않으면, 상기 스트리머 코로나 방전을 안정되게 발생시킬 수 없게 된다고 하는 문제가 있다.

청구항 1에 따른 발명은, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출기와, 이 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 냉각하는 이동 냉각체를 갖추고, 5㎛ 내지 200㎛의 두께를 가짐과 함께, 선단부에 0.1㎜ 이상의 돌출량을 가지는 복수의 돌기부가 설치된 테이프상 전극을, 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점을 따라 배치하고, 상기 테이프상 전극으로부터 용융 시트상체에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체에 용융 시트상체를 정전 밀착시키도록 구성된 시트 제조 장치로서, 상기 용융 시트상체의 중앙부측에 위치하는 테이프상 전극의 중앙부를 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 직선상으로 신장시킨 상태로 지지하는 중앙부 지지 부재와, 상기 용융 시트상체의 양측변부측에 위치하는 테이프상 전극의 귀부를 전극 중앙부보다 용융 시트상체의 반송 방향의 하류측으로 변위시킨 상태로 지지하는 귀부 지지 부재와, 상기 시트 반송 방향의 하류측으로의 전극 귀부의 변위량을 조절하는 한 쌍의 변위량 조절 기구와, 이동 냉각체의 일측단부측에 설치된 조출부(繰出部)로부터 조출된 테이프상 전극을, 이동 냉각체의 타측단부측에 설치된 권취부에서 권취함으로써, 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 테이프상 전극을 주행시키도록 구동하는 주행 구동 기구를 설치한 것이다.

청구항 2에 따른 발명은, 상기 청구항 1에 기재된 시트 제조 장치에 있어서, 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극을 0.5㎜ 내지 10㎜의 범위 내로 설정한 것이다.

청구항 3에 따른 발명은, 상기 청구항 1 또는 2에 기재된 시트 제조 장치에 있어서, 서로 인접하는 돌기부의 설치 간격을 상기 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극의 5배 미만으로 설정한 것이다.

청구항 4에 따른 발명은, 상기 청구항 1 내지 3 중 어느 한 항에 기재된 시트 제조 장치에 있어서, 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 직선상으로 설치된 전극 중앙부의 길이를, 용융 시트상체의 폭 치수에 대응시켜 변화시키도록 구성한 것이다.

청구항 5에 따른 발명은, 상기 청구항 1 내지 4 중 어느 한 항에 기재된 시트 제조 장치에 있어서, 테이프상 전극의 귀부로부터 이동 냉각체로의 방전을 저지하는 절연체를 전극 귀부와 이동 냉각체 사이에 배치한 것이다.

청구항 6에 따른 발명은, 상기 청구항 1 내지 5 중 어느 한 항에 기재된 시트 제조 장치에 있어서, 주행 구동 수단으로부터 테이프상 전극에 부여되는 장력을, 그 절단 강도의 5% 내지 95%의 범위 내로 설정한 상태로, 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 테이프상 전극을 주행시키도록 구성한 것이다.

청구항 7에 따른 발명은, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 압출기로부터 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출 공정과, 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 이동 냉각체에 밀착시켜 냉각하는 냉각 공정과, 냉각 후의 시트상체를 연신하는 연신 공정을 갖추고, 상기 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점을 따라 배치됨과 함께, 선단부에 0.1㎜ 이상의 돌출량을 가지는 복수의 돌기부가 설치된 5㎛ 내지 200㎛의 두께를 가지는 테이프상 전극으로부터, 상기 냉각 공정에서 용융 시트상체에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체에 용융 시트상체를 정전 밀착시키는 시트의 제조 방법으로서, 상기 용융 시트상체의 중앙부에 위치하는 테이프상 전극의 중앙부를 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 직선상으로 신장시킴과 함께, 상기 용융 시트상체의 양측변부측에 위치하는 테이프상 전극의 귀부를 전극 중앙부보다 용융 시트상체의 반송 방향의 하류측으로 변위시킨 상태로 지지하고, 또한 이동 냉각체의 일측단부측에 설치된 조출부로부터 조출된 테이프상 전극을, 이동 냉각체의 타측단부측에 설치된 권취부에서 권취함으로써, 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 테이프상 전극을 주행시키면서 상기 스트리머 코로나 방전을 행하도록 한 것이다.

청구항 8에 따른 발명은, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출기와, 이 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 냉각하는 이동 냉각체와, 이 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점을 따라 배치된 전극을 가지고, 이 전극으로부터 용융 시트상체에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체에 용융 시트상체를 정전 밀착시키도록 구성된 시트 제조 장치로서, 상기 압출기로부터 압출되는 열가소성 수지재의 압출량, 상기 전극으로부터 용융 시트상체에 통전되는 전류, 전극에 인가되는 전압, 전극과 이동 냉각체의 간극 또는 전극의 설치 위치 등을 포함하는 제어 대상 중 하나 이상을, 상기 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도에 따라 제어하는 정전 밀착 제어 수단을 갖춘 것이다.

청구항 9에 따른 발명은, 상기 청구항 8에 기재된 시트 제조 장치에 있어서, 미리 행한 실험에 근거해서 작성된 용융 시트상체의 인취 속도와 제어 대상의 최적치의 대응 표를 갖추고, 이 대응 표로부터 현시점에 있어서의 용융 시트상체의 인취 속도에 대응한 제어 대상의 최적치를 읽어내어 정전 밀착 제어 수단에 의한 제어를 실행하는 것이다.

청구항 10에 따른 발명은, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출기와, 이 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 냉각하는 이동 냉각체와, 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점을 따라 배치된 전극을 가지고, 이 전극으로부터 용융 시트상체에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체에 용융 시트상체를 정전 밀착시키도록 구성된 시트 제조 장치로서, 이 전극에 대한 인가 전압을 제어하는 전압 제어 수단과, 상기 전극으로부터 용융 시트상체로의 통전 전류를 제어하는 전류 제어 수단과, 상기 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도에 따라 상기 전압 제어 수단에 의한 전압 제어 상태와 전류 제어 수단에 의한 전류 제어 상태를 전환하는 전환 제어 수단을 갖춘 것이다.

청구항 11에 따른 발명은, 상기 청구항 1에 기재된 시트 제조 장치에 있어서, 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 변화되어 있는 경우에는 전압 제어 수단에 의한 인가 전압의 제어 상태로 하고, 상기 용융 시트상체가 일정 속도로 인취 되어 있는 경우에는 전류 제어 수단에 의한 전류 제어 상태로 하도록 구성한 것이다.

청구항 12에 따른 발명은, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 압출기로부터 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출 공정과, 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 이동 냉각체에 밀착시켜 냉각하는 냉각 공정과, 냉각 후의 시트상체를 연신하는 연신 공정을 갖추고, 상기 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점을 따라 배치되어 전극으로부터, 상기 냉각 공정에서 용융 시트상체에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체에 용융 시트상체를 정전 밀착시키는 시트의 제조 방법으로서, 시트의 생산 개시시에 상기 전극에 대한 인가 전압을 제어하는 전압 제어를 실행한 후, 시트의 정상 생산 상태로 이행한 시점에서 상기 전극으로부터 용융 시트상체로의 통전 전류를 제어하는 전류 제어를 실행하는 것이다.

청구항 13에 따른 발명은, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출기와, 이 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 냉각하는 이동 냉각체와, 용융 시트상체에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체에 용융 시트상체를 정전 밀착시키는 코로나 방전부를 갖춘 시트 제조 장치에 있어서, 상기 코로나 방전부에 5㎛ 내지 200㎛의 두께를 갖춘 테이프상의 전극을 설치하고, 이 테이프상 전극을 상기 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점 근방을 따라 배치함과 함께, 이 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극을 0.5㎜ 내지 10㎜의 범위 내로 설정하고, 상기 테이프상 전극의 선단부에, 0.1㎜ 이상의 돌출량을 만드는 복수의 돌기부를, 상기 용융 시트상체의 반송 방향과 직교하는 방향을 따라 배열하고, 서로 인접하는 돌기부의 설치 간격을 상기 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극의 5배 미만으로 설정한 것이다.

청구항 14에 따른 발명은, 상기 청구항 1에 기재된 시트 제조 장치에 있어서, 테이프상 전극에 설치된 각 돌기부 사이에 있어서의 돌출량의 편차를 0.2㎜ 미만으로 설정한 것이다.

청구항 15에 따른 발명은, 상기 청구항 13 또는 14에 기재된 시트 제조 장치에 있어서, 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점과 테이프상 전극의 설치 위치와의 시트 반송 방향에 있어서의 불일치량을 5㎜ 미만으로 설정한 것이다.

청구항 16에 따른 발명은, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 압출기로부터 용융 상태로 시트상으로 압출하는 압출 공정과, 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 이동 냉각체에 밀착시켜 냉각하는 냉각 공정과, 냉각 후의 시트상체를 연신하는 연신 공정을 갖춘 시트의 제조 방법에 있어서, 상기 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점 근방을 따라 5㎛ 내지 200㎛의 두께를 갖춘 테이프상의 전극이 설치됨과 함께, 이 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극이 0.5㎜ 내지 10㎜의 범위 내로 설정되고, 상기 테이프상 전극의 선단부에, 0.1㎜ 이상의 돌출량을 가지는 복수의 돌기부가, 상기 용융 시트상체의 반송 방향과 직교하는 방향을 따라 배열되고, 서로 인접하는 돌기부의 설치 간격이 상기 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극의 5배 미만으로 설정되는 코로나 방전부로부터, 상기 냉각 공정에서 용융 시트상체에 스트리머 코로나 방전을 행함으로써, 용융 시트상체를 이동 냉각체에 밀착시켜 냉각하는 것이다.

<발명의 효과>

청구항 1에 따른 발명에 의하면, 테이프상 전극의 중앙부를 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 직선상으로 설치함과 함께, 테이프상 전극의 귀부를 상기 중앙부보다 용융 시트상체의 반송 방향의 하류측으로 변위시킨 상태로 설치하고, 이 반송 방향의 하류측으로의 전극 귀부의 변위량을 용융 시트상체의 이동 속도 및 폭 치수 등에 대응시켜 조절함으로써, 상기 테이프상 전극의 귀부를 이동 냉각체와 용융 시트상체의 접촉점에 정확하게 대향시킬 수 있다.

따라서, 상기 테이프상 전극에 설치된 각 돌기부로부터 용융 시트상체에 대전류를 흐르게 하는 스트리머 코로나 방전을, 시트의 폭 방향의 전역에 걸쳐 적정하게 행함으로써, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 포함하는 용융 시트상체에 많은 전하를 안정되게 연속적으로 부여할 수 있어, 상기 용융 시트상체 및 이동 냉각체의 이동 속도를 고속으로 설정했을 경우에 있어서도 스파크 방전의 발생을 효과적으로 억제하면서, 이동 냉각체에 용융 시트상체를 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각함으로써, 균일한 두께를 가짐과 함께 표면 결점이 없는 시트를 고속으로 효율적으로 적정하게 제조할 수 있다. 또한, 테이프상 전극의 귀부를 용융 시트상체의 반송 방향의 하류측으로 변위시킨 상태로, 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 테이프상 전극을 주행시키도록 했기 때문에, 용융 시트상체에 테이프상 전극이 접촉한다고 하는 사태의 발생을 효과적으로 방지하면서, 항상 새로운 테이프상 전극을 용융 시트상부의 폭 방향을 따라 위치시킴으로써, 승화물 등의 불순물이 전극에 부착하는 것 등에 기인한 밀착 불량의 발생을 방지할 수 있다고 하는 이점이 있다.

청구항 2에 따른 발명에 의하면, 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극이 일정한 범위 내로 설정된 상태로 스트리머 코로나 방전을 하기 때문에, 테이프상 전극과 이동 냉각체의 사이에 인가되는 전압을 과도하게 높은 값으로 설정하지 않고서 테이프상 전극에 설치된 복수의 돌기부로부터 용융 시트상체에 대해서 스트리머 코로나 방전을 균일하게 발생시킬 수 있다.

청구항 3에 따른 발명에 의하면, 상기 테이프상 전극에 설치된 서로 인접하는 돌기부의 설치 간격을 상기 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극의 5배 미만으로 설정함으로써, 테이프상 전극의 각 돌기부로부터 용융 시트상체에 스트리머 코로나 방전을 할 때에 있어서의 서로 인접하는 방전부의 간격이 극단적으로 커지는 것을 효과적으로 방지하여 더욱 균일한 스트리머 코로나 방전을 발생시킬 수 있다.

청구항 4에 따른 발명에 의하면, 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 증감하는 등에 의해 그 폭 치수가 변화한 경우에, 이 폭 치수의 변화에 대응시켜 전극 중앙부의 길이를 변화시킴으로써, 테이프상 전극의 중앙부 및귀부 양쪽을, 이동 냉각체와 용융 시트상체의 접촉점에 정확하게 대향시킬 수 있어 용융 시트상체의 전역에 스트리머 코로나 방전을 적정하게 행하게 할 수 있다.

청구항 5에 따른 발명에 의하면, 테이프상 전극의 귀부와 이동 냉각체 사이에 절연체를 배치함으로써, 이 전극 귀부로부터 이동 냉각체에 대해서 직접 방전된다고 하는 사태의 발생을 저지하도록 했기 때문에, 용융 시트상체의 귀부에 부여되는 전하량이 부족한 것을 효과적으로 방지할 수 있음과 함께, 테이프상 전극의 귀부를 용융 시트상체의 반송 방향의 하류측으로 변위시킴으로써, 상기 전극 귀부와 이동 냉각체 사이에 배치된 절연체에 테이프상 전극이 접촉하는 것을 방지하면서, 이동 냉각체와 용융 시트상체의 접촉점에 상기 테이프상 전극을 근접시킬 수 있다.

청구항 6에 따른 발명에 의하면, 테이프상 전극에 적당한 장력을 부여한 상태로 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 테이프상 전극을 주행시키도록 구성했기 때문에, 테이프상 전극이 절단된다고 하는 사태의 발생을 방지하면서, 상기 테이프상 전극을 안정되게 주행시킬 수 있다고 하는 이점이 있다.

청구항 7에 따른 발명에 의하면, 테이프상 전극의 중앙부를 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 직선상으로 설치함과 함께, 테이프상 전극의 귀부를 상기 중앙부보다 용융 시트상체의 반송 방향의 하류측으로 변위시킨 상태로 설치하고, 또한 상기 테이프상 전극의 귀부를 이동 냉각체와 용융 시트상체의 접촉점에 정확하게 대향시킴과 함께, 테이프상 전극의 귀부를 용융 시트상체의 반송 방향의 하류측으로 변위시킨 상태로, 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 테이프상 전극을 주행시킴으로써, 용융 시트상체에 테이프상 전극이 접촉한다고 하는 사태의 발생을 효과적으로 방지하면서, 항상 새로운 테이프상 전극을 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 위치시킴으로써, 상기 테이프상 전극에 설치된 각 돌기부로부터 용융 시트상체에 대전류를 흐르게 하는 스트리머 코로나 방전을, 용융 시트상체의 전역에 걸쳐 적정하게 행할 수 있다.

이 때문에, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 포함하는 용융 시트상체에 많은 전하를 안정되게 연속적으로 부여할 수 있어, 상기 용융 시트상체 및 이동 냉각체의 이동 속도를 고속으로 설정했을 경우에 있어서도 스파크 방전의 발생을 효과적으로 억제하면서, 이동 냉각체에 용융 시트상체를 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각함으로써, 균일한 두께를 가짐과 함께 표면 결점이 없는 시트를 고속으로 효율적으로 적정하게 제조할 수 있다고 하는 이점이 있다.

청구항 8에 따른 발명에 의하면, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 포함하는 용융 시트상체에 전극으로부터 스트리머 코로나 방전을 행함으로써, 상기 이동 냉각체에 용융 시트상체를 적정하게 밀착시켜 냉각할 때에, 상기 정전 밀착 제어 수단에 의해 압출기로부터 압출되는 열가소성 수지재의 압출량, 상기 전극으로부터 용융 시트상체에 통전되는 전류, 전극에 인가되는 전압, 전극과 이동 냉각체의 간극 또는 전극의 설치 위치 등을 포함하는 제어 대상 중 하나 이상을 제어하도록 했기 때문에, 상기 전극으로부터 대전류를 흐르게 하는 스트리머 코로나 방전을, 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점을 따라 용이하고 적정하게 행할 수 있다.

따라서, 상기의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 포함하는 용융 시트상체에 많은 전하를 안정되게 연속적으로 부여할 수 있어, 상기 용융 시트상체 및 이동 냉각체의 이동 속도를 고속으로 설정했을 경우에 있어서도 스파크 방전의 발생을 효과적으로 억제하면서, 이동 냉각체에 용융 시트상체를 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각함으로써, 균일한 두께를 가짐과 함께 표면 결점이 없는 시트를 고속으로 효율적으로 적정하게 제조할 수 있다.

청구항 9에 따른 발명에 의하면, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 포함하는 용융 시트상체에 전극으로부터 스트리머 코로나 방전을 행함으로써, 상기 이동 냉각체에 용융 시트상체를 적정하게 밀착시켜 냉각할 때에, 용융 시트상체의 인취 속도와 제어 대상의 최적치의 대응 표로부터 현시점에 있어서의 용융 시트상체의 인취 속도에 대응한 제어 대상의 최적치를 읽어내어, 이 제어 대상을 최적치에 일치시키는 제어를 실행함으로써, 이동 냉각체에 용융 시트상체를 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각할 수 있기 때문에, 균일한 두께를 가짐과 함께 표면 결점이 없는 시트를 고속으로 효율적으로 적정하게 제조할 수 있다고 하는 이점이 있다.

청구항 10에 따른 발명에 의하면, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 포함하는 용융 시트상체에 전극으로부터 스트리머 코로나 방전을 행함으로써, 상기 이동 냉각체에 용융 시트상체를 적정하게 밀착시켜 냉각할 때에, 상기 전압 제어 수단에 의한 전압 제어 상태와 전류 제어 수단에 의한 전류 제어 상태를 상기 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도에 따라 전환하도록 구성했기 때문에, 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 변화하기 쉬운 저속 인취 시 등에, 상기 전극에 대한 인가 전압을 제어함으로써, 상기 인취 속도의 변화에 따라 방전 상태가 극히 불안정해지는 것을 효과적으로 방지하여 안정된 스트리머 코로나 방전을 행할 수 있다. 또한, 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 비교적 안정된 고속 인취 시 등에는, 상기 전극으로부터 용융 시트상체에 대한 통전 전류를 제어하는 전량 제어 상태로 전환함으로써, 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 밀착력이 현저하게 변동하는 것을 억제해서 시트의 두께를 균일화할 수 있음과 함께, 시트 폭의 변화를 효과적으로 방지할 수 있다고 하는 이점이 있다.

청구항 11에 따른 발명에 의하면, 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 변화하기 쉬운 경향이 있는 시트의 생산 개시시 등에, 상기 전극에 대한 인가 전압을 제어함으로써, 인취 속도의 변화에 따라 방전 상태가 극히 불안정해지는 것을 효과적으로 방지하여 안정된 스트리머 코로나 방전을 행할 수 있음과 함께, 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 비교적 안정된 상태가 되는 정상 생산시 등에, 상기 전극으로부터 용융 시트상체에 대한 통전 전류를 제어함으로써, 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 밀착력이 현저하게 변동하는 것을 억제해서 시트의 두께를 균일화할 수 있음과 함께, 시트 폭의 변화를 효과적으로 방지할 수 있다.

청구항 12에 따른 발명에 의하면, 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 변화하기 쉬운 경향이 있는 시트의 생산 개시시에는, 상기 전극에 대한 인가 전압의 제어를 실행하고, 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 비교적 안정된 상태가 되는 정상 생산시에는, 상기 전극으로부터 용융 시트상체에 대한 통전 전류의 제어를 실행함으로써, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 포함하는 용융 시트상체에 많은 전하를 안정되게 연속적으로 부여할 수 있어, 상기 용융 시트상체 및 이동 냉각체의 이동 속도를 고속으로 설정했을 경우에 있어서도 스파크 방전의 발생을 효과적으로 억제하면서, 이동 냉각체에 용융 시트상체를 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각함으로써, 균일한 두께를 가짐과 함께 표면 결점이 없는 시트를 고속으로 효율적으로 적정하게 제조할 수 있다고 하는 이점이 있다.

청구항 13에 따른 발명에 의하면, 테이프상 전극과 이동 냉각체 사이에 소정의 전압을 인가해서 테이프상 전극의 각 돌기부로부터 용융 시트상체에 대전류를 흐르게 하는 스트리머 코로나 방전을 행함으로써, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 포함하는 용융 시트상체에 대해서 많은 전하를 안정되게 연속적으로 부여할 수 있기 때문에, 상기 용융 시트상체 및 이동 냉각체의 이동 속도를 고속으로 설정했을 경우에 있어서도 이동 냉각체에 용융 시트상체를 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각시킬 수 있다. 따라서, 시트의 원재료인 열가소성 수지 중에 소정의 첨가물이 혼입됨으로써, 원재료가 본래 가지는 무이물성, 색조 또는 내열성 등의 특성이 저하하는 등의 문제를 일으키지 않고서 균일한 두께를 가짐과 함께 표면 결점이 없는 시트를 고속으로 효율적으로 제조할 수 있다고 하는 이점이 있다.

청구항 14에 따른 발명에 의하면, 테이프상 전극에 설치된 각 돌기부 사이에 있어서의 돌출량의 편차가 0.2㎜ 미만으로 설정됨으로써, 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극이 고르지 않게 되는 것이 방지되기 때문에, 이 테이프상 전극의 선단부로부터 용융 시트상체에 대해서 균일하게 스트리머 코로나 방전을 발생시킬 수 있다. 따라서, 상기 테이프상 전극과 이동 냉각체 사이에 인가되는 전압을 과도하게 높은 값으로 설정하지 않고서 용융 시트상체에 많은 전하를 연속적으로 부여하여 이동 냉각체에 용융 시트상체를 적정하게 밀착시킴으로써, 이 용융 시트상체를 적정하면서도 효과적으로 냉각시킬 수 있다고 하는 이점이 있다.

청구항 15에 따른 발명에 의하면, 테이프상 전극의 설치 위치가 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점으로부터 5㎜ 이상에 걸쳐 용융 시트상체의 반송 방향의 상류측으로 어긋나는 것에 기인해서 스트리머 코로나 방전 상태가 불안정해지거나 시트의 표면이 조면화 되거나 하는 등의 폐해를 일으키는 것을 방지할 수 있다. 또, 테이프상 전극의 설치 위치가 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점으로부터 5㎜ 이상에 걸쳐 용융 시트상체의 반송 방향의 하류측으로 벗어나는 것에 기인해서 용융 시트상체를 이동 냉각체에 적정하게 밀착시킬 수 없게 된다고 하는 폐해의 발생을 효과적으로 방지할 수 있다고 하는 이점이 있다.

청구항 16에 따른 발명에 의하면, 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 이동 냉각체에 밀착시켜 냉각하는 냉각 공정에서, 테이프상 전극과 이동 냉각체 사이에 소정의 전압을 인가해서 테이프상 전극의 각 돌기부로부터 용융 시트상체에 대전류를 흐르게 하는 스트리머 코로나 방전을 행함으로써, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 포함하는 용융 시트상체에 대해서 많은 전하를 안정되게 연속적으로 부여할 수 있기 때문에, 상기 용융 시트상체 및 이동 냉각체의 이동 속도를 고속으로 설정하면서, 용융 시트상체를 이동 냉각체에 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각할 수 있어 균일한 두께를 가짐과 함께 표면 결점이 없는 시트를 고속으로 효율적으로 제조할 수 있다고 하는 이점이 있다.

도 1은 본 발명의 실시 형태에 관계되는 시트의 제조 방법의 전체 구성을 나타내는 설명도이다.

도 2는 테이프상 전극의 설치 상태를 도시하는 측면도이다.

도 3은 테이프상 전극의 구체적 구성을 도시하는 정면도이다.

도 4는 테이프상 전극의 설치 상태를 도시하는 평면도이다.

도 5는 테이프상 전극의 설치 상태를 도시하는 정면도이다.

도 6은 가이드 롤러의 구체적 구성을 도시하는 정면도이다.

도 7은 테이프상 전극의 다른 예를 도시하는 정면도이다.

도 8은 테이프상 전극의 또 다른 예를 도시하는 정면도이다.

도 9는 테이프상 전극의 또 다른 예를 도시하는 정면도이다.

도 10은 테이프상 전극의 또 다른 예를 도시하는 정면도이다.

도 11은 제어부의 구체적 구성을 도시하는 정면도이다.

도 12는 제어 유닛의 구체적 구성을 도시하는 블럭도이다.

<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명>

3:압출기

4a:용융 시트상체

5:이동 냉각체

6:코로나 방전부

10:테이프상 전극

10a:돌기부

12:전극 중앙부

13a:전극 귀부

18:조출부

21:권취부

24:중앙부 지지 부재

26:귀부 조정 가이드(귀부 지지 부재)

27:절연체

도 1은 본 발명에 따른 시트 제조 장치의 실시 형태를 나타내고 있다. 이 제조 장치는, 호퍼(1)로부터 투입된 열가소성 수지재를 가열 혼련함으로써 용융 상태로서 T다이 등을 포함하는 구금(2)으로부터 시트상으로 압출하는 압출기(3)와, 이 압출기(3)로부터 압출된 용융 시트상체(4a)를 냉각시키는 냉각 롤러 등을 포함하는 이동 냉각체(5)와, 상기 용융 시트상체(4a)에 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 용융 시트상체(4a)를 이동 냉각체(5)에 밀착시키는 스트리머 코로나 방전부(6)와, 상기 이동 냉각체(5)에 의해 냉각된 시트상체(4b)를 길이 방향 또는 폭 방향으로 연신시키는 제1 연신부(7)와, 상기 시트상체(4b)를 폭 방향 또는 길이 방향으로 연신시키는 제2 연신부(8)와, 연신 후의 시트(4c)를 권취하는 권취 롤(9)을 가지고 있다.

상기 스트리머 코로나 방전부(6)에는, 도 2-1, 2-2 내지 도 3에 나타내는 바와 같이, 이동 냉각체(5)의 둘레면에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점 근방을 따라 테이프상 전극(10)이 설치되어 있다. 이 테이프상 전극(10)은 철 또는 스테인레스강 등의 금속재를 포함하고, 그 선단부, 즉 상기 용융 시트상체(4a)의 표면에 대향하는 쪽의 단부에는, 직사각형의 절결이 일정 간격으로 형성되는 등에 의해 소정의 돌출량(J)를 가지는 복수의 돌기부(10a)가 용융 시트상체(4a)의 반송 방향과 직교하는 방향으로 소정간격(배열 피치)(W)으로 형성되어 있다. 또, 상기 테이프상 전극(10)의 돌기부(10a)는, 이동 냉각체(5) 위에 위치하는 용융 시트상체(4a)와 소정의 간극(H)을 두고 서로 대향하도록 형성되어 있다.

이동 냉각체(5)의 둘레면에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점(Z)과 이동 냉 각체(5)의 회전 중심축을 잇는 직선상에 테이프상 전극의 장변이 겹치도록 이동시켰을 때의 전극의 돌기부와 접촉점의 거리를 간극(H)로 한다.

상기의 구성을 가지는 테이프상 전극(10)과 이동 냉각체(5) 사이에 직류 고압 전원(11)으로부터 소정 전압이 인가되어 이동 냉각체(5) 위의 용융 시트상체(4a)에 대해서 상기 테이프상 전극(10)으로부터 스트리머 코로나 방전이 행해짐으로써, 많은 전하가 연속적으로 부여되어 상기 용융 시트상체(4a)가 이동 냉각체(5)에 정전 밀착하게 되어 있다.

상기 스트리머 코로나 방전이란, 예를 들면 정전압이 인가되는 테이프상 전극(10)과 어스체인 용융 시트상체(4a)가 교락해서 안정된 코로나 방전이 행해지는 상태를 말한다. 즉, 상기 테이프상 전극(10)과 이동 냉각체(5) 사이에 인가되는 전압을 상승시키면, 최초로 암류 상태(지속성이 없는 방전 현상)가 생긴 후, 글로우 코로나 방전 상태가 되고, 그 다음에 상기 테이프상 전극(10)으로부터의 방전에 의해 공기가 이온화되어 안정된 전류가 지속적으로 흐르는 스트리머 코로나 방전 상태가 된다. 이 상태에서 더욱 전압을 상승시키면 스파크 방전 상태가 된다.

상기 각 방전 현상을 전압과 전류의 관계로 보면, 암류 영역에서는 오옴의 법칙이 성립하는 미소 전류 영역, 즉 전압에 비례해서 전류가 흐르는 영역과, 전압을 높여도 전류가 증가하지 않는 영역이 있고, 이 영역으로부터 한층 더 전압을 상승시키면 급격하게 전류가 증가하는 상태가 되어, 이 영역이 글로우 코로나 방전 영역이며 전극의 표면을 덮는 보라색의 발광이 인지된다. 이 글로우 코로나 방전 영역으로부터 한층 더 전압을 높이면, 스트리머 코로나 방전 상태가 되어, 이때에 는 전극과 어스체를 교락하는 발광을 볼 수 있다. 전극에 인가되는 전압(V)(kV)과, 어스체인 시트상체의 폭 치수에 대응한 전류치(I)(mA/cm)의 관계를 구체적으로 보면, 1<0.025×V-0.12가 되는 영역이 암류 영역 또는 글로우 코로나 방전 영역이며, 1≥0.025×V-0.12가 되는 영역이 스트리머 코로나 방전 영역이다.

상기와 같이 압출기(3)로부터 이동 냉각체(5) 위에 압출된 용융 시트상체(4a)에 대해, 상기 코로나 방전부(6)의 테이프상 전극(10)으로부터 스트리머 코로나 방전이 행해져서 다량의 전하가 상기 용융 시트상체(4a)에 부여됨으로써, 이 용융 시트상체(4a)가 이동 냉각체(5)에 정전 밀착한 상태가 되어, 이 이동 냉각체(5)에 공급되는 냉각수 등의 냉각 매체와의 사이에 열교환을 해서 상기 용융 시트상체(4a)가 냉각되게 되어 있다.

상기 테이프상 전극(10)의 두께는 5㎛ 내지 200㎛의 범위 내로 설정되고, 그 적합 범위는 10㎛ 내지 10O㎛이다. 상기 테이프상 전극(10)의 두께가 5㎛ 이하가 되면, 그 강도가 저하해서 파단되기 쉬워지고, 상기 테이프상 전극(10)의 두께가 200㎛ 이상이 되면, 전기장의 집중도가 저하해서 스트리머 코로나 방전을 적정하게 발생시키는 것이 곤란해지기 때문이다. 상기 테이프상 전극(10)의 선단부에 있어서의 전기장의 집중도를 높여 효율적으로 스트리머 코로나 방전을 발생시키기 위해서는, 상기 돌기부(10a)의 돌출량(J)을 0.1㎜ 이상으로 설정할 필요가 있다. 이 돌출량(J)은 0.5㎜ 이상으로 설정하는 것이 바람직하고, 1㎜ 이상으로 설정하는 것이 더욱 바람직하다. 또한, 상기 돌출량(J)의 최대치에 대해서는 특별히 한정되는 것은 아니지만, 20㎜를 초과해도 전기장의 집중도를 높인다고 하는 기능적인 메리 트를 그다지 향상시킬 수 없고, 또한 상기 테이프상 전극(10)의 폭 치수를 필요 이상으로 크게 해야만 하기 때문에, 경제성의 면에서는 상기 돌출량을 20㎜ 이하로 하는 것이 바람직하다.

상기 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 밀착력(F)[Pa]를 클론력으로서 고찰하면, 하기 식과 같이 나타내어진다. 하기 식에 있어서, q는 시트상의 전하[C], E는 시트의 전기장[V/m], S는 단위시간(1s)당으로 이동하는 시트의 길이와 폭 치수에 의해 정의되는 시트의 면적[㎠], i는 정전 밀착 전극을 흐르는 전류 [A], V는 전극에 인가되는 전압[V], v는 이동체 냉각체(5)의 이동 속도[m/s], w는 정전 밀착에 의해 냉각되는 시트의 폭[m], k는 식 k=E/V로 정의되는 전기장 집중도[1/m]이며, 간단한 형상의 경우에는 해석 계산에 의해 구해지고, 복잡한 형상의 경우에는 유한 요소법을 이용한 수치계산에 의해 구해진다.

F[Pa]=q[C]×E[V/m]/S[㎠]

= i·V·k/(v·w)[Pa]

상기 식으로부터, 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 정전 밀착력은, 전극에 대한 인가 전압(V)과 전류(i)와 전기장 집중도(k)에 따라 정해지고, 이 전기장 집중도(k)를 높임으로써 정전 밀착력(F)를 증대시킬 수 있는 것을 알 수 있다.

또, 상기 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)이 일정치 미만이 되면, 테이프상 전극(10)의 선단부가 용융 시트상체(4a)에 접촉해서 용융 시트 상체(4a)가 손상될 가능성이 있고, 상기 간극(H)이 일정치 이상이 되면, 스트리머 코로나 방전을 적정하게 발생시키기 위한 인가 전압을 상당히 높게 할 필요가 생겨, 스파크 방전이 발생하기 쉬워지는 것을 피할 수 없다. 이 때문에, 상기 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)은 0.5㎜ 내지 10㎜의 범위 내로 설정되어 있다.

상기 용융 시트상체(4a)의 반송 방향과 직교하는 방향으로 배열된 상기 돌기부(10a)의 설치 간격(W)이 일정치 이상이 되면, 테이프상 전극(10)의 각 돌기부(10a)로부터 용융 시트상체(4a)로의 방전 간격이 너무 넓어져서 그 사이에 줄무늬상의 밀착 불량 부분이 발생하기 쉬워지는 경향이 있다. 이러한 폐해를 방지하기 위해서는 상기 설치 간격(W)을, 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)의 5배 미만으로 설정할 필요가 있다. 또, 상기 테이프상 전극(10)에 설치된 서로 인접하는 돌기부(10a)의 설치 간격(W)을 작게 하면, 돌기부(10a)의 성형이 곤란해짐과 함께, 모든 돌기부(10a)로부터 유효한 코로나 방전을 발생시키는 것이 곤란해지기 때문에, 상기 설치 간격(W)의 적합 범위는, 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)의 0.1배 내지 3배의 범위 내이며, 더욱 적합한 범위는 상기 간극(H)의 0.2배 내지 2배의 범위 내이다.

또, 상기 테이프상 전극(10)은 도 4 및 도 5에 나타내는 바와 같이, 중앙부(이하, 전극 중앙부라고 한다)(12)가 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(화살표 α방향)을 따라 직선상으로 설치됨과 함께, 그 외방측에 위치하는 테이프상 전극(10)의 외방부(이하, 전극 외방부라고 한다)(13)가, 용융 시트상체(4a)의 반송 방향(화살표 β방향)의 하류측에 위치하도록 배치되어 있다. 또한, 테이프상 전극(10)은 하기 제동 모터(16) 및 권취 모터(19)를 가지는 주행 구동 기구에 의해 일정한 장력이 부여된 상태로, 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 주행 구동되도록 구성되어 있다.

즉, 상기 이동 냉각체(5)의 일측단부측에는, 제동 모터(16) 및 조출 롤러(17)를 가지는 조출부(18)가 배치됨과 함께, 이동 냉각체(5)의 외측 단부측에는 권취 모터(19) 및 권취 롤러(20)를 가지는 권취부(21)가 배치되어 있다. 그리고, 상기 제동 모터(16) 및 권취 모터(19)가 작동 상태가 되어, 조출부(18)의 조출 롤러(17)로부터 테이프상 전극(10)이 조출됨과 함께, 권취부(21)의 권취 롤러(20)에 있어서 상기 테이프상 전극(10)이 권취됨으로써, 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(화살표 α방향)을 따라 테이프상 전극(10)이 주행한다. 또, 상기 권취 모터(19)의 구동 토오크가 제동 모터(16)의 구동 토오크보다 큰 값으로 설정됨으로써, 테이프상 전극(10)의 주행 구동시에 일정한 장력이 테이프상 전극(10)에 부여되게 되어 있다.

상기 조출부(18) 및 권취부(21)가 수용된 양 구동 유닛(22)에는 각각 부착판(23)이 돌출설치됨과 함께, 이 부착판(23)에 가이드 롤러를 포함하는 중앙부 지지 부재(24)가 회전이 자유롭게 설치되어, 이 중앙부 지지 부재(24)에 테이프상 전극(10)이 지지됨으로써, 용융 시트상체(4a)의 중앙부측에 위치하는 전극 중앙부(12)가 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 직선상으로 설치되어 있다. 또, 상기 중앙부 지지 부재(24)의 외방측에는 용융 시트상체(4a)의 반송 방향(β)의 하류측 에 있어서 회전이 자유롭게 지지된 가이드 롤러를 포함하는 외방부 지지 부재(25)가 배치되고, 이 외방부 지지 부재(25)에, 상기 전극 외방부(13)가 지지됨으로써, 좌우 한 쌍의 전극 외방부(13)가 용융 시트상체(4a)의 반송 방향(β)의 비스듬히 하류측으로 성장하도록 설치되어 있다.

상기 중앙부 지지 부재(24)와 외방부 지지 부재(25)의 사이에는 가이드 롤러를 포함하는 귀부 조정 가이드(26)가 회전이 자유롭게 지지를 받고 있다. 이 귀부 조정 가이드(26)는 용융 시트상체(4a)의 반송 방향(β)을 따라 슬라이드 가능하게 지지됨과 함께, 도 외의 액튜에이터를 포함하는 변위량 조절 기구에 의해 시트 반송 방향(β)의 상류측 또는 하류측으로 슬라이드 구동되게 되어 있다. 그리고, 상기 귀부 조정 가이드(26)의 슬라이드 변위에 따라 용융 시트상체(4a)의 반송 방향(β)에 있어서의 상기 전극 중앙부(12)와, 후술하는 전극 귀부(13a) 사이의 거리(X)가 조절되도록 구성되어 있다.

또, 상기 조출부(18) 및 권취부(21)가 수용된 양 구동 유닛(22)은, 각각 도 외의 가이드 부재에 의해 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 슬라이드 가능하게 지지됨과 함께, 도 외의 액튜에이터에 의해 시트 폭 방향(α)으로 슬라이드 구동되도록 구성되어 있다. 그리고, 상기 조출부(18)측의 중앙 지지 부재(24)와, 권취부(21)측의 중앙 지지 부재(24)를 접근, 혹은 이간시키는 방향으로, 상기 양 구동 유닛(22)을 슬라이드 구동함으로써, 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 직선 상태에 설치된 상기 전극 중앙부(12)의 길이(δ)가 변화하게 되어 있다.

또, 상기 조출부(18) 및 권취부(21)가 수용된 양 구동 유닛(22)은 도 외의 액튜에이터에 의해 승강 구동됨으로써, 상기 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)이 조절된다. 이 간극(H)이 일정치 미만이 되면, 테이프상 전극(10)의 선단부가 용융 시트상체(4a)에 접촉해서 용융 시트상체(4a)가 손상될 가능성이 있고, 상기 간극(H)이 일정치 이상이 되면, 스트리머 코로나 방전을 적정하게 발생시키기 위한 인가 전압을 상당히 높게 할 필요가 생겨, 스파크 방전이 발생하기 쉬워지는 것을 피할 수 없다. 이 때문에, 상기 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)은 상기 양 구동 유닛(22)의 승강 구동에 의해 0.5㎜ 내지 10㎜의 범위 내로 조절되도록 구성되어 있는 것이 바람직하다.

상기 용융 시트상체(4a)의 반송 방향과 직교하는 방향으로 배열된 상기 돌기부(10a)의 설치 간격(W)이 일정치 이상이 되면, 테이프상 전극(10)의 각 돌기부(10a)로부터 용융 시트상체(4a)로의 방전 간격이 너무 넓어져 그 사이에 줄무늬상의 밀착 불량 부분이 발생하기 쉬워지는 경향이 있다. 이러한 폐해를 방지하기 위해서는 상기 설치 간격(W)을, 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)의 5배 미만으로 설정할 필요가 있다. 또, 상기 테이프상 전극(10)에 설치된 서로 인접하는 돌기부(10a)의 설치 간격(W)을 작게 하면, 돌기부(10a)의 성형이 곤란해짐과 함께, 모든 돌기부(10a)로부터 유효한 코로나 방전을 발생시키는 것이 곤란해지기 때문에, 상기 설치 간격(W)의 적합 범위는, 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)의 0.1배 내지 3배의 범위 내이며, 더욱 적합한 범위는 상기 간극(H)의 0.2배 내지 2배의 범위 내이다.

상기 구동 유닛(22)의 하방에는, 전극 외방부(13)로부터 이동 냉각체(5)에 직접 방전되는 것을 저지하기 위해, 절연성을 가지는 플레이트재를 포함하는 절연체(27)가 배치됨으로써, 테이프상 전극(10)으로서 작용하는 방전 범위(γ)가 용융 시트상체(4a)의 폭 치수에 대응한 범위가 되도록 규정되어 있다. 즉, 상기 방전 범위(γ)에 포함되는 전극 외방부(13)를 전극 귀부(13a)로 정의하면, 그 외측 단부 위치가 상기 절연체(27)의 내측 단부 위치에 의해 규정되게 된다.

또, 중앙부 지지 부재(24) 및 귀부 조정 가이드(26) 등을 구성하는 가이드 롤러의 재질은 특별히 한정되는 것은 아니지만, 내열성 및 정밀성을 확보하기 위해서는 불소계 수지, 폴리이미드 또는 세라믹 등의 절연성 재료나 금속성 재료에 의해 상기 각 가이드 롤러를 구성하는 것이 바람직하다. 단, 금속성 재료를 사용할 경우, 용융 시트상체(4a)에 대한 스트리머 코로나 방전이 흐트러지는 것을 방지하기 위해, 상기 테이프상 전극(10)과 접하는 면을 절연성 재료로 덮는 것이 바람직하다. 또한, 상기 가이드 롤러와 테이프상 전극(10)의 위치 관계에 의해 상기 스트리머 코로나 방전이 흐트러질 우려가 없으면, 금속제 재료를 포함하는 가이드 롤러를 상기 절연성 재료로 덮을 필요는 없다.

상기 중앙부 지지 부재(24)를 구성하는 가이드 롤러와, 이것에 의해 지지되는 테이프상 전극(10)의 상하 방향에 있어서의 위치 관계는, 테이프상 전극(10)의 하단부가 상기 중앙부 지지 부재(24)의 저면보다 소정 거리(M)만큼 하부로 돌출하도록 설정되어 있다(도 5 참조). 이 거리(M)를 포함하는 테이프상 전극(10) 돌출량은 0.3㎜ 내지 5㎜의 범위 내가 매우 적합하고, 0.5㎜ 내지 3㎜의 범위 내가 더욱 적합하다. 상기 거리(M)가 0.3㎜ 미만이 되면, 테이프상 전극(10)의 주행 구동 시에, 그 하단부가 상기 중앙부 지지 부재(24)의 저면으로부터 하부로 돌출할 수 없는 상태가 되어, 용융 시트상체(4a)에 대한 스트리머 코로나 방전이 저해될 가능성이 있기 때문이다. 한편, 돌출량(거리(M))이 5㎜보다 커지면, 상기 테이프상 전극(10)의 주행 구동시에 작용하는 장력에 따라 상기 중앙부 지지 부재(24)로부터 테이프상 전극(10)이 탈락하기 쉬워지기 때문이다.

또, 상기 테이프상 전극(10)의 폭 치수가 작으면 중앙부 지지 부재(24) 및 귀부 조정 가이드(26) 등을 구성하는 가이드 롤러에 따라 테이프상 전극(10)을 주행시킬 때에, 그 주행 안정성을 유지하는 것이 곤란해짐과 함께, 테이프상 전극(10)에 작용하는 장력에 따라 테이프상 전극(10)이 파단되기 쉬워지는 것을 피할 수 없다. 반대로 테이프상 전극(10)의 폭 치수를 필요 이상으로 크게 해도 기능적인 메리트가 없고, 장치가 대형화한다고 하는 단점이 생긴다. 이 때문에, 상기 테이프상 전극(10)의 폭 치수를 5㎜ 내지 30㎜의 범위 내로 설정하는 것이 바람직하고, 10㎜ 내지 20㎜의 범위 내로 하는 것이 더욱 바람직하다.

또, 상기 테이프상 전극(10)의 방전 범위(γ)의 좌우 양측 단부와 용융 시트상체(4a)의 측단부의 거리(Y1)로 나타내어지는 전극 귀부(13a)의 측단 위치는 3㎜ 이상인 것이 바람직하고, 10㎜ 내지 20㎜의 범위 내로 하는 것이 더욱 바람직하다. 상기 거리(Y1)가 짧으면 이동 냉각체(5)에 의한 시트 인취 속도가 빨라짐에 따라 상기 인가 전압을 상승시켰을 경우에, 테이프상 전극(10)으로부터 이동 냉각체(5)에 대해서 직접 방전을 할 가능성이 높아지기 때문이다. 한편, 상기 거리(Y1)가 20㎜보다 커지면, 상기 용융 시트상체(4a)의 측변부(시트 귀부)에 부여되는 전하량 이 부족해서 시트 귀부에 줄무늬상의 결점이 형성됨과 함께, 시트 귀부의 냉각이 불충분해져 결정 백화가 생기고 쉽고, 연신 공정으로 시트가 파단되기 쉬워지기 때문에 있다.

또한, 용융 시트상체(4a)의 측단부와, 전극 중앙부(12)의 거리에 의해 나타내어지는 전극 중앙부(12)의 측단 위치(Y2)의 적합 범위는 30㎜ 내지 120㎜이며, 더욱 적합한 범위는 40㎜ 내지 100㎜이다. 상기 전극 중앙부 측단 위치(Y2)가 30 ㎜ 미만이 되면, 상기 귀부 조정 가이드(26)를 슬라이드 변위시켜도, 용융 시트상체(4a)의 반송 방향(β)에 있어서의 상기 전극 중앙부(12)와 전극 귀부(13a) 사이의 거리(X), 즉 시트 반송 방향의 하류측으로의 전극 귀부(13a)의 변위량을 충분히 조절할 수 없기 때문이다. 한편, 상기 중앙 전극단 위치(Y2)가 120㎜보다 커지면, 상기 귀부 조정 가이드(26)를 슬라이드 변위시킴에 따라, 용융 시트상체(4a)의 반송 방향(β)에 있어서의 상기 전극 중앙부(12)와 전극 귀부(13a) 사이의 거리(X)가 극단적으로 변화하여, 이것을 정확하게 조절하는 것이 곤란해지기 때문이다. 이 때문에, 상기 구동 유닛(22)을 시트 폭 방향(α)으로 슬라이드 변위시킴으로써, 전극 귀부(13a)의 측단 위치가 상기의 범위 내에서 조절된다.

또, 상기 외방부 지지 부재(25) 및 귀부 조정 가이드(26)를 구성하는 가이드 롤러는, 도 6에 나타내는 바와 같이, 상하에 플랜지부(25f)가 설치된 홈이 있는 롤러를 포함하고, 상기 테이프상 전극(10)의 주행 구동시에, 그 상하동을 양플랜지부(25f)에 의해 규제하도록 구성되어 있다. 또, 상기 조출부(18) 및 권취부(21)에 설치된 조출 롤러(17) 및 권취 롤러(20)도, 상기 가이드 롤러와 마찬가지로 상하에 플랜지부가 설치된 홈이 있는 롤러를 포함하고 있다.

상기 시트 제조 장치에는, 도 11에 나타내는 바와 같이, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 제어하는 속도 제어 수단(28)과, 이 속도 제어 수단(28)에 의해 제어되는 용융 시트상체(4a)의 인취 속도에 따라 용융 시트상체(4a)의 정전 밀착 상태를 적정 상태로 하도록, 상기 스트리머 코로나 방전의 실행시에 있어서의 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)로의 통전 전류 또는 테이프상 전극(10)의 설치 위치 등을 포함하는 제어 대상을 제어하는 정전 밀착 제어 수단(29)이 설치되어 있는 것이 바람직하다.

복수의 압출기(3)로부터 각각 용융 상태로 압출된 열가소성 수지를 중합해서 시트를 제조하는 제조 장치에서는 예를 들면 표 1에 나타내는 바와 같이, 각 압출기(3)로부터의 열가소성 수지의 압출량 Q1 내지 Qm(kg/h), 미리 설정된 기준 좌표점에 대한 테이프상 전극(10)의 시트 폭 방향 위치(Y), 미리 설정된 기준 좌표점에 대한 테이프상 전극(10)의 시트 반송 방향 위치(L), 시트 반송 방향(β)에의 전극 귀부(13a)의 변위량(X), 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H) 및 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)로의 통전 전류(A) 등을 제어 대상으로서 생각할 수 있다. 그리고, 상기 용융 시트상체(4a)의 인취 속도에 대응한 상기 각 제어 대상의 최적치를 구하기 위해 미리 실험을 행하고, 이 실험 데이터에 근거해서 하기 표 1에 나타내는 바와 같이 용융 시트상체(4a)의 인취 속도(K)를 포함하는 제어 인자와 각 제어 대상의 최적치의 대응 표를 작성하고, 이 대응 표로부터 현시점에 있어서의 용융 시트상체(4a)의 인취 속도(K)에 대응한 상기 각 제어 대상 의 최적치를 읽어냄으로써, 상기 정전 밀착 제어 수단(29)에 의한 제어가 실행되게 되어 있다.

예를 들면 현시점의 인취 속도가 K1인 것이 속도 제어 수단(28)의 출력 신호에 따라 확인되었을 경우에는 상기 열가소성 수지의 압출량으로서 Q11 내지 Q1m(kg/h)이 표 1에 나타내는 대응 표로부터 읽어내어지고, 이들 값에 대응한 제어 신호가 각 압출기(3)에 출력되는 등에 의해 각 압출기(3)의 압출량을 Q11 내지 Q1m(㎏/h)로 하는 제어가 정전 밀착 제어 수단(29)에 있어서 실행된다. 또, 상기 인취 속도(K1)에 근거해서 기준 좌표점에 대한 테이프상 전극(10)의 시트 폭 방향 위치 및 시트 반송 방향 위치로서 Y1, L1이 상기 대응 표로부터 각각 읽어내어지고, 이들 값에 대응한 제어 신호가 상기 구동 유닛(22)의 좌우 구동 액튜에이터(22a) 및 전후 구동 액튜에이터(22b)에 출력되어 구동 유닛(22)이 시트 폭 방향(α) 및 시트 반송 방향(β)을 따라 슬라이드 구동됨으로써, 상기 기준 좌표점에 대한 테이프상 전극(10)의 시트 폭 방향 위치 및 시트 반송 방향 위치를 각각 L1, Y1로 하는 제어가 실행된다.

또한, 상기 인취 속도(K1)에 근거해서 시트 반송 방향에의 전극 귀부(13a)의 변위량으로서 X1이 상기 대응 표로부터 읽어내어지고, 상기 귀부 조정 가이드(26)를 시트 폭 방향(α)으로 슬라이드 구동하는 귀부 구동 액튜에이터(26a)에, 상기 변위량(X1)에 대응한 제어 신호가 출력되어 귀부 조정 가이드(26)가 시트 반송 방향으로 슬라이드 구동됨으로써, 시트 반송 방향에의 전극 귀부(13a)의 변위량을 X1로 하는 제어가 실행됨과 함께, 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극으로서 H1이 상기 대응 표로부터 읽어내어지고, 그 값에 대응한 제어 신호가 구동 유닛(22)의 승강 구동 액튜에이터(22c)로 출력되어 상기 테이프상 전극(10)이 승강 구동됨으로써, 테이프상 전극(10)과 이동 냉각체(5)의 간극을 H1로 하는 제어가 실행된다.

또, 상기 인취 속도(K1)에 근거해서 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)로의 통전 전류로서 A1이 상기 대응 표로부터 읽어내어지고, 이 값에 대응한 제어 신호가 직류 고압 전원(11)으로 출력됨으로써, 스트리머 코로나 방전의 실행시에, 직류 고압 전원(11)으로부터 상기 테이프상 전극(10)을 개재시켜 용융 시트상체(4a)에 통전되는 전류를 A1로 하는 제어가 실행되게 되어 있다.

구체적으로는 상기 압출기(3)로부터 압출되는 열가소성 수지재의 압출량이 정상 생산시의 절반 이하로 조절된 시트의 생산 개시시에, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 20m/min 정도의 저속으로 설정함과 함께, 상기 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점(Z)과 테이프상 전극(10)의 간극(H)을 예를 들면 5㎜ 정도로 하기 위해, 테이프상 전극(10)의 선단부를 상기 접촉점(Z)에 근접시킨 상태로, 상기 직류 고압 전원(11)으로부터 테이프상 전극(10)을 개재시켜 용융 시트상체(4a)에 통전되는 전류를 4.5mA 정도로 설정해서 스트리머 코로나 방전을 행한다. 이 상태에서는 균일한 스트리머 코로나 방전을 행할 수 없고, 용융 시트상체(4a)에 기포상의 결점이나 줄무늬상의 결점이 인지되는 상태가 된다.

그리고, 상기 상태로부터 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 소정시간마다 순차 상승시키는 제어를 상기 속도 제어 수단(28)에 있어서 실행함과 함께, 이 인취 속도에 근거해서 상기 압출기(3)로부터 압출되는 열가소성 수지재의 압출량, 상기 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)에 통전되는 전류, 이 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H) 및 테이프상 전극(10)의 설치 위치 등을 포함하는 제어 대상을 자동적으로 최적치로 하는 제어를, 정전 밀착 제어 수단(29)에 있어서 실행한다. 예를 들면 표 2에 나타내는 바와 같이, 상기 인취 속도를 30m/min으로부터 90m/min까지, 10m/min 단위로 소정시간(변화시간)에 걸쳐 순차 상승시킴과 함께, 이것에 대응해서 통전 전류를 포함하는 제어 대상을 10mA로부터 58mA까지 순차 상승시키는 제어를 실행한다. 또한, 일정 속도(10m/min)마다 소정시간에 걸쳐 인취 속도를 상승시키도록 한 상기 표 2에 나타내는 실시 형태에 대신해서 일정시간마다 인취 속도를 소정 속도씩 상승시키도록 할 수 있다.

상기와 같이 해서 균일한 스트리머 코로나 방전이 행해져서 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 밀착력이 증대하고, 상기 기포상의 결점이나 줄무늬상의 결점이 소실함과 함께, 상기 용융 시트상체(4a)가 이동 냉각체(5)에 정전 밀착해서 효과적으로 냉각되게 된다.

상기 테이프상 전극(10)에 직류 고압 전원(11)의 플러스 전극이 접속됨과 함께, 이동 냉각체(5)에 직류 고압 전원(11)의 마이너스 전극이 접속되어 있다. 또, 상기 시트 제조 장치에는, 도 12에 나타내는 바와 같이, 직류 고압 전원(11)으로부터 테이프상 전극(10)에 인가되는 인가 전압을 제어하는 전압 제어 수단(13)과, 상기 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)에 통전되는 통전 전류를 제어하는 전류 제어 수단(14)과, 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도에 따라 행해지는 작업자의 조작에 의해 상기 전압 제어 수단(13)에 의한 전압 제어 상태와 전류 제어 수단(14)에 의한 전류 제어 상태를 전환하는 전환 제어 수단(15)을 가지는 제어 유닛(16)이 설치되어 있는 것이 바람직하다.

구체적으로는 상기 압출기(3)로부터 압출되는 열가소성 수지재의 압출량이 정상 생산시의 절반 이하로 조절된 시트의 생산 개시시에, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 10m/min 이하의 저속으로 설정함과 함께, 상기 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점(Z)과 테이프상 전극(10)의 간극(H)이, 10㎜ 이하의 적정치(예를 들면 5㎜ 정도)가 되도록, 테이프상 전극(10)의 선단부를 상기 접촉점(Z)에 근접시킨 상태로, 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 10m/min 이하의 저속으로 설정해서 용융 시트상체(4a)의 권취를 개시한다.

그리고, 상기 인취 속도를 서서히 상승시킴과 함께, 상기 직류 고압 전원(11)으로부터 테이프상 전극(10)에 인가되는 인가 전압의 목표치를 4kV 내지 6kV로 설정해서 인가 전압을 서서히 상승시키는 전압 제어를 실행하면서, 스트리머 코로나 방전을 행한다. 이 상태에서는 균일한 스트리머 코로나 방전을 행할 수 없고, 용융 시트상체(4a)에 기포상의 결점이나 줄무늬상의 결점이 인지되는 상태가 된다. 그 다음에, 상기 용융 시트상체(4a)의 인취 속도가 예를 들면 6Om/min 정도의 정상 생산 속도로 상승한 시점에서, 이 인취 속도를 유지하면서, 인가 전압을 7kV 내지 10kV로 상승시키도록 한다.

상기 인가 전압의 상승에 따라 균일한 스트리머 코로나 방전을 하기 때문에, 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 밀착력이 증대함으로써, 상기 기포상의 결점이나 줄무늬상의 결점이 소실된다. 이 시점에서, 상기 전압 제어 수단(13)에 의한 전압 제어 상태로부터 전류 제어 수단(14)에 의한 전류 제어 상태로 전환하여 상기 결점의 소실 시점에 있어서의 전류치를 유지하도록 한다. 이와 같이 해서 상기 테이프상 전극(10)으로부터 이동 냉각체(5)트의 용융 시트상체(4a)에 스트리머 코로나 방전이 행해져서 많은 전하가 연속적으로 부여됨으로써, 상기 용융 시트상체(4a)가 이동 냉각체(5)에 정전 밀착하게 된다.

이와 같이 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출기(3)와, 이 압출기(3)로부터 압출된 용융 시트상체(4a)를 냉각하는 이동 냉각체(5)와, 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점(Z)에 따라 배치된 테이프상 전극(10)을 가지는 시트 제조 장치에 있어서, 상기 테이프상 전극(10)에 대한 인가 전압을 제어하는 전압 제어 수단(13)과, 상기 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)로의 통전 전류를 제어하는 전류 제어 수단(14)을 설치하고, 상기 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)를 정전 밀착시킬 때에, 상기 전압 제어 수단(13)에 의한 전압 제어 상태와 전류 제어 수단(14)에 의한 전류 제어 상태를 상기 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도에 따라 전환하도록 구성했기 때문에, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 시트 인취 속도를 고속으로 설정하면서, 용융 시트상체(4a)를 이동 냉각체(5)에 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각함으로써, 균일한 두께를 가짐과 함께 표면 결점이 없는 시트를 고속으로 효율적으로 제조할 수 있다고 하는 이점이 있다.

예를 들면 압출기(3)로부터 압출되는 열가소성 수지재의 압출량이 정상 생산시보다 적은 상태에 있는 시트의 생산 개시시에는, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 저속으로 설정한 상태로부터 서서히 상승시키는 속도 제어가 실행되는데 대응해서, 상기 전압 제어 수단(13)에 의한 인가 전압의 제어를 실행함으로써, 상기 인취 속도가 변화하는 것에 기인해서 방전 상태가 불안정해진다고 하는 사태를 일으키지 않고서 안정된 스트리머 코로나 방전을 행할 수 있다.

즉, 상기 시트의 생산 개시시에, 테이프상 전극(10)에 대한 인가 전압을 미리 설정된 목표치로 유지하는 제어를 실행하도록 구성했을 경우에는 용융 시트상체(4a)의 인취 속도가 상승해서 상기 접촉점(Z)에 공급되는 단위시간당에 있어서의 열가소성 수지재의 양이 증대하기 때문에, 이것에 의해 상기 용융 시트상체(4a)에 통전되는 전류가 증대하게 된다. 이 때문에, 상기 용융 시트상체(4a)의 인취 속도가 상승해서 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점 위치가 변화함에 따라 테이프상 전극(10)에 대한 인가 전압을 변화시켜 상기 통전 전류를 일정치로 유지하는 정전류 제어를 실행했을 경우와 같이 상기 인가 전압이 극도로 상승해서 스파크 방전이 발생한다고 하는 사태를 일으키지 않고서 상기 스트리머 코로나 방전을 적정하게 행하게 할 수 있다. 또, 상기 인취 속도 및 인가 전압이 변화함에 따라 용융 시트상체(4a)가 이동 냉각체(5)에 접촉하기 전에 공중에서 진동했을 경우에 있어서도 상기 방전 상태가 불안정해지는 것을 효과적으로 방지할 수 있다. 또한, 상기 인취 속도의 변화에 대응해서 통전 전류를 빈번하게 조정할 필요가 없기 때문에, 상기 전압 제어를 용이하게 실행할 수 있다고 하는 이점이 있다.

그리고, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도가 일정해진 정상 인취 시 등에는, 상기 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)에 대한 통전 전류를 제어하는 전류 제어 상태로 전환하도록 했기 때문에, 상기 테이프상 전극(10)에 대한 인가 전압을 제어하는 전압 제어를 실행했을 경우와 같이, 인가 전압의 약간의 조정에 따라 용융 시트상체(4a)에 대한 통전 전류가 현저하게 변화한다고 하는 사태가 생기지 않고, 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 밀착력을 일정에 유지해서 시트의 두께를 균일화할 수 있음과 함께, 시트 폭의 변화를 효과적으로 방지할 수 있다고 하는 이점이 있다.

또한, 상기 실시 형태에서는 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 저속으로부터 서서히 상승시킬 필요가 있는 시트의 생산 개시시에, 상기 전압 제어 수단(13)에 의한 인가 전압의 제어를 실행하도록 구성한 예에 대해 설명했는데, 정상 생산시에 있어서 시트의 폭 또는 두께 등을 변화시키기 위해, 상기 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 일시적으로 변화한 경우에, 상기 전류 제어 수단(14)에 의한 통전 전류의 제어로부터 상기 전압 제어 수단(13)에 의한 인가 전압의 제어 상태로 전환하도록 할 수 있다.

또, 상기 실시 형태에서는 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점(Z) 근방을 따라 5㎛ 내지 200㎛의 두께를 갖춘 테이프상 전극(10)을 배치함과 함께, 이 테이프상 전극(10)의 선단부에 0.1㎜ 이상의 돌출량(J)을 가지는 복수의 돌기부(10a)를 설치했기 때문에, 이 돌기부(10a)에 전기장을 집중시킴으로써, 저전압으로 용융 시트상체(4a)에 대한 스트리머 코로나 방전을 적정하게 행하게 해서 상기 용융 시트상체(4a)를 이동 냉각체(5)에 정전 밀착시킬 수 있다. 따라서, 시트의 표면이 조면화되어 불투명하게 되거나 상기 용융 시트상체(4a)와 이동 냉각체(5) 사이에 공기가 부분적으로 포착되어 시트의 표면에 기포상 또는 줄무늬상의 결함이 형성되거나 하는 등의 폐해를 일으키지 않고서 용융 시트상체(4a)를 효과적으로 냉각시킬 수 있다고 하는 이점이 있다.

또한, 상기 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)가 밀착해서 진동하기 어려운 상태에 있는 용융 시트상체(4a)의 접촉점(Z) 근방에 테이프상 전극(10)을 배치함으로써, 용융 시트상체(4a)의 진동에 기인해서 테이프상 전극(10)에 용융 시트상체(4a)가 접촉한다고 하는 사태의 발생을 효과적으로 방지하면서, 상기 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)에 대해서 스트리머 코로나 방전을 적정하게 행할 수 있다. 또, 상기 스파크 방전이 생김으로써 용융 시트상체(4a)가 파단되어 이동 냉각체(5)에 휘감기거나 테이프상 전극(10)이 손상, 혹은 시트의 표면 결함이 형성되거나 하는 등의 폐해를 일으키지 않고서 용융 시트상체(4a)에 많은 전하를 안정되게 연속적으로 부여할 수 있기 때문에, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 시트 인취 속도를 고속으로 설정했을 경우에 있어서도 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)를 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각하여 뛰어난 특성을 가지는 시트를 효율적으로 제조할 수 있다고 하는 이점이 있다.

또, 상기 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)이 일정치 미만이 되면, 테이프상 전극(10)의 선단부가 용융 시트상체(4a)에 접촉해서 용융 시트상체(4a)가 손상될 가능성이 있고, 상기 간극(H)이 일정치 이상이 되면, 스트리머 코로나 방전을 적정하게 발생시키기 위한 인가 전압을 상당히 높게 할 필요가 생겨, 스파크 방전이 발생하기 쉬워지는 것을 피할 수 없다. 이 때문에, 상기 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)은 0.5㎜ 내지 10㎜의 범위 내로 설정되어 있다.

상기 압출기(3)에 의해 가열 혼련되어 압출되는 열가소성 수지로서는, 그 용융비저항치(R)가 0.3×10⁸(Ω·㎝) 이상의 것이면 특별히 한정되지 않는데, 이하와 같은 수지가 상정된다. 또한, 상기 용융비저항치(R)는, 열가소성 수지를 진공 건조한 후에, 50㎜의 직경을 가지는 시험관에 넣어 질소 분위기하에서 용융한 후, 285℃의 질소분위기하에서 상기 열가소성 수지 중에 한 쌍의 동제 전극을 삽입하고, 이 양전극에 직류 고압 발생 장치로부터 전압을 인가한 상태로 계측된 전류치, 전압치, 전극 면적 및 전극 간 거리에 따라 식 R=(V·S/I·L)에 근거해서 구할 수 있다. 또한, 이 식에 있어서, V는 전압치, S는 전극 면적, I는 전류치, L은 전극 간 거리이다.

상기 용융비저항치가 높은 열가소성 수지로서는 예를 들면 폴리에틸렌테레프탈레이트, 폴리부틸렌테레프탈레이트, 폴리에틸렌-2,6-나프탈레이트 혹은 이들 수지를 구성하는 폴리머 성분을 주성분으로 한 공중합체를 포함하는 폴리에스테르계 수지가 매우 적합하게 이용된다.

상기의 공중합체를 이용하는 경우, 그 디카르복실산 성분으로서는 아디프산, 세바스산, 도데칸이산 등의 지방족 디카르복실산；테레프탈산, 이소프탈산, 2,6-나프탈렌디카르복실산, 1,2-비스페녹시에탄-p,p'-디카르복실산 등의 방향족 디카르복실산；및 이들의 에스테르 형성 유도체(2,5-디메틸테레프탈산 등) 등을 들 수 있다. 또한, 트리멜리트산 및 피로멜리트산 등의 다관능 카르복실산 등을 이용할 수 있다.

또, 상기 공중합체의 글리콜 성분으로서는 에틸렌글리콜, 프로필렌글리콜, 디에틸렌글리콜, 1,4-부탄디올, 1,3-프로판디올, 네오펜틸글리콜, 디에틸렌글리콜, 1,4-시클로헥산디메탄올, 트리메틸올프로판, p-크실렌글리콜 등이나 평균 분자량이 150 내지 2000인 폴리에틸렌글리콜 등이 이용된다.

또한, 상기 폴리에스테르계 수지의 조성물에는 예를 들면 대전 방지제, UV 흡수제 또는 안정제 등을 포함하는 각종 공지의 첨가제를 함유시킬 수 있다.

또, 용융비저항치가 높은 상기 폴리에스테르계 수지에 대신해서 용융비저항치가 낮은 소재와 각종의 첨가물(예를 들면 용융비저항치가 높은 수지)을 혼합함으로써, 그 용융비저항치를 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상으로 조정한 것을 이용할 수 있다.

상기 압출기(3)에 의해 가열 혼련되는 열가소성 수지로서 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 폴리에틸렌테레프탈레이트를 사용함과 함께, 상기 구성의 제조 장치를 이용해서 시트를 제조하는 시트의 제조 방법에 대해 이하에 설명한다. 우선, 이활성의 부여를 목적으로 한 입자를 필요에 따라 배합한 폴리에틸렌테레프탈레이트 펠렛을 충분히 진공 건조한 후, 이것을 압출기(3)에 공급해서 가열 혼련한다. 그리고, 상기 압출기(3)의 구금(2)으로부터 예를 들면 약 280℃의 온도를 가지는 용융 시트상체(4a)를 압출해서 이동 냉각체(5)의 둘레면에 접촉시킨다.

상기와 같이 해서 이동 냉각체(5) 상에 압출된 용융 시트상체(4a)와 이동 냉각체(5)의 접촉점 근방을 따라, 5㎛ 내지 200㎛의 두께를 가짐과 함께, 선단부에 0.1㎜ 이상의 돌출량(J)을 가지는 복수의 돌기부(10a)가 설치된 테이프상 전극(10)을 배치함과 함께, 이 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)이 10㎜ 이하가 되도록, 상기 접촉점에 테이프상 전극(10)을 근접시킨다. 그리고, 전극 중앙부(12)를 상기 중앙부 지지 부재(24)에 지지시킴으로써 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 직선상으로 설치함과 함께, 전극 귀부(13a)를 상기 귀부 조정 가이드(26)를 포함하는 귀부 지지 부재에 지지시킴으로써 상기 용융 시트상체(4a)의 반송 방향(β)의 하류측으로 변위시킨 상태로 설치한다.

또, 필요에 따라 상기 귀부 조정 가이드(26)를 시트 반송 방향(β)을 따라 슬라이드 변위시킴으로써, 상기 시트 반송 방향(β)의 하류측으로의 상기 전극 귀부(13a)의 변위량(X)을 조절함과 함께, 상기 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 테이프상 전극(10)을 연속적 또는 간헐적으로 주행시키면서, 상기 용융 시트상체(4a)의 냉각 공정에서, 테이프상 전극(10)과 이동 냉각체(5) 사이에 직류의 고전압을 인가한다. 이 결과, 테이프상 전극(10)의 돌기부(10a)로부터 용융 시트상체(4a)에 스트리머 코로나 방전이 행해짐으로써, 다량의 전하가 용융 시트상체(4a)에 부여되어 이 용융 시트상체(4a)가 대전되고, 상기 이동 냉각체(5)의 둘레면에 용융 시트상체(4a)가 정전 밀착한 상태가 되어 효과적으로 냉각되게 된다.

상기 용융 시트상체(4a)를 이동 냉각체(5)에 밀착시켜 냉각함으로써 얻어진 시트상체(4b)를 제1 연신부(7)에 공급하고, 이 시트상체(4b)를, 그 길이 방향으로 연신시킨 후, 제2 연신부(8)에 공급해서 시트상체(4b)의 폭 방향으로 연신시킴으로써, 소정의 폭 치수 및 두께를 가지는 시트(4c)를 제조하고, 이것을 권취 롤(9)에서 권취한다.

이와 같이 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출기(3)와, 이 압출기(3)로부터 압출된 용융 시트상체(4a)를 냉각하는 이동 냉각체(5)와, 5㎛ 내지 200㎛의 두께를 가짐과 함께, 선단부에 0.1㎜ 이상의 돌출량(J)을 가지는 복수의 돌기부(10a)가 설치된 테이프상 전극(10)을 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점을 따라 배치하고, 전극 중앙부(12)를 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 직선상으로 설치함과 함께, 전극 귀부(13a)를 용융 시트상체(4a)의 반송 방향의 하류측으로 변위시킨 상태로, 상기 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)를 정전 밀착시키도록 구성했기 때문에, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 시트 인취 속도를 고속으로 설정하면서, 용융 시트상체(4a)를 이동 냉각체(5)에 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각함으로써, 균일한 두께를 가짐과 함께 표면 결점이 없는 시트를 고속으로 효율적으로 제조할 수 있다.

또, 상기 압출기(3)로부터 압출되는 열가소성 수지재의 압출량, 상기 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)에 통전되는 전류, 이 테이프상 전극(10)에 인가되는 전압, 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H) 및 테이프상 전극(10)의 설치 위치 등을 포함하는 제어 대상을, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도에 따라 제어하도록 구성했기 때문에, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 시트 인취 속도를 고속으로 설정하면서, 용융 시트상체(4a)를 이동 냉각체(5)에 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각함으로써, 균일한 두께를 가짐과 함께 표면 결점이 없는 시트를 고속으로 효율적으로 제조할 수 있다.

즉, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 원재료로서 사용함과 함께, 이 열가소성 수지재를 포함하는 용융 시트상체(4a)를 이동 냉각체(5)에 의해 고속으로 인취 하도록 시트의 생산성을 향상시키도록 구성했을 경우에는 시트의 생산 개시 후에 상기 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 저속 범위로부터 고속 범위까지 서서히 상승시킬 때에, 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점이 이동하는 등에 의해 상기 스트리머 코로나 방전을 적정하게 행하기 위한 조건이 현저하게 변화하는 경향이 있다. 이 때문에, 상기 접촉점에 대한 테이프상 전극(10)의 설치 위치 및 상기 용융 시트상체(4a)에 대한 통증 전류 등의 조건 설정을 잘못하면, 스파크 방전이 발생해서 용융 시트상체(4a)가 파단, 혹은 이동 냉각체(5)가 손상되는 등의 폐해가 있는데, 상기와 같이 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도에 따라 상기 테이프상 전극(10)의 설치 위치 및통전 전류 등의 제어 대상을, 미리 설정된 최적치로 하는 제어를 실행함으로써, 스파크 방전을 발생시키지 않고서 상기 스트리머 코로나 방전을 적정하게 행하게 해서 용융 시트상체(4a)를 이동 냉각체(5)에 적정하게 밀착시킬 수 있다.

즉, 상기 이동 냉각체(5)의 이동거리를 60m/min 이상의 고속으로 설정하면, 용융 시트상체(4a)가 이동 냉각체(5)의 둘레면에 접촉할 때에, 그 중앙부로부터 외방측을 향해서 다량의 공기가 급격하게 압출되고, 그 풍압에 의해 용융 시트상체(4a)의 좌우 양측변부(귀부)가 부상하도록 컬 하고, 특히 용융 시트상체(4a)의 폭 치수가 500㎜ 이상인 경우에 현저한 컬이 발생한다. 이 결과, 도 2-1에 나타내는 바와 같이, 용융 시트상체(4a)의 귀부와 이동 냉각체(5)의 접촉점(Z1)이, 용융 시트상체(4a)의 중앙부와 이동 냉각체(5)의 접촉점(Z2)보다 시트 반송 방향의 하류측에 위치한 상태가 됨과 함께, 이것에 대응해서 상기 접촉점(Z1, Z2)의 상하 방향 위치가 변화하게 된다.

그러나, 상기 접촉점(Z2)에 따라 전극 중앙부(12)를 직선상으로 설치함과 함께, 전극 귀부(13a)를 시트 반송 방향의 하류측에 배치함으로써, 상기 테이프상 전극(10)을 그 길이 방향 전체 길이에 걸쳐 이동 냉각체(5)와 용융 시트상체(4a)의 접촉점에 정확하게 대향시키도록 했기 때문에, 상기 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)에 대전류를 흐르게 하는 스트리머 코로나 방전을, 시트 폭 방향의 전역에 걸쳐 적정하게 발생시킬 수 있다. 따라서, 500㎜ 이상의 폭 치수를 가지는 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 고속으로 설정했을 경우에 있어서도 스파크 방전의 발생을 효과적으로 억제하면서, 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)를 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각하여, 균일한 두께를 가짐과 함께 표면 결점이 없는 시트를 고속으로 효율적으로 적정하게 제조할 수 있다.

그리고, 상기 중앙 규제 가이드(26)를 시트 반송 방향(β)을 따라 슬라이드 변위시키는 변위량 조절 기구를 설치함으로써, 상기 전극 중앙부(12)와 전극 귀부(13a) 사이의 거리(X), 즉 시트 반송 방향(β)의 하류측으로의 상기 전극 귀부(13a)의 변위량을 조절할 수 있도록 구성했기 때문에, 혹은 상기 인취 속도의 변화에 대응시켜 자동적으로 조절하도록 구성했기 때문에, 상기 이동 냉각체(5)에 의해 인취 되는 용융 시트상체(4a)의 인취 속도나 두께가 변화함에 따라 이 용융 시트상체(4a)의 귀부와 상기 이동 냉각체(5)의 접촉점(Z1)이 변화한 경우에 있어서도 상기 테이프상 전극(10)을, 그 길이 방향 전체 길이에 걸쳐 이동 냉각체(5)와 용융 시트상체(4a)의 접촉점에 정확하게 대향시킬 수 있다. 따라서, 상기와 같이 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 원재료로서 시트를 제조하는 경우에서도, 상기 인가 전압을 과도하게 높게 하는 등의 수단을 강구하지 않고서 스트리머 코로나 방전을 적정하게 발생시킬 수 있어 상기 테이프상 전극(10)으로부터 이동 냉각체(5)에 흐르는 전류가 너무 커지는 것에 기인한 스파크 방전의 발생을 효과적으로 방지할 수 있다.

또, 상기 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점 근방을 따라 5㎛ 내지 200㎛의 두께를 갖춘 테이프상 전극(10)을 배치함과 함께, 이 테이프상 전극(10)의 선단부에 0.1㎜ 이상의 돌출량(J)을 가지는 복수의 돌기부(10a)를 설치했기 때문에, 이 돌기부(10a)에 전기장을 집중시킴으로써, 저전압으로 용융 시트상체(4a)에 대한 스트리머 코로나 방전을 적정하게 행하게 해서 상기 용융 시트상체(4a)를 이동 냉각체(5)에 정전 밀착시킬 수 있다. 따라서, 시트의 표면이 조면화 되어 불투명하게 되거나, 상기 용융 시트상체(4a)와 이동 냉각체(5)의 사이에 공기가 부분적으로 포착되어 시트의 표면에 기포상 또는 줄무늬상의 결함이 형성되거나 하는 등의 폐해를 일으키지 않고서 용융 시트상체(4a)를 효과적으로 냉각시킬 수 있다고 하는 이점이 있다.

또한, 상기 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)가 밀착해서 구동되기 어려운 상태에 있는 용융 시트상체(4a)의 접촉점 근방에 테이프상 전극(10)을 배치함으로써, 용융 시트상체(4a)의 진동에 기인해서 테이프상 전극(10)에 용융 시트상체(4a)가 접촉한다고 하는 사태의 발생을 방지하면서, 상기 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)에 대해서 스트리머 코로나 방전을 적정하게 행할 수 있다. 또, 상기 스파크 방전이 생김으로써 용융 시트상체(4a)가 파단되어 이동 냉각체(5)에 휘감기거나, 테이프상 전극(10) 등이 손상되거나, 혹은 시트의 표면 결함이 형성되거나 하는 등의 폐해를 일으키지 않고서 용융 시트상체(4a)에 많은 전하를 안정되게 연속적으로 부여함으로써, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 시트 인취 속도를 고속으로 설정한 경우에 있어서도 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)를 적정하게 밀착시켜서 균등하게 냉각시켜 뛰어난 특성을 가지는 시트를 효율적으로 제조할 수 있다고 하는 이점이 있다.

또, 상기 테이프상 전극(10)의 귀부(13a)를 용융 시트상체(4a)의 반송 방향(β)의 하류측으로 변위시킨 상태로, 이동 냉각체(5)의 일측단부측에 설치된 조출부(18)로부터 조출된 테이프상 전극(10)을, 이동 냉각체(5)의 타측단부측에 설치된 권취부(21)에서 권취하도록 구동하는 주행 기구에 의해 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 테이프상 전극(10)을 주행시키면서, 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)에 스트리머 코로나 방전을 행하도록 구성했기 때문에, 용융 시트상체(4a)에 테이프상 전극(10)이 접촉한다고 하는 사태의 발생을 효과적으로 방지하면서, 항상 새로운 테이프상 전극(10)을 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 위치시킴으로써, 승화물 등의 불순물이 테이프상 전극에 부착되는 것 등에 기인한 밀착 불량의 발생을 방지할 수 있다고 하는 이점이 있다.

또, 상기 실시 형태에 나타내는 바와 같이 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)을 0.5㎜ 내지 10㎜의 범위 내로 설정한 경우에는 인가 전압을 과도하게 높게 하지 않고서 상기 돌기부(10a)에 전기장을 집중시켜서 용융 시트상체(4a)에 대전류를 흐르게 하는 스트리머 코로나 방전을 발생시킬 수 있고, 이것에 의해 다량의 전하를 용융 시트상체(4a)에 부여해서 이 용융 시트상체(4a)를 상기 이동 냉각체(5)의 둘레면에 정전 밀착시킬 수 있다. 이 때문에, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 시트 인취 속도를, 예를 들면 60m/min 이상의 고속으로 설정했을 경우에 있어서도 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)를 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각할 수 있어 시트의 표면이 조면화 되어 투명성이 저하하는 등의 폐해를 일으키지 않고서 시트의 생산성을 향상시킬 수 있다.

상기 실시 형태에서는 테이프상 전극(10)에 설치된 서로 인접하는 돌기부(10a)의 설치 간격(W)을 상기 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)의 5배 미만으로 설정했기 때문에, 테이프상 전극(10)의 각 돌기부(10a)로부터 용융 시트상체(4a)에 스트리머 코로나 방전을 할 때에 있어서의 서로 인접하는 방전부의 간격이 커지는 것을 방지하여 균일한 스트리머 코로나 방전을 발생시킬 수 있다. 따라서, 상기 이동 냉각체(5)에 대한 밀착성이 높은 부분과 낮은 부분이 교대로 발생하는 현상, 즉 줄무늬상의 밀착 불량 부분이 발생하는 것을 효과적으로 방지하여 용융 시트상체(4a)의 전체를 균일하게 냉각시킬 수 있다고 하는 이점이 있다.

또, 상기 실시 형태에서는 조출부(18) 및 권취부(21)가 수용된 양 구동 유닛(22)을 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)으로 슬라이드시킴으로써, 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 직선상으로 설치된 전극 중앙부(12)의 길이를, 용융 시트상체(4a)의 폭 치수에 대응시켜 변화시키도록 구성했기 때문에, 용융 시트상체(4a)의 이동 속도가 증감하는 등에 의해 그 폭 치수가 변화한 경우에 있어서도 이 폭 치수의 변화에 대응시켜 전극 중앙부(12)의 길이를 변화시킴으로써, 전극 중앙부(12) 및 전극 귀부(13a) 양쪽을, 이동 냉각체(5)와 용융 시트상체(4a)의 접촉점에 정확하게 대향시킬 수 있고, 이것에 의해 용융 시트상체(4a)의 전역에 스트리머 코로나 방전을 적정하게 행하게 할 수 있다고 하는 이점이 있다.

또한, 상기 실시 형태에서는 전극 귀부(13a)로부터 이동 냉각체(5)로의 방전을 저지하는 절연체(18)를 전극 귀부(13a)와 이동 냉각체(5)의 사이에 배치함으로써, 상기 전극 귀부(13a)로부터 이동 냉각체(5)에 대해서 직접 방전된다고 하는 사태의 발생을 저지하도록 했기 때문에, 용융 시트상체(4a)의 귀부에 부여되는 전하량이 부족한 것을 효과적으로 방지할 수 있다고 하는 이점이 있다. 또한, 상기와 같이 전극 귀부(13a)를 용융 시트상체(4a)의 반송 방향의 하류측으로 변위시킨 상태로, 상기 전극 귀부(13)와 이동 냉각체(5)의 사이에 절연체(27)를 배치하도록 구성했기 때문에, 이 절연체(27)에 테이프상 전극(10)이 접촉하는 것을 방지하면서, 이동 냉각체(5)와 용융 시트상체(4a)의 접촉점에 상기 테이프상 전극(10)을 근접시킬 수 있다.

또한, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도에 대응해서 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)로의 통전 전류를 제어하도록 한 상기 실시 형태에 대신해서 테이프상 전극(10)에 대한 인가 전압을 제어하도록 할 수 있고, 혹은 용융 시트상체(4a)의 인취 속도가 미리 설정된 정상 속도가 될 때까지, 테이프상 전극(10)에 대한 인가 전압을 용융 시트상체(4a)의 인취 속도에 대응한 최적치로 하는 제어를 실행함과 함께, 상기 정상 속도가 된 후에 용융 시트상체(4a)로의 통전 전류의 제어 상태로 이행하도록 할 수 있다.

또, 상기 실시 형태에서는 미리 설정된 기준 좌표점에 대한 테이프상 전극(10)의 시트 폭 방향 위치(Y), 미리 설정된 기준 좌표점에 대한 테이프상 전극(10)의 시트 반송 방향 위치(L) 및 시트 반송 방향에의 전극 귀부(13a)의 변위량(X)을 좌우 대칭으로 설정함과 함께, 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)을 그 길이 방향으로 전체 길이에 걸쳐 일정 치수로 하기 위해, 좌우의 구동 유닛, 즉 조출부(18)측 및 권취측(21)의 구동 유닛(22)의 좌우, 전후 및 상하 방향의 이동거리를 각각 동일하게 설정함과 함께, 좌우의 귀부 조정 가이드(26)의 전후 이동거리를 동일하게 설정하고 있지만, 조출부(18)측과 권취측(21)에서 상기 각 이동거리를 각각 다르게 하도록 할 수 있다. 또한, 반드시 상기 각 제어 대상의 모든 제어를 실행할 필요는 없고, 그 중 하나 혹은 둘 이상을 제어하도록 할 수 있다.

또, 상기와 같이 조출부(18) 및 권취부(21)를 가지는 주행 구동 수단으로부터 테이프상 전극(10)에 부여되는 장력을, 그 절단 강도의 5% 내지 95%의 범위 내로 설정한 상태로, 용융 시트상체의 폭 방향(α)을 따라 테이프상 전극을 주행시키도록 구성했을 경우에는 테이프상 전극(10)에 과도한 장력이 부여되는 것에 기인해서 테이프상 전극(10)이 절단된다고 하는 사태의 발생을 방지하면서, 상기 테이프상 전극(10)에 적당한 장력을 부여함으로써 안정되게 주행시킬 수 있다고 하는 이점이 있다.

상기와 같이 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 압출기(3)로부터 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출 공정과, 압출기(3)로부터 압출된 용융 시트상체(4a)를 이동 냉각체(5)에 밀착시켜 냉각하는 냉각 공정과 냉각 후의 시트상체(4b)를 연신하는 연신 공정을 갖추고, 상기 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점을 따라 배치됨과 함께, 선단부에 0.1㎜ 이상의 돌출량(J)을 가지는 복수의 돌기부(10a)가 설치된 5㎛ 내지 200㎛의 두께를 가지는 테이프상 전극(10)으로부터, 상기 냉각 공정에서 용융 시트상체(4a)에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)를 정전 밀착시키는 시트의 제조 방법에 있어서, 상기 용융 시트상체(4a)의 중앙부에 위치하는 전극 중앙부(12)를 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 직선상으로 신장시킴과 함께, 상기 용융 시트상체(4a)의 양측변부측에 위치하는 전극 귀부(13a)를 전극 중앙부(12)보다 용융 시트상체(4a)의 반송 방향(β)의 하류측으로 변위시킨 상태로 지지하고, 또한 이동 냉각체(5)의 일측단부측에 설치된 조출부(18)으로부터 조출된 테이프상 전극(10)을, 이동 냉각체(5)의 타측단부측에 설치된 권취부(21)에서 권취함으로써, 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 테이프상 전극(10)을 주행시키면서, 상기 냉각 공정에서 스트리머 코로나 방전을 행하도록 했기 때문에, 용융 시트상체(4a)에 테이프상 전극(10)이 접촉한다고 하는 사태의 발생을 효과적으로 방지하면서, 항상 새로운 테이프상 전극(10)을 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 위치시킴으로써, 상기 테이프상 전극(10)에 설치된 각 돌기부(10a)로부터 용융 시트상체(4a)에 대전류를 흐르게 하는 스트리머 코로나 방전을, 용융 시트상체의 전역에 걸쳐 적정하게 행할 수 있다. 따라서, 0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 포함하는 용융 시트상체(4a)에 많은 전하를 안정되게 연속적으로 부여할 수 있어, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 고속으로 설정했을 경우에 있어서도 스파크 방전의 발생을 효과적으로 억제하면서, 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)를 적정하게 밀착시켜 균등하게 냉각함으로써, 균일한 두께를 가짐과 함께 표면 결점이 없는 시트를 고속으로 효율적으로 적정하게 제조할 수 있다고 하는 이점이 있다.

또한, 상기 실시 형태에서는 냉각 후에 시트상체(4b)를 제1 연신부(7) 및 제2 연신부(8)에 의해 시트의 길이 방향 및 폭 방향의 두 방향으로 연신하는 시트 제조 장치에 대해 설명했지만, 상기 양방향 중 어느 한쪽으로만 연신시키도록 할 수 있다. 한 방향 연신의 경우는, 그 역학적 강성으로부터 10㎛ 이상의 두께를 가지는 시트가 매우 적합하게 이용되고, 두 방향 연신의 경우에는 2㎛ 이상의 시트가 매우 적합하게 이용된다. 또, 상기 제 1, 제2 연신부(7, 8)의 하류부에, 시트상체(4b)를 다시 길이 방향 및 폭 방향으로 연신시키는 연신부를 설치한 구조로 할 수 있다.

또, 상기와 같이 직사각형의 절결을 일정 간격으로 형성함으로써, 직사각형에 형성된 복수의 돌기부(10a)를 선단부에 설치한 상기 실시 형태에 관계되는 A형의 테이프상 전극(10)에 대신해서 도 7에 나타내는 바와 같이, 끝이 넓은 절결을 일정 간격으로 형성함으로써, 끝을 좁힌 사다리꼴 형상으로 형성된 복수의 돌기부(10b)를 선단부에 설치한 B형의 테이프상 전극(10B), 혹은 도 8에 나타내는 바와 같이, V자 모양의 절결을 일정 간격으로 형성함으로써, 끝을 좁힌 삼각형상으로 형성된 복수의 돌기부(10c)를 선단부에 설치한 C형의 테이프상 전극(10C), 또는 도 9에 나타내는 바와 같이, 아치형의 절결을 일정 간격으로 형성함으로써, 후지산형으로 형성된 복수의 돌기부(10d)를 선단부에 설치한 D형의 테이프상 전극(10D)을 사용할 수 있다.

또한, 상기 실시 형태에서는 이동 냉각체(5)의 일측단부측에 배치된 제동 모터(16) 및 조출 롤러(17)를 가지는 조출부(18)와, 이동 냉각체(5)의 타측단부측에 배치된 권취 모터(19) 및 권취 롤러(20)를 가지는 권취부(21)에 의해 상기 권취 구동 기구를 구성한 예에 대해 설명했지만, 이 권취 구동 기구의 구체적 구성은 상기 실시 형태로 한정되지 않고 여러 가지 변경이 가능하다. 예를 들면 도 10에 나타내는 바와 같이, 테이프상 전극(10)의 기단부(상변부)에 위치결정 구멍(10f)을 형성함과 함께, 이 위치결정 구멍(10f)에 대응한 돌기를 조출 롤러(17) 및 권취 롤러(20)의 둘레면에 형성하고, 이 돌기를 상기 위치결정 구멍(10f)에 걸어 맞춤으로써, 상기 테이프상 전극(10)을 위치 결정한 상태로 주행 구동하도록 구성할 수 있다.

또, 상기 중앙부 지지 부재(22)와 외방부 지지 부재(25) 사이에 배치된 복수개의 가이드 롤러를 시트 반송 방향(β)으로 슬라이드 변위시킴으로써, 상기 시트 반송 방향(β)의 하류측으로의 전극 귀부(13a)의 변위량을 조절하도록 구성할 수 있고, 혹은 만곡면을 가지는 가이드판을 상기 중앙부 지지 부재(22)와 외방부 지지 부재(25) 사이에 배치하고, 상기 가이드판의 만곡 정도를 변화시키는 등에 의해 ㅅ상기 시트 반송 방향(β)의 하류측으로의 전극 귀부(13a)의 변위량을 조절하도록 구성할 수 있다.

실시예

본 발명의 실시예 1-1 내지 1-3에서는 고유 점도가 0.62㎗/g인 폴리에틸렌테레프탈레이트 수지에 CaCO₃을 함유시킨 수지 펠렛과, CaCO₃을 함유시키지 않은 수지 펠릿을 혼합해서 전체로 용융비저항치가 1.2×10⁸(Ω·cm)로 설정된 원재료를 구성하고, 이것을 135℃의 온도로 약 6시간에 걸쳐 감압 건조(1.3hPa)한 후, 압출기(3)에 공급해서 280℃의 온도로 가열 혼련하고, 1486㎜의 폭 치수를 가지는 압출기(3)의 구금(2)으로부터 용융 상태의 시트상체(4a)로서 이동 냉각체(5) 위에 압출하도록 했다.

그리고, 표면 온도(T)를 30℃로 유지한 금속 롤을 포함하는 이동 냉각체(5)의 둘레면에 대향하도록, 10㎜의 폭 치수와 50㎛의 두께를 가지는 스테인레스강(동양제박 주식회사제의 오스테나이트계 SUS316)을 포함하는 테이프상 전극을 설치한 상태로, 이 테이프상 전극과 상기 이동 냉각체(5) 사이에 7.8kV 내지 10.2kV의 전압을 인가해서 45.5mA 내지 61.8mA의 전류를 흐르게 하고, 상기 이동 냉각체(5)에 의한 시트 인취 속도를 80m/min으로 설정하면서, 1300㎜의 폭 치수와 50㎛의 두께를 가지는 용융 시트상체(4a)를 성형함과 함께, 이 용융 시트상체(4a)의 이동 냉각체(5)에 대한 밀착 상태를 관측함으로써 하기 표 2에 나타내는 것 같은 데이터를 얻을 수 있었다.

상기 실시예 1-1 내지 1-3에 있어서의 테이프상 전극으로서 도 9에 나타내는 바와 같이, 그 선단부에 끝이 넓은 절결이 일정 간격으로 형성됨으로써, 2㎜의 돌출량(J)을 가짐과 함께, 후지산형으로 형성된 복수의 돌출부(10d)가 설치된 D형의 전극(10D)을 사용하고, 서로 인접하는 돌출부(10d)의 설치 간격(W)을 1.2㎜로 설정함과 함께, 상기 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)을 5㎜로 설정했다. 그리고, 상기 테이프상 전극(10B)에 부여되는 장력을 파단 강도의 10%, 50%, 90%로 설정하고, 테이프상 전극(10B)을 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)으로 주행 구동하면서 스트리머 코로나 방전을 행했다.

또, 상기 실시예 1-1 내지 1-3에 있어서의 용융 시트상체(4a)의 측단부와 테이프상 전극(10B)의 측단부의 거리에 의해 나타내어지는 전극 귀부(13a)의 측단 위치(Y1)를 각각 15㎜로 설정함과 함께, 용융 시트상체(4a)의 측단부와 전극 중앙부(12)의 거리에 의해 나타내어지는 전극 중앙부(12)의 측단 위치(Y2)를 60㎜ 내지 63㎜의 범위 내로 설정했다. 또한, 용융 시트상체(4a)의 반송 방향에 있어서의 전극 중앙부(12)와 좌우 양단부(13)의 거리에 의해 나타내어지는 전극 변위량(X)을, 실시예 1-1에서는 4㎜로 설정하고, 실시예 1-2에서는 6㎜로 설정하고, 실시예 1-3에서는 8㎜로 설정했다. 그리고, 상기 이동 냉각체(5)의 정점으로부터, 용융 시트상체(4a)의 중앙부의 접촉점(Z2)까지의 거리에 의해 나타내어지는 전극 중앙부(12)의 접촉점 위치(L2)(도 3 참조)는 45㎜ 정도이며, 이동 냉각체(5)의 정점으로부터 용융 시트상체(4a)의 좌우 양측변부의 접촉점(Z1)까지의 거리에 의해 나타내어지는 전극 귀부(13a)의 접촉점 위치(L1)는 52㎜ 내지 6O㎜가 되었다.

한편, 비교예 2-1, 2-2는 테이프상 전극(10B)을 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)으로 주행 구동시키지 않고 정지상태로 한 점을 제외하고, 상기 실시예 1-1, 1-2와 거의 같게 구성하고, 비교예 2-3은 테이프상 전극(10B)을 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)으로 주행 구동하지 않고 정지상태로 함과 함께, 용융 시트상체(4a)의 측단부와 테이프상 전극(10B)의 측단부의 거리에 의해 나타내어지는 전극 귀부(13a)의 측단 위치(Y1)를 25㎜로 설정한 점을 제외하고, 상기 실시예 1-3과 거의 같게 구성했다.

또, 비교예 3-1은 상기 전극 변위량(X)을 0㎜로 설정함과 함께, 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 70m/min으로 한 점을 제외하고, 상기 실시예 12와 거의 같게 구성하고, 비교예 3-2는 상기 전극 변위량(X)을 O㎜로 설정함과 함께, 상기 용융 시트상체(4a)의 측단부와 테이프상 전극(10B)의 측단부의 거리에 의해 나타내어지는 전극 귀부(13a)의 측단 위치(Y1)를 25㎜로 설정한 점을 제외하고, 상기 비교예 3-1과 거의 같게 구성했다.

또한, 비교예 4-1은 상기 테이프상 전극(10B)에 부여되는 장력을 파단 강도의 3%로 설정함과 함께, 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 60m/min으로 한 점을 제외하고, 상기 실시예 1-1과 거의 같게 구성하고, 비교예 4-2는 상기 테이프상 전극(10B)에 부여되는 장력을 파단 강도의 98%로 설정한 점을 제외하고, 상기 비교예 4-1과 거의 같게 구성했다

상기 데이터로부터, 상기 전극(10)의 중앙부(12)를 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)을 따라 직선상으로 설치함과 함께, 전극(10)의 양측방부(13)를 소정 거리(4㎜ 내지 8㎜)만큼 용융 시트상체(4a)의 반송 방향의 하류측에 배치한 상태로, 상기 테이프상 전극(10B)에 부여되는 장력을 파단 강도의 10%, 50%, 90%로 설정하고, 또한 테이프상 전극(10B)을 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)으로 주행 구동하면서 스트리머 코로나 방전을 행하도록 한 본 발명의 실시예 1-1 내지 1-3에서는 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)가 적정 상태로 밀착되어 있는 것이 확인되었다.

또한, 표 2에 있어서, SC는 스트리머 코로나 방전 현상이 보여진 것을 나타내고, ○표는 72시간 이상에 걸쳐 안정된 스트리머 코로나 방전이 유지되어 밀착 이상을 볼 수 없는 상태를 나타내고 있다. 또, 표 2에 있어서, △표는 20시간 내지 72시간의 범위 내에서 안정된 스트리머 코로나 방전이 유지되어 밀착 이상을 볼 수 없는 상태를 나타내고, ×표는 정전 밀착을 개시해서 수시간 이내에 이동 냉각체(5)에의 시트의 휘감김이 발생하여 적정하게 시트를 제조할 수 없었던 상태를 나타내고 있다.

한편, 테이프상 전극(10B)을 용융 시트상체(4a)의 폭 방향(α)으로 주행 구동하지 않고서 정지상태로 한 상기 비교예 2-1 내지 2-3에서는 20시간 내지 72시간의 범위 내에서 안정된 스트리머 코로나 방전이 유지되었지만, 그 이상의 시간에서는 권취 이상을 볼 수 있었다. 또, 상기 전극 변위량(X)을 0㎜로 설정한 상기 비교예 3-1, 3-2 및 상기 테이프상 전극(10B)에 부여되는 장력을 파단 강도의 3%, 98%로 설정한 비교예 4-1, 4-2는 정전 밀착을 개시해서 수시간 이내에 이동 냉각체(5)에의 시트의 휘감김이 발생하여 적정하게 시트를 제조할 수 없었다.

본 발명의 실시예 2-1, 2-2에서는 고유 점도가 0.62㎗/g인 폴리에틸렌테레프탈레이트 수지에 CaCO₃을 함유시킨 수지 펠렛과, CaCO₃을 함유시키지 않은 수지 펠렛을 혼합해서 전체로 용융비저항치가 1.2×10⁸(Ω·cm)로 설정된 원재료를 구성하고, 이것을 135℃의 온도로 약 6시간에 걸쳐 감압 건조(1.3hPa)한 후, 압출기(3)에 공급해서 280℃의 온도로 가열 혼련하고, 1486㎜의 폭 치수를 가지는 압출기(3)의 구금(2)으로부터 용융 상태의 시트상체(4a)로서 이동 냉각체(5) 위에 압출하도록 했다.

그리고, 표면 온도(T)를 30℃로 유지한 상태로, 이 이동 냉각체(5)에 의한 상기 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 20m/min으로 설정하면서, 그 둘레면에 대향하도록, 10㎜의 폭 치수와 50㎛의 두께를 가지는 스테인레스강(동양제박 주식회사제의 오스테나이트계 SUS316)을 포함하는 테이프상 전극(10D)을 설치하고, 이 테이프상 전극(10D)과 상기 이동 냉각체(5)의 간극이 5㎜ 정도가 되도록, 이동 냉각체(5)에 테이프상 전극(10D)을 근접시킨 상태로, 이 테이프상 전극(10D)으로부터 용융 시트상체(4a)로의 통전 전류가 4.5kV가 되도록 전류 제어를 실행함으로써 스트리머 코로나 방전을 발생시켰다. 또한, 상기 테이프상 전극(10D)으로서 선단부에 2㎜의 돌출량(J)을 가지는 후지산형의 돌출부(10d)가 설치됨과 함께, 서로 인접하는 돌출부(10d)의 설치 간격(W)이 1.2㎜로 설정된 것을 사용했다.

상기 상태로부터, 하기 표 3에 나타내는 바와 같이, 300sec의 시간에 걸쳐 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 30m/min으로 상승시키는 속도 제어를 실행함과 함께, 이것에 대응해서 통전 전류를 10mA까지 자동적으로 증대시키는 전류 제어(ACR)를 실행한 후, 240sec의 시간에 걸쳐 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 40m/min까지 자동적으로 상승시키는 속도 제어를 실행함과 함께, 통전 전류를 13mA까지 자동적으로 증대시키는 전류 제어를 실행했다. 또한, 소정시간에 걸쳐 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 4Om/min에서 90m/min까지 순차 자동적으로 상승시키는 속도 제어를 실행함과 함께, 통전 전류를 13mA에서 58mA까지 자동적으로 증대시키는 전류 제어를 실행했다.

또, 실시예 2-1에서는 정상 운전 상태로 이행 후에도 전류 제어(ACR)를 실행하고, 실시예 2-2에서는 정상 운전 상태로 이행해서 시트에 형성되는 기포상의 결점 등이 소실한 시점에서, 그 인가 전압을 유지하는 전압 제어(AVR)의 제어를 실행하도록 제어 상태를 전환했다. 그리고, 상기 시트의 생산을 개시해서 정상 생산 상태가 될 때까지 작업을 100회 반복하고, 그 동안에 있어서의 트러블의 발생 횟수를 계측함과 함께, 시트 생산 개시시점으로부터 정상 생산 상태로 이행할 때까지의 시간을 관측함으로써 하기 표 4에 나타내는 것 같은 데이터를 얻을 수 있었다. 또한, 표 4에 있어서 SC는 스트리머 코로나 방전 현상이 보여진 것을 나타내고 있다. 또, ○은 상기 작업을 100회 반복하는 동안에 트러블이 발생하지 않았던 것을 나타내고, △는 상기 작업을 100회 반복하는 동안에 1회 내지 2회의 트러블이 발생한 것을 나타내고, ×는 상기 작업을 100회 반복하는 동안에 5회 이상의 트러블이 발생한 것을 나타내고 있다.

한편, 비교예 5-1은 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도 및 저속 인취 시에 있어서의 용융 시트상체(4a)로의 통전 전류를 수동으로 변화시킨 점을 제외하고, 상기 실시예 2-1과 거의 같게 구성하고, 비교예 5-2에서는 시트 생산 개시시점으로부터 정상 생산 상태로 이행할 때까지의 시간을 30min으로 설정한 점을 제외하고, 상기 비교예 5-1과 같이 구성했다.

또, 비교예 6-1 내지 6-3은 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도 및 저속 인취 시에 있어서의 테이프상 전극(10)의 인가 전압을 수동으로 변화시킴과 함께, 정상 운전 상태로의 이행 후에 있어서의 전류 제어(ACR)를 수동으로 행한 점을 제외하고, 상기 실시예 2-2와 거의 같게 구성하고, 비교예 6-1에서는 시트 생산 개시시점으로부터 정상 생산 상태로 이행할 때까지의 시간을 20min으로 설정하고, 비교예 6-2에서는 시트 생산 개시시점으로부터 정상 생산 상태로 이행할 때까지의 시간을 30min으로 설정하고, 비교예 6-3에서는 시트 생산 개시시점으로부터 정상 생산 상태로 이행할 때까지의 시간을 40min으로 설정했다.

상기 데이터로부터, 테이프상 전극(10D)으로부터 용융 시트상체(4a)로의 통전 전류를 포함하는 제어 대상을 자동적으로 제어한 실시예 2-1, 2-2에서는 상기 작업을 100회 반복하는 동안에 트러블이 발생하지 않고, 또한, 시트 생산 개시시점으로부터 정상 생산 상태로 이행할 때까지의 시간을 20min 정도로 억제할 수 있는 것이 확인되었다

이것에 대해서 테이프상 전극(10D)으로부터 용융 시트상체(4a)로의 통전 전류를 포함하는 제어 대상을 수동으로 조절한 비교예 5-1, 5-2에서는 상기 작업을 100회 반복하는 동안에 5회 이상의 트러블이 발생하여 적정하게 시트를 제조할 수 없었다.

또, 테이프상 전극(10D)에 대한 인가 전압 등을 포함하는 제어 대상을 수동으로 조절함과 함께, 시트 생산 개시시점으로부터 정상 생산 상태로 이행할 때까지의 시간을 20min으로 설정한 비교예 6-1에서는 상기 작업을 100회 반복하는 동안에 5회 이상의 트러블이 발생하고, 테이프상 전극(10D)에 대한 인가 전압 등을 포함하는 제어 대상을 수동으로 조절함과 함께, 시트 생산 개시시점으로부터 정상 생산 상태로 이행할 때까지의 시간을 30min, 40min으로 설정한 비교예 6-2, 6-3에서는 상기 작업을 100회 반복하는 동안에 1회 내지 2회의 트러블이 발생했다.

본 발명의 실시예 3-1, 3-2에서는 고유 점도가 0.62㎗/g인 폴리에틸렌테레프탈레이트 수지에 CaCO₃을 함유시킨 수지 펠렛과, CaCO₃을 함유시키지 않은 수지 펠렛을 혼합해서 전체로 용융비저항치가 1.2×10⁸(Ω·cm)로 설정된 원재료를 구성하고, 이것을 135℃의 온도로 약 6시간에 걸쳐 감압 건조(1.3hPa)한 후, 압출기(3)에 공급해서 280℃의 온도로 가열 혼련하고, 500㎜의 폭 치수를 가지는 압출기(3)의 구금(2)으로부터 용융 상태의 시트상체(4a)로서 금속 롤을 포함하는 이동 냉각체(5) 위에 압출하도록 했다.

그리고, 이동 냉각체(5)의 표면 온도(T)를 30℃로 유지한 상태로, 이 이동 냉각체(5)에 의한 상기 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를 5m/min의 저속으로 설정하면서, 그 둘레면에 대향하도록, 10㎜의 폭 치수와 50㎛의 두께를 가지는 스테인레스강(동양제박 주식회사제의 오스테나이트계 SUS316)을 포함하는 테이프상 전극(10)을 설치하고, 이 테이프상 전극(10)과 상기 이동 냉각체(5)의 간극이 5㎜ 정도가 되도록, 이동 냉각체(5)에 테이프상 전극(10)을 근접시킨 상태로, 이 테이프상 전극(10)에 대한 인가 전압이 5kV의 목표치가 되도록 인가 전압을 서서히 상승시키는 전압 제어를 실행함으로써 스트리머 코로나 방전을 발생시켰다.

또한, 상기 테이프상 전극(10)으로서 실시예 3-1에서는 도 3에 나타내는 바와 같이, 그 선단부에 직사각형의 절결이 일정 간격으로 형성됨으로써, 2㎜의 돌출량(J)을 가지는 직사각형의 돌출부(10a)가 설치됨과 함께, 서로 인접하는 돌출부(10a)의 설치 간격(W)이 1.2㎜로 설정된 A형의 전극을 사용하고, 실시예 3-2에서는 상기 실시예 3-1의 전극과 같은 치수를 가지고, 또한 도 7에 나타내는 바와 같이, 끝이 넓은 절결을 일정 간격으로 형성함으로써, 끝을 좁힌 사다리꼴 형상으로 형성된 복수의 돌기부(10b)가 선단부에 설치된 B형의 전극을 사용했다

상기 상태로부터 서서히 상기 압출기(3)에 의한 용융 시트상체(4a)의 압출량을 증대시킴과 함께, 이동 냉각체(5)에 의한 용융 시트상체(4a)의 인취 속도를, 90m/min으로 설정된 정상 생산 속도까지 서서히 상승시키면서, 이동 냉각체(5)에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점(Z)에 상기 테이프상 전극(10)을 근접시키도록, 이 테이프 상태 전극(10)의 설치 위치를 조절했다. 그리고, 테이프상 전극(10)과 이동 냉각체(5)의 간극(H)이 5㎜ 정도가 되도록 조절한 상태로, 테이프상 전극(10)의 인가 전압을 상승시키는 전압 제어를 실행하고, 시트에 형성되는 기포상의 결점 등이 소실한 시점에서, 그 통전 전류를 유지하는 전류 제어 상태로 전환했다.

이와 같이 해서 상기 이동 냉각체(5)에 의한 시트 인취 속도를 90m/min의 속도로 설정하면서, 390㎜의 폭 치수와 140㎛의 두께를 가지는 용융 시트상체(4a)를 성형해서, 저속 인취 시에 있어서의 전압의 조절 회수를 계측함과 함께, 시트의 두께 변동율을 관측함으로써 하기 표 5에 나타내는 것 같은 데이터를 얻을 수 있었다.

또한, 상기 표 5에 있어서, SC는 스트리머 코로나 방전 현상이 보여진 것을 나타내고, AVR은 전압 제어 상태인 것을 나타내고, ACR은 전량 제어 상태인 것을 나타내고 있다. 또, 상기 두께의 변동율은, 안립 전기사제의 연속 접촉식 두께계에 의해 시트길이 2Om당의 길이 방향에 있어서의 최대 두께와 최소 두께와 평균 두께를 측정해서 하기 식에 근거해서 구했다.

두께 변동율(%)=100×(최대 두께-최소 두께)/평균 두께

한편, 비교예 7-1은 상기 테이프상 전극(10)에 대신해서 30㎛의 직경을 가지는 텅스텐 와이어를 포함하는 전극을, 이동 냉각체(5)의 둘레면에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점(Z) 근방에 설치함과 함께, 이 전극과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)을 5㎜로 설정했다. 그리고, 상기 이동 냉각체(5)의 이동 속도를 30m/min으로 설정하면서, 상기 전극에 정전압을 인가함과 함께, 그 전압과 전류를 낮은 값으로부터 서서히 상승시켜 방전 상태를 관측함과 함께, 시트의 두께 변동율을 관측했다.

또, 비교예 8-1, 8-2는 시트의 제조 개시시점으로부터 전부 테이프상 전극(10)으로부터 용융 시트상체(4a)에 통전되는 전류를 제어하는 전류 제어(ACR)를 실행한 점을 제외하고, 상기 실시예 3-1, 3-2와 거의 같게 구성했다. 또한, 비교예 9-1, 9-2는 시트의 제조 개시시점으로부터 전부 테이프상 전극(10)에 인가되는 전압을 제어하는 전압 제어(AVR)를 실행한 점을 제외하고, 상기 실시예 3-1, 3-2와 거의 같게 구성햇다.

상기 A형의 전극을 사용한 본 발명의 실시예 3-1에서는 인가 전압이 8.5kV의 정전압을 전극에 인가해서 13.3mA의 전류를 흐르게 한 시점에서, 적정한 스트리머 코로나 방전이 행해져서 시트에 형성되는 기포상의 결점 등이 소실한 정전 밀착 상태가 되어, 저속 인취 시에 있어서의 전압의 조절 회수는 0인 것과 함께, 상기 두께 변동율은 5.2%였다. 또, B형의 전극을 사용한 실시예 3-2에서는 인가 전압이 8.9kV의 정전압을 전극에 인가해서 14.3mA의 전류를 흐르게 한 시점에서, 적정한 스트리머 코로나 방전이 행해져서 시트에 형성되는 기포상의 결점 등이 소실한 정전 밀착 상태가 되어, 저속 인취 시에 1회의 전압 조절이 필요했지만, 상기 두께 변동율은 4.9%였다.

이것에 대해서 텅스텐 와이어를 포함하는 전극을 사용한 비교예 7-1에서는 스트리머 코로나 방전은 보이지 않고, 용융 시트상체(4a)를 이동 냉각체(5)에 대해서 적정하게 정전 밀착시키기 위해, 이동 냉각체(5)의 이동 속도를 지극히 낮은 값(30m/min)으로 설정할 필요가 있음과 함께, 상기 이동 속도를 빠르게 함에 따라 용융 시트상체(4a)를 이동 냉각체(5)에 안정되게 정전 밀착시킬 수 있는 전류 범위가 좁아지는 경향이 있어 생산성이 나쁜 것이 확인되었다.

또, 시트의 제조 개시시점으로부터 전부 테이프상 전극(10)에 통전되는 전류를 제어하는 전류 제어(ACR)를 실행하도록 구성한 비교예 8-1, 8-2에서는 상기 두께 변동율이 4.9%가 되어 비교적 양호했지만, 저속 인취 시에 각각 13회, n회의 전압 조절이 필요하고, 이 조절 작업이 번잡하다고 하는 것이 확인되었다

또한, 시트의 제조 개시시점으로부터 전부 테이프상 전극(10)에 인가되는 전압을 제어하는 전압 제어(AVR)를 실행하도록 구성한 비교예 9-1, 9-2에서는 저속 인취 시에 전압 조절은 거의 불필요했지만, 상기 두께 변동율이 각각 7.7%, 8.1%가 되어, 이 변동율이 본 발명의 실시예 3-1, 3-2에 비해 큰 것이 확인되었다.

본 발명의 실시예 4a 내지 4c에서는 고유 점도가 0.62㎗/g인 폴리에틸렌테레프탈레이트 수지에 CaCO₃을 함유시킨 수지 펠렛과, CaCO₃을 함유시키지 않은 수지 펠렛을 혼합해서 전체로 용융비저항치가 1.2×10⁸(Ω·cm)로 설정된 원재료를 구성하고, 이것을 135℃의 온도로 약 6시간에 걸쳐 감압 건조(1.3hPa)한 후, 압출기(3)에 공급해서 280℃의 온도로 가열 혼련하여, 450㎜의 폭 치수를 가지는 압출기(3)의 구금(2)으로부터 용융 상태의 시트상체(4a)로서 이동 냉각체(5) 위에 압출하도록 했다.

또, 표면 온도를 20℃로 유지한 금속 롤을 포함하는 이동 냉각체(5)의 둘레면에 대향하도록, 10㎜의 폭 치수와 50㎛의 두께를 가지는 스테인레스강(동양제박 주식회사제의 오스테나이트계 SUS316)을 포함하는 테이프상 전극(10)을 설치한 상태로, 이 테이프상 전극(10)과 상기 이동 냉각체(5) 사이에 6.9kV 내지 10.1kV의 전압을 인가해서 7.8mA 내지 10.4mA의 전류를 흐르게 하고, 상기 이동 냉각체(5)의 이동 속도를 80m/min, 90m/min, 100m/min의 속도로 이동시키면서, 260㎜의 폭 치수와 140㎛의 두께를 가지는 용융 시트상체(4a)를 성형함과 함께, 이 용융 시트상체(4a)의 이동 냉각체(5)에 대한 밀착 상태를 관측함으로써 하기 표 6에 나타내는 것 같은 데이터를 얻을 수 있었다.

상기 실시예 4a 내지 4d에 있어서의 테이프상 전극(10)으로서 도 3에 나타내는 바와 같이, 그 선단부에 직사각형의 절결이 일정 간격으로 형성됨으로써 2㎜의 돌출량(J)과 3㎜의 폭 치수를 가짐과 함께, 직사각형에 형성된 복수의 돌출부(10)가 설치된 A형의 전극을 사용했다. 또, 서로 인접하는 돌출부(10)의 설치 간격(W)을 6㎜로 설정함과 함께, 상기 테이프상 전극(10)과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)을 5㎜로 설정했다.

한편, 비교예 10a 내지 10c에서는 상기 테이프상 전극(10)에 대신해서 30㎛의 직경을 가지는 텅스텐 와이어를 포함하는 전극을, 이동 냉각체(5)의 둘레면에 대한 용융 시트상체(4a)의 접촉점(Z) 근방에 설치함과 함께, 이 전극과 용융 시트상체(4a)의 간극(H)을 5㎜로 설정하고, 또한 상기 이동 냉각체(5)의 이동 속도를 30m/min 내지 35m/min으로 설정함과 함께, 상기 전극과 이동 냉각체(5) 사이에 인가되는 전압치와 전류를 여러 가지 값으로 조절했다. 또, 비교예 11a 내지 11c에서는 두께가 20㎛로 설정됨과 함께, 선단부에 돌기부(10a)가 형성되어 있지 않은 테이프상의 전극을 사용하고, 그 밖의 점은 상기 비교예 1Oa 내지 10c와 같이 구성했다.

상기 데이터로부터, 이동 냉각체(5)의 이동 속도를 80m/min으로 설정한 본 발명의 실시예 4a, 90m/min으로 설정한 실시예 4b 및 100m/min으로 설정한 실시예1c 중 어느 것에 있어서도, 테이프상 전극(10)에 설치된 3㎜의 폭 치수를 가지는 상기 돌기부(10a)의 좌우 양 코너부로부터 3㎜ 간격으로 스트리머 코로나 방전이 발생하고 있는 것이 관측되어, 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)가 적정 상태로 밀착되어 있는 것이 확인되었다. 또한, 표 6에 있어서 SC는 스트리머 코로나 방전 현상이 보여진 것을 나타내고, ○표는 용융 시트상체(4a)의 전체가 완전하게 냉각되어 시트의 표면에 핀모양의 거품이 형성되는 등의 결점을 볼 수 없는 상태를 나타내고 있다. 또, 표 6에 있어서 △표는 시트의 표면에 얇은 핀모양의 결점이 부분적으로 인지되는 상태를 나타내고, ×표는 시트의 전체에 핀모양의 결점이 인지, 혹은 줄무늬상의 결점이 인지되는 상태를 나타내고 있다.

이것에 대해서 텅스텐 와이어를 포함하는 전극을 사용한 상기 비교예 10a 내지 10c 또는 돌기부가 없는 테이프 전극을 사용한 상기 비교예 11a 내지 11c에서는 이동 냉각체(5)의 이동 속도를 30m/min보다 빠르게 하면, 이동 냉각체(5)와 용융 시트상체(4a) 사이에 공기 거품이 들어가거나, 줄무늬상의 얼룩이 생기거나 하는 것을 피할 수 없었다. 이것을 방지하기 위해, 상기 인가 전압을 상승시키면, 스파크 방전이 생기거나, 와이어가 절단되거나, 시트에 냉각얼룩이 생기거나 혹은 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체가 휘감기거나 해서 적정하게 시트를 제조할 수 없었다.

상기 실시예 4b와 같이 구성된 본 발명의 실시예 5a와, 돌기부(10b)의 형상이 도 4에 나타낸 바와 같이 사다리꼴 상태로 형성된 B형의 테이프상 전극(10B)을 사용하고, 또한 테이프상 전극(10B)과 상기 이동 냉각체(5) 사이에 9.8kV의 전압을 인가해서 9.1mA의 전류를 흐르도록 한 점을 제외하고 상기 실시예 4b와 같이 구성한 본 발명의 실시예 5b와, 돌기부(10C)의 형상이 도 8에 나타내는 바와 같이 삼각형상으로 형성된 C형의 테이프상 전극(10C)을 사용하고, 또한 테이프상 전극(10)과 상기 이동 냉각체(5) 사이에 9.6kV의 전압을 인가해서 9.4mA의 전류를 흐르도록 한 점을 제외하고 상기 실시예 4b와 같이 구성한 본 발명의 실시예 5c에 있어서, 이동 냉각체(5)에 대한 밀착 상태를 관측한 결과, 하기 표 7에 나타내는 것 같은 데이터를 얻을 수 있었다. 이 데이터로부터, 본 발명의 실시예 5a 내지 5c에서는 전극으로부터 용융 시트상체(4a)에 대해서 소정간격으로 스트리머 코로나 방전이 발생하고 있는 것이 관측되어, 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)가 적정 상태로 밀착되어 있는 것이 확인되었다.

이것에 대해서 A형의 전극에 설치된 돌기부(10a)의 돌출량(J)을 0.05㎜로 설정한 점을 제외하고 본 발명의 상기 실시예 5a와 거의 같게 구성한 비교예 12a와, 서로 인접하는 돌기부(10a)의 설치 간격(W)을 30㎜로 설정한 점을 제외하고 본 발명의 상기 실시예 5a와 거의 같게 구성한 비교예 12b에 있어서, 이동 냉각체(5)의 이동 속도를 70m/min으로 설정했을 경우에는 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)를 적정하게 밀착시킬 수 없고, 비교예 12a에서는 시트의 표면에 얇은 핀모양의 결점이 부분적으로 인지되고, 비교예 12b에서는 시트의 전체에 핀모양의 결점이 인지, 혹은 줄무늬상의 결점이 인지되었다.

또, B형의 테이프상 전극(10B)에 설치된 돌기부(10b)의 돌출량(J)을 0.05㎜로 설정함과 함께, 상기 테이프상 전극(10B)과 상기 이동 냉각체(5) 사이에 9.8kV의 전압을 인가해서 5.3mA의 전류를 흐르도록 한 점을 제외하고 본 발명의 상기 실시예 5b와 같이 구성한 비교예 13a와, 서로 인접하는 돌기부(10b)의 설치 간격(W)을 30㎜로 설정함과 함께, 테이프상 전극(10B)과 상기 이동 냉각체(5) 사이에 10.5kV의 전압을 인가해서 4.2mA의 전류를 흐르도록 한 점을 제외하고 본 발명의 상기 실시예 5b와 거의 같게 구성한 비교예 13b에 있어서, 이동 냉각체(5)의 이동 속도를 70m/min으로 설정했을 경우에는 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)를 적정하게 밀착시킬 수 없고, 비교예 13a에서는 시트의 표면에 얇은 핀모양의 결점이 부분적으로 인지되고, 비교예 13b에서는 시트의 전체에 핀모양의 결점이 인지, 혹은 줄무늬상의 결점이 인지되었다.

또한, 도 8에 나타내는 C형의 테이브 전극(10C)에 설치된 돌기부(10c)의 돌출량(J)을 0.05㎜로 설정함과 함께, 상기 테이프상 전극(10C)과 상기 이동 냉각체(5) 사이에 9.8kV의 전압을 인가해서 5.6mA의 전류를 흐르도록 한 점을 제외하고 본 발명의 상기 실시예 25c와 같이 구성한 비교예 14a와, 서로 인접하는 돌기부(10c)의 설치 간격(W)을 30㎜로 설정함과 함께, 전극과 상기 이동 냉각체(5) 사이에 10.2kV의 전압을 인가해서 4.4mA의 전류를 흐르도록 한 점을 제외하고 본 발명의 상기 실시예 5c와 같이 구성한 비교예 14b에 있어서, 이동 냉각체(5)의 이동 속도를 70m/min으로 설정했을 경우에는 이동 냉각체(5)에 용융 시트상체(4a)를 적정하게 밀착시킬 수 없고, 비교예 14a에서는 시트의 표면에 얇은 핀모양의 결점이 부분적으로 인지되고, 비교예 14b에서는 시트의 전체에 핀모양의 결점이 인지, 혹은 줄무늬상의 결점이 인지되었다.

본 발명에 따른 시트의 제조 방법에 의하면, 종래에는 곤란했던 용융비저항치가 높은 열가소성 수지를 포함하는 용융 시트상체를 이동 냉각체에 적정하게 정 전 밀착시키고, 이동 냉각체의 이동 속도를 높게 했을 경우에 있어서도 상기 용융 시트상체를 적정하게 냉각시켜 시트의 생산성을 높일 수가 있어 산업계에 기여하는 바가 크다.

Claims

0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출기와, 이 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 냉각하는 이동 냉각체를 갖추고, 5㎛ 내지 200㎛의 두께를 가짐과 함께, 선단부에 0.1㎜ 이상의 돌출량을 가지는 복수의 돌기부가 설치된 테이프상 전극을, 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점을 따라 배치하고, 상기 테이프상 전극으로부터 용융 시트상체에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체에 용융 시트상체를 정전 밀착시키도록 구성된 시트 제조 장치로서, 상기 용융 시트상체의 중앙부측에 위치하는 테이프상 전극의 중앙부를 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 직선상으로 신장시킨 상태로 지지하는 중앙부 지지 부재와, 상기 용융 시트상체의 양측변부측에 위치하는 테이프상 전극의 귀부를 전극 중앙부보다 용융 시트상체의 반송 방향의 하류측으로 변위시킨 상태로 지지하는 귀부 지지 부재와, 상기 시트 반송 방향의 하류측으로의 전극 귀부의 변위량을 조절하는 한 쌍의 변위량 조절 기구와, 이동 냉각체의 일측단부측에 설치된 조출부로부터 조출된 테이프상 전극을, 이동 냉각체의 타측단부측에 설치된 권취부에서 권취함으로써, 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 테이프상 전극을 주행시키도록 구동하는 주행 구동 기구를 갖춘 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
제1항에 있어서,

테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극을 0.5㎜ 내지 10㎜의 범위 내로 설정한 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
제1항 또는 제2항에 있어서,

서로 인접하는 돌기부의 설치 간격을 상기 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극의 5배 미만으로 설정한 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,

용융 시트상체의 폭 방향을 따라 직선상으로 설치된 전극 중앙부의 길이를, 용융 시트상체의 폭 치수에 대응시켜 변화시키도록 구성한 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,

테이프상 전극의 귀부로부터 이동 냉각체로의 방전을 저지하는 절연체를 전극 귀부와 이동 냉각체 사이에 배치한 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,

주행 구동 수단으로부터 테이프상 전극에 부여되는 장력을, 그 절단 강도의 5% 내지 95%의 범위 내로 설정한 상태로, 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 테이프 상 전극을 주행시키도록 구성한 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 압출기로부터 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출 공정과, 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 이동 냉각체에 밀착시켜 냉각하는 냉각 공정과, 냉각 후의 시트상체를 연신하는 연신 공정을 갖추고, 상기 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점을 따라 배치됨과 함께, 선단부에 0.1㎜ 이상의 돌출량을 가지는 복수의 돌기부가 설치된 5㎛ 내지 200㎛의 두께를 가지는 테이프상 전극으로부터, 상기 냉각 공정에서 용융 시트상체에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체에 용융 시트상체를 정전 밀착시키는 시트의 제조 방법으로서, 상기 용융 시트상체의 중앙부에 위치하는 테이프상 전극의 중앙부를 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 직선상으로 신장시킴과 함께, 상기 용융 시트상체의 양측변부측에 위치하는 테이프상 전극의 귀부를 전극 중앙부보다 용융 시트상체의 반송 방향의 하류측으로 변위시킨 상태로 지지하고, 또한 이동 냉각체의 일측단부측에 설치된 조출부로부터 조출된 테이프상 전극을, 이동 냉각체의 타측단부측에 설치된 권취부에서 권취함으로써, 용융 시트상체의 폭 방향을 따라 테이프상 전극을 주행시키면서 상기 스트리머 코로나 방전을 행하도록 한 것을 특징으로 하는 시트의 제조 방법.
0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 용융 상태 로서 시트상으로 압출하는 압출기와, 이 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 냉각하는 이동 냉각체와, 이 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점을 따라 배치된 전극을 가지고, 이 전극으로부터 용융 시트상체에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체에 용융 시트상체를 정전 밀착시키도록 구성된 시트 제조 장치로서, 상기 압출기로부터 압출되는 열가소성 수지재의 압출량, 상기 전극으로부터 용융 시트상체에 통전되는 전류, 전극에 인가되는 전압, 전극과 이동 냉각체의 간극 또는 전극의 설치 위치 등을 포함하는 제어 대상 중 하나 이상을, 상기 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도에 따라 제어하는 정전 밀착 제어 수단을 갖춘 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
제8항에 있어서,

미리 행한 실험에 근거해서 작성된 용융 시트상체의 인취 속도와 제어 대상의 최적치의 대응 표를 갖추고, 이 대응 표로부터 현시점에 있어서의 용융 시트상체의 인취 속도에 대응한 제어 대상의 최적치를 읽어내어 정전 밀착 제어 수단에 의한 제어를 실행하는 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출기와, 이 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 냉각하는 이동 냉각체와, 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점을 따라 배치된 전극을 가지고, 이 전극으로부터 용융 시트상체에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체에 용융 시트상체를 정전 밀착시키도록 구성된 시트 제조 장치로서, 이 전극에 대한 인가 전압을 제어하는 전압 제어 수단과, 상기 전극으로부터 용융 시트상체로의 통전 전류를 제어하는 전류 제어 수단과, 상기 이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도에 따라 상기 전압 제어 수단에 의한 전압 제어 상태와 전류 제어 수단에 의한 전류 제어 상태를 전환하는 전환 제어 수단을 갖춘 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
제10항에 있어서,

이동 냉각체에 의한 용융 시트상체의 인취 속도가 변화되어 있는 경우에는 전압 제어 수단에 의한 인가 전압의 제어 상태로 하고, 상기 용융 시트상체가 일정 속도로 인취 되어 있는 경우에는 전류 제어 수단에 의한 통전 전류의 제어 상태로 하도록 구성한 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 압출기로부터 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출 공정과, 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 이동 냉각체에 밀착시켜 냉각하는 냉각 공정과, 냉각 후의 시트상체를 연신하는 연신 공정을 갖추고, 상기 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점을 따라 배치되어 전극으로부터, 상기 냉각 공정에서 용융 시트상체에 대해서 스트리 머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체에 용융 시트상체를 정전 밀착시키는 시트의 제조 방법으로서, 시트의 생산 개시시에 상기 전극에 대한 인가 전압을 제어하는 전압 제어를 실행한 후, 시트의 정상 생산 상태로 이행한 시점에서 상기 전극으로부터 용융 시트상체로의 통전 전류를 제어하는 전류 제어를 실행하는 것을 특징으로 하는 시트의 제조 방법.
0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 용융 상태로서 시트상으로 압출하는 압출기와, 이 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 냉각하는 이동 냉각체와, 용융 시트상체에 대해서 스트리머 코로나 방전을 행함으로써 이동 냉각체에 용융 시트상체를 정전 밀착시키는 코로나 방전부를 갖춘 시트 제조 장치에 있어서, 상기 코로나 방전부에 5㎛ 내지 200㎛ 두께를 갖춘 테이프상의 전극을 설치하고, 이 테이프상 전극을 상기 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점 근방을 따라 배치함과 함께, 이 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극을 0.5㎜ 내지 10㎜의 범위 내로 설정하고, 상기 테이프상 전극의 선단부에, 0.1㎜ 이상의 돌출량을 가지는 복수의 돌기부를, 상기 용융 시트상체의 반송 방향과 직교하는 방향을 따라 배열하고, 서로 인접하는 돌기부의 설치 간격을 상기 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극의 5배 미만으로 설정한 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
제1항에 있어서,

테이프상 전극에 설치된 각 돌기부 사이에 있어서의 돌출량의 편차를 0.2㎜ 미만으로 설정한 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
제1항 또는 제2항에 있어서,

동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점과, 테이프상 전극의 설치 위치의 시트 반송 방향에 있어서의 불일치량을 5㎜ 미만으로 설정한 것을 특징으로 하는 시트 제조 장치.
0.3×10⁸(Ω·cm) 이상의 용융비저항치를 가지는 열가소성 수지를 압출기로부터 용융 상태로 시트상으로 압출하는 압출 공정과, 압출기로부터 압출된 용융 시트상체를 이동 냉각체에 밀착시켜 냉각하는 냉각 공정과, 냉각 후의 시트상체를 연신하는 연신 공정을 갖춘 시트의 제조 방법에 있어서, 상기 이동 냉각체에 대한 용융 시트상체의 접촉점 근방을 따라 5㎛ 내지 200㎛의 두께를 갖춘 테이프상의 전극이 설치됨과 함께, 이 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극이 0.5㎜ 내지 10㎜의 범위 내로 설정되고, 상기 테이프상 전극의 선단부에, 0.1㎜ 이상의 돌출량을 가지는 복수의 돌기부가, 상기 용융 시트상체의 반송 방향과 직교하는 방향을 따라 배열되고, 서로 인접하는 돌기부의 설치 간격이 상기 테이프상 전극과 용융 시트상체의 간극의 5배 미만으로 설정되는 코로나 방전부로부터, 상기 냉각 공정에서 용융 시트상체에 스트리머 코로나 방전을 행함으로써, 용융 시트상체를 이동 냉각체에 밀착시켜 냉각하는 것을 특징으로 하는 시트의 제조 방법.