KR20060041741A - 동력 플랜트의 시동 방법 - Google Patents

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KR20060041741A
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그레고리 이 쿠퍼
제임스 에이치 무어
자틸라 라나싱게
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제너럴 일렉트릭 캄파니
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Abstract

다수의 가스 터빈(GT1, GT2) 시동 방법이 전기 발생용의 동력 플랜트에 사용되었다. 제 1 가스 터빈은 시동되고 최소 부하 조건에서 작동하도록 구성된다. 제 2 가스 터빈이 그것의 최소 부하 조건으로 되도록 시동되는 반면에 터빈은 이 부하 수준에 유지된다. 양 가스 터빈이 그들의 최소 부하 조건에 유지되는 반면에 가스 터빈이 작동적으로 연결된 증기 터빈(ST)의 시동이 개시된다. 증기 터빈내의 작동 온도가 한번 소정 수준에 도달하면 양 가스 터빈의 부하는 이어서 그들의 최소 부하 수준보다 큰 소정 수준까지 증가된다. 양 가스 터빈은 가스 터빈이 연결된 증기 터빈상의 부하의 함수로서 부하가 걸린다. 본 발명의 방법에 의해 제공되는 시동 연속은 터빈의 시동 동안에 발생하는 NO2 양을 낮추고 동력 발생 플랜트에서 가지적인 옐로우 플름의 발생을 감소 시킨다.

Description

동력 플랜트의 시동 방법{IMPROVED START-UP METHOD FOR POWER PLANT}
도 1a 및 도 1b는 본 발명의 시동 방법에 사용되는 플로우 차트,
도 2는 가스 터빈의 NO2 방출을 도시하는 그래프,
도 3 내지 도 5는 종래 기술을 사용하는 가스 터빈의 냉간 시동과 미온 시동과 열간 시동 조건의 "옐로우 플름"을 도시하는 그래프,
도 6 내지 도 8은 본 발명의 방법을 사용하는 가스 터빈의 냉간 시동과 미온 시동과 열간 시동조건의 개선된 "옐로우 플름"을 나타내는 유사한 그래프.
도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
GT1, GT2 : 가스 터빈 ST : 증기 터빈
본 발명은 조합 사이클 동력 플랜트의 작동, 특히 옐로우 플름(yellow plume)과 같은 가시적 방출물을 포함하는 방출물을 감소시키기 위한 가변적 부하율 전략을 사용하는 동력 플랜트의 개선된 시동 방법에 관한 것이다.
여러지역에서, 전기 시설은 도시에 인접하여 위치된 동력 플랜트를 갖고 있다. 만일 그러한 시설이 동력 발생용의 가스 터빈을 사용한다면, 가스 터빈이 시동될 때에 플랜트의 배기 적층물에서 "옐로우 플름"으로 불리는 가시적 오염물이 방출되는 것이 일반적이다. 옐로우 플름은 시동 동안에 발생하는 NO2 의 양이 20 ppm을 초과하는 경우에 발생한다. 옐로우 플름은 동력 플랜트에서 배기 적층물로부터의 가시적인 방출물인데, 적층물은 일반적으로 양이 많으므로, 옐로우 플름은 큰 영역에 걸쳐서 용이하게 눈에 띤다. 옐로우 플름 조건은 일반적으로 일시적이고 플름은 동력 플랜트의 가스 터빈이 그들의 정상 작동 상태에 도달하면 이내 살아진다. 그러나, 가시적인 플름은 한 시간 또는 그 이상 지속되는 것이 일반적이고 이것은 발전소 주변 사람들에게 불평을 초래한다.
플랜트 시동 공정을 변형시킴으로써 NO2 가 20 ppm을 초과하는 시간을 실질적으로 줄일 수 있음이 밝혀졌다. 이것은 옐로우 플름이 발생하는 시간을 감소시킬 뿐 아니라, 시동 사이클 동안에 생성되는 이들 방출양을 낮출 수 있다.
간략하게 말하면, 본 발명은 전기 발생을 위한 조합된 사이클의 동력 플랜트의 개선된 시동 방법에 관한 것이다. 시동 연속이 증기 터빈에 증기를 공급하는 두 개의 가스 터빈에 사용되나, 하나 또는 그 이상의 가스 터빈에 사용될 수 있다. 특히, 본 발명은 동력 플랜트에서 NO2 방출양을 감소시키기 위해서 비교적 일정한 부하율보다는 변동성 부하율을 사용한다.
본 발명에 따르면, 제 1 가스 터빈이 시동되고 그것의 급속회전 유보 상태 또는 최소 부하 조건까지 작동되도록 구성된다. 제 2 가스 터빈이 시동되고 그것의 급속회전 유보 상태까지 작동되는 반면에 제 1 가스 터빈은 그 조건에 유지된다. 두 개의 가스 터빈이 작동적으로 연결된 증기 터빈이 시동되는 반면에 그들은 이 작동 수준에 유지된다. 증기 터빈내의 온도가 소정 수준에 도달한 상태에서 증기 수준이 온라인 상태가 되면, 양 가스 터빈상의 부하는 그들의 초소 값에서 소정 부하 수준까지 증가된다. 이것은 증가의 최대율로 이루어 진다. 그 후에, 양 가스 터빈상의 부하는 증기 터빈상의 부하에 의해 결정된다. 전체 시동시간이 현재의 시동 프로토콜을 사용하는 것과 동등하지만, 발생되는 NO2 양은 실질적으로 감소한다. 그리고, 가시적 옐로우 플름이 터빈이 설치된 동력 플랜트에서 발생되는 시간의 양이 약 90% 감소한다. 따라서, 방출양과 그러한 방출의 가시적 증거가 감소한다.
시동 연속이, 각 상황에서 방출물과 가시적 옐로우 플름이 감소되는 상태로 터빈의 냉간과 미온과 열간 시동에 사용된다.
본 발명의 전술한 다른 목적과 특징과 특성들이 이하에 부분적으로 명백하게 되고 부분적으로 지적될 것이다.
상세한 설명을 이루는 도면은 다음과 같다.
대응하는 참조 번호는 여러도면에 걸쳐서 대응하는 부분을 나타낸다.
다음의 상세한 설명은 제한적이지 않은 예시적인 본 발명을 나타낸다. 이곳의 설명은 명백하게 당업자가 본 발명을 제조하고 사용하게 하며, 본 발명을 실시하는 최상의 모드로 믿어지는 것을 포함하는 본 발명의 여러 실시예와, 그 적용예와, 그 변형과 변화를 기술한다.
도면을 참조하면, 본 발명은, 작동관계로 연결된 가스 터빈과 증기 터빈이, 시동을 하는동안 발생하는 NO2 와 방출물이 어떤 수준에 있을 때에 발생하는 배기물의 "옐로우 플름"의 양을 실직적으로 감소시키는 방법으로 온라인으로 배치될 수 있는 동력 플랜트의 시동 방법에 관한 것이다. 가스 또는 증기 터빈이 함께 어떻게 연결되는지의 구성과 시동 연속이 완성된 후의 그들의 어떤 작동도 본 발명을 형성하지는 않는다.
도 2에서는, 가스 터빈의 동력 출력(메가 와트)에 대해 NO2(ppm)를 좌표에 나타내는 대표적인 그래프가 제공되었다. 도면에 도시된 바와 같이, "옐로우 플름"은 NO2가 20 ppm 보다 클 때에 발생한다. 도 2에서 이것이 발생하는 가스 터빈의 작동 범위는 대략 20 MW와 100 MW 사이로 도시되었다. 이것은 예를들면, 가스 터빈의 평가 부하 능력의 10-50% 사이를 나타낸다.
증기 터빈(ST)과 작동적으로 연결된 두 개의 가스 터빈(GT1, GT2)을 포함하 는 동력 발생 구성에 대해서, 일반적인 시동 연속은 먼저 가스 터빈(GT1)을 시동시키는 것이었다. 한번 시동이 걸리면, 증기 온도는 예를들면 700 ℉(371℃)의 제 1 수준까지 상승한다. 한번 증기 온도가 이 초기 수준에 도달하면, 온도는 이어서 850 ℉(454℃) 까지 급격하게 상승한다. 이 제 2 온도 수준이 얻어지면, 가스 터빈(GT1)은 부하가 걸리기 시작한다. 부하 수준은 증기 터빈(ST)의 작동 조건의 함수이고, 가스 터빈(GT1)상의 부하는 기본 부하 수준에 도달할 때까지 분당 그것의 평가 부하의 약 1%의 비율로 증가된다.
가스 터빈(GT1)에 부하가 걸림에 따라서, 가스 터빈(GT2)이 이제 시동된다. 이 제 2 가스 터빈은 가스 터빈(GT1)과 동시에 1%/분의 동일한 비율로 부하가 걸린다. 이 부하가 걸리는 것은 양 가스 터빈(GT1, GT2)과 증기 터빈(ST)이 그들의 기본 부하에 도달할 때까지 계속된다.
도 3 내지 도 5를 참조하면, 이 시동 연속의 결과가 세 개의 동력 플랜트 조건, 즉 냉간 시동과 미온 시동과 열간 시동에 대해서 도시되었다. 당업자는 도 3 내지 도 5에 도시된 그래프는 하나의 플랜트에 관한 것이고, 시간라인(옐로우 플름을 포함) 조건은 다른 동력 플랜트에 대해서는 상이하다는 것을 이해할 수 있을 것이다.
도 3은 터빈이 일정기간, 예를들면 72 시간 또는 그 이상 동안 휴지된 상태의 냉간 시동을 도시하고 있다. 도 3에서 볼 수 있는 바와 같이, 가스 터빈(GT1)은 약 30 분후에 그것의 평가 속도의 100 %에 도달한다. 그 때에, 터빈은 부하가 걸린다. 가스 터빈(GT1)이 시동후 약 한 시간이 되면 증기 터빈(ST)이 시동된다. 증기 터빈이 그것의 완전한 작동 속도를 얻는 시간은 약 45 분이다. 이 때에, 증기 터빈에 부하가 걸리기 시작한다. 제 2 가스 터빈(GT2)은 약 2시간 30 분에서 시동 연속내로 시동되고, 약 3 시간 마크에서 이 제 2 터빈상의 부하가 증가되기 시작한다. 과정이 시작된후 약 4시간에서 증기 터빈(ST)이 그것의 평가 부하의 100%에서 작동되는 상태에서 시동 연속이 완료된다.
도 3에서는, 양 가스 터빈으로부터의 방출물에 의해 야기되는 옐로우 플름 영역이 도시되었다. 가스 터빈(GT2)에 의해 야기된 것이 약 50분 동안 지속되는 반면에 가스 터빈(GT1)에 의해 야기된 옐로우 플름 조건은 약 20분 동안 지속된다. 그러나, 옐로우 플름 영역의 중첩이 있으므로, 전체적인 옐로우 플름 기간은 한 시간 동안 지속된다.
도 4는 터빈이 일정시간, 예를들면 48 시간 동안 휴지된 상태에서의 미온 시동을 나타낸다. 도 4에 도시된 바와 같이, 가스 터빈(GT1)은 30분 내에 그것의 평가 속도의 100%에 도달한다. 그 때에, 터빈은 부하가 걸리기 시작한다. 가스 터빈(GT1)의 시동후 48분에서, 증기 터빈(ST)이 시동된다. 증기 터빈이 그것의 완전한 작동 속도를 얻는 시간은 이제 단지 5-10분 사이가 되고, 그 시간에 증기 터빈은 부하가 걸리기 시작한다. 제 2 가스 터빈(GT2)은 다시 증기 터빈(ST)과 거의 동시에 시동된다. 또한 다시, 가스 터빈(GT2)은, 증기 터빈(ST)이 그것의 평가된 속도의 100%에 도달하여 부하가 걸릴때까지 속도와 부하에서 작동의 낮은 수준을 유지한다. 이제, 가스 터빈(GT2)의 속도는 약55분 마크에서 증가를 시작하고, 이 제 2 가스 터빈(GT2)상의 부하는 80분 마크에서 증가 되기 시작한다. 과정이 시작 된후 2시간이 좀 지나서 증기 터빈(ST)이 그것의 평가 부하의 100%에서 작동하는 상태에서 시동 연속이 완료된다.
도 4에서는, 옐로우 플름 영역이 다시 양 가스 터빈으로로부의 방출물의 결과로서 도시되었다. 가스 터빈(GT2)에 의해 야기된 것이 약 35분 동안 지속되는 반면에, 가스 터빈(GT1)에 의해 야기된 조건은 약 13분 동안 지속된다. 중첩 때문에, 전체 옐로우 플름 기간은 45분 동안 지속된다.
도 5는 터빈이 단지 약 8시간 동안 휴지된 상태의 열간 시동을 도시하고 있다. 도 5에서, 가스 터빈(GT1)은 30분내에 그것의 평가 속도의 100%에 도달한다. 그때에, 터빈은 부하가 걸리기 시작한다. 가스 터빈(GT1)의 시동후 35-40분 사이에서, 증기 터빈(ST)이 시동된다. 증기 터빈이 그것의 완전한 작동 속도를 얻는 시간은 이제 단지 약 5분이다. 이 약 45분 경과 시간 마크에서, 증기 터빈(ST)에 부하가 걸리기 시작한다. 제 2 가스 터빈은 다시 증기 터빈(ST)과 거의 동시에 시동되고 그것의 작동 속도와 부하는 도 3 및 도 4에 대해서 기술한 것과 동일한 방법으로 증가된다. 시동 과정이 시작된후 약 90분에서 그것의 평가 부하의 100%에서 증기 터빈(ST)이 작동하는 상태에서 시동 연속이 완료된다.
도 5에서는, 옐로우 플름 조건의 중첩은 없다. 가스 터빈(GT1)의 옐로우 플름 조건은 약 30분 마크에서 시작되고 25분을 좀 넘는 동안 지속된다. 가스 터빈(GT2)에 의해서 야기된 옐로우 플름 조건은 수십분 나중에(연속내로 약 1시간 정도) 시작되고, 15분을 좀 넘게 지속된다. 그 결과, 가시적 옐로우 플름이 있는 전체 시간 기간은 40분을 넘거나 또는 시동 사이클의 약 1/2 정도이다.
도 1a 및 도 1b를 참조하면, 본 발명에 따라서, 방출물을 감소시키고 옐로우 플름 조건을 최소화 하는 새로운 시동 방법이 사용된다. 본 발명의 방법에 따르면, 가스 터빈(GT1)은 먼저 동력이 충분히 전달되고 급회전(spinning) 유보 상태 또는 최소 부하 조건 상태가 된다. 한 번 가스 터빈이 그것의 급회전 유보 상태에 도달하면, 제 2 가스 터빈(GT2)이 시동되고, 그것은 또한 급회전 유보 조건 상태가 된다.
양 터빈(GT1, GT2)이 그들의 급회전 유보 상태에 있으면, 증기 터빈(ST)의 고압력(HP)섹션에서의 회전자 유지 온도가 계산된다. 온도가 600℉(315℃) 미만이면, 가스 터빈(GT1)의 입구 안내 날개(IGVs)가 공기 유동을 조절하고 배기 온도를 감소시키기 위해서 개방된다. 증기 터빈(ST)의 HP 단계 섹션에서 회전자 유지 온도를 계산하는 것에 부가하여, 트로틀 압력이 열 회수 증기 발생기(HRSG)가 바닥 압력 이상인지를 결정하기 위해서 체크된다. 당업자는 트로틀 압력 수준이, 시동이 냉간 또는 미온 또는 열간 인지에 따라서 변화 한다는 것을 이해할 수 있을 것이다.
한번 HP 섹션 회전자 유지 온도가 600℉(315℃)와 같거나 또는 초과하고, 트로틀 압력이 바닥 압력과 같거나 또는 초과하면, 증기 터빈의 시동이 그것의 구성과 작동이 잘 공지된 마크(Mark)V 시스템과 같은 제어 시스템의 제어하에 시작된다.
한번 증기 터빈(ST)이 온 라인 상태에 있으면, 터빈의 HP 섹션의 회전자 유지 온도가 다시 350℉(177℃)와 동일한지 또는 초과하는지를 알기 위해 체크된다. 만일 그렇다면, 증기 터빈은 작동의 입구 압력 제어(IPC) 모드에 놓이게 된다. 이 작동 모드에서, 가스 터빈(GT1, GT2)으로부터 공급된 증기 양은 가스 터빈 부하의 함수가 된다.
이 때에, 증기 터빈(ST)은 온 라인 상태이고, 가스 터빈(GT1)의 입구 안내 날개는 그들의 최소 위치에 셋팅되고, 가스 터빈(GT2)은 그것의 급회전 유보상태에서 작동하는지 여부를 알기 위해서 모니터된다. 만일 그렇다면, 가스 터빈(GT2)의 열 회수 증기 발생기의 열간 및 냉간 재열 분리 밸브는 개방된다. 이것은 GT2 로부터의 증기를 증기 터빈(ST)으로 유입되는 GT1과 조합시키는 작용을 한다.
다음으로, 증기 터빈의 고압 단계의 회전자 유지 온도는 500℉(260℃)와 동일하거나 또는 초과하는지를 알기 위해서 체크된다. 그렇다면, 가스 터빈(GT2)의 열 회수 증기 발생기의 고압 단계 분리 밸브는 개방된다. 이것이 이루어진 후에, 증기 터빈의 고압 및 중간 압력(IP)단계의 회전자 유지 온도는 양자가 775℉(413℃)와 동일하거나 또는 초과할 때까지 모니터된다. 이들 단계에서 이들 온도 수준에 도달하면, 양 터빈(GT1, GT2)상의 부하는 그들의 최소 부하(급회전 유보 상태)에서 그들의 평가 부하의 50% 까지 증가한다. 이것이 각 가스 터빈의 최대 부하율에서 수행된다. 그들의 부하가 평가 부하의 50%와 같아지면, 부하 제어는 종료하고 연속적으로 증기 터빈의 제어기에 의해서 제어된다.
도 6 내지 도 8을 참조하면, 옐로우 플름 조건에서 변동성 부하율 시동 과정의 효과를 터빈의 냉간 시동과 미온 시동과 열간 시동 조건에 대해서 용이하게 볼 수 있다.
도 6에서는, 본 발명의 전술한 방법을 사용하는 냉간 시동 동안 발생하는 NO2 의 감소가, 가시적 옐로우 플름이 발생하는 기간을 도 3에 도시된 약 한 시간에서 약 5분까지 줄인다. 5분을 지속하는 옐로우 플름 조건은 양 터빈에서 나타나고 있으나, 이들이 발생하는 시간은 도 6에 도시된 바와 같이 기본적으로 중첩된다. 따라서, 약 90%의 옐로우 플름에서의 감소가 있다.
도 7에서는, 전술한 방법을 사용하는 미온 시동 동안 발생하는 NO2의 감소가, 가시적 옐로우 플름이 발생하는 시간을 도 4에 도시된 약 45분에서 약 5분까지 줄인다. 5분을 지속하는 옐로우 플름 조건은 다시 양 터빈에서 나타나고 있으나, 이들이 발생하는 시간은 도 7에 도시된 바와 같이 기본적으로 중첩이 발생한다. 따라서, 약 88%의 옐로우 플름에서의 감소가 있다.
마지막으로 도 8에서는, 본 발명의 방법을 사용하는 열간 시동 동안 발생하는 NO2의 감소가, 가시적 옐로우 플름이 발생하는 시간을 도 5에 도시된 약 42분에서 약 7분까지 줄인다. 냉간 및 미온 시동 상황과 같이, 7분을 지속하는 옐로우 플름 조건은 다시 양 터빈에서 나타나고 있으나, 이들이 발생하는 시간은 도 8에 도시된 바와 같이 기본적으로 중첩이 발생한다. 따라서, 약 80%의 옐로우 플름에서의 감소가 있다.
본 발명의 시동 방법을 사용하는 것은 초기 시동으로부터 시동 사이클의 완 성을 마무리 하는 동안 시간 간격에는 영향을 미치지 않는다. 따라서, 가스 터빈(GT1, GT2)과 증기 터빈(ST)을 그들의 작동 모드로 가져갈 때에, NO2의 실직적인 감소가 달성되고 가시적 옐로우 플름이 발생하는 시간의 양은 크게 감소하며, 시간의 양에 영향을 주는 것외의 모든 것이 시동을 위해 필요하다.
전술한 관점에서, 본 발명의 여러 목적이 달성되고 다른 특징적인 결과들이 얻어진다. 본 발명의 범위를 이탈하지 않는다면 다양한 변화가 가능하고, 전술한 설명에 포함되고 첨부된 도면에 도시된 모든 사항은 예시적인 것이지 제한적인 것이 아니다.

Claims (10)

  1. 전기 발생용 동력 플랜트에 사용된 다수의 가스 터빈 시동 방법에 있어서,
    제 1 가스 터빈(GT1)을 시동시키고 그것을 최소 부하 조건에서 작동되도록 하는 단계와,
    제 2 가스 터빈(GT2)을 시동시키고 그것의 최소 부하 조건에서 작동시키는 반면에 제 1 가스 터빈을 그것의 최소 부하 조건에 유지시키는 단계와,
    양 가스 터빈을 그들의 최소 부하 조건에 유지시키는 반면에 가스 터빈이 작동적으로 연결된 증기 터빈(ST)을 시동시키는 단계와,
    증기 터빈내의 작동 온도가 소정 수준에 도달하면 양 가스 터빈상의 부하를 그들의 최소 수준보다 큰 소정 수준으로 증가시키는 단계와,
    가스 터빈이 연결된 증기 터빈상의 부하의 함수로서 양 가스 터빈에 부하를 걸고, 시동 연속이 터빈의 시동 동안에 발생된 NO2 양과 동력 플랜트에서의 가시적 옐로우 플름의 발생을 낮추는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는
    동력 플랜트 시동 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    가스 터빈이 초기에 냉간 시동 조건인 것을 특징으로 하는
    동력 플랜트 시동 방법.
  3. 제 1 항에 있어서,
    가스 터빈이 초기에 미온 시동 조건인 것을 특징으로 하는
    동력 플랜트 시동 방법.
  4. 제 1 항에 있어서,
    가스 터빈이 초기에 열간 시동 조건인 것을 특징으로 하는
    동력 플랜트 시동 방법.
  5. 제 1 항에 있어서,
    제 1 가스 터빈을 시동하는 단계가, 그것을 급속 회전 유보 작동 조건에 두는 단계를 포함하고, 제 2 가스 터빈이 제 1 가스 터빈이 그것의 급속 회전 유보 조건에 있을 때까지는 시동되지 않는 것을 특징으로 하는
    동력 플랜트 시동 방법.
  6. 제 5 항에 있어서,
    증기 터빈의 회전자 유지 온도가 제 1 소정 온도에 있을 때에 증기 터빈의 시동을 또한 포함하는 것을 특징으로 하는
    동력 플랜트 시동 방법.
  7. 제 6 항에 있어서,
    증기 터빈의 시동이 또한, 터빈이 냉간 또는 미온 또는 열간 시동을 거치는냐에 따라서 변화하는 최소 바닥 압력 수준에서 이루어지는 증기 터빈의 트로틀 압력을 필요로 하는 것을 특징으로 하는
    동력 플랜트 시동 방법.
  8. 제 8 항에 있어서,
    증기 터빈을 온-라인상에 두고 그것을 작동 입구 압력 제어 모드에 두는 단계를 또한 포함하고, 상기 단계는 제 1 가스 터빈의 입구 안내 날개(IGV)를 최소 셋팅에 두는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는
    동력 플랜트 시동 방법.
  9. 제 8 항에 있어서,
    제 2 가스 터빈이 그것의 급속 회전 유보 상태에 도달할 때에 제 2 가스 터빈의 열 회수 시스템 발생기의 열간 및 냉간 재열 분리 밸브를 개방하여 제 2 가스 터빈과 제 1 가스 터빈을 분리시키는 단계와, 증기 터빈의 회전자 유지 온도를 제 2 소정 온도까지 증가시키는 단계와, 제 2 가스 터빈의 회전자 유지 온도가 그것의 제 2 소정 온도에 도달하거나 또는 초과하는 때에 제 2 가스 터빈의 열 회수 증기 발생기에서 고압 분리 밸브를 개방시키는 단계와, 증기 터빈의 고압 회전자 유지 온도와 중간 압력 회전자 유지 온도를 소정 온도까지 증가시키고, 제 1 및 제 2 가 스 터빈에 소정의 부하율로 소정의 부하 수준으로 부하를 거는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는
    동력 플랜트 시동 방법.
  10. 제 9 항에 있어서,
    부하율이 가스 터빈에 대해 최대 부하율이고, 제 1 및 제 2 가스 터빈상의 부하가 증기 터빈의 부하에 의해서 결정되는 부하율로 제어되는 것을 특징으로 하는
    동력 플랜트 시동 방법.
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