JPH05321609A

JPH05321609A - 複合発電プラントの運転装置

Info

Publication number: JPH05321609A
Application number: JP4146836A
Authority: JP
Inventors: Toshio Sakai; 敏夫酒井; Eiji Nakagawa; 英二中川
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1992-05-14
Filing date: 1992-05-14
Publication date: 1993-12-07

Abstract

(57)【要約】（修正有）【目的】複合発電プラントの運転モードに応じて適切
な自動周波数制御を行うことができ、また目標負荷に対
して適切な運転モードを選択することができる複合発電
プラントの運転装置の提供。【構成】夫々発電機を駆動する複数台のガスタービン
および１台の蒸気タービンの、どの発電ユニットの組合
わせによる運転モードであるかを判定する運転モード判
定手段と、運転状態にある発電ユニットのうち負荷制御
中のものの台数を判定する負荷制御運転判定手段との判
定結果に基づいて自動周波数制御信号ｄの上下限値を設
定する上下限値設定手段５，６とを備える。また、複合
発電プラントとしての出力すべき目標負荷を設定するた
めの目標負荷設定手段で設定された目標負荷を最短時間
で達成する運転モードを選択する選択手段と、この手段
で選択された運転モードに基づいて起動すべき発電ユニ
ットを選択し、この発電ユニットに操作指令を出力する
操作指令出力手段とを備える。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、複数台のガスタービン
に対し１台の蒸気タービンを設けガスタービンの排熱を
利用して蒸気を発生させ蒸気タービンを駆動するように
した複合発電プラントの運転装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】最近の発電プラントにおいては、発電効
率の向上を目的として多軸型複合サイクル発電プラント
が開発され、実用化されつつある。この発電プラントは
複数台のガスタービン発電機及びガスタービンからの排
熱を回収して蒸気を発生する同数台の排熱回収蒸気発生
器及びこれからの蒸気をエネルギー源として駆動される
１台の蒸気タービン発電機よりなっている。

【０００３】しかし、この発電プラントを構成する各発
電ユニットは単機容量が小さく、系統運用上は複数台で
１台の発電プラントを構成している。

【０００４】ところで、複合発電プラントの負荷制御
は、一般には中央結電指令所から与えられる負荷目標値
とＡＦＣ（自動周波数制御）信号とから得られる負荷指
令信号に基づいて行われるが、ＡＦＣ制御を行う際には
ＡＦＣ幅に対する考慮が必要となる。

【０００５】発電プラントにおいては、急速に大きな負
荷を変動させると燃料流量、給水流量が大きく変化しプ
ラントが不安定な状態になるため、速い負荷変化率に対
応できる負荷の変動幅は限られている。

【０００６】ＡＦＣ信号は、系統周波数が下がれば発電
機出力を上げ、系統周波数が上がれば発電機出力を下げ
る様に設定されている。そして、系統周波数に合わせて
すばやく発電機出力を増減させる必要があるが、前述の
理由によりおのずとその幅は限られており、従来の単一
発電プラントにおいてはＡＦＣ幅を定格発電量の１０％
程度に設定していた。

【０００７】また、ガスタービン、蒸気タービン、発電
機を一軸上に結合し、この発電ユニットが複数台からな
る一軸型複合型発電プラントにおいては、運転している
軸のトータル発電容量の１０％程度に設定していた。

【０００８】図１８に複数台のガスタービンに対し１台
の蒸気タービンを設けガスタービンの排熱を利用して蒸
気を発生させ蒸気タービンを駆動するようにした多軸型
の複合発電プラントの構成を示す。図１４では２台のガ
スタービンに対し１台の蒸気タービンを設けたものを示
している。

【０００９】圧縮器１００ａで圧縮された空気は燃焼器
１０１ａに送られ燃焼器１０１ａにて燃料が燃焼させら
れる。

【００１０】そして、その燃焼ガスがガスタービン１０
２ａに導かれ、発電機１０３ａで発電が行われる。ま
た、ガスタービン１０２ａからは排ガスが出される。そ
の排ガスが排熱回収蒸気発生器１０４ａに導かれ、その
排ガスの熱で給水が水蒸気となり、蒸気タービン１０５
ａにその水蒸気が導かれる。

【００１１】同様に、２台めの発電機１０３ｂでも発電
が行われ、ガスタービン１０２ｂからの排ガスが排熱回
収蒸気発生器１０４ｂで給水を水蒸気とし、その水蒸気
が蒸気タービン１０５に導かれる。

【００１２】ガスタービン１０２ａ側からの水蒸気とガ
スタービン１０２ｂ側からの水蒸気が同じ温度、圧力状
態で蒸気タービン１０５に入り、発電機１０３で発電が
行われる。蒸気タービン１０５からの発電に寄与し終っ
た水蒸気は凝縮器１０６で冷却され、再度給水となって
排熱回収蒸気発生器１０４に流れ込み、また水蒸気とな
る。

【００１３】ガスタービン１０２ａと排熱回収蒸気発生
器１０４ａとの間にはダンパ１０７ａがあり、このダン
パ１０７ａが閉まっているときは、排ガスは排熱回収蒸
気発生器に導かれず、バイパスラインを通り大気へ放出
されガスタービン１０２ａの単独発電が可能となる。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、多軸型複合
型発電プラントの場合には、その発電ユニットの運転台
数が、その時々で変化するため、ＡＦＣ幅を一定にする
とＡＦＣ制御がうまく行われなくなる場合が生じる。

【００１５】例えば、図１４の様に２台のガスタービン
１０２、発電機１０３及び１台の蒸気タービン１０５、
発電機１０３からなる多軸型複合型発電プラントを考え
てみる。この運転状態は次の様な場合がある。ケース１：ガスタービン発電機１台が運転している場合
である。バイパススタック１０７にてガスタービン排ガ
スを大気に放出し排熱回収蒸気発生器１０４へ排ガスを
入れない様にする。熱効率は良くはないが、排熱回収蒸
気発生器１０４及び蒸気タービン１０５の熱応力を考え
る必要がなく、急速起動が可能であるため、すぐに負荷
が必要な場合に用いられる。ケース２：ガスタービン発電機２台を運転している場合
である。ケース１の場合より更に、負荷が必要な場合に
運転される。ケース３：ガスタービン発電機１台を運転し、ガスター
ビン排熱により１台の排熱回収蒸気発生器を運転する場
合である。蒸気圧力が高くなれば、蒸気止め弁を開し、
この蒸気により蒸気タービン１０５、発電機１０３を駆
動する。中給からの負荷指令が、発電プラントの容量の
半分程度のときに用いられる。ケース４：ガスタービン発電機１台を運転し、ガスター
ビン排熱により１台の排熱回収蒸気発生器を運転し、こ
の蒸気により蒸気タービン発電機を駆動する。更に、ガ
スタービン・発電機１台を運転している状態の場合であ
る。ケース３で運転していた状態で、急速に負荷が必要
な場合に用いられる。ケース５：ガスタービン・発電機２台を運転し、ガスタ
ービン排熱により２台の排熱回収蒸気発生器を運転し、
各々の蒸気止め弁を開し、この蒸気により蒸気タービン
発電機を駆動する場合である。最も、熱効率のよいケー
スである。

【００１６】これらのケース毎に定格負荷は異なってお
り、例えばケース３における定格負荷の１０％とＡＦＣ
幅を決めたとする。すると、ケース１の場合、このＡＦ
Ｃ幅はケース１の定格出力の１０％以上となり、負荷変
動が大きくなり、ガスタービン等の機器の熱応力がまし
て機器に悪影響をおよぼす。一方、ケース５の場合、こ
のＡＦＣ幅はケース５の定格出力の１０％以下となり、
能力以下の負荷変動しかせず、改善への寄与は少なくな
る。

【００１７】また、多軸型の複合発電プラントの負荷運
転にあっては、目標負荷設定に対して、複合発電プラン
ト全体としての負荷運転であり、上述の運転モード（ケ
ース１乃至ケース５）を考慮に入れた負荷運転は行って
いない。

【００１８】本発明の目的は、ＡＦＣによる短期的な負
荷変動制御を効果的に行うことのできる多軸型の複合発
電プラントの運転装置を提供することである。また、目
標負荷に応じた運転モードを選択し最短時間で目標負荷
を達成することができる複合発電プラントの運転装置を
提供することである。

【００１９】

【課題を解決するための手段】本発明の複合発電プラン
トの運転装置は、複数台のガスタービンおよび１台の蒸
気タービンのうち運転状態にある発電ユニットに基づい
て予め定められた運転モードのいずれに該当するかを判
定する運転モード判定手段と、運転状態にある発電ユニ
ットのうち負荷制御中のものの台数を判定する負荷制御
運転判定手段と、運転モード判定手段および負荷制御運
転判定手段の判定結果に基づいて自動周波数制御信号の
上下限値を設定する上下限値設定手段とを備えている。

【００２０】また、複合発電プラントとしての出力すべ
き目標負荷を設定するための目標負荷設定手段と、この
目標負荷設定手段で設定された目標負荷に基づいて予め
定められた運転モードのうち最短時間で目標負荷を達成
する運転モードを選択する運転モード選択手段と、運転
モード選択手段で選択された運転モードに基づいて複数
台のガスタービンおよび蒸気タービンのうち起動すべき
発電ユニットを選択する起動ユニット選択手段と、起動
ユニット選択手段で選択された起動すべき発電ユニット
に操作指令を出力する操作指令出力手段とを備えてい
る。

【００２１】

【作用】このため、本発明は複数台の発電ユニットで構
成される多軸型の複合発電プラントにおいて、ＡＦＣ幅
を発電ユニットの運転状態に応じて上下限設定すること
により、従来の単一型発電プラント同様のＡＦＣ制御を
可能としたものである。

【００２２】また、目標負荷設定手段により入力された
目標負荷に応じた運転モードが運転モード選択手段で選
択され、選択された運転モードに必要なＨＲＳＧ１０
４，Ｓ／Ｔ１０５が発電ユニットを起動ユニット選択手
段で選択し、各運転モードに固有な操作指令を操作指令
出力手段から出力して多軸型の複合発電プラントの自動
運転を行う。

【００２３】

【実施例】以下本発明のＡＦＣ運転の場合の一実施例を
図１および図２に基づき説明する。

【００２４】図１は本発明のＡＦＣ運転の場合の一実施
例に係る運転装置の構成図を示したものである。１は中
央給電指令所、２は所内モード負荷設定器、３は中央給
電指令所１から与えられる負荷目標値信号ａ又は所内モ
ード負荷設定器２から与えられる所内モード負荷目標値
信号ｂのどちらかを選択する切替器、４は切替器３から
出力される負荷目標値信号の変化率を制限した上、負荷
指令基準値信号ｃとして出力する負荷変化率制限器であ
る。

【００２５】５は中央給電指令所１から与えられるＡＦ
Ｃ信号ｄの上限を決める上限設定器、６は下限を決める
下限設定器、７はその上下限値を決めるＡＦＣ上下限設
定器である。

【００２６】加算器８は負荷指令基準値信号ｃと上下限
設定器５，６によりＡＦＣ幅の制限されたＡＦＣ指令値
信号ｅとを加算し、多軸型の複合発電プラントの負荷指
令値ｆとして出力するものである。９は各発電ユニット
からの実負荷信号を加算する加算器、１０は負荷指令値
信号ｆと加算器９から出力される多軸型の複合発電プラ
ント実負荷信号ｇとの偏差信号ｈを出力する減算器、１
１は偏差信号ｈを比例積分して負荷目標値信号ｉを作る
比例積分器、１２は発電ユニット起動停止時使用される
バイアス設定器、１３は負荷目標値信号ｉとバイアス設
定器１２から出力信号ｊとの偏差をとり負荷指令値信号
ｋとして出力する減算器、１４は発電ユニットの負荷指
令を手動設定するための手動設定器、１５は切替器であ
る。１６は発電ユニットの実負荷を検出する負荷検出
器、１７は切替器１５から出力される負荷指令値信号ｋ
と負荷検出器１６からの発電ユニット実負荷信号との偏
差を算出する減算器、１８は減算器１７から出力される
偏差信号ｌに応じて変化する速度設定信号を出力する速
度設定器である。

【００２７】図２は上記速度設定器１８から先の発電ユ
ニットの構成図を示したものである。１９は減算器、２
０は演算増幅器、２１はサーボ増幅器、２２は燃料調整
弁、２３は回転数検出器、２４はガスタービン燃焼器、
２５はコンプレッサ、２６はガスタービン、２７は発電
機、２８は排熱回収蒸気発生器、２９は蒸気止め弁、３
０は蒸気加減弁、３１は蒸気タービン、３２は発電機、
３３は復水器である。

【００２８】以上の構成で、ＡＦＣ上下限設定器７は以
下の処理判断を行う。（１）機器の運転状態を判定する。すなわち、運転モー
ド判定手段にて運転モードを決定する。

【００２９】前述した様に以下の運転モードがある。ケース１：ガスタービン発電機１台が運転している場
合。ケース２：ガスタービン発電機２台が運転している場
合。ケース３：ガスタービン発電機１台が運転し、ガスター
ビン排熱により１台の排熱回収発生器を運転し、この蒸
気により蒸気タービン発電機を駆動している場合。ケース４：ガスタービン発電機１台が運転し、ガスター
ビン排熱により１台の排熱回収発生器を運転し、この蒸
気により蒸気タービン発電機を駆動し、かつ更にガスタ
ービン発電機が１台運転している場合。ケース５：ガスタービン発電機を２台運転し、ガスター
ビン排熱により２台の排熱回収蒸気発生器を運転し、こ
の蒸気により蒸気タービン発電機を駆動している場合。

【００３０】ケース１乃至ケース５の状態をプロセス量
にて判断する。判断処理の一例を以下説明する。使用す
るプロセス量は以下の通りである。すなわち、ガスター
ビン発電機２７ａの出力ＭＷ１、ガスタービン発電機２
７ｂの出力ＭＷ２、排熱回収蒸気発生器２８ａの蒸気止
め弁の閉信号ＶＣ１、排熱回収蒸気発生器２８ｂの蒸気
止め弁の閉信号ＶＣ２、蒸気タービン発電機３２の出力
ＭＷ３を使用する。

【００３１】図３はケース１の判定ロジックを示すもの
である。１台のガスタービン発電機のみが出力している
状態である。

【００３２】次に図４はケース２の判定ロジックを示す
ものである。２台のガスタービン発電機が出力し蒸気タ
ービン発電機が出力していない状態である。

【００３３】図５はケース３の判定ロジックを示すもの
である。ガスタービン発電機２７ａと蒸気タービン発電
機３２とが出力している場合と、ガスタービン発電機２
７ｂと蒸気タービン発電機３２とが出力している場合の
２通りがあるため、図５に示すようにオア開路が設けら
れている。

【００３４】図６はケース４の判定ロジックを示すもの
である。このケース４は、全ての発電機が出力している
場合であるがガスタービン発電機２７ａの排熱にて蒸気
タービン３２が駆動している場合と、ガスタービン発電
機２７ｂの排熱にて蒸気タービン３２が駆動している場
合の２通りがある。どちらであるかを判断するには、蒸
気止め弁が開している排熱回収蒸気発生器２８は１台で
あり、かつ、どちらか１台の排熱回収蒸気発生器２８の
蒸気止め弁は必ず閉しているため、図６のようになる。

【００３５】図７はケース５の判定ロジックを示すもの
である。このケース５は全ての発電機が出力しており、
かつ、２台の排熱回収蒸気発生器とも蒸気止め弁が開し
て蒸気を蒸気タービンへ流している状態であるため、図
７のようになる。（２）負荷制御中の発電ユニット台数を判定する。すな
わち、負荷制御運転判定手段にて負荷制御中の発電ユニ
ット台数を判定する。

【００３６】図１の切替器１５が減算器１３側に切り替
わっているときには、負荷制御中であるので、この切替
状態の信号Ｚ₁，Ｚ₂はＡＦＣ上下限設定器７に入力さ
れる。

【００３７】ＡＦＣ上下限設定器７は信号Ｚ₁，Ｚ₂か
ら現在、負荷制御中の発電ユニット運転台数を判定す
る。（３）そして、上下限値設定手段にて、ＡＦＣの上下限
値を設定する。ＡＦＣ上下限設定器７は機器の運転状態
及び統括負荷制御中の発電ユニット台数を判定し、その
運転状態に応じて上限値Ｌ１、下限値Ｌ２をそれぞれ上
限設定器５、下限設定器６に与える。

【００３８】これにより、中央給電指令所１から入力さ
れるＡＦＣ信号ｄは上限設定器５、下限設定器６によ
り、そのＡＦＣ幅が制限されて、現在の多軸型の複合発
電プラントの発電ユニットの運転台数に応じたＡＦＣ信
号ｅとして加算器８に入力される。

【００３９】これと同時に中央給電指令所１から与えら
れる負荷目標信号ａ及び切替器３から負荷変化率制御器
４を経て負荷指令基準値信号ｃとして加算器８に入力さ
れる。これらの信号ｅと信号ｃは加算器８で加算されて
負荷指令信号ｆとなり、減算器１０に加えられる。

【００４０】一方、各発電ユニットの実負荷は負荷検出
器１６により検出されて加算器９で加算され、多軸型の
複合発電プラント実負荷信号ｇとして減算器１０で算出
される負荷指令値信号ｆと多軸型複合型発電プラント実
負荷信号ｇとの偏差信号ｈは比例積分器１１に加えられ
て負荷目標値信号ｉとなり各発電ユニットに与えられ
る。

【００４１】各発電ユニットにおいては、与えられた負
荷目標信号ｉからバイアス信号ｊを減算器１３で減算す
ることにより負荷指令値信号ｋが算出され、切替器１５
を介して減算器１７に加えられる。この減算器１７には
負荷検出器１６より偏差信号ｌも加えられて偏差信号ｍ
が算出され、この偏差信号により速度設定器１８の設定
器が増減される。

【００４２】この速度設定器１８により出力される速度
指令信号ｎは、図２の減算器１９に入力され、そこで回
転数検出器２３から得られるガスタービン発電機の回転
数との偏差が算出される。算出された偏差は演算増幅器
２０で比例演算が施されたのち、サーボ演算器２１に加
えられる。これにより燃料調整弁２２の開度が制御さ
れ、ガスタービンの軸トルクが制御されこのトルクに発
電機の効率を乗じたものが発電機の出力となる。

【００４３】一方、排熱回収蒸気発生器２８での蒸気圧
力が一定以上となると蒸気止め弁２９を開し、蒸気ター
ビン３１を駆動することになる。なお、蒸気圧力が低い
場合には、水分の混在している蒸気から蒸気加減弁・蒸
気タービンを守る意味から蒸気止め弁２９は閉してい
る。

【００４４】蒸気タービン３１の方は、起動時には別の
装置、例えばタービン起動装置が蒸気加減弁３０を定格
速度まで上昇させ併入させるが、その後は、ガスタービ
ン２６の排ガスのエンタルピーつまり燃料流量により排
熱回収ボイラ２８からの蒸気エンタルピーが決定される
ため、蒸気加減弁３０を全開または一定開度にしておく
と、復水器３３の真空度との関係で一義的に蒸気タービ
ン３１の軸トルクが決定され、このトルクに発電機の効
率を乗じたものが発電機３２の出力となる。

【００４５】このように、運転状態及び負荷制御中の発
電ユニット台数に応じてＡＦＣ幅を調整することによ
り、中央給電指令所１から与えられるＡＦＣ信号ｄに応
じた周波数制御が可能になる。

【００４６】次に、負荷運転の場合の一実施例を図８に
示す。

【００４７】図８は本発明の複合発電プラント５４の運
転装置５６の構成図である。複合発電プラント５４はコ
ントローラ５３にて制御される。すなわち、運転装置５
６はコントローラ５３と制御用計算機５２と入力装置５
１およびＣＲＴ表示装置５５とから構成される。

【００４８】制御用計算機５２は、入力装置５１の目標
負荷設定手段からの目標負荷設定信号を運転モード選択
手段Ｓ１と、運転モード選択手段Ｓ１で選択された運転
モードにおいて起動すべき発電ユニットを選択する起動
ユニット選択手段Ｓ２と、選択された起動すべき発電ユ
ニットの起動スケジュールを計算する起動スケジュール
計算手段Ｓ３と、起動すべき発電ユニットを起動スケジ
ュールに従って起動する操作指令出力手段Ｓ４とを備え
ている。Ｓ１３はメッセ−ジ出力手段である。

【００４９】運転員が、入力装置５１の目標負荷設定手
段から目標負荷設定信号を運転モード選択手段Ｓ１に入
力すると運転モード選択手段Ｓ１は予め定められた運転
モードの中から目標負荷設定信号に基づいて適切な運転
モードを選択する。

【００５０】図９は運転モードの説明図である。

【００５１】運転モードＭ１はガスタービン２６ａのガ
スタービン発電運転である。

【００５２】運転モードＭ２はガスタービン２６ａ，２
６ｂの２基のガスタービン発電運転である。

【００５３】運転モードＭ３はガスタービン２６ａの１
基と、排熱回収蒸気発生器（以下ＨＲＳＧという）１基
と蒸気タービン３１とのコンバインドサイクル発電（以
下Ｃ／Ｃ発電という）である。

【００５４】運転モードＭ４はガスタービン２６ａの１
基とＨＲＳＧ２８ａの１基と蒸気タービン３１とのＣ／
Ｃ発電と、ガスタービン２６ｂのガスタービン発電の同
時発電である。

【００５５】運転モードＭ５はガスタービン２６ａ，２
６ｂの２基とＨＲＳＧ２８ａ，２８ｂの２基と蒸気ター
ビン３１のＣ／Ｃ発電である。

【００５６】図９内の矢印は運転モードの流れである。
例えば、運転モードＭ１から運転モードＭ５に移る場合
は、ガスタービン２６ｂを起動させ（このときの運転モ
ードはＭ２となる）、片系列のＨＲＳＧ２８ａを起動さ
せた後、蒸気タービン３１を起動させ（このときの運転
モードはＭ４となる）、残っている系列のＨＲＳＧ２８
ｂを起動させると、ガスタービンの２基とＨＲＳＧの２
基と蒸気タービンのＣ／Ｃ発電状態となる。

【００５７】すなわち、Ｍ１モードからＭ４モードに移
るとき、あるいはＭ４モードからＭ１モードに移るとき
はＭ２モードを経て行われる。なお、Ｍ３モードからＭ
４モードに移ること、あるいはＭ４モードからＭ３モー
ドに移ることは可能である。

【００５８】次に、運転モード選択手段Ｓ１について説
明する。いま、目標負荷を全ユニットが起動した発電量
の百分率で示すことにする。

【００５９】運転モード選択手段Ｓ１は図１０に示す様
に、目標負荷入力手段Ｓ２０、目標負荷比較手段Ｓ２
１、運転モード決定手段Ｓ２２からなっている。

【００６０】まず、入力装置５１の目標負荷設定手段に
設定された目標負荷は、目標負荷入力手段Ｓ２０に入力
される。また、設定された目標負荷は７５％であったと
する。

【００６１】目標負荷比較手段Ｓ２１では、目標負荷入
力手段Ｓ２０に入力された目標負荷と各運転モードが発
電できる範囲との比較が行われる。この場合、各モード
によって発電能力の幅があり、ここではモードＭ１の発
電能力は５〜３５％、モードＭ２は１０〜７０％、モー
ドＭ３は２０〜６０％、モードＭ４は２５〜８５％、モ
ードＭ５は３０〜１００％とする。目標負荷を７５％と
すると、各運転モードの発電能力との比較の結果、モー
ドＭ４とモードＭ５が妥当であると判断される。

【００６２】運転モード決定手段Ｓ２２では、各運転モ
ードの同一目標負荷の達成にかかる時間を目安として、
各運転モードにあらかじめ付けられたランクをもとに、
目標負荷比較手段Ｓ２１でピックアップされた複数の運
転モードの候補の中から１つに絞り込むことが行われ
る。ランクが低いほど、目標負荷達成までの時間が最短
である運転モードを選択する。この実施例では、停止状
態からの運転のため、モードＭ４、モードＭ５は５とラ
ンク付けされているため、目標負荷７５％に妥当な運転
モードは、このロジックによりモードＭ４と決定され
る。

【００６３】運転モード選択手段Ｓ１にて選択された運
転モードは起動ユニット選択手段Ｓ２へ送られ、ここで
起動ユニットが選択される。

【００６４】起動ユニット選択手段Ｓ２は図１１のよう
に、起動ユニット数決定手段Ｓ３０、ユニット監視手段
Ｓ３１、起動ユニット決定手段Ｓ３２とからなってい
る。

【００６５】起動ユニット数決定手段Ｓ３０では、運転
モード選択手段Ｓ１で選択された運転モードより、起動
させるユニット数が決められる。モードＭ４の場合、ガ
スタービン２６ａ，２６ｂの２基、ＨＲＳＧ２８ａの１
基、蒸気タービン３１である。

【００６６】ユニット温度監視手段Ｓ３１では、ガスタ
ービン２６ａ，２６ｂ内のメタル温度の大小比較、ＨＲ
ＳＧ２８ａ，２８ｂ内のメタル温度の大小比較を行い、
メタル温度の高い方からガスタービンの各ユニット、Ｈ
ＲＳＧ２８の各ユニットの優先順位を付ける。

【００６７】内部のメタル温度が高いユニットの起動の
方が、メタル温度が低いユニットの起動よりも、ＨＲＳ
Ｇ２８の暖機時間Ｔ_SG、ガスタービン２６、蒸気タービ
ン３１のヒートソーク時間Ｔ^H，Ｔ_RH，Ｔ_LH、負荷保持
時間ＴINT ，ＴMDL が短かく、ガスタービン２６、蒸気
タービン３１の回転加速度α_G，α_S、負荷上昇率
Ｒ_SL，Ｒ_GLが大きいため、目標負荷到達時間が短かくな
るためである。したがって、発電ユニットの選択に際
し、内部のメタル温度が高い発電ユニットの優先度が高
くなる。この実施例では、ガスタービンでは１位Ｇ／Ｔ
１，２位Ｇ／Ｔ２，ＨＲＳＧ２８では１位ＨＲＳＧ１，
２位ＨＲＳＧ２と優先順位が付けられる。

【００６８】起動ユニット決定手段Ｓ３２ではユニット
監視手段Ｓ３１で付けられた優先順位に従い、起動ユニ
ット数決定手段Ｓ３０で決められた起動ユニット数分だ
け、ガスタービン２６、ＨＲＳＧ２８、蒸気タービン３
１が選択される。この実施例では、ガスタービン２６は
２基であるため、Ｇ／Ｔ１，Ｇ／Ｔ２が選択され、ＨＲ
ＳＧ２８は１基であるため、優先順位１位のＨＲＳＧ１
が選択され、また、蒸気タービンは１基であるため、蒸
気タービン３１が選択される。

【００６９】負荷上昇率、回転加速度等のプラントの起
動および制御を決定する計算は、制御用計算機２内にあ
るスケジュール計算手段Ｓ３によって行われる。

【００７０】制御用計算機５２からコントローラ５３へ
の操作指令は、制御用計算機５２内の操作指令出力手段
Ｓ４で決められたタイミングで出力される。操作指令内
容も、操作指令出力手段Ｓ４で決められている。

【００７１】運転モードＭ４の場合についてスケジュー
ル計算手段Ｓ３と操作指令出力手段Ｓ４の内容を図１２
および表１、表２（表２は表１の符号の説明である）を
参照して説明する。

【００７２】

【表１】

【００７３】

【表２】

【００７４】まず、運転モードと起動ユニットが決まっ
た後、各々のガスタービン２６の目標負荷Ｐｗｔｇ１，
Ｐｗｔｇ２、蒸気タービン３１の目標負荷Ｐｗｔｓ、各
々のガスタービン２６の回転加速度α_G1，α_G2、ヒート
ソーク時間Ｔ_H1，Ｔ_H2、負荷上昇率Ｒ_G1，Ｒ_G2がスケジ
ュール計算手段Ｓ３によって計算される。

【００７５】いま、各々のガスタービン２６は２基とも
ホットモードであるとする。すなわち、各々のガスター
ビン２６の回転加速度α_G1，α_G2、ヒートソーク時間Ｔ
_H1，Ｔ_H2、負荷上昇率Ｒ_G1，Ｒ_G2は、それぞれ等しいも
のとする。

【００７６】目標負荷については、ガスタービン２６、
蒸気タービン３１の定格負荷の配分で設定される。例え
ば、この実施例では、運転モードＭ３ではコンバインド
サイクルの運転中（Ｃ／Ｃ中）のガスタービン２６、蒸
気タービン３１の目標負荷は、全体の２／３と１／３で
ある。運転モードＭ４では、Ｃ／Ｃ中のガスタービン２
６、蒸気タービン３１、および単独運転のガスタービン
の目標負荷は、２／５，１／５，２／５である。また運
転モードＭ５ではガスタービン２６ａ、ガスタービン２
６ｂ、蒸気タービン３１の目標負荷は、全体の１／３に
設定することができる。

【００７７】スケジュール計算手段Ｓ３でのスケジュー
ル計算が終了すると（時刻ｔ_GT）、表１に示すように操
作指令出力手段Ｓ４のタイミング条件ＬＴ４１が成立す
る。このタイミング条件ＬＴ４１が成立すると、操作指
令ＬＯ４１が制御用計算機２からコントローラ３へ出力
され、ガスタービン２基の回転速度が回転加速度α_G1，
α_G2で６００ｒｐｍまで上昇する。

【００７８】ガスタービン２６の回転速度６００ｒｐｍ
という信号をコントローラ３から制御用計算機２が受け
ると（時刻ｔ₁）、回転速度が６００ｒｐｍで保持され
る。保持時間はＴ_H1，Ｔ_H2である。

【００７９】保持時間が終了すると、表１に示すように
タイミング条件ＬＴ４３が成立する。このタイミング条
件ＬＴ４３が成立したため、操作指令ＬＯ４３が制御用
計算機５２からコントローラ５３へ出力され、ガスター
ビン２６の回転速度は回転加速度α_G1，α_G2で３０００
ｒｐｍまで上昇する。

【００８０】ガスタービン２６の回転速度３０００ｒｐ
ｍという信号をコントローラ３から制御用計算機５２が
受けとると（時刻ｔ₃）、タイミング条件ＬＴ４４が成
立する。このタイミング条件ＬＴ４４が成立すると、操
作指令ＬＯ４４が制御用計算機５２からコントローラ５
３へ出力され、ガスタービン２６の併入操作が開始され
る。操作時間はＴ_Sである。

【００８１】併入操作終了という信号をコントローラ５
３から制御用計算機５２が受けとると（時刻ｔ₄）、タ
イミング条件ＬＴ４５が成立する。このタイミング条件
ＬＴ４５が成立すると、操作指令ＬＴ４５が制御用計算
機５２からコントローラ５３へ出力され、ガスタービン
２６の発電が開始され、発電負荷が負荷上昇率Ｒ_GL1、
Ｒ_GL2で上昇する。これと同時に、スケジュール計算手
段Ｓ３により、ダンパが全閉から全開状態になるまでの
時間Ｔ_D1，Ｔ_D2が計算される。ＨＲＳＧ２８の２基とも
コールドモードのため、時間Ｔ_D1，Ｔ_D2は等しいとす
る。

【００８２】ガスタービン２６の発電量が２基とも目標
負荷Ｐｗｔｇ１，Ｐｗｔｇ２に達すると（時刻ｔ_SG）、
タイミング条件ＬＴ４６が成立する。タイミング条件Ｌ
Ｔ４６が成立すると、操作指令ＬＯ４６が制御用計算機
５２からコントローラ５３へ出力され、ダンパが開動作
に入り、ＨＲＳＧ２８が起動する。これと同時にスケジ
ュール計算手段Ｓ３により、蒸気タービン３１の負荷保
持時間Ｔ_INT，Ｔ_MDL、ヒートソーク時間Ｔ_LH，Ｔ_RH、
負荷上昇率Ｒ_SL0、回転加速度α_Sが計算される。

【００８３】ダンパが全開という信号を制御用計算機５
２がコントローラ５３から受けとると（時刻ｔ_ST）、タ
イミング条件ＬＴ４７が成立する。タイミング条件ＬＴ
４７が成立すると、操作指令ＬＯ４７が制御用計算機５
２からコントローラ５３へ出力され、蒸気タービン３１
が起動され、蒸気タービン３１の回転速度が上昇する。

【００８４】蒸気タービン３１の回転速度４００ｒｐｍ
という信号をコントローラ５３から制御用計算機５２が
受けると（時刻ｔ_S）、タイミング条件ＬＴ４７が成立
する。タイミング条件ＬＴ４７が成立すると、操作指令
ＬＯ４７が制御用計算機５２からコントローラ５３へ出
力され、蒸気タービン３１が起動され、蒸気タービン３
１の回転速度が上昇する。

【００８５】蒸気タービン３１の回転速度４００ｒｐｍ
という信号をコントローラ５３から制御用計算機５２が
受けると（時刻ｔ_S）、タイミング条件ＬＴ４８が成立
する。このタイミング条件ＬＴ４８が成立すると、制御
用計算機５２はＣＲＴ表示装置５５に、ラブチェックの
指令をオペレータに表示する。

【００８６】オペレータがラブチェックを終了し、入力
装置５１から制御用計算機５２に進行許可信号を入力す
ると（時刻ｔ₆）、タイミング条件ＬＴ４９が成立す
る。タイミング条件ＬＴ４９が成立すると、操作指令Ｌ
Ｏ４９が制御用計算機５２からコントローラ５３へ出力
され、蒸気タービン３１の回転速度が回転加速度αS で
９００ｒｐｍまで上昇する。

【００８７】蒸気タービン３１の回転速度９００ｒｐｍ
になると（時刻ｔ₇）、保持時間Ｔ_LHだけその回転数９
００ｒｐｍで保持される。

【００８８】保持時間が終了すると（時刻ｔ₈）、タイ
ミング条件ＬＴ４１１が成立する。タイミング条件ＬＴ
４１１が成立すると、操作指令ＬＯ４１１が制御用計算
機５２からコントローラ５３へ出力され、蒸気タービン
３１の回転速度が回転加速度α_Sで３０００ｒｐｍまで
上昇する。

【００８９】蒸気タービン３１の回転速度３０００ｒｐ
ｍになると（時刻ｔ₉）、保持時間Ｔ_RHだけその回転数
３０００ｒｐｍで保持される。その後、併入操作が行わ
れる。

【００９０】併入操作終了の信号がコントローラ５３か
ら制御用計算機５２が受けると（時刻（ｔ_INS）、タイ
ミング条件ＬＴ４１３が成立する。タイミング条件ＬＴ
４１３が成立したため、操作指令ＬＯ４１３が制御用計
算機５２からコントローラ５３へ出力され、蒸気タービ
ン３１の発電負荷が初負荷Ｐｗ０でＴ_INTだけ保持され
る。

【００９１】保持時間が終了すると（時刻ｔ_INC）、タ
イミング条件ＬＴ４１４が成立する。タイミング条件Ｌ
Ｔ４１４が成立すると、操作指令ＬＯ４１４が制御用計
算機５２からコントローラ５３へ出力され、蒸気タービ
ン３１の発電負荷が中間負荷Ｐｗ１まで負荷上昇率Ｒ
_SL0で上昇する。

【００９２】蒸気タービン３１の発電負荷が中間負荷Ｐ
ｗ１になると（時刻ｔ_MDS）、蒸気タービン３１の発電
負荷がＰｗ１で保持時間Ｔ_MDLだけ保持される。

【００９３】これと同時に、蒸気タービン３１の負荷Ｐ
ｗ１から目標負荷Ｐｗｔｓまでの負荷上昇率Ｒ_SL1がス
ケジュール計算手段Ｓ３により計算される。

【００９４】保持時間Ｔ_MDLが終了すると（時刻
ｔ_MDC）、タイミング条件ＬＴ４１６が成立する。タイ
ミング条件ＬＴ４１６が成立すると、操作指令ＬＯ４１
６が制御用計算機５２からコントローラ５３へ出力さ
れ、蒸気タービン３１の発電負荷が負荷上昇率Ｒ_SL1で
目標負荷Ｐｗｔｓまで上昇する。

【００９５】操作指令にもとづくプラント情報は、コン
トローラ５３を経由して制御用計算機５２内のメッセー
ジエリアＳ１３にて、メッセージ情報に変換され、ＣＲ
Ｔ表示装置５５に表示される。

【００９６】モードＭ１，Ｍ２，Ｍ３，Ｍ５が選択され
た場合についても同様に多軸型Ｃ／Ｃプラントの自動運
転が行われる。

【００９７】以上の結果より、図８に示す本発明の自動
運転装置により、最短時間で目標負荷を達成できる運転
モードで多軸型Ｃ／Ｃプラントの自動運転を行うことが
できる。

【００９８】以上運転モードＭ４について、操作ロジッ
ク、スケジュール計算の内容について説明したが、運転
モードＭ１，Ｍ２，Ｍ３，Ｍ５についても以下の手順で
運転される。

【００９９】次に、各々の操作ロジックのスケジュール
計算について説明する。（１）Ｍ１モードＭ１モードは１基のガスタービンによる発電モードであ
る。目標負荷が設定され、Ｍ１モードが選択された場合
の起動特性を図１３に示す。

【０１００】ガスタービン２６の起動前にガスタービン
２６のメタル温度よりコールドモードかホットモードか
を判断し、ガスタービン２６の回転加速度α_G、負荷上
昇率ＲGL、低速保持時間Ｔ_Hがスケジュール計算手段Ｓ
３で計算される。

【０１０１】コールドモードの場合、回転加速度α_G、
負荷上昇率Ｒ_GLは小さい値であり、低速保持時間Ｔ_Hは
大きい値である。逆にホットモードの場合は回転加速度
α_G、負荷上昇率Ｒ_GLは大きい値であり、低速保持時間
Ｔ_Hは小さい値である。ガスタービン２６のメタル温度
が十分高い場合は、低速保持時間Ｔ_Hは零である。

【０１０２】また目標負荷到達時間Ｔｔは、ガスタービ
ン２６の回転加速度α_G、負荷上昇率Ｒ_GL、低速保持時
間Ｔ_H、目標負荷、併入操作時間Ｔ_Sによって求められ
る。求められたＴｔと運転員が指定した目標負荷到達時
間ｔ₁₀₀によりガスタービン起動時間ｔ_GTが決まる。

【０１０３】時刻ｔ_GTにガスタービン２６を起動し、回
転速度を回転加速度α_Gで上昇させ、ヒートソーク時間
Ｔ_Hだけ回転速度６００ｒｐｍを保持し、その後回転加
速度α_Gで回転速度を３０００ｒｐｍまで上昇させる。
回転速度が３０００ｒｐｍに達したら、併入操作に入
る。併入操作は電圧、位相、周波数を電力系統のものと
合致させる操作である。

【０１０４】併入操作終了後、Ｇ／Ｔ１１０２の負荷は
上昇率Ｒ_GLで上昇し、目標負荷に到達する。その時刻が
ｔ₁₀₀である。（２）Ｍ２モード２基のガスタービン２６を起動する発電モードである。
各ガスタービン２６の目標負荷は全目標負荷の１／２に
相当する。

【０１０５】この運転モードはガスタービン２６が２台
独自に発電するものであり、図１４のようにガスタービ
ン２６の２台の起動時刻は同時刻とし、各ガスタービン
２６の目標負荷到達までのタイミングチャートはＭ１モ
ードと同じである。（３）Ｍ３モードＭ３モードはＭ１モードの運転状態からＨＲＳＧ１１０
４の１台と蒸気タービン３１を起動させた運転状態であ
る。

【０１０６】図１５により、Ｍ３モードの起動特性の説
明をする。先ず、ガスタービン２６の起動前にガスター
ビンと蒸気タービンとの目標負荷が外気温度とプラント
全体の目標負荷により制御用計算機５２内のスケジュー
ル計算手段Ｓ３で計算される。ガスタービン２６の目標
負荷到達まではＭ１モードと同じように１台のガスター
ビン２６が起動する。

【０１０７】ガスタービン２６の目標負荷到達後、ダン
パの保持時間が計算される。排ガスの温度とＨＲＳＧ２
８のメタル温度差があるため、ダンパを徐々に開ける必
要がある。開度は４段階、０度、３０度、６０度、９０
度である。ＨＲＳＧ１２８の残圧とガスタービン２６の
排ガス温度によって保持時間は決定される。排ガスの温
度が高いほど、また、ＨＲＳＧ２８の残圧が低いほどＨ
ＲＳＧ２８の温度衝撃を和らげるために保持時間を長く
する必要がある。

【０１０８】ダンパが全開されると、蒸気タービン３１
のスケジュール計算が行われる。スケジュール計算の内
容は、初負荷保持時間Ｔ_INT、中間負荷保持時間
Ｔ_MDL、蒸気タービン低速保持時間（低ヒートソーク時
間）Ｔ_LH、蒸気タービン高速保持時間（高ヒートソーク
時間）Ｔ_RH、負荷上昇率Ｒ_SL、回転加速度α_Sである。
コールドモードのとき、Ｔ_INT，Ｔ_MDL，Ｔ_LH，Ｔ_RHは
大きくＲ_SL，α_Sは小さい。逆にホットモードのとき、
Ｔ_INT，Ｔ_MDLは小さく、Ｔ_LH，Ｔ_RHは零で、Ｒ_SL，α
_Sは大きい値となる。

【０１０９】スケジュール計算終了後、４００ｒｐｍま
で蒸気タービン３１の回転速度を上昇させ、オペレータ
が蒸気タービン３１の回っている音に異常音がないか確
かめるラブチェックという作業がある。この作業終了
後、オペレータの確認信号が入力され、自動運転が再開
する。このラブチェックにかかる時間をＴ_RBとしてい
る。

【０１１０】ラブチェック確認信号入力後、蒸気タービ
ン３１の回転速度が回転加速度α_Sで９００ｒｐｍまで
上昇され、低ヒートソーク時間ＴLHだけ９００ｒｐｍで
回転速度が保持される。特に、ホットモードのときは低
ヒートソークはない。

【０１１１】低ヒートソーク後、蒸気タービン３１の回
転速度は回転加速度α_Sで上昇し、３０００ｒｐｍまで
達すると水蒸気をなじませるため３０００ｒｐｍで高ヒ
ートソーク時間ＴRHだけ回転速度の保持が行われる。そ
の後、併入操作が行われる。初負荷まで負荷上昇され、
Ｔ_INTだけ初負荷Ｐｗ０が保持される。

【０１１２】初負荷保持終了時間ｔ_INCにおいては、負
荷上昇率Ｒ_SLで負荷がＰｗ１まで上昇する。時刻Ｔ_MDS
からＴ_MDLだけ中間負荷Ｐｗ１が保持される。時刻ｔ
_MDCから負荷上昇率Ｒ_SLでＰｗｔまで上昇し、時刻ｔ
₁₀₀で目標負荷Ｐｗｔに到達となる。時刻ｔ_GTからｔ
₁₀₀までの間、つまり目標負荷到達時間Ｔｔは、α_G，
Ｔ_H，Ｔ_S，Ｒ_GL，Ｔ_D，Ｔ_RB，α_S，Ｔ_LH，Ｔ_RH，Ｔ
_INT，Ｒ_SL，Ｔ_MDLで求められる。よって、Ｇ／Ｔの起
動時間ｔ_GTは、要求されるｔ₁₀₀とＴｔで求められる。（４）Ｍ５モードＭ５モードは、図１６のように、Ｍ４モードの蒸気ター
ビン３１の回転速度が３０００ｒｐｍに達したとき、２
台目のＨＲＳＧ２８ｂを起動させる。つまり、ガスター
ビン２６ｂとＨＲＳＧ２８ｂとの間にあるダンパを０
度、４５度、６０度、９０度と開け始める。各々のダン
パの開度の保持時間ＴＤ２は、時刻ｔ_SG2前にスケジュ
ール計算手段Ｓ３によって計算される。保持時間は、Ｈ
ＲＳＧ２８ｂの残圧とガスタービン２６ｂの排ガス温度
によって決定される。排ガスの温度が高いほど、またＨ
ＲＳＧ２８ｂの残圧が低いほど、ＨＲＳＧ２８ｂの温度
衝撃を和らげるために保持時間を長くする。

【０１１３】時刻ｔ_SG2で起動されたＨＲＳＧ２８ｂは
徐々に蒸気圧と蒸気温度を上昇させ、ＨＲＳＧ２８ａの
水蒸気とＨＲＳＧ２８ｂの水蒸気の蒸気温度と蒸気圧力
が同じになるように制御される。このときの時刻がｔ
_MDCであり、ＨＲＳＧ２８ｂがコールドモードである場
合、中間負荷保持時間Ｔ_MDLは長くなる。

【０１１４】時刻ｔ_MDCでＨＲＳＧ２８ｂの蒸気が蒸気
タービン３１に合流する。蒸気タービン３１の負荷は負
荷上昇率Ｒ_SLで目標負荷Ｐｗｔまで上昇する。

【０１１５】ＨＲＳＧ２８ｂ以外の起動およびスケジュ
ーリング計算は、Ｍ４モードと同様である。

【０１１６】以上の結果より、図８に示す本発明の自動
運転装置により、最短時間で目標負荷を達成できる運転
モードで多軸型Ｃ／Ｃプラントの自動運転を行うことが
できる。

【０１１７】上述の説明では、制御用計算機５２内に、
運転モード選択手段Ｓ１と起動ユニット選択手段Ｓ２を
設けて、目標負荷に合いしかも最短時間で目標負荷を達
成できる運転モードと起動ユニットの選択を制御用計算
機５２で自動的に行ったが、運転員が運転モードと起動
ユニットの選択を行い、その情報を入力装置５１により
制御用計算機５２に入力しても良い。この場合、図１７
に示す様に制御用計算機５２内には運転モード選択手段
Ｓ１と起動ユニット選択手段Ｓ２を制御用計算機５２内
に設けない代わりに、運転員に、運転モードと起動ユニ
ットの選択の判断規準として各ユニット内のメタル温
度、現在の運転モード、現在起動しているユニット、各
運転モードの発電能力、目標負荷の情報がＣＲＴ表示装
置に表示される。

【０１１８】これを見て、運転員は運転モードと起動ユ
ニットを選択し、入力装置５１により、運転モードと起
動ユニットを指定する。この情報を受けて、前述したよ
うに、スケジュール計算Ｓ３、および、操作指令ロジッ
クＳ４によるコントローラ５３への操作指令の出力が行
われる。

【０１１９】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、ＡＦＣ信
号の上下限値を運転状態及び統括負荷制御中の発電ユニ
ット台数に応じて設定するようにしたので、多軸型複合
型発電プラントのＡＦＣ制御を良好に行うことができ
る。

【０１２０】また、多軸型複合発電プラントは、複数の
方法で発電できるプラントである。本発明により、目標
とする発電負荷に対して、複数の発電方法の中で最短時
間でその発電負荷を達成できる運転モードで多軸型複合
発電プラントの自動運転ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の自動周波数制御を行う場合の一実施例
を示すブロック図。

【図２】本発明の負荷制御装置が適用される複合プラン
トのブロック構成図。

【図３】複合プラントの運転ケース１の判定ロジックを
示す説明図。

【図４】複合プラントの運転ケース２の判定ロジックを
示す説明図。

【図５】複合プラントの運転ケース３の判定ロジックを
示す説明図。

【図６】複合プラントの運転ケース４の判定ロジックを
示す説明図。

【図７】複合プラントの運転ケース５の判定ロジックを
示す説明図。

【図８】本発明の運転起動を行う場合の一実施例を示す
ブロック図。

【図９】起動の際の運転モードの説明図。

【図１０】本発明の運転モード選択手段の説明図。

【図１１】本発明の起動ユニット選択手段の説明図。

【図１２】運転モードＭ４の起動特性を示す特性図。

【図１３】運転モードＭ１の起動特性を示す特性図。

【図１４】運転モードＭ２の起動特性を示す特性図。

【図１５】運転モードＭ３の起動特性を示す特性図。

【図１６】運転モードＭ５の起動特性を示す特性図。

【図１７】本発明の運転起動を行う場合の他の一実施例
を示す説明図。

【図１８】一般的な複合発電プラントを示すブロック構
成図。

【符号の説明】

１中央給電指令所２所内モード負荷設定器３切替器４負荷変化率設定器５上限設定器６下限設定器７ＡＦＣ上下限設定器８加算器９加算器１０減算器１１比例積分器１２バイアス設定器１３減算器１４手動設定器１５切替器１６負荷検出器１７減算器１８速度設定器１９減算器２０演算増幅器２１サーボ増幅器２２燃料調節弁２３回転数検出器２４ガスタービン燃焼機２５コンプレッサ２６ガスタービン２７発電機２７排熱回収蒸気発生器２９蒸気止め弁３０蒸気加減弁３１蒸気タービン３２発電機３３復水器３４負荷制御装置５１入力装置５２制御用計算機５３コントローラ５４発電プラント５５ＣＲＴ表示装置５６自動運転装置Ｓ１運転モード選択手段Ｓ２起動ユニット選択手段Ｓ３スケジュール計算手段Ｓ４操作指令出力手段

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】複数台のガスタービンに対し１台の蒸気
タービンを設け前記ガスタービンの排熱を利用して蒸気
を発生させ前記蒸気タービンを駆動するようにした複合
発電プラントの運転装置において、前記複数台のガスタ
ービンおよび前記蒸気タービンのうち運転状態にある発
電ユニットに基づいて予め定められた運転モードのいず
れに該当するかを判定する運転モード判定手段と、前記
運転状態にある発電ユニットのうち負荷制御中のものの
台数を判定する負荷制御運転判定手段と、前記運転モー
ド判定手段および前記負荷制御運転判定手段の判定結果
に基づいて自動周波数制御信号の上下限値を設定する上
下限値設定手段とを備えたことを特徴とする複合発電プ
ラントの運転装置。
【請求項２】複数台のガスタービンに対し１台の蒸気
タービンを設け前記ガスタービンの排熱を利用して蒸気
を発生させ前記蒸気タービンを駆動するようにした複合
発電プラントの運転装置において、複合発電プラントと
しての出力すべき目標負荷を設定するための目標負荷設
定手段と、この目標負荷設定手段で設定された目標負荷
に基づいて予め定められた運転モードのうち短時間で前
記目標負荷を達成する運転モードを選択する運転モード
選択手段と、前記運転モード選択手段で選択された運転
モードに基づいて前記複数台のガスタービンおよび前記
蒸気タービンのうち起動すべき発電ユニットを選択する
起動ユニット選択手段と、前記起動ユニット選択手段で
選択された起動すべき発電ユニットに操作指令を出力す
る操作指令出力手段とを備えたことを特徴とする複合発
電プラントの運転装置。