KR20040014492A - 스틸 벨트용 복상 스테인레스 강대 - Google Patents

스틸 벨트용 복상 스테인레스 강대 Download PDF

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KR20040014492A
KR20040014492A KR10-2003-7013354A KR20037013354A KR20040014492A KR 20040014492 A KR20040014492 A KR 20040014492A KR 20037013354 A KR20037013354 A KR 20037013354A KR 20040014492 A KR20040014492 A KR 20040014492A
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steel strip
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KR10-2003-7013354A
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고키 도미무라
히로시 후지모토
겐이치 모리모토
나오토 히라마츠
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닛신 세이코 가부시키가이샤
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Abstract

고강도 복상 스테인레스 강대는, C:0.04-0.15질량%, 10.0-20.0질량% Cr, 0.5-4.0 질량% Ni로 구성되고 나머지가 불가피한 불순물을 제외하고는 실질적으로 Fe인 화학 조성, 및 입경이 10μm 이하로 조정된 구 오스테나이트 결정립과 함께, 20-85체적% 마르텐사이트 결정립으로 이루어지고 나머지는 페라이트 결정립인 야금 조직을 갖는다. 스테인레스 강대는 경도가 HV 300 이상으로 조정된다. 변태 스트레인은 마르텐사이트 변태중에 강 매트릭스에 균일하게 분포되고, 따라서 류더스 밴드없이 강대가 형성되고 벨트 형상으로 교정된다. 결과적으로, 스테인레스 강대로부터 표면 성상이 우수한 스틸 벨트가 제조된다.

Description

스틸 벨트용 복상 스테인레스 강대{DOUBLE PHASE STAINLESS STEEL STRIP FOR STEEL BELT}
스테인레스 스틸 벨트는 SUS301, SUS304와 같은 오스테나이트계 스테인레스 강을 냉간압연에 의해 강화시킨 가공경화형 오스테나이트계 스테인레스 강 외에, 저탄소계 마르텐사이트계 스테인레스 강(특개소 51-31085B호 공보), 석출 경화형 마르텐사이트계 스테인레스 강(특개소 59-49303B)등이 사용되고 있다.
가공경화형 스테인레스 강은 준안정 오스테나이트 상을 가지고 가소 성형하는 동안 스트레인의 적용에 의한 마르텐사이트 상으로 개질된다. 스트레인 야기된 변형은 류더스 밴드의 원인이 되어(일본금속학회지 제 55권 제 4호 제 376-382장, 일신 제강기보 제 69호 제 1~14장에서 보고된 바와 같음), 강판은 스틸 벨트용 재료로서는 부적합한 표면 요철이 발생한다.
마르텐사이트 또는 석출 경화 마르텐사이트 스테인레스 강은 소둔의 냉각 과정에서 실질적으로 마르텐사이트 단상으로 변성되지만, 종종 변성시에 체적 팽창에의해 변형된다. 일단 강판이 벨트 형상으로 성형되면, 변형된 형태는 교정하기 어렵다.
본 발명은 스틸 벨트 제조 프로세스에 있어서 형상 교정시에 류더스(Luders) 밴드가 발생하지 않는 표면 형상이 우수한 스틸 벨트용 고강도 복상 스테인레스 강대에 관한 것이다.
본 발명은 강판을 벨트 형상으로 교정시에 류더스 밴드가 발생하거나, 스틸 벨트의 형상 교정이 어려워지는 완전 마르텐사이트 상으로 변태하지 않는, 우수한 표면 형상을 갖는, 스틸 벨트로 유용한 스테인레스 강대의 제공이 목적이다.
본 발명은 스틸 벨트로 유용한 마르텐사이트/페라이트 복상 스테인레스 강대를 제안한다. 스테인레스 강은 C:0.04-0.15질량%, Cr:10.0-20.0질량%, Ni:0.5-4.0 질량%로 구성되고 나머지는 실질적으로 Fe인 화학 조성을 갖는다. 그것의 야금 조직은 20-85 체적% 마르텐사이트 결정립과 나머지가 페라이트 결정립으로 이루어진다. 강대는 HV 300 이상의 경도로 조절된다.
오스테나이트 평균입경은 소둔의 냉각 단계에서 마르텐사이트 변태하는 동안, 평균 체적 팽창량을 9% 이하로 억제하기 위해, 바람직하게는 10μm 이하로 조정된다.
명세서중 "강대"라는 단어는 강판을 포함하는 의미로 사용된다.
본 발명의 바람직한 구체예
본 발명자들은 류더스 밴드의 발생에 대해 화학 조성, 야금 조직 및 재질 등과 같은 다양한 요인의 영향을 조사하였고, 류더스 밴드는 마르텐사이트 변태 도중에 스트레인의 분포 및 체적 팽창에 의해 상당히 영향을 받는다는 것을 발견하였다. 실험 결과로부터, 본 발명자들은 류더스 밴드는 잔여 오스테나이트의 감소와함께, 소둔 공정의 냉각 단계에서 마르텐사이트 변태할때 생기는 팽창 스트레인을 강대 전체에 균일하게 분포시킴으로써 효과적으로 억제된다는 결론에 이르렀다.
본 발명에 의해 제안된 복상 스테인레스 강대는 하기와 같이, 다양한 합금 성분을 특정 비율로 함유한다:
C:0.04-0.15질량%
C는 오스테나이트 형성원소이고, 마르테나이트 상을 강화한다. Ac1이상의 온도에서 강대를 가열한 후에 형성되는 마르테나이트 결정립의 비는 C 함량에 의해 조정된다. 강화에 대한 C의 영향은 0.04질량% 이상에서 두드러진다. 그러나, 0.15질량%를 초과하는 과잉량의 C는 복상 소둔 단계에서 냉각중에 입계에서 크롬 탄화물의 석출을 야기하고, 그 결과 입계간 내식성 및 피로 강도의 저하를 초래한다.
Cr:10.0-20.0질량%
Cr은 스테인레스 강에 내식성을 부여하기 위한 필수 합금 성분이다. 내식성에 대한 Cr의 영향은 10.0질량% 이상에서 두드러진다. 그러나, 20.0질량%를 초과하는 과잉량의 Cr은 스테인레스 강대의 인성 및 가공성을 저하한다. 게다가, 과잉량의 Cr은 C, N, Ni, Mn 및 Cu와 같은 오스테나이트 형성원소의 증가를 필요로한다. 오스테나이트 형성원소의 증가는 강 코스트를 상승시키는 것 뿐만 아니라, 실온에서 오스테나이트 상을 안정화하여, 강도의 저하를 초래한다. 이러한 의미에서, Cr의 상한은 20.0질량%로 결정된다.
Ni: 0.5-4.0질량%
Ni는 고온 영역에서 페라이트/오스테나이트 조직의 형성을 위한 오스테나이트 형성원소이다(실온에서 페라이트/마르텐사이트 조직으로 변태된다). Ni가 증가할수로그 마르텐사이트 결정립의 비율이 더 커지고, 강판은 더욱 강화된다. 원소 Ni는 오스테나이트/페라이트 복상 소둔동안에 오스테나이트 결정립의 핵형성을 촉진하여, 미세한 2상 혼합조직을 형성하도록 한다. 미세한 2상 혼합조직의 형성에 대한 증가된 Ni 함량의 효과는 아마도 하기와 같이 설명된다: Ni의 증가할수록, 오스테나이트화를 위한 핵의 성장은 고전적인 핵형성 이론에 의해 결정된 임계 핵을 초과하여 속도가 늦어지고, 오스테나이트 결정립을 위한 핵형성 사이트는 평형 상태까지 오스테나이트 상의 형성을 위한 역동적인 움직임으로 인해 그 수가 증가한다. 미세 이상 혼합 조직의 미세화에 대한 Ni의 영향은 0.5질량% 이상에서 두드러진다. 그러나, Ni는 고가의 원소이며, 과잉량의 Ni는 실온까지의 냉각 단계에서 고온 오스테나이트의 마르텐사이트 상으로 불완전한 변태로 인해 스테인레스 강의 강도에 유해한 잔여 오스테나이트의 존재를 초래한다. 이러한 의미에서, Ni 함량의 상한은 4.0질량%에서 결정된다.
복상 스테인레스 강은 예를 들어, Mn, Cu, 및 N 등의 하나 이상의 오스테나이트 형성 원소 및/또는 예를 들어, C, Cr 및 Ni이외의 Si, Ti, Nb 및 Al등의 하나 이상의 페라이트 형성원소를 더욱 함유하여, 실온에서 페라이트/마르텐사이트 복상 조직을 제조할 수 있다. 예를 들어, 내식성을 위한 Mo, 열간 가공성을 위한 Y, Ca 및 REM(희토류 금속), B 및 V와 같은 다른 원소들이 스테인레스 강에 첨가될 수 있다. 이들 선택적인 원소들의 비율은 하기와 같이 결정된다:
Si: 2.0질량% 이하
Si는 제강 공정에서 탈산화제로서 첨가되는 원소이다. Si의 고용강화능으로 인해, 2.0질량%를 초과하는 과잉량의 Si는 스테인레스 강을 너무 많이 고용 강화시키고 그것의 연성을 저하시킨다.
Mn:2.0질량% 이하
Mn은 고온 영역에서 δ-페라이트의 형성을 억제하면서 오스테나이트화의 촉진을 위한 오스테나이트 형성 원소이다. 그러나, 2.0질량%를 넘는 과잉량의 Mn은 소둔된 상태에서 잔여 오스테나이트의 존재를 허용한다. 잔여 오스테나이트는 스테인레스 강판을 제품 형상으로 가소 성형하는 동안 바람직하지 않은 스트레인 야기 마르텐사이트 변태의 원인이 되고, 스트레인의 발생을 초래한다.
P:0.05질량 % 이하
P는 스테인레스 강대의 열간 가공성에 유해한 불순물이다. 열간 가공성에 대한 P의 영향은 전형적으로 0.050 질량% 이상에서 두드러진다.
S:0.020질량% 이하
S는 또한 결정립계에서 편석하기 쉬운, 불순물이다. S의 편석은 입계를 취성으로 만들고 스테인레스 강대의 열간 가공성을 저하시킨다. 이들 결함들은 S 함량을 0.020질량% 이하로 규제함으로써 억제된다.
Al:0-0.10 질량%
Al은 제강 공정에서 탈산화제로서 첨가되는 원소이다. 그러나, 0.10질량% 이상의 과잉량의 Al은 비금속 개재물을 증가시키고, 이는 인성 저하 및 표면 결함의 발생의 원인이 된다.
N:0-0.10질량%
N은 고온 영역에서 δ-페라이트의 형성을 억제하면서 오스테나이트 상의 형성을 촉진하기 위한 오스테나이트 형성 원소이다. 그러나, 0.10질량% 이상의 과잉의 N은 소둔된 상태에서 잔여 오스테나이트의 존재를 허용한다. 잔여 오스테나이트는 스테인레스 강판을 제품 형상으로 가소 성형하는 동안 바람직하지 않은 스트레인 야기 마르텐사이트 변태를 초래한다. 게다가, 냉간 압연된 스테인레스 강판의 연성은 소둔된 상태에서 N의 증가에 따라 저하된다.
Mo:0-1.0질량%
Mo는 내식성에 효과적인 합금 원소이지만, 1.0질량%가 넘는 과잉량의 Mo는 고용 경화 및 동적 재결정을 늦추는 그것의 영향으로 인해, 스테인레스 강대의 열간 가공성을 저하한다.
Cu: 2.0질량% 이하
Cu는 스크랩등의 원료로부터 스테인레스 강에 포함된 불순물이다. 과잉량의 Cu는 스테인레스 강의 열간 가공성 및 내식성을 저하하기 때문에, Cu 함량은 2.0질량% 이하로 결정된다.
Ti: 0.01-0.50질량%, Nb: 0.01-0.50질량%
V: 0.01-0.30질량%, Zr: 0.01-0.30질량%
Ti, Nb, V 및 Zr은 가공성과 인성에 효과적인 원소이다. Ti, Nb 및 V는 탄화물로서 용해된 C를 안정화하는 한편, Zr은 강 매트릭스중의 산화물로서 O를 포획한다. 이들 원소들의 과잉 첨가는 스테인레스 강대의 생산성을 저하시키기 때문에, 이들 원소들의 비는 바람직하게는 Ti:0.01-0.50질량%, Nb:0.01-0.50질량%, V:0.01-0.30질량% 및 Zr:0.01-0.30질량%로 결정된다.
B: 0.0010-0.0100 질량%
B는 복상 소둔동안에 변태된 결정립을 균일하게 열간압연 강판에 분산시키는 원소이다. B의 효과는 전형적으로 0.0010질량% 이상에서 두드러지나, 0.0010질량% 이상의 과잉량의 B는 스테인레스 강대의 열간 가공성과 용접성을 저하시킨다.
Y:0-0.02질량%,Ca:0-0.05질량%
REM:0-0.1질량%
Y, Ca 및 REM은 합금 성분이지만, 이들 원소들의 과잉 첨가는 표면 결함을 유발한다. 이러한 의미에서, Y, Ca 및 REM의 상한은 바람직하게는 각각 0.02, 0.05 및 0.1 질량%에서 결정된다.
마르텐사이트 변태에 기인하는 스트레인과 체적 팽창이, 류더스 밴드의 발생에 미치는 영향을 억제하기 위해, 특정 합금 설계에 더하여, 야금 조직, 구(prior) 오스테나이트 결정립 및 마르텐사이트 변태시의 확장율이 규제된다.
야금 조직: 20-85체적% 마르텐사이트 결정립과 나머지는 페라이트 결정립.
실온에서 마르텐사이트 결정립의 20-85체적%의 비는 고온 영역에서의 오스테나이트 결정립의 동일한 비% 에 해당한다. 고온 오스테나이트 상은 실온으로의 냉각 단계에서 마르텐사이트 상으로 변태되지만, 마르텐사이트 상에서의 전위 및 변태시의 체적 팽창으로부터 기인하는 변태 스트레인은 냉각된 스테인레스 강대안으로 도입된다.
구 오스테나이트 결정립을 세립화하여 고온 영역에서 구 오스테나이트 및 페라이트 결정립 사이에 입계간 면적을 확장시키면, 변태 스트레인은 마르텐사이트 결정립의 주위에서 있는 연질 페라이트 결정립에 균일하게 분산되고 흡수된다. 그 결과, 강대의 외면은 변태에 기인하는 변형이 방지된다. 벨트 형태로 성형되는 스테인레스 강대가 변태 스트레인의 균일한 분산 및 흡수 후에 1-2% 인장 스트레인의 인가에 의해 교정될때, 변태 스트레인은 교정으로 인한 스트레인에서 흡수된다. 결과적으로, 강대는 류더스 밴드의 발생없이 원하는 벨트 형상으로 가소 성형된다.
류더스 밴드의 발생없이 가공 스트레인에서 균일하게 분산된 변태의 능률적인 흡수는 변태 스트레인을 축적하는 마르텐사이트 결정립의 비를 20체적% 이상으로 조정함으로써 실현된다. 만일 마르텐사이트 결정립의 비가 20체적% 이하이면, 형태 교정 중에 스테인레스 강대에 인가되는 1-2%의 인장 강도가 변태 스트레인의 축적량을 초과하고, 스테인레스 강대의 표면에 류더스 밴드의 형상이 출현하는 원인이 된다. 마르텐사이트 결정립의 비가 작다는 것은 또한 과잉의 연질 페라이트 결정립의 존재를 의미하고, 따라서 강대의 강도를 부족하게 만든다. 그러나, 85체적%가 넘는 마르텐사이트 결정립의 비는 실질적으로 완전 마르텐사이트 변태와 동일하고, 이것은 큰 스트레인을 만들어내고, 형태열화가 나타나고 강대를 형태교정 가공이 곤란한 상태로 변질시킨다.
구 오스테나이트 결정립 10μm 이하의 평균입경
구 오스테나이트 결정립의 세립화가 되면 소둔의 냉각 단계에서 형성되는 페라이트 결정립과 마르텐사이트 결정립은 입경이 작아지고, 따라서 마르텐사이트 변태를 위한 영역은 마르텐사이트 변태에 기인하는 스트레인의 균일한 분산에 적합한 상태로 유리하게 분산된다. 결과적으로, 불균일한 변형이나 류더스 밴드 없이 강대는 벨트 형상으로 교정된다. 변태 스트레인의 균일한 분산에 대한 구 오스테나이트 결정립의 효과는 10μm 이하의 결정립 크기에서 두드러진다.
9% 이하의 평균 팽창율을 갖는 마르텐사이트 변태
마르텐사이트 변태에 따라, 스테인레스 강대는 그것의 결정 구조가 f.c.c에서 b.c.c 또는 b.c.t로 변하고 하나의 결정 구조에 밀집된 원자의 수는 체적 팽창시킨다. 마르텐사이트 변태에 기인하는 팽창율은 단순히 변태에 의해 형성된 마르텐사이트 결정립의 비에 비례하지 않지만, 마르텐사이트 및 페라이트 결정립의 분포에 의존한다. 형성된 마르텐사이트 결정립이 더욱 미세한 크기로 분포될수록, 변태 스트레인은 마르텐사이트 결정립의 주위에 있는 연질 페라이트 결정립에 효과적으로 흡수되고 축적된다. 마르텐사이트 결정립의 그러한 분포는 변태에 의해 형성된 페라이트 결정립과 마르텐사이트 결정립 사이의 입자간 면적을 확장하도록 구 오스테나이트 결정립을 세립화함으로써 얻어진다.
스테인레스 강대의 총 팽창율은 변태 스트레인의 흡수 및 축적에 의해 감소된다. 미세한 마르텐사이트 결정립이 변태 스트레인을 억제하는 효과때문에, 스테인레스 강대는 교정하는 동안 불균일한 변형 또는 류더스 밴드없이 벨트 형상으로 성형된다. 이러한 의미에서, 구 오스테나이트 결정립은 입경 10μm 이하로 세립화하고, 마르텐사이트와 페라이트 결정립 사이의 입계 면적을 크게하도록 마르텐사이트/페라이트 이상 조직의 입경을 미세화하고, 마르텐사이트 변태의 팽창율은 평균 9% 이하로 조정된다.
경도 HV 300 이상
마르텐사이트 결정립의 비는 물론이고 C와 Ni 함량을 조정함으로써 스테인레스 강대를 적절한 경도로 조정한다. 강대가 피로 강도의 요구가 요구되는 조건하에서 신속한 반응성과 함께 고속으로 구동되는 스틸 벨트용 재료로 사용되는 경우, 그것은 HV 300 이상으로 경화된다.
본 발명의 다른 측징들은 하기 실시예로부터 구체적으로 이해될 것이다.
표 1에 나타낸 화학 조성을 갖는 몇가지 스테인레스 강은 진공 용해하고, 주조하고, 단조하고 3.0mm의 두께로 열간 압연하였다. 표 1의 강 번호 1-5는 본 발명에 의해 정의된 조성을 가지는 한편, 강 번호 6-8은 본 발명의 범위에서 벗어나있었다.
열간 압연된 강대 번호 1-7은 780℃에서 8시간동안 확산 소둔하고, 세정후, 1.0mm의 두께로 열간 압연하고, 1050℃에서 1분동안 복상화 소둔한 후 다시 세정하였다. 두께 2.0mm의 열간 압연된 강대 번호 8(SUS 301)은 1050℃에서 6시간동안 소둔하고 1.0mm의 두께로 냉간압연하였다.
스테인레스 강의 화학 조성
밑줄친 값들은 본 발명의 범위 밖에 있음을 나타낸다.
각각의 강대로부터의 시험편을 야금 조직의 정량, 1kg의 하중으로 표면 경도 측정 및 구 오스테나이트 결정립의 크기의 측정을 행하였다. 페라이트와 마르펜사이트 결정립의 비는 시험편을 불산 1:질산 1: 글리세린 1의 에칭액으로 에칭하고페라이트 또는 마르펜사이트 결정립의 수를 세어서 측정하였다. 오스테나이트 결정립의 비는 자기적 방법으로 측정하였다. 구 오스테나이트 상의 결정립 크기는 전자 현미경으로 관찰된 면에서 절편법으로 측정하였다. 마르텐사이트 변태에 기인한 팽창율은 복상 소둔의 냉각 단계에서의 변태에 의한 일방향 팽창율을 측정하고 측정값을 3제곱함으로써 체적 팽창으로 계산하였다. 결과를 표 2에 나타낸다.
폭 50mm 길이 200mm의 시험편을 각각의 스테인레스 강대로부터 잘라내고, 그것의 압연 방향을 따라 강판을 벨트 형상으로 교정하기 위한 시뮬레이션 시험을 행했다. 시뮬레이션 시험에서, 인장 테스터에 의해 1mm/분의 스트레인 속도로 최대 5%까지 인장 스트레인을 시험편에 인가하였고, 스트레치된 시험편의 표면에서 류더스 밴드의 방향을 관찰하였다. 인장 스트레인을 인가하기 전에, 풀리 부분에서 굽힘 응력에 의해 영향을 받는 스틸 벨트의 작동 환경을 흉내내도록 하기 위해, 시험편을 50mm의 반경을 갖는 굽힘 응력에 의해 반복적으로 10회 구부렸다. 결과를 표 2에 나타낸다.
스테인레스 강대의 야금조직 및 성질
밑줄친 값들은 본 발명의 범위 밖에 있음을 나타낸다.
*1은 구부려서 크랙이 발생하였음을 나타낸다.
표 2에 나타낸 결과는 본 발명의 스테인레스 강대 번호 1-5중 어떤 것도 류더스 밴드없이 벨트 형상으로 성형되고 교정되었다는 것을 증명한다.
비교 강대 번호 No.6에 대해서는 구 오스테나이트의 핵 형성이 Ni의 부족으로 인해 불충분하였고, 구 오스테나이트 결정립은 입경이 10 μm보다 더 컸고 팽창율은 평균 9% 이상이었기 때문에 류더스 밴드가 검출되었다. 불충분한 Ni 함량은 또한 부족한 강도를 초래하였고, 따라서 시험편은 인장 시험에 앞서 굽힘을 반복하는 동안 종종 크랙이 발생하였다.
비교 강대 번호 7에서 마르텐사이트 결정립의 비는 C의 부족으로 인해 더 작아졌고, 강대를 벨트 형상으로 교정하는 동안 균일한 변형에 필요한 변태 스트레인이 불충분하여, 결국 불균일한 변형, 즉, 류더스 밴드를 초래한다. 비교강 번호 7의 Ni 함량은 강 번호 6과 동일한 수준으로 감소되지만, C 함량도 또한 감소되기 때문에, 강대 번호 7은 굽힘의 반복 동안에 크랙이 발생하지 않았다.
비교강 번호 8은 과잉의 Ni로 인해 많은 잔여 오스테나이트를 포함하는 조직을 가졌다. 인장 변형중에 잔여 오스테나이트가 마르텐사이트 상으로 변태되기 때문에, 류더스 밴드는 스트레치된 시험편에서 검출되지 않았다.
상기한 바와 같이 본 발명에 따르면, 구 오스테나이트 결정립을 세립화하여 페라이트와 마르텐사이트 결정립 사이의 입계 면적을 확장함으로써, 소둔의 냉각단계에서 마르텐사이트 변태하는 동안 발생하는 변태 스트레인은 강 매트릭스에 균일하게 분산되고 연질 페라이트 결정립에 축적된다. 페라이트 결정립에 축적된 변태 스트레인은 류더스 밴드의 발생없이, 벨트 형상으로 강대를 교정하는 동안 그것에 인가되는 가공 스트레인에 흡수된다. 결과적으로, 페라이트/마르텐사이트 이상 스테인레스 강대는 종래의 가공경화형, 석출경화형 스테인레스 강 벨트와 비교하여, 류더스 밴드가 없고 표면 형태가 우수한 스틸 벨트로서 유용하다.

Claims (3)

  1. C:0.04-0.15질량%, Cr:10.0-20.0질량%, Ni:0.5-4.0 질량%로 구성되고 나머지는 불가피한 불순물을 제외하고는 Fe인 화학 조성,
    입경이 10μm 이하로 조정된 구 오스테나이트 결정립과 함께, 20-85체적% 마르텐사이트 결정립으로 이루어지고 나머지는 페라이트 결정립인 변태후의 조직, 및
    HV 300 이상의 경도를 갖는 것을 특징으로 하는 스틸 벨트용 복상 스테인레스 강대.
  2. 제 1 항에 있어서, 화학 조성이 Si:2.0질량% 이하, Mn:2.0질량% 이하, P:0.050질량% 이하, S:0.020 질량% 이하, Al:0-0.10질량%, N:0-0.10질량%, Mo:0-1.0질량%, Cu:0-2.0질량%, Ti:0.01-0.50질량%, Nb:0.01-0.50질량%, V:0.01-0.30질량%, Zr:0.01-0.30질량%, B:0.0010-0.0100질량%, Y:0-0.02질량%, Ca: 0-0.05질량% 및 REM:0-0.1질량%(희토류금속) 중 하나 이상을 더 함유하는 것을 특징으로 하는 복상 스테인레스 강대.
  3. 제 1항 또는 제 2항에 있어서, 오스테나이트의 마르텐사이트 변태 동안에 평균 확장율이 9% 이하로 조정되는 것을 특징으로 하는 복상 스테인레스 강대.
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