JP3253256B2 - 耐応力腐食性、強度及び靱性に優れた鋼の製造方法 - Google Patents
耐応力腐食性、強度及び靱性に優れた鋼の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用成形バネ
など耐応力腐食性に優れ、高強度及び高靱性が要求され
る鋼およびその製造方法に関する。
など耐応力腐食性に優れ、高強度及び高靱性が要求され
る鋼およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】靱性に優れた鋼としてステンレス鋼が広
く知られている。ステンレス鋼は、優れた耐対応力腐食
性が要求される場合、フェライト系ステンレス鋼又はマ
ルテンサイト系ステンレス鋼が対象となり、オーステナ
イト系ステンレス鋼は除外される。さらに高強度が必要
な場合、フェライト系ステンレス鋼では不十分で、マル
テンサイト系ステンレス鋼が対象となる。このマルテン
サイト系ステンレス鋼として、ＳＵＳ４２０Ｊ２等の焼
入れ焼戻し処理鋼が知られているが、材料コストが高い
という問題がある。さらに、この鋼帯を焼戻し処理する
場合、焼戻し処理に狭い幅の専用ラインを必要とし、製
造上の問題もある。
く知られている。ステンレス鋼は、優れた耐対応力腐食
性が要求される場合、フェライト系ステンレス鋼又はマ
ルテンサイト系ステンレス鋼が対象となり、オーステナ
イト系ステンレス鋼は除外される。さらに高強度が必要
な場合、フェライト系ステンレス鋼では不十分で、マル
テンサイト系ステンレス鋼が対象となる。このマルテン
サイト系ステンレス鋼として、ＳＵＳ４２０Ｊ２等の焼
入れ焼戻し処理鋼が知られているが、材料コストが高い
という問題がある。さらに、この鋼帯を焼戻し処理する
場合、焼戻し処理に狭い幅の専用ラインを必要とし、製
造上の問題もある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
鑑みてなされたもので、その目的とするところは、耐応
力腐食性、強度及び靱性に優れた安価な鋼、特に１３％
Ｃｒフェライト系ステンレス鋼及びこの鋼を既存の製造
ラインを利用して製造できる方法を提供することであ
る。
鑑みてなされたもので、その目的とするところは、耐応
力腐食性、強度及び靱性に優れた安価な鋼、特に１３％
Ｃｒフェライト系ステンレス鋼及びこの鋼を既存の製造
ラインを利用して製造できる方法を提供することであ
る。
【０００４】
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明鋼の製造方法は、
（１）質量％で、Ｃ：０．０２５〜０．０５％、Ｓｉ：
０．１５〜０．３０％、Ａｌ：０．００１〜０．０３
％、Ｎ：０．０１５〜０．０４％、Ｎｉ：０．０２〜
０．３０％、Ｍｎ：０．２０〜０．６０％、Ｃｒ：１
３．００〜１３．７５％、残部不可避的不純物及びＦｅ
からなり、下記（１）式に示すＣｒ当量が６．０〜８．
５の化学組成を有する鋼に第１回の焼入れ処理を行い、
ついで冷間圧延を行った後第２回の焼入れ処理を行っ
て、体積率で７５〜５０％のマルテンサイト相と２５〜
５０％のフェライト相を有し、平均結晶粒径が１０μｍ
以下の金属組織とする鋼の製造方法、Ｃｒ当量＝％Ｃｒ＋１．５％Ｓｉ＋２．５％Ａｌ−８０（％Ｃ＋％Ｎ）−３％Ｎ ｉ−２％Ｍｎ．．．（１） （２） （１） で得られた鋼に２００〜５００℃の焼鈍
処理を施す鋼の製造方法、（３） （１） で得られた鋼にさらに冷間加工を施す鋼
の製造方法、（４） （１） で得られた鋼にさらに冷間加工を施した
後、２００〜５００℃の焼鈍処理を施す鋼の製造方法で
ある。
（１）質量％で、Ｃ：０．０２５〜０．０５％、Ｓｉ：
０．１５〜０．３０％、Ａｌ：０．００１〜０．０３
％、Ｎ：０．０１５〜０．０４％、Ｎｉ：０．０２〜
０．３０％、Ｍｎ：０．２０〜０．６０％、Ｃｒ：１
３．００〜１３．７５％、残部不可避的不純物及びＦｅ
からなり、下記（１）式に示すＣｒ当量が６．０〜８．
５の化学組成を有する鋼に第１回の焼入れ処理を行い、
ついで冷間圧延を行った後第２回の焼入れ処理を行っ
て、体積率で７５〜５０％のマルテンサイト相と２５〜
５０％のフェライト相を有し、平均結晶粒径が１０μｍ
以下の金属組織とする鋼の製造方法、Ｃｒ当量＝％Ｃｒ＋１．５％Ｓｉ＋２．５％Ａｌ−８０（％Ｃ＋％Ｎ）−３％Ｎ ｉ−２％Ｍｎ．．．（１） （２） （１） で得られた鋼に２００〜５００℃の焼鈍
処理を施す鋼の製造方法、（３） （１） で得られた鋼にさらに冷間加工を施す鋼
の製造方法、（４） （１） で得られた鋼にさらに冷間加工を施した
後、２００〜５００℃の焼鈍処理を施す鋼の製造方法で
ある。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明者らは、焼入れ処理と焼戻
し処理とを分離して、既存のステンレス鋼帯の製造ライ
ンを利用可能とし、もって低コストで耐応力腐食性、強
度及び靱性に優れた鋼を製造することを検討した。ま
ず、材料コストの低いフェライト系或いはマルテンサイ
ト系ステンレス鋼で耐応力割れ性を確保するためには、
Ｎｉの添加を抑えなければならない。しかし、Ｎｉの添
加を抑えると、結果的にＡc1点が高くなる。Ａc1点が高
くなると、焼入れ温度が高温になり、マルテンサイト結
晶粒径が粗大化し、靱性が大きく低下してしまう。本発
明者らは、マルテンサイト粒間に軟質フェライト相（α
相）を介在させることにより焼入れ処理と焼戻し処理と
を分離し、既存のステンレス鋼帯の製造ラインでの処理
が可能となった。また、中間段階の板厚で一度焼入れ処
理を施し、それに冷間圧延による加工歪みを付与するこ
とで、異相間に大きな歪みを蓄積させ、次いで再度焼入
れ処理を施し、その昇温工程で再結晶の微細化をするこ
とにより焼入れ温度が高くても結晶粒を微細化して靱性
を保持できるようにした。
し処理とを分離して、既存のステンレス鋼帯の製造ライ
ンを利用可能とし、もって低コストで耐応力腐食性、強
度及び靱性に優れた鋼を製造することを検討した。ま
ず、材料コストの低いフェライト系或いはマルテンサイ
ト系ステンレス鋼で耐応力割れ性を確保するためには、
Ｎｉの添加を抑えなければならない。しかし、Ｎｉの添
加を抑えると、結果的にＡc1点が高くなる。Ａc1点が高
くなると、焼入れ温度が高温になり、マルテンサイト結
晶粒径が粗大化し、靱性が大きく低下してしまう。本発
明者らは、マルテンサイト粒間に軟質フェライト相（α
相）を介在させることにより焼入れ処理と焼戻し処理と
を分離し、既存のステンレス鋼帯の製造ラインでの処理
が可能となった。また、中間段階の板厚で一度焼入れ処
理を施し、それに冷間圧延による加工歪みを付与するこ
とで、異相間に大きな歪みを蓄積させ、次いで再度焼入
れ処理を施し、その昇温工程で再結晶の微細化をするこ
とにより焼入れ温度が高くても結晶粒を微細化して靱性
を保持できるようにした。
【０００７】さらに、低温の焼鈍処理及び／又は冷間加
工処理を施して、不均一歪みの除去及び／又は加工硬化
＋歪み時効により、所望の強度、靱性を得るようにし
た。以下、本発明鋼及びその製造方法を詳細に説明す
る。
工処理を施して、不均一歪みの除去及び／又は加工硬化
＋歪み時効により、所望の強度、靱性を得るようにし
た。以下、本発明鋼及びその製造方法を詳細に説明す
る。
【０００８】（鋼の組成）質量％で、Ｃ：０．０２５〜
０．０５％、Ｓｉ：０．１５〜０．３０％、Ａｌ：０．
００１〜０．０３％、Ｎ：０．０１５〜０．０４％、Ｎ
ｉ：０．０２〜０．３０％、Ｍｎ：０．２０〜０．６０
％、Ｃｒ：１３．００〜１３．７５％、残部不可避的不
純物及びＦｅからなり、下記（１）式に示すＣｒ当量が
６．０〜８．５の化学組成を有する。 Ｃｒ当量＝％Ｃｒ＋１．５％Ｓｉ＋２．５％Ａｌ−８０（％Ｃ＋％Ｎ）−３％Ｎ ｉ−２％Ｍｎ．．．（１） Ｃ：０．０２５〜０．０５％ 本発明では、フェライト相（α相）を残留させるため、
Ｃ添加量を０．０５％以下と低めに設定する。０．０５
％を超えると、所望量のフェライト相（α相）の残留が
困難となる。また、強度及び靭性の観点から０．０２５
％以上とする。
０．０５％、Ｓｉ：０．１５〜０．３０％、Ａｌ：０．
００１〜０．０３％、Ｎ：０．０１５〜０．０４％、Ｎ
ｉ：０．０２〜０．３０％、Ｍｎ：０．２０〜０．６０
％、Ｃｒ：１３．００〜１３．７５％、残部不可避的不
純物及びＦｅからなり、下記（１）式に示すＣｒ当量が
６．０〜８．５の化学組成を有する。 Ｃｒ当量＝％Ｃｒ＋１．５％Ｓｉ＋２．５％Ａｌ−８０（％Ｃ＋％Ｎ）−３％Ｎ ｉ−２％Ｍｎ．．．（１） Ｃ：０．０２５〜０．０５％ 本発明では、フェライト相（α相）を残留させるため、
Ｃ添加量を０．０５％以下と低めに設定する。０．０５
％を超えると、所望量のフェライト相（α相）の残留が
困難となる。また、強度及び靭性の観点から０．０２５
％以上とする。
【０００９】 Ｎｉ：０．０２〜０．３０％ 本発明では、耐応力腐食割れ性を確保するために、Ｎｉ
添加量を０．３０％以下に抑える。０．３０％を越える
と、耐応力腐食割れ性が劣化する。また、強度及び靭性
の観点から０．０２％以上とする。
添加量を０．３０％以下に抑える。０．３０％を越える
と、耐応力腐食割れ性が劣化する。また、強度及び靭性
の観点から０．０２％以上とする。
【００１０】Ｃｒ当量：６．０〜８．５％ 本発明では、焼入れ後の組織状態を適正なものとするた
めに、Ｃｒ当量を限定する。６．０％未満では、マルテ
ンサイト量が所望以上に増加し、その結果強度は向上す
るが、靱性が劣化する。８．５％を超えると、フェライ
ト相が安定して必要なマルテンサイト変態量を確保でき
ず、その結果、所望の強度が得られない。
めに、Ｃｒ当量を限定する。６．０％未満では、マルテ
ンサイト量が所望以上に増加し、その結果強度は向上す
るが、靱性が劣化する。８．５％を超えると、フェライ
ト相が安定して必要なマルテンサイト変態量を確保でき
ず、その結果、所望の強度が得られない。
【００１１】
【００１２】（鋼の金属組織）本発明では、マルテンサ
イト相のマトリックス（体積率で７５〜５０％）に体積
率で２５〜５０％のフェライト相を有する。その顕微鏡
写真の一例を図２に示す。マルテンサイト相に軟質のフ
ェライト相を介在させることにより、所定の強度と靱性
を兼ね備えた鋼を得ることができる。体積率で２５〜５
０％とした理由は、２５％未満では、所望の靱性が得ら
れず、逆に５０％を超えると、軟質のフェライト相が多
すぎて所望の強度が得られない。
イト相のマトリックス（体積率で７５〜５０％）に体積
率で２５〜５０％のフェライト相を有する。その顕微鏡
写真の一例を図２に示す。マルテンサイト相に軟質のフ
ェライト相を介在させることにより、所定の強度と靱性
を兼ね備えた鋼を得ることができる。体積率で２５〜５
０％とした理由は、２５％未満では、所望の靱性が得ら
れず、逆に５０％を超えると、軟質のフェライト相が多
すぎて所望の強度が得られない。
【００１３】なお、本発明で、体積率とは、任意切断面
における面積率をいう。 （鋼の平均粒径）本発明の鋼は、平均結晶粒径が１０μ
ｍ以下である。平均結晶粒径が１０μｍを超えると、所
望の靱性が得られない。
における面積率をいう。 （鋼の平均粒径）本発明の鋼は、平均結晶粒径が１０μ
ｍ以下である。平均結晶粒径が１０μｍを超えると、所
望の靱性が得られない。
【００１４】（鋼の製造方法）次に上記の化学組成及び
金属組織を優する鋼の製造方法を、図１を参照して説明
する。
金属組織を優する鋼の製造方法を、図１を参照して説明
する。
【００１５】まず、金属組織がフェライト相の鋼を冷間
圧延した後に焼入れ処理して、フェライト相の一部をマ
ルテンサイト相に変態させる。冷間圧延は、圧延率２０
〜８０％程度が好ましい。次に焼入れ処理を行うが、そ
の処理温度は、低すぎるとマルテンサイトへの変態量が
少ないため強度が低下し、逆に高すぎると粒成長が生じ
て靱性が著しく低下するため、１０００℃〜１０５０℃
が好適である。表１は、焼き入れ温度を変えた場合の、
硬さと組織の変化を示す。
圧延した後に焼入れ処理して、フェライト相の一部をマ
ルテンサイト相に変態させる。冷間圧延は、圧延率２０
〜８０％程度が好ましい。次に焼入れ処理を行うが、そ
の処理温度は、低すぎるとマルテンサイトへの変態量が
少ないため強度が低下し、逆に高すぎると粒成長が生じ
て靱性が著しく低下するため、１０００℃〜１０５０℃
が好適である。表１は、焼き入れ温度を変えた場合の、
硬さと組織の変化を示す。
【００１６】特に、第１回の焼入れ処理を行い、ついで
冷間圧延を行った後第２回の焼入れ処理を行うことによ
り、結晶粒を微細化して靱性を向上することができる。
すなわち、焼入れ処理温度を高くするとマルテンサイト
への変態量が多くなり高強度とすることができるが、結
晶粒が粗大化して靱性が低下する。しかし、第１回の焼
入れ処理後に冷間圧延を行って、鋼に加工歪みを付与
し、異相界面に大きな歪みを蓄積させ、ついで、第２回
の焼入れ処理を行うことにより、昇温過程に起こる再結
晶の微細化を促して平均結晶粒を１０μｍ以下と微細化
し、高靱性の鋼とすることができる。この目的を達成す
るために、冷間圧延は、圧延率３０％（減面率）以上と
するのが望ましい。表２は第１回焼き入れ後と、冷間圧
延後の第２回焼入れ後の鋼の結晶粒径の変化と曲げ性の
変化を示す。
冷間圧延を行った後第２回の焼入れ処理を行うことによ
り、結晶粒を微細化して靱性を向上することができる。
すなわち、焼入れ処理温度を高くするとマルテンサイト
への変態量が多くなり高強度とすることができるが、結
晶粒が粗大化して靱性が低下する。しかし、第１回の焼
入れ処理後に冷間圧延を行って、鋼に加工歪みを付与
し、異相界面に大きな歪みを蓄積させ、ついで、第２回
の焼入れ処理を行うことにより、昇温過程に起こる再結
晶の微細化を促して平均結晶粒を１０μｍ以下と微細化
し、高靱性の鋼とすることができる。この目的を達成す
るために、冷間圧延は、圧延率３０％（減面率）以上と
するのが望ましい。表２は第１回焼き入れ後と、冷間圧
延後の第２回焼入れ後の鋼の結晶粒径の変化と曲げ性の
変化を示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】なお、第２回の焼入れ処理は、処理温度１
０００℃〜１０５０℃が好適である。次に、このように
焼入れ処理した鋼に以下に示すいずれかの処理を施し
て、不均一歪みを除去し、さらに強靱性を付与する。
０００℃〜１０５０℃が好適である。次に、このように
焼入れ処理した鋼に以下に示すいずれかの処理を施し
て、不均一歪みを除去し、さらに強靱性を付与する。
【００２０】(a) ２００〜５００℃の低温焼鈍処理を施
こし、(b) 冷間加工を施し、若しくは(c) 冷間加工を施
した後、２００〜５００℃の低温焼鈍処理を施す。焼鈍
処理は、靱性を向上するために行う。２００〜５００℃
と限定した理由は、２００℃未満ではマルテンサイトの
靱性が回復せず、５００℃を超えるとオーバーエイジン
グとなり強度が低下する。この焼鈍処理は１〜２分程度
で十分である。
こし、(b) 冷間加工を施し、若しくは(c) 冷間加工を施
した後、２００〜５００℃の低温焼鈍処理を施す。焼鈍
処理は、靱性を向上するために行う。２００〜５００℃
と限定した理由は、２００℃未満ではマルテンサイトの
靱性が回復せず、５００℃を超えるとオーバーエイジン
グとなり強度が低下する。この焼鈍処理は１〜２分程度
で十分である。
【００２１】冷間圧延は、強度を高めるために行い、減
面率３０〜８０％程度が好ましい。上記(a) 〜(c) の方
法は、用途、すなわち所望する強度値と靱性値により適
宜選択される。
面率３０〜８０％程度が好ましい。上記(a) 〜(c) の方
法は、用途、すなわち所望する強度値と靱性値により適
宜選択される。
【００２２】
【実施例】下記組成の供試材を用い、減面率５０％の冷
間圧延後、１０３０℃、１分で第１回焼入れを行い、つ
いで減面率４５％の冷間圧延後、１０３０℃、１分で第
２回焼入れを行った。
間圧延後、１０３０℃、１分で第１回焼入れを行い、つ
いで減面率４５％の冷間圧延後、１０３０℃、１分で第
２回焼入れを行った。
【００２３】Ｃ：０．０５４、Ｓｉ：０．２１、Ａｌ：
０．０１２、Ｎ：０．０２５、Ｎｉ：０．０７、Ｍｎ：
０．３６、Ｃｒ：１３．１２、Ｃｒ当量６．２ 得られた供試材はマルテンサイト相のマトリックスにフ
ェライト相が体積率で３０％あり、平均結晶粒径が７．
５μｍであった。
０．０１２、Ｎ：０．０２５、Ｎｉ：０．０７、Ｍｎ：
０．３６、Ｃｒ：１３．１２、Ｃｒ当量６．２ 得られた供試材はマルテンサイト相のマトリックスにフ
ェライト相が体積率で３０％あり、平均結晶粒径が７．
５μｍであった。
【００２４】ついで、(a) ４５０℃で１分焼鈍し、(b)
板厚減面率で５０％冷間圧延し、若しくは(c) 板厚減面
率で５０％冷間圧延した後４５０℃で１分焼鈍した。得
られた各供試鋼の硬さ、バネ限界値、曲げ性を比較材の
特性を共に表３に示す。
板厚減面率で５０％冷間圧延し、若しくは(c) 板厚減面
率で５０％冷間圧延した後４５０℃で１分焼鈍した。得
られた各供試鋼の硬さ、バネ限界値、曲げ性を比較材の
特性を共に表３に示す。
【００２５】
【表３】
【００２６】表３から、本発明によれば、同じ強度の比
較材料より靱性が向上していることがわかる。次に、Ｊ
ＩＳ Ｇ ０５７６の４２％塩化マグネシウム腐食試験
を行った。その結果を比較鋼とともに表４に示す。
較材料より靱性が向上していることがわかる。次に、Ｊ
ＩＳ Ｇ ０５７６の４２％塩化マグネシウム腐食試験
を行った。その結果を比較鋼とともに表４に示す。
【００２７】
【表４】 表４から、本発明鋼はＳＵＳ ４２０Ｊ２（焼入れ焼戻
し材）と同等以上の耐応力腐食性を有することがわか
る。
し材）と同等以上の耐応力腐食性を有することがわか
る。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば耐
応力腐食性に優れ、高強度及び高靱性が要求される強度
及び靱性に優れた鋼およびその製造方法を提供すること
ができる。
応力腐食性に優れ、高強度及び高靱性が要求される強度
及び靱性に優れた鋼およびその製造方法を提供すること
ができる。
【図１】本発明方法の概略説明図。
【図２】本発明鋼の一例を示す顕微鏡写真。
フロントページの続き (72)発明者 田村 勝 東京都板橋区舟渡四丁目10番１号 日本 金属株式会社内 (72)発明者 佐藤 雅彦 東京都板橋区舟渡四丁目10番１号 日本 金属株式会社内 (56)参考文献 特開 平７−207342（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−301518（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/46 - 9/48 C22C 38/00 - 38/60 C21D 8/00 - 8/10
Claims (4)
- 【請求項１】質量％で、Ｃ：０．０２５〜０．０５％、
Ｓｉ：０．１５〜０．３０％、Ａｌ：０．００１〜０．
０３％、Ｎ：０．０１５〜０．０４％、Ｎｉ：０．０２
〜０．３０％、Ｍｎ：０．２０〜０．６０％、Ｃｒ：１
３．００〜１３．７５％、残部不可避的不純物及びＦｅ
からなり、下記（１）式に示すＣｒ当量が６．０〜８．
５の化学組成を有する１３％Ｃｒフェライト系のステン
レス鋼に第１回の焼入れ処理を行い、ついで冷間圧延を
行った後第２回の焼入れ処理を行って、体積率で７５〜
５０％のマルテンサイト相と２５〜５０％のフェライト
相とを有し、平均結晶粒径が１０μｍ以下の金属組織と
することを特徴とする耐応力腐食性、強度及び靱性に優
れた鋼の製造方法。 Ｃｒ当量＝％Ｃｒ＋１．５％Ｓｉ＋２．５％Ａｌ−８０（％Ｃ＋％Ｎ）−３％Ｎ ｉ−２％Ｍｎ．．．（１） - 【請求項２】 請求項１で得られた鋼帯に２００〜５０
０℃の焼鈍処理を施すことを特徴とする耐応力腐食性、
強度及び靱性に優れた鋼の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１で得られた鋼帯にさらに冷間加
工を施すことを特徴とする耐応力腐食性、強度及び靱性
に優れた鋼の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１で得られた鋼帯にさらに冷間加
工を施した後、２００〜５００℃の焼鈍処理を施すこと
を特徴とする耐応力腐食性、強度及び靱性に優れた鋼の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07138597A JP3253256B2 (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | 耐応力腐食性、強度及び靱性に優れた鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07138597A JP3253256B2 (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | 耐応力腐食性、強度及び靱性に優れた鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10265907A JPH10265907A (ja) | 1998-10-06 |
| JP3253256B2 true JP3253256B2 (ja) | 2002-02-04 |
Family
ID=13459002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07138597A Expired - Fee Related JP3253256B2 (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | 耐応力腐食性、強度及び靱性に優れた鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3253256B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ATE303458T1 (de) * | 2001-06-11 | 2005-09-15 | Nisshin Steel Co Ltd | Band aus doppelphasigem nichtrostendem stahl für stahlriemen |
-
1997
- 1997-03-25 JP JP07138597A patent/JP3253256B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10265907A (ja) | 1998-10-06 |
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