JP3347210B2 - 精密打ち抜き用高強度鋼板の製造方法 - Google Patents
精密打ち抜き用高強度鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，ギアなどの自動車用部
品等に好適に使用される，５４０Ｎ／ｍｍ2を超える引
張強さをもった，精密打ち抜き用（ファインブランキン
グ用）高強度鋼板の製造方法に関する。
品等に好適に使用される，５４０Ｎ／ｍｍ2を超える引
張強さをもった，精密打ち抜き用（ファインブランキン
グ用）高強度鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来，精密打ち抜き用鋼板の製造方法に
関し，特公昭６２−２００８号公報，特公昭５８−７３
４号公報，特公平２−１９１７３号公報が開示されてい
る。これらに記載された方法は，何れも鋼片に冷間圧延
を施した後，焼鈍を施して鋼中のセメンタイト等を球状
化させることにより鋼板の精密打ち抜き性を向上させる
方法である。
関し，特公昭６２−２００８号公報，特公昭５８−７３
４号公報，特公平２−１９１７３号公報が開示されてい
る。これらに記載された方法は，何れも鋼片に冷間圧延
を施した後，焼鈍を施して鋼中のセメンタイト等を球状
化させることにより鋼板の精密打ち抜き性を向上させる
方法である。
【０００３】また，特開昭５８−１０４１６０号公報，
特公平３−２９４２号公報，特公平５−１４７６４号公
報によっても，精密打ち抜き用鋼板の製造方法が開示さ
れている。これらに記載された方法は，何れも軟質の鋼
板を打ち抜き加工した後に，部品に対して焼入れ，浸炭
焼入れ等の熱処理を施す方法である。
特公平３−２９４２号公報，特公平５−１４７６４号公
報によっても，精密打ち抜き用鋼板の製造方法が開示さ
れている。これらに記載された方法は，何れも軟質の鋼
板を打ち抜き加工した後に，部品に対して焼入れ，浸炭
焼入れ等の熱処理を施す方法である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし，特公昭６２−
２００８号公報，特公昭５８−７３４号公報，特公平２
−１９１７３号公報に記載された製造方法によると，セ
メンタイト等を球状化させるために焼鈍を施す必要があ
る。このため，工程が長くなって納期の遅れといった問
題が引き起こされ，また，コストアップを生じさせる原
因にもなっている。更に，製造条件も厳密に管理しなけ
ればならなくなる。また，これらの製造方法で製造され
る鋼板は，各自動車部品メーカーなどにおいて精密打ち
抜き加工をした後に，部品に熱処理を施すことが前提と
されており，メーカーの製造コストを引き上げる原因に
もなっている。
２００８号公報，特公昭５８−７３４号公報，特公平２
−１９１７３号公報に記載された製造方法によると，セ
メンタイト等を球状化させるために焼鈍を施す必要があ
る。このため，工程が長くなって納期の遅れといった問
題が引き起こされ，また，コストアップを生じさせる原
因にもなっている。更に，製造条件も厳密に管理しなけ
ればならなくなる。また，これらの製造方法で製造され
る鋼板は，各自動車部品メーカーなどにおいて精密打ち
抜き加工をした後に，部品に熱処理を施すことが前提と
されており，メーカーの製造コストを引き上げる原因に
もなっている。
【０００５】また，特開昭５８−１０４１６０号公報，
特公平３−２９４２号公報，特公平５−１４７６４号公
報に記載された製造方法は，鋼板の強度が軟質であるた
めに精密打ち抜き加工をした後に，部品に対し焼入れ，
浸炭焼入れ等の熱処理を施す必要がある。このため，部
品メーカーにあっては製造コストアップが余儀なくされ
る。
特公平３−２９４２号公報，特公平５−１４７６４号公
報に記載された製造方法は，鋼板の強度が軟質であるた
めに精密打ち抜き加工をした後に，部品に対し焼入れ，
浸炭焼入れ等の熱処理を施す必要がある。このため，部
品メーカーにあっては製造コストアップが余儀なくされ
る。
【０００６】従って，本発明の目的は，球状化のための
焼鈍を行わずとも優れた精密打ち抜き性を備えており，
かつ，精密打ち抜き後の部品に熱処理を行う必要がない
精密打ち抜き用高強度鋼板の製造方法を提供することに
ある。
焼鈍を行わずとも優れた精密打ち抜き性を備えており，
かつ，精密打ち抜き後の部品に熱処理を行う必要がない
精密打ち抜き用高強度鋼板の製造方法を提供することに
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば，重量％
で， Ｃ ：０.０２〜０.０８％， Ｓｉ：０.８％以下， Ｍｎ：１.０〜２.０％， Ｐ ：０.０２％以下， Ｎｂ：０.０１〜０.０４％， Ｓ ：０.００５％以下， Ｔｉ：必要な場合は０.０１〜０.０５％， を含み，残部がＦｅ及び製造上不可避的に混入する不純
物元素からなる組成に調整された鋼片に熱間圧延を施し
た後，５〜５０％の圧下率で冷間圧延を施す精密打ち抜
き用高強度鋼板の製造方法が提供される。
で， Ｃ ：０.０２〜０.０８％， Ｓｉ：０.８％以下， Ｍｎ：１.０〜２.０％， Ｐ ：０.０２％以下， Ｎｂ：０.０１〜０.０４％， Ｓ ：０.００５％以下， Ｔｉ：必要な場合は０.０１〜０.０５％， を含み，残部がＦｅ及び製造上不可避的に混入する不純
物元素からなる組成に調整された鋼片に熱間圧延を施し
た後，５〜５０％の圧下率で冷間圧延を施す精密打ち抜
き用高強度鋼板の製造方法が提供される。
【０００８】また本発明によれば，重量％で， Ｃ ：０.０２〜０.０８％， Ｓｉ：０.８％以下， Ｍｎ：１.０〜２.０％， Ｐ ：０.０２％以下， Ｎｂ：０.０１〜０.０４％， Ｓ ：０.００５％以下， Ｔｉ：必要な場合は０.０１〜０.０５％， を含み，残部がＦｅ及び製造上不可避的に混入する不純
物元素からなる組成に調整された鋼片に，仕上温度が８
５０〜１０００℃の範囲となる熱間圧延を施した後，６
００℃に冷却するまでは平均で４０℃／ｓ以上となる冷
却速度で冷却し，６００℃に冷却されてからは平均で３
０℃／ｓ以下となる冷却速度で冷却して，４００〜５５
０℃で巻取り，その後５〜５０％の圧下率で冷間圧延を
施す精密打ち抜き用高強度鋼板の製造方法が，併せて提
供される。
物元素からなる組成に調整された鋼片に，仕上温度が８
５０〜１０００℃の範囲となる熱間圧延を施した後，６
００℃に冷却するまでは平均で４０℃／ｓ以上となる冷
却速度で冷却し，６００℃に冷却されてからは平均で３
０℃／ｓ以下となる冷却速度で冷却して，４００〜５５
０℃で巻取り，その後５〜５０％の圧下率で冷間圧延を
施す精密打ち抜き用高強度鋼板の製造方法が，併せて提
供される。
【０００９】
【作用】本発明方法に従って製造される鋼板は，微細な
フェライトマトリックスにパーライトまたはセメンタイ
トを微細に分散させた組織をもっている。かかる組織
は，ベーナイトやマルテンサイトが分散しているものに
比べて，優れた精密打ち抜き性を有する。なかでも，パ
ーライトを分散させた場合は，分散相が連続的なバンド
状などに生成されることがなく，マトリックスに微細な
パーライトがまんべんなく分散された状態となるので，
より良好な精密打ち抜き性を呈する鋼材が得られる。
フェライトマトリックスにパーライトまたはセメンタイ
トを微細に分散させた組織をもっている。かかる組織
は，ベーナイトやマルテンサイトが分散しているものに
比べて，優れた精密打ち抜き性を有する。なかでも，パ
ーライトを分散させた場合は，分散相が連続的なバンド
状などに生成されることがなく，マトリックスに微細な
パーライトがまんべんなく分散された状態となるので，
より良好な精密打ち抜き性を呈する鋼材が得られる。
【００１０】微細なフェライトマトリックスにパーライ
トまたはセメンタイトを微細に分散させた組織は，マト
リックスに粒径の小さいフェライトを分散させ，フェラ
イト変態後に生じた微細なパーライトまたはセメンタイ
トをフェライトマトリックスに分散させた組織である。
かかる組織は，合金の成分設計において，特に微細フェ
ライトの生成に有効なＮｂの含有量を所定の範囲に規定
し，かつ，熱延後の冷却及び巻取りを所定の温度条件の
下で行うことによって形成される。また，熱延板に所定
の圧下率で冷延を施し，鋼の降伏比（０.２％耐力／引
張強さ）を上げることによって，精密打ち抜き加工をし
た後の成品のだれが低減され，また，精密打ち抜き部品
に必要とされる板厚精度の向上が図られる。
トまたはセメンタイトを微細に分散させた組織は，マト
リックスに粒径の小さいフェライトを分散させ，フェラ
イト変態後に生じた微細なパーライトまたはセメンタイ
トをフェライトマトリックスに分散させた組織である。
かかる組織は，合金の成分設計において，特に微細フェ
ライトの生成に有効なＮｂの含有量を所定の範囲に規定
し，かつ，熱延後の冷却及び巻取りを所定の温度条件の
下で行うことによって形成される。また，熱延板に所定
の圧下率で冷延を施し，鋼の降伏比（０.２％耐力／引
張強さ）を上げることによって，精密打ち抜き加工をし
た後の成品のだれが低減され，また，精密打ち抜き部品
に必要とされる板厚精度の向上が図られる。
【００１１】以下，本発明の構成について詳述する。先
ず，本発明方法に供される鋼片の組成を説明する。な
お，以下の説明において「％」とは「重量％」を意味す
る。 Ｃ：強度確保のために有効な元素であり，引張強さ５４
０Ｎ／ｍｍ2以上の目標強度を得る上で０.０２％以上の
Ｃを含有していることが必要である。しかし，０.０８
％を超えるＣを含有させるとパーライト量が増加するた
め精密打ち抜き性が著しく劣化する。そこで，Ｃの含有
量は０.０２〜０.０８％にした。なお，好ましくはＣの
含有量は０.０２〜０.０６％にするのが良い。
ず，本発明方法に供される鋼片の組成を説明する。な
お，以下の説明において「％」とは「重量％」を意味す
る。 Ｃ：強度確保のために有効な元素であり，引張強さ５４
０Ｎ／ｍｍ2以上の目標強度を得る上で０.０２％以上の
Ｃを含有していることが必要である。しかし，０.０８
％を超えるＣを含有させるとパーライト量が増加するた
め精密打ち抜き性が著しく劣化する。そこで，Ｃの含有
量は０.０２〜０.０８％にした。なお，好ましくはＣの
含有量は０.０２〜０.０６％にするのが良い。
【００１２】Ｓｉ：固溶強化により強度を向上させる元
素として有効であり，本発明において，Ｓｉは成分元素
として把握される。しかし，０.８％を超えるＳｉ含有
量では，熱延板の表面性状が著しく劣化するため，冷延
後も表面疵が残存し，製品の性状が劣る。そこで，Ｓｉ
の含有量は０.８％以下にした。なお，好ましくはＳｉ
の含有量は０.４〜０.８％にするのが良い。
素として有効であり，本発明において，Ｓｉは成分元素
として把握される。しかし，０.８％を超えるＳｉ含有
量では，熱延板の表面性状が著しく劣化するため，冷延
後も表面疵が残存し，製品の性状が劣る。そこで，Ｓｉ
の含有量は０.８％以下にした。なお，好ましくはＳｉ
の含有量は０.４〜０.８％にするのが良い。
【００１３】Ｍｎ：強度確保のために１.０％以上の添
加が必要である。しかし，２.０％を超えるＭｎを含有
すると，鋼片内で中心偏析が助長され，バンドストラク
チャー（縞状組織）が形成される。その結果，精密打ち
抜き性が劣化する。そこで，Ｍｎ含有量は１.０〜２.０
％にした。なお，好ましくはＭｎの含有量は１.５〜２.
０％にするのが良い。
加が必要である。しかし，２.０％を超えるＭｎを含有
すると，鋼片内で中心偏析が助長され，バンドストラク
チャー（縞状組織）が形成される。その結果，精密打ち
抜き性が劣化する。そこで，Ｍｎ含有量は１.０〜２.０
％にした。なお，好ましくはＭｎの含有量は１.５〜２.
０％にするのが良い。
【００１４】Ｐ：固溶強化元素であり，強度の向上に寄
与する。本発明において，Ｐは成分元素として把握され
る。しかし，Ｐは鋼片内の中心偏析を助長させる作用を
有し，Ｐ含有量が０.０２％を超えると，バンド状のパ
ーライトが鋼板の板厚方向中心部に生じ易くなる。バン
ド状のパーライトは破断面発生の起点となり，結果とし
て精密打ち抜き性が劣化される。そこで，Ｐの含有量は
０.０２％以下にした。なお，好ましくはＰの含有量は
０.０１〜０.０２％にするのが良い。
与する。本発明において，Ｐは成分元素として把握され
る。しかし，Ｐは鋼片内の中心偏析を助長させる作用を
有し，Ｐ含有量が０.０２％を超えると，バンド状のパ
ーライトが鋼板の板厚方向中心部に生じ易くなる。バン
ド状のパーライトは破断面発生の起点となり，結果とし
て精密打ち抜き性が劣化される。そこで，Ｐの含有量は
０.０２％以下にした。なお，好ましくはＰの含有量は
０.０１〜０.０２％にするのが良い。
【００１５】Ｎｂ：析出強化元素として働き，強度の向
上に有効な合金元素である。また，圧延中においてオー
ステナイトの再結晶を抑制し，フェライト粒を均一，微
細に生成させるとともに，精密打ち抜き性の向上に有効
なフェライトの生成を容易にさせる。これらの効果を確
保するためには０.０１％以上必要であるが，０.０４％
を超えるＮｂを含有すると，析出強化に起因して精密打
ち抜き性が著しく低下する。そこで，本発明においては
Ｎｂ含有量は０.０１〜０.０４％とした。なお，好まし
くはＮｂの含有量は０.０１〜０.０２％にするのが良
い。
上に有効な合金元素である。また，圧延中においてオー
ステナイトの再結晶を抑制し，フェライト粒を均一，微
細に生成させるとともに，精密打ち抜き性の向上に有効
なフェライトの生成を容易にさせる。これらの効果を確
保するためには０.０１％以上必要であるが，０.０４％
を超えるＮｂを含有すると，析出強化に起因して精密打
ち抜き性が著しく低下する。そこで，本発明においては
Ｎｂ含有量は０.０１〜０.０４％とした。なお，好まし
くはＮｂの含有量は０.０１〜０.０２％にするのが良
い。
【００１６】Ｓ：ＭｎＳを形成し，精密打ち抜き性を著
しく劣化させる有害元素である。本発明において，Ｓは
不純物元素として把握される。そこで，本発明において
はＳ含有量を０.００５％にした。なお，好ましくはＳ
の含有量は０.００３％以下にするのが良い。
しく劣化させる有害元素である。本発明において，Ｓは
不純物元素として把握される。そこで，本発明において
はＳ含有量を０.００５％にした。なお，好ましくはＳ
の含有量は０.００３％以下にするのが良い。
【００１７】Ｔｉ：Ｔｉは必要に応じて添加される合金
元素である。ＴｉはＳと化合してＴｉＳを形成し，精密
打ち抜き時の破断面発生の起点となるＭｎＳの生成を防
止する。０.０１％以上のＴｉの添加は精密打ち抜き性
の向上に極めて有効である。しかし，Ｔｉ添加による性
質改善は０.０５％で飽和し，それを超えて含有させる
と経済性を損なう。そこで，Ｔｉを含有させる場合は，
その含有量を０.０１〜０.０５％とした。なお，好まし
くはＴｉの含有量は０.０１〜０.０３％にするのが良
い。
元素である。ＴｉはＳと化合してＴｉＳを形成し，精密
打ち抜き時の破断面発生の起点となるＭｎＳの生成を防
止する。０.０１％以上のＴｉの添加は精密打ち抜き性
の向上に極めて有効である。しかし，Ｔｉ添加による性
質改善は０.０５％で飽和し，それを超えて含有させる
と経済性を損なう。そこで，Ｔｉを含有させる場合は，
その含有量を０.０１〜０.０５％とした。なお，好まし
くはＴｉの含有量は０.０１〜０.０３％にするのが良
い。
【００１８】本発明方法は，その目的を達成すべく，以
上の各成分を含み残部がＦｅ及び製造上不可避的に混入
する不純物元素からなる組成に調整された鋼片に熱間圧
延を施した後，５〜５０％の圧下率で冷間圧延を施すも
のである。本発明方法に供される鋼片は，以上の他の成
分，例えば脱酸元素としてのＡｌなども不純物元素とし
て含有することが可能である。なお，Ａｌを含有する場
合は，その含有量を０.１０以下にするのが良い。以下
に，本発明方法における熱延条件と冷延条件について詳
述する。
上の各成分を含み残部がＦｅ及び製造上不可避的に混入
する不純物元素からなる組成に調整された鋼片に熱間圧
延を施した後，５〜５０％の圧下率で冷間圧延を施すも
のである。本発明方法に供される鋼片は，以上の他の成
分，例えば脱酸元素としてのＡｌなども不純物元素とし
て含有することが可能である。なお，Ａｌを含有する場
合は，その含有量を０.１０以下にするのが良い。以下
に，本発明方法における熱延条件と冷延条件について詳
述する。
【００１９】仕上圧延温度：熱間圧延の仕上温度が１０
００℃を超えると，熱延中にオーステナイトの再結晶が
進行するため，冷却後に安定してフェライトを得ること
が困難になり，精密打ち抜き性が劣化する。しかし，８
５０℃未満では，Ｎｂを含有する鋼の場合，未再結晶状
態で圧延が行われるため変形抵抗が増大し，著しく通板
性が劣化するとともに，板厚精度が悪化し，また，電力
原単位の増大が引き起こされる。従って，仕上圧延温度
は８５０〜１０００℃とするのが好ましい。。なお，よ
り好ましくは仕上圧延温度は８５０〜９５０℃にするの
が良い。
００℃を超えると，熱延中にオーステナイトの再結晶が
進行するため，冷却後に安定してフェライトを得ること
が困難になり，精密打ち抜き性が劣化する。しかし，８
５０℃未満では，Ｎｂを含有する鋼の場合，未再結晶状
態で圧延が行われるため変形抵抗が増大し，著しく通板
性が劣化するとともに，板厚精度が悪化し，また，電力
原単位の増大が引き起こされる。従って，仕上圧延温度
は８５０〜１０００℃とするのが好ましい。。なお，よ
り好ましくは仕上圧延温度は８５０〜９５０℃にするの
が良い。
【００２０】仕上圧延後の冷却速度：仕上圧延後の冷却
速度は，目標とする微細なフェライト＋パーライトまた
はフェライト＋セメンタイトの組織を熱延板に作り込む
上で重要な条件である。仕上圧延後から６００℃に冷却
するまでの温度領域では，フェライト及びパーライトの
変態を抑制しながら，精密打ち抜き性に有害なパーライ
トを微細化させ，分散させることが必要である。従っ
て，６００℃に冷却するまでは平均で４０℃／ｓ以上と
なる冷却速度で冷却することが好ましい。なお，より好
ましくはこの温度域における冷却速度を平均で５０℃／
ｓ以上にするのが良い。
速度は，目標とする微細なフェライト＋パーライトまた
はフェライト＋セメンタイトの組織を熱延板に作り込む
上で重要な条件である。仕上圧延後から６００℃に冷却
するまでの温度領域では，フェライト及びパーライトの
変態を抑制しながら，精密打ち抜き性に有害なパーライ
トを微細化させ，分散させることが必要である。従っ
て，６００℃に冷却するまでは平均で４０℃／ｓ以上と
なる冷却速度で冷却することが好ましい。なお，より好
ましくはこの温度域における冷却速度を平均で５０℃／
ｓ以上にするのが良い。
【００２１】他方，６００℃に冷却されてからは，ベイ
ナイト変態を抑制しながら微細なフェライトを生成させ
るために，平均で３０℃／ｓ以下となる冷却速度で冷却
することが好ましい。なお，より好ましくはこの温度域
における冷却速度を平均で２０℃／ｓ以下にするのが良
い。
ナイト変態を抑制しながら微細なフェライトを生成させ
るために，平均で３０℃／ｓ以下となる冷却速度で冷却
することが好ましい。なお，より好ましくはこの温度域
における冷却速度を平均で２０℃／ｓ以下にするのが良
い。
【００２２】巻取温度：本発明者らは，多数の実験か
ら，粗大なパーライトの生成を抑制させる条件下でフェ
ライトを十分に微細化させるためには，熱延板の巻取温
度を５５０℃以下にすることが望ましいことを見い出し
た。しかし，４００℃を下回る巻取温度では，ベイナイ
トが生成され易くなり，精密打ち抜き性が劣化する。従
って，５５０〜４００℃の巻取温度にすることが好まし
い。なお，より好ましくは巻取温度を４５０〜５００℃
にするのが良い。
ら，粗大なパーライトの生成を抑制させる条件下でフェ
ライトを十分に微細化させるためには，熱延板の巻取温
度を５５０℃以下にすることが望ましいことを見い出し
た。しかし，４００℃を下回る巻取温度では，ベイナイ
トが生成され易くなり，精密打ち抜き性が劣化する。従
って，５５０〜４００℃の巻取温度にすることが好まし
い。なお，より好ましくは巻取温度を４５０〜５００℃
にするのが良い。
【００２３】冷延率：精密打ち抜きされた部品におい
て，打ち抜き面のだれが小さいことが必要である。だれ
が生じると，例えば製品がギアであれば，ギアの刃先に
おける接触面積が小さくなり，製品の耐久性が劣化す
る。だれは引張試験における降伏比（０.２％耐力／引
張強さ）と強い相関があり，降伏比０.９以上でだれは
極めて小さくなる。降伏比０.９以上を得るためには，
本発明方法に供される鋼においては，５％以上の冷延が
必要である。また，精密打ち抜き部品においては表面粗
度や板厚精度に対する要求も高く，このためにも５％以
上の冷延が必要である。しかし，５０％を超える冷延率
とすると，加工硬化が著しく大きくなるため，延性が劣
化して，精密打ち抜き性が劣化する。そこで，冷間圧延
の圧下率は５〜５０％とした。なお，より好ましくは冷
間圧延の圧下率を１０〜３０％にするのが良い。
て，打ち抜き面のだれが小さいことが必要である。だれ
が生じると，例えば製品がギアであれば，ギアの刃先に
おける接触面積が小さくなり，製品の耐久性が劣化す
る。だれは引張試験における降伏比（０.２％耐力／引
張強さ）と強い相関があり，降伏比０.９以上でだれは
極めて小さくなる。降伏比０.９以上を得るためには，
本発明方法に供される鋼においては，５％以上の冷延が
必要である。また，精密打ち抜き部品においては表面粗
度や板厚精度に対する要求も高く，このためにも５％以
上の冷延が必要である。しかし，５０％を超える冷延率
とすると，加工硬化が著しく大きくなるため，延性が劣
化して，精密打ち抜き性が劣化する。そこで，冷間圧延
の圧下率は５〜５０％とした。なお，より好ましくは冷
間圧延の圧下率を１０〜３０％にするのが良い。
【００２４】
【実施例】本発明の実施例を以下に示す。表１に実施例
に供した鋼種の組成を示す。鋼種Ａ1〜Ａ6は組成が本発
明の範囲内にある例であり，鋼種Ｂ1〜Ｂ3は組成が本発
明の範囲外にある比較例である。
に供した鋼種の組成を示す。鋼種Ａ1〜Ａ6は組成が本発
明の範囲内にある例であり，鋼種Ｂ1〜Ｂ3は組成が本発
明の範囲外にある比較例である。
【００２５】
【表１】
【００２６】これら鋼種Ａ1〜Ａ6及び鋼種Ｂ1〜Ｂ3を用
いて，表２に示す熱延条件で板厚４〜８ｍｍの熱延鋼板
をそれぞれ製造し，その後，表２に示す冷延率で冷延
し，板厚２〜６ｍｍの冷延鋼板を製造した。
いて，表２に示す熱延条件で板厚４〜８ｍｍの熱延鋼板
をそれぞれ製造し，その後，表２に示す冷延率で冷延
し，板厚２〜６ｍｍの冷延鋼板を製造した。
【００２７】
【表２】
【００２８】得られた鋼板からＪＩＳ５号引張試験片と
精密打ち抜き用試験片（１５０ｍｍ角）を切り出し，引
張試験を行って強度の評価試験を行うと共に，試験片１
００個中の破断面発生率を調べ，剪断面と破断面の比率
を調べることによって精密打ち抜き面の性状の評価試験
を行った。なお，精密打ち抜き時のクリアランスは０.
０２ｍｍとした。試験結果を表３に示す。
精密打ち抜き用試験片（１５０ｍｍ角）を切り出し，引
張試験を行って強度の評価試験を行うと共に，試験片１
００個中の破断面発生率を調べ，剪断面と破断面の比率
を調べることによって精密打ち抜き面の性状の評価試験
を行った。なお，精密打ち抜き時のクリアランスは０.
０２ｍｍとした。試験結果を表３に示す。
【００２９】
【表３】
【００３０】本発明例である試験番号１〜９は，何れも
５４０Ｎ／ｍｍ2を超える引張強さをもち，かつ，破断
面発生率，破断面比率が共に５％以下であった。特に，
試験番号１，３，５，６〜１０は破断面発生率，破断面
比率が共に０％であり，極めて優れた精密打ち抜き面性
状を示した。
５４０Ｎ／ｍｍ2を超える引張強さをもち，かつ，破断
面発生率，破断面比率が共に５％以下であった。特に，
試験番号１，３，５，６〜１０は破断面発生率，破断面
比率が共に０％であり，極めて優れた精密打ち抜き面性
状を示した。
【００３１】一方，比較例においては，試験番号１０は
降伏比（０.２％耐力／引張強さ）が０.９未満であり，
だれ量が大きくなった。また，製品の板厚精度も悪かっ
た。試験番号１１〜１３は精密打ち抜き面の性状が悪く
実用に供することができない。試験番号１４は強度が不
足する。
降伏比（０.２％耐力／引張強さ）が０.９未満であり，
だれ量が大きくなった。また，製品の板厚精度も悪かっ
た。試験番号１１〜１３は精密打ち抜き面の性状が悪く
実用に供することができない。試験番号１４は強度が不
足する。
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば，５４０Ｎ／ｍｍ2を超
える引張強さを持ち，精密打ち抜き性が要求されるギア
等の自動車用部品等に好適な高強度鋼板を得ることがで
きる。本発明によれば，従来精密打ち抜き後に行われて
いた熱処理や窒化等の後熱処理を省略でき，精密打ち抜
き面の性状が極めて良好な部品が得られる。
える引張強さを持ち，精密打ち抜き性が要求されるギア
等の自動車用部品等に好適な高強度鋼板を得ることがで
きる。本発明によれば，従来精密打ち抜き後に行われて
いた熱処理や窒化等の後熱処理を省略でき，精密打ち抜
き面の性状が極めて良好な部品が得られる。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−224354（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−179397（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−51695（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/46 - 9/48 C21D 8/00 - 8/04 C22C 38/00 - 38/60
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で， Ｃ ：０.０２〜０.０８％， Ｓｉ：０.８％以下， Ｍｎ：１.０〜２.０％， Ｐ ：０.０２％以下， Ｎｂ：０.０１〜０.０４％， Ｓ ：０.００５％以下， を含み，残部がＦｅ及び製造上不可避的に混入する不純
物元素からなる組成に調整された鋼片に熱間圧延を施し
た後，５〜５０％の圧下率で冷間圧延を施す精密打ち抜
き用高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で， Ｃ ：０.０２〜０.０８％， Ｓｉ：０.８％以下， Ｍｎ：１.０〜２.０％， Ｐ ：０.０２％以下， Ｎｂ：０.０１〜０.０４％， Ｓ ：０.００５％以下， Ｔｉ：０.０１〜０.０５％， を含み，残部がＦｅ及び製造上不可避的に混入する不純
物元素からなる組成に調整された鋼片に熱間圧延を施し
た後，５〜５０％の圧下率で冷間圧延を施す精密打ち抜
き用高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で， Ｃ ：０.０２〜０.０８％， Ｓｉ：０.８％以下， Ｍｎ：１.０〜２.０％， Ｐ ：０.０２％以下， Ｎｂ：０.０１〜０.０４％， Ｓ ：０.００５％以下， を含み，残部がＦｅ及び製造上不可避的に混入する不純
物元素からなる組成に調整された鋼片に，仕上温度が８
５０〜１０００℃の範囲となる熱間圧延を施した後，６
００℃に冷却するまでは平均で４０℃／ｓ以上となる冷
却速度で冷却し，６００℃に冷却されてからは平均で３
０℃／ｓ以下となる冷却速度で冷却して，４００〜５５
０℃で巻取り，その後５〜５０％の圧下率で冷間圧延を
施す精密打ち抜き用高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で， Ｃ ：０.０２〜０.０８％， Ｓｉ：０.８％以下， Ｍｎ：１.０〜２.０％， Ｐ ：０.０２％以下， Ｎｂ：０.０１〜０.０４％， Ｓ ：０.００５％以下， Ｔｉ：０.０１〜０.０５％， を含み，残部がＦｅ及び製造上不可避的に混入する不純
物元素からなる組成に調整された鋼片に，仕上温度が８
５０〜１０００℃の範囲となる熱間圧延を施した後，６
００℃に冷却するまでは平均で４０℃／ｓ以上となる冷
却速度で冷却し，６００℃に冷却されてからは平均で３
０℃／ｓ以下となる冷却速度で冷却して，４００〜５５
０℃で巻取り，その後５〜５０％の圧下率で冷間圧延を
施す精密打ち抜き用高強度鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03516994A JP3347210B2 (ja) | 1994-02-09 | 1994-02-09 | 精密打ち抜き用高強度鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03516994A JP3347210B2 (ja) | 1994-02-09 | 1994-02-09 | 精密打ち抜き用高強度鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07224324A JPH07224324A (ja) | 1995-08-22 |
| JP3347210B2 true JP3347210B2 (ja) | 2002-11-20 |
Family
ID=12434371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03516994A Expired - Fee Related JP3347210B2 (ja) | 1994-02-09 | 1994-02-09 | 精密打ち抜き用高強度鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3347210B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3476969A4 (en) * | 2016-06-23 | 2019-06-12 | Posco | HOT ROLLED STEEL SHEET WITH PRECIPITATION HARDENING HAVING EXCELLENT MATERIAL UNIFORMITY AND EXCELLENT HOLE EXTENSIBILITY, AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107354376B (zh) * | 2017-05-27 | 2019-05-28 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 辊压成型用屈服强度550MPa级冷轧钢板及生产方法 |
| CN115478223B (zh) * | 2022-09-27 | 2023-06-13 | 首钢集团有限公司 | 一种冷轧精冲钢带及其制备方法 |
-
1994
- 1994-02-09 JP JP03516994A patent/JP3347210B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3476969A4 (en) * | 2016-06-23 | 2019-06-12 | Posco | HOT ROLLED STEEL SHEET WITH PRECIPITATION HARDENING HAVING EXCELLENT MATERIAL UNIFORMITY AND EXCELLENT HOLE EXTENSIBILITY, AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07224324A (ja) | 1995-08-22 |
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