JP3462473B2 - 耐応力腐食割れ性に優れた強靱鋼およびその製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用成形ば
ね、織機部品等、耐応力腐食割れ性に優れ、高強度およ
び高靱性が要求される鋼およびその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】耐食性を具備した強靱鋼で、耐応力腐食
割れ性に優れた帯鋼として、マルテンサイト系ステンレ
ス鋼の焼き入れ・焼き戻し処理材、例えばＳＵＳ４２０
Ｊ２の熱処理鋼帯が知られているが、この熱処理ライン
の生産性は低く、生産コストが高いという問題を抱えて
いた。

【０００３】このような問題点を解決すべく特開平１０
−２６５９０７号公報には、通常のステンレス鋼の生産
設備をそのまま利用できる、高生産性を特徴とした、耐
応力腐食割れ性に優れた強靱鋼が開示されている。しか
し、該鋼の最大強度はＨｖ４２０程度であり、ＳＵＳ４
２０Ｊ２の焼き入れ・焼き戻し処理材がＨｖ５００まで
の強度領域を網羅できることを考えると、さらなる強度
の改善が所望される。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
鑑みてなされたもので、その目的とするところは、Ｈｖ
５００を超える強度レベルを狙え、靱性と耐応力腐食割
れ性に優れた安価な高強度ステンレス鋼およびこの鋼を
既存の製造ラインを利用して製造できる方法を提供する
ことである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は下記
構成の耐応力腐食割れ性に優れた強靱鋼の製造方法によ
り達成された。すなわち、

【０００６】（１） 第１回の焼き入れ処理を行い、つ
いで冷間圧延を行った後第２回の焼き入れ処理を行っ
て、体積率で５０〜７５％のマルテンサイト相と５０〜
２５％のフェライト相とを有し、平均結晶粒径が１０μ
ｍ以下の金属組織とする二段二相化処理を具備する強靱
鋼の製造方法であって、質量％で、Ｃｒ：１２〜１６
％、Ｎｉ：０．１〜０．３％、Ｃ：０．０７〜０．１３
％、Ｎ：０．０４〜０．０８５％、Ｃｕ：０．１％以下
の化学組成を有する鋼の二段二相化処理後のビッカース
硬度（Ｈｖ（Ｑ））を下式（Ａ）に基づいて所望の値と
することを特徴とする、耐応力腐食割れ性に優れた強靱
鋼の製造方法。 Ｈｖ（Ｑ）＝０．３｛Ｖ _ｆ σ _ｙ ^Ｆ ＋（１−Ｖ _ｆ ）σ _ｙ ^Ｍ ｝ （Ａ） 式中、Ｈｖ（Ｑ）：二段二相化処理後のビッカース硬
度； Ｖ _ｆ ：フェライト相の体積率； １−Ｖ _ｆ ＝Ｖ _Ｍ ：マルテンサイト相の体積率； σ _ｙ ^Ｆ ：フェライト相の耐力（Ｎ／mm ^２ ）； σ _ｙ ^Ｍ ：マルテンサイト相の耐力（Ｎ／mm ^２ ） を表し、 １−Ｖ _ｆ ＝Ｖ _Ｍ ＝４．０７４％Ｃ−０．４６５３％Ｎ＋
０．８８６９％Ｍｎ−０．１５７５％Ｃｒ＋０．２２３
１％Ｎｉ−０．１１１５％Ｓｉ＋０．０８７３％Ｃｕ−
０．１１６４％Ｍｏ＋２．２７０５ ；σ _ｙ ^Ｆ ＝１７４＋２５０％Ｐ＋２６．８％Ｓｉ＋６１％
Ｎｉ＋６４．８％Ｍｏ＋２１（ｄ _ｆ ） ^−１／２ （ここ
で、ｄ _ｆ ：平均フェライト粒径（mm））； σ _ｙ ^Ｍ ＝σ _ｙ ^Ｍ （０）＋σ _ｙ ^Ａ （ここで、σ
_ｙ ^Ｍ （０）：Ｆｅ−Ｃ−Ｎ系としてのマルテンサイト相
耐力、σ _ｙ ^Ａ ：オーステナイト相の固溶強化および粒
径強化による耐力増分）； σ _ｙ ^Ｍ （０）３．３３×１０ ^３ ×（％Ｃ＋％Ｎ） ^{０．４２５} ； σ _ｙ ^Ａ ＝３９０％Ｃ＋７１０％Ｎ＋２１．６％Ｓｉ＋
６．３％Ｃｒ−２．６％Ｎｉ−６．４％Ｃｕ−１．１％
Ｍｎ＋６６＋８．６（ｄ _ａ ） ^−１／２ （但し、ｄ _ａ ：平
均オーステナイト粒径（mm））である。

【０００７】（２） （１）で得られた焼き入れ処理鋼
に、２００℃〜５５０℃の低温焼鈍処理を施すことを特
徴とする耐応力腐食割れ性に優れた強靱鋼の製造方法。

【０００８】（３） （１）で得られた焼き入れ処理鋼
に、冷間加工を施すことを特徴とする耐応力腐食割れ性
に優れた強靱鋼の製造方法。

【０００９】（４） （１）で得られた焼き入れ処理鋼
に、冷間加工を施した後に、２００℃〜５５０℃の低温
焼鈍処理を施すことを特徴とする耐応力腐食割れ性に優
れた強靱鋼の製造方法。

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明者らは、高温でオーステナ
イト相形成能を持つフェライト系或いはマルテンサイト
系ステンレス鋼の熱処理材で、耐応力腐食割れ性を確保
するにはＮｉの添加を抑えなければならないことを特開
平１０−２６５９０７号公報で指摘し、その結果として
起こる、オーステナイト相＋フェライト相の二相域での
加熱処理時の結晶粒粗大化と靱性低下を防止する手段と
して、冷間圧延工程を挟む二回の焼き入れ処理工程が結
晶粒微細化と靱性確保に有効であることを提案してい
る。

【００１１】本発明においては、特定の化学組成を有す
る鋼を所定板厚まで冷間圧延した後に、冷間圧延工程を
挟む二回の焼き入れ処理で、１０μｍ以下の結晶粒径に
調整したフェライト相（α相）とマルテンサイト相
（α′相）の二相組織とし（以下、（α＋α′）二段二
相化処理と称する）、次いで強靱化と高弾性化を目的と
した低温焼鈍処理を行う工程、もしくは二段二相化処理
後に所定の冷間圧延を施した後に低温焼鈍処理を行う工
程を経て、ビッカース硬さＨｖ３８０〜５５０の耐応力
腐食割れ性および靱性に優れた強靱鋼が得られる。

【００１２】本発明鋼は、質量％で、Ｃｒ：１２〜１６
％、Ｎｉ：０．１〜０．３％、Ｃ：０．０７〜０．１３
％、Ｎ：０．０４〜０．０８５％、Ｃｕ：０．１％以下
の化学組成を有し、二段二相化処理後の金属組織が体積
率で５０〜７５％の平均結晶粒径が１０μｍ以下のマル
テンサイト相と、体積率で５０〜２５％の平均結晶粒径
が１０μｍ以下のフェライト相とを有する。

【００１３】以下、本発明鋼およびその製造方法を詳細
に説明する。

【００１４】（鋼の化学組成）質量％で、Ｃｒ：１２〜
１６％、Ｎｉ：０．１〜０．３％、Ｃ：０．０７〜０．
１３％、Ｎ：０．０４〜０．０８５％、Ｃｕ：０．１％
以下であり、且つ下記（Ｉ）式に示すマルテンサイト相
の体積率α′（％）が５０〜７５％になる化学組成を有
する。

【００１５】 α′（％）＝４０７．４％Ｃ−４６．５３％Ｎ＋８８．６９％Ｍｎ− １５．７５％Ｃｒ＋２２．３１％Ｎｉ−１１．１５％Ｓｉ＋８．７３％Ｃｕ−１ １．６４％Ｍｏ＋２２７．０５ … （Ｉ）

【００１６】Ｎｉ：０．１〜０．３％ 本発明では、耐応力腐食割れ性を確保するために、Ｎｉ
添加量を０．１〜０．３％に限定する。この組成範囲で
あれば、弾性限度の負荷応力条件の下での４２％塩化マ
グネシウム腐食試験におけるクラック形成時間が１００
時間以上となる。

【００１７】Ｃｒ：１２〜１６％ 前述のように、本発明ではＮｉ添加量を極力制限してい
ることとの関係で、高Ｃｒ域でのγ相形成能が制限され
る。このためＣｒ添加量の上限を１６％とした。また、
耐食性への配慮から下限を１２％に設定した。

【００１８】Ｃ：０．０７〜０．１３％、Ｎ：０．０４
〜０．０８５％ 両元素ともに、（α＋α′）二段二相化処理後のα′％
と二段二相化処理材の強度に強く影響する因子であり、 ％Ｃ−０．１１４％Ｎ＝ｆ（Ｈｖ（Ｑ）、ｄａ、ｄｆ、
…） の関係にある。本発明では、商業生産の見地から窒素添
加量の上限値を０．０８％とした。また、窒素添加量の
下限値を０．０４％としたのは二段二相化処理後の強度
Ｈｖ（Ｑ）を、Ｈｖ（Ｑ）＞３８０とした制約による。
炭素の濃度範囲は窒素量に連動したものである。

【００１９】Ｃｕ：０．１％以下 ＣｕはＮｉと同様に耐応力腐食割れ性を劣化させる元素
であり、効果はＮｉの半分である。本発明では意図的な
Ｃｕ添加のないことを意味するものとして上限を０．１
％に設定した。

【００２０】（金属組織）本発明の鋼は、平均結晶粒径
が１０μｍ以下のマルテンサイト相のマトリックス（体
積率で７５〜５０％）に体積率で２５〜５０％の平均結
晶粒径が１０μｍ以下のフェライト相を有する。平均結
晶粒径を１０μｍ以下に制御し、（α＋α′）二段二相
化処理後のマルテンサイト変態量を７５％以下に制限す
るのは、マトリックスの靱性向上と残留するフェライト
相の緩衝効果を得るためであり、焼き入れ処理と低温焼
鈍処理を分離し、あるいはその間に冷間圧延処理を施す
等、ステンレス鋼の通常の生産設備を利用して、効率よ
く生産することができる。一方、マルテンサイト変態量
が５０％未満では十分な強度が得られない。なお、本発
明において体積率とは、任意切断面における面積率をい
う。

【００２１】（鋼の製造方法）次に、上記の化学組成お
よび金属組織を有する鋼の製造方法を説明する。まず、
金属組織がフェライト相である上記設定範囲内の化学組
成を有する鋼を所定の板厚まで冷間圧延し、（α＋
α′）二段二相化処理に供する。ここで二段二相化処理
前の冷間圧延率は、その後の特性に特に影響は与えない
ため特別に留意する必要はないが、一般的な圧延率は３
０〜８０％程度である。二相化処理温度は第１回焼き入
れ処理と第２回焼き入れ処理ともに同じであり、図１に
示すように、最大硬さが得られる１０００〜１１００℃
が好適である。

【００２２】結晶粒径の制御は、二段二相化処理におけ
る第１回焼き入れ処理と第２回焼き入れ処理の間（以
下、「二段二相化処理間」ともいう）に介在する冷間圧
延工程の圧延率の設定により行う。ここで、二段二相化
処理後のマルテンサイト相の平均結晶粒径（ｄ_ｍ；二相
化処理温度域のオーステナイト相の平均結晶粒径ｄ_ａに
等しい）とフェライト相平均結晶粒径（ｄ_ｆ）はほぼ等
しく、二段二相化処理の間に介在する圧延真歪みＲと下
式（II）の関係にある。 ｄ_ｆ（μｍ）＝ｄ_ｍ（μｍ）＝２．２４（１／Ｒ）＋３．７０ （II） ここで、Ｒ＝Ln｛１／（１−ｒ）｝であり、ｒは二段二
相化処理間の冷間圧延工程における圧延率を表す。

【００２３】靱性の観点から、平均結晶粒径は１０μｍ
以下にすることが必要であり、（II）式から、二段二相
化処理間の圧延工程における圧延率は３０％以上である
ことが必要となる。同圧延率の上限は製品板厚や経済的
理由により決定されるが、一般には８０％以下である。

【００２４】次いで、（ａ）２００〜５５０℃の低温焼
鈍処理を施し（以下、Tempered仕上げと称する）、もし
くは（ｂ）冷間加工を施した後、２００〜５５０℃の低
温焼鈍処理を施す（以下、Ｒ＆Ｔ仕上げと称する）。

【００２５】低温焼鈍処理は強靱化と高弾性化を目的と
して行う。本発明において、好ましい焼鈍処理温度は２
００〜５５０℃である。該焼鈍処理の効果はＫｂ値（弾
性限）の回復挙動を観察することで評価することがで
き、図２に滞炉時間が２分と短時間時効の場合の例を示
す。図２の短時間時効の場合、４５０〜５５０℃の温度
範囲が好適な低温焼鈍処理条件となり、Ｋｂ値も１００
０Ｎ／mm^２と高いレベルに回復している。３０分以上の
長時間時効の場合の好適な低温焼鈍処理温度は低温側に
移行するが、２００℃未満になることはない。２００℃
未満でのＫｂ値は４００Ｎ／mm^２以下となる。冷間圧延
は強度を高めるために行い、圧延率２０〜７０％程度が
好ましい。上記（ａ）Tempered仕上げおよび（ｂ）Ｒ＆
Ｔ仕上げは、所望する強度値により適宜選択される。前
者はＨｖ３８０〜４２０レベルの強靱鋼が対象となり、
それ以上の強度を有する強靱鋼が対象の場合は後者の工
程となる。

【００２６】Tempered仕上げおよびＲ＆Ｔ仕上げの曲げ
靱性を９０度Ｖ曲げ試験で評価し、その結果を表１に示
す。これより、Tempered仕上げおよびＲ＆Ｔ仕上げは、
共に高強度であるにもかかわらず良好な曲げ靱性を示し
ていることがわかった。なお、表中の（Ｒ_０／ｔ）とは
最小曲げ半径Ｒ_０を板厚ｔで除した値で、曲げ靱性を示
す無次元量である。

【００２７】

【表１】

【００２８】［（α＋α′）二段二相化処理後のビッカ
ース硬さの決定］ここで、所望の強度レベルを備えた強
靱鋼を得るために、（α＋α′）二段二相化処理後の鋼
のビッカース硬さの算出方法について説明しておく。

【００２９】（α＋α′）二段二相化処理後の冷間圧延
における圧延率とビッカース硬さ増分の関係は（１）式
に、その後の低温焼鈍処理におけるビッカース硬さ増分
は（２）式に依存する。

【００３０】 ΔＨｖ（Ｒ）＝５８．５ LogＲ ＋ ９３．５ …（１） ΔＨｖ（Ａ）＝２０ …（２） ここで、ΔＨｖ（Ｒ）：二段二相化処理後の圧延加工に
よるビッカース硬さ増分 Ｒ：圧延真歪み＝Ｌｎ｛１／（１−ｒ）｝ ｒ：圧延率 ΔＨｖ（Ａ）：低温焼鈍処理におけるビッカース硬さ増
分 従って、例えばＲ＆Ｔ仕上げを施したビッカース硬さＨ
ｖ＝５００の鋼における（α＋α′）二段二相化処理後
の硬さＨｖ（Ｑ）は、ｒ＝０．５としたとき、（１）式
のΔＨｖ（Ｒ）_{ｒ＝０．５}値と（２）式から（３）式と
して求められる。

【００３１】 Ｈｖ（Ｑ）＝５００−ΔＨｖ（Ｒ）_{ｒ＝０．５}−ΔＨｖ（Ａ） ＝５００−８４．２−２０＝３９５．８ …（３）

【００３２】［（α＋α′）二段二相化処理後のビッカ
ース硬さと化学組成］次いで、所望するビッカース硬度
を有する二段（α＋α′）二相鋼を得るための化学組成
の決定方法について説明する。二段（α＋α′）二相鋼
のビッカース硬さＨｖ（Ｑ）はα相およびα′相の平均
粒径、それらの体積率と化学組成から算出でき、（４）
式に従う。

【００３３】 Ｈｖ（Ｑ）＝０．３｛Ｖ_ｆσ_ｙ ^Ｆ＋（１−Ｖ_ｆ）σ_ｙ ^Ｍ｝ …（４） ここで、 Ｖ_ｆ ：フェライト相の体積率 １−Ｖ_ｆ＝Ｖ_Ｍ：マルテンサイト相の体積率 ＝４．０７４％Ｃ−０．４６５３％Ｎ＋０．８８６９％Ｍｎ−０． １５７５％Ｃｒ＋０．２２３１％Ｎｉ−０．１１１５％Ｓｉ＋０．０８７３％Ｃ ｕ−０．１１６４％Ｍｏ＋２．２７０５ …（５） σ_ｙ ^Ｆ：フェライト相の耐力（Ｎ／mm^２） ＝１７４＋２５０％Ｐ＋２６．８％Ｓｉ＋６１％Ｎｉ＋６４．８％ Ｍｏ＋２１（ｄ_ｆ）^-1/2 …（６） ｄ_ｆ：平均フェライト粒径（mm） σ_ｙ ^Ｍ ：マルテンサイト相の耐力（Ｎ／mm^２） ＝σ_ｙ ^Ｍ（０）＋σ_ｙ ^Ａ …（７） σ_ｙ ^Ｍ（０）：Ｆｅ−Ｃ−Ｎ系としてのマルテンサイト相耐力 ＝３．３３×１０^３（％Ｃ＋％Ｎ）^{０．４２５} …（８） σ_ｙ ^Ａ ：オーステナイト相の固溶強化および粒径強化による耐力増分 ＝３９０％Ｃ＋７１０％Ｎ＋２１．６％Ｓｉ＋６．３％Ｃｒ−２． ６％Ｎｉ−６．４％Ｃｕ−１．１％Ｍｎ＋６６＋８．６（ｄ_ａ）^-1/2…（９） ｄ_ａ：平均オーステナイト粒径（mm） （４）式から必要な化学組成を決定することができ、表
２は（α＋α′）二段二相化処理後のビッカース硬さＨ
ｖ４００を得るために必要な化学組成の一例を示すもの
である。（４）式において表２記載の指定条件および前
提条件を用いることにより決定することができる。表２
に示す結果からわかるように、高窒素系の化学組成とな
るのが大きな特徴である。

【００３４】

【表２】

【００３５】本発明では、（α＋α′）二段二相化処理
後のビッカース硬さをＨｖ３８０〜４２０に、α′比率
を５０〜７５％に、平均結晶粒径を７μｍ（二段二相化
処理間の圧延率：５０％）に設定して、前述の（１）式
から（４）式および製鋼時の脱酸条件を前提に、（Ｉ）
式を解くことで全体の化学組成を得ることができる。上
記設定範囲内で、本発明の特に好適な化学組成範囲を挙
げると、表３の１３％Ｃｒフェライト系ステンレス鋼と
なる。

【００３６】

【表３】

【００３７】二段二相化処理鋼の冷間圧延後の冷間圧延
率と硬さの関係、および、冷間圧延後、５００℃で２分
間の時効を施した鋼の冷間圧延率と硬さの関係を図３に
示す。二段二相化処理後の冷間圧延率と硬さの関係は、
前述の（１）式と同様の関係にあり、時効硬化による硬
さ上昇は圧延率２０％以上の領域ではΔＨｖ＝２０〜３
０の間にある。

【００３８】

【実施例】以下に本発明鋼の耐応力腐食割れ性について
実施例を挙げて説明する。ただし、本発明はこの実施例
に限定されるものではない。

【００３９】表４に示す各組成の材料を、真空溶解 →
インゴット鋳造 → 熱間圧延（仕上げ板厚：５mm） →
酸洗 → バッチ焼鈍（７５０℃×２時間） → 冷間圧延
（仕上げ板厚：２．６ｍｍ、圧延率：５０％） → 第１
回（α＋α′）二相化処理（１０５０℃×２分間） →
冷間圧延（仕上げ板厚：１．３ｍｍ、圧延率：５０％）
→ 第２回（α＋α′）二相化処理（１０５０℃×２分
間） → 冷間圧延（仕上げ板厚：０．５７mm／圧延率５
６％） → 低温焼鈍処理（５００℃×２分）のＲ＆Ｔ仕
上げ工程で処理し、沸騰４２％塩化マグネシウム腐食試
験に供した。耐応力腐食割れ性の評価は１００時間に耐
える限界負荷応力で行い、結果をＲ＆Ｔ仕上げ硬さと合
わせて表５に示す。

【００４０】

【表４】

【００４１】

【表５】

【００４２】本発明鋼は（α＋α′）二段二相化処理後
に圧延率５６％の冷間圧延処理を施し、続いて５００℃
で２分間の低温焼鈍処理を施すＲ＆Ｔ仕上げでＨｖ＞５
００の強度を示し、尚かつ応力腐食割れを引き起こす限
界負荷応力が１３６０Ｎ／mm ^２と当該鋼種の弾性限を十
分カバーするレベルにある。すなわち、本発明鋼はＨｖ
５００を超える強度域で実用的に応力腐食割れを回避で
きることが示された。

【００４３】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によればＨ
ｖ５００を超える強度レベルを狙え、尚かつ靱性と耐応
力腐食割れ性に優れた安価な高強度ステンレス鋼および
その製造方法を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１回焼き入れ処理における二相化処理温度と
硬さの関係を示すグラフ。

【図２】低温焼鈍処理における加熱温度とＫｂの関係を
示すグラフ。

【図３】二段二相化処理後圧延真歪と低温焼鈍処理後の
硬さの関係を示すグラフ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田村 勝 東京都北区神谷３丁目６番18号 日本金 属株式会社内 (56)参考文献 特開 平10−265907（ＪＰ，Ａ) 特公 平７−100821（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C21D 8/00 - 8/02 C22C 38/00 - 38/60

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 第１回の焼き入れ処理を行い、ついで冷
   間圧延を行った後第２回の焼き入れ処理を行って、体積
   率で５０〜７５％のマルテンサイト相と５０〜２５％の
   フェライト相とを有し、平均結晶粒径が１０μｍ以下の
   金属組織とする二段二相化処理を具備する強靱鋼の製造
   方法であって、質量％で、Ｃｒ：１２〜１６％、Ｎｉ：
   ０．１〜０．３％、Ｃ：０．０７〜０．１３％、Ｎ：
   ０．０４〜０．０８５％、Ｃｕ：０．１％以下の化学組
   成を有する鋼の二段二相化処理後のビッカース硬度（Ｈ
   ｖ（Ｑ））を下式（Ａ）に基づいて所望の値とすること
   を特徴とする、耐応力腐食割れ性に優れた強靱鋼の製造
   方法。 Ｈｖ（Ｑ）＝０．３｛Ｖ _ｆ σ _ｙ ^Ｆ ＋（１−Ｖ _ｆ ）σ _ｙ ^Ｍ ｝ （Ａ） 式中、Ｈｖ（Ｑ）：二段二相化処理後のビッカース硬
   度； Ｖ _ｆ ：フェライト相の体積率； １−Ｖ _ｆ ＝Ｖ _Ｍ ：マルテンサイト相の体積率； σ _ｙ ^Ｆ ：フェライト相の耐力（Ｎ／mm ^２ ）； σ _ｙ ^Ｍ ：マルテンサイト相の耐力（Ｎ／mm ^２ ） を表し、 １−Ｖ _ｆ ＝Ｖ _Ｍ ＝４．０７４％Ｃ−０．４６５３％Ｎ＋
   ０．８８６９％Ｍｎ−０．１５７５％Ｃｒ＋０．２２３
   １％Ｎｉ−０．１１１５％Ｓｉ＋０．０８７３％Ｃｕ−
   ０．１１６４％Ｍｏ＋２．２７０５ ；σ _ｙ ^Ｆ ＝１７４＋２５０％Ｐ＋２６．８％Ｓｉ＋６１％
   Ｎｉ＋６４．８％Ｍｏ＋２１（ｄ _ｆ ） ^−１／２ （ここ
   で、ｄ _ｆ ：平均フェライト粒径（mm））； σ _ｙ ^Ｍ ＝σ _ｙ ^Ｍ （０）＋σ _ｙ ^Ａ （ここで、σ
   _ｙ ^Ｍ （０）：Ｆｅ−Ｃ−Ｎ系としてのマルテンサイト相
   耐力、σ _ｙ ^Ａ ：オーステナイト相の固溶強化および粒
   径強化による耐力増分）； σ _ｙ ^Ｍ （０）＝３．３３×１０ ^３ ×（％Ｃ＋％Ｎ） ^{０．４２５} ； σ _ｙ ^Ａ ＝３９０％Ｃ＋７１０％Ｎ＋２１．６％Ｓｉ＋
   ６．３％Ｃｒ−２．６％Ｎｉ−６．４％Ｃｕ−１．１％
   Ｍｎ＋６６＋８．６（ｄ _ａ ） ^−１／２ （但し、ｄ _ａ ：平
   均オーステナイト粒径（mm））である。
2. 【請求項２】 請求項１で得られた焼き入れ処理鋼に、
   ２００℃〜５５０℃の低温焼鈍処理を施すことを特徴と
   する、耐応力腐食割れ性に優れた強靱鋼の製造方法。
3. 【請求項３】 請求項１で得られた焼き入れ処理鋼に、
   冷間加工を施すことを特徴とする耐応力腐食割れ性に優
   れた強靱鋼の製造方法。
4. 【請求項４】 請求項１で得られた焼き入れ処理鋼に、
   冷間加工を施した後に、２００℃〜５５０℃の低温焼鈍
   処理を施すことを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた
   強靱鋼の製造方法。