KR20020044047A - 형상평탄도가 우수한 고강도 오스테나이트계 스테인레스강스트립 및 그 제조방법 - Google Patents

형상평탄도가 우수한 고강도 오스테나이트계 스테인레스강스트립 및 그 제조방법 Download PDF

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KR20020044047A
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Abstract

400이상의 비커스경도를 가지며 형상평탄도가 우수한 고강도 오스테나이트계 스테인레스강 스트립이 새롭게 제안되며, 식(1)에 의해 정의 되는 Md(N)값이 0 내지 125인 조건하에 C 0.20 질량% 이하, Si 4.0 질량% 이하, Mn 5.0 질량% 이하, Ni 4.0 내지 12.0 질량%, Cr 12.0 내지 20.0 질량%, Mo 5.0 질량% 이하, N 0.15 질량% 이하이고 잔부는 불가피한 불순물을 제외하고는 Fe로 구성되는 조성을 갖는다. 이것은 3 체적% 이상의 비율로 역변태된 오스테나이트를 포함하는 오스테나이트와 마텐사이트의 2상 조직을 가진다. 이것은 이 조성을 갖는 강 스트립을 용체화-가열하는 단계, 강 스트립을 냉간압연하여 변형-유도된 마텐사이트를 생성하는 단계, 및 그 다음 500 내지 700℃에서 재가열하여 역변태를 유도하는 단계에 의해 제조된다. 역변태는 강 스트립의 형상을 효과적으로 평탄화시킨다.
Md(N)=580-520C-2Si-16Mn-16Cr-23Ni-26Cu-300N-10Mo … (1)

Description

형상평탄도가 우수한 고강도 오스테나이트계 스테인레스강 스트립 및 그 제조방법{A HIGH-STRENGTH AUSTENITIC STAINLESS STEEL STRIP EXCELLENT IN FLATNESS OF SHAPE AND ITS MANUFACTURING METHOD}
본 발명은 오스테나이트와 마텐사이트의 2상 조직으로 구성되고, 400이상의 비커스경도를 가지며 형상평탄도가 우수한 고강도 준안정 오스테나이트계 스테인레스강 스트립에 관한 것이며, 또한 그것의 제조방법에 관한 것이다.
마텐사이트계, 가공경화 또는 석출경화 스테인레스 강은 지금까지 400 이상의 비커스경도를 갖는 고강도 재료로서 사용되어왔다. SUS 410 또는 SUS 420J2와 같은 마텐사이트계 스테인레스강은 고온 오스테나이트상에서 급냉하여 마텐사이트 변태를 유도함으로써 경화된 재료이다. 이 강재는 급냉-템퍼링과 같은 열처리에 의해 400 이상의 비커스경도에 맞추어지기 때문에, 이것의 제조공정은 이러한 열처리를 필요로 한다. 강 스트립은 바람직하지 않게도 급냉후 그것의 인성을 감소시키며 마텐사이트 변태로 인해 그것의 형상을 변화시킨다. 이들 불이익은 제조조건에 상당한 제약을 준다.
형상의 변경이 사용상 문제를 일으키는 경우에, SUS 301 또는 SUS 304와 같은 종종 가공경화된 오스테나이트 스테인레스 강이 대신 사용된다. 가공경화된 오스테나이트계 스테인레스강은 용체화처리 단계에서 오스테나이트상을 가지며 이후의 냉간압연중 강도개선에 유효한 변형 유도된 마텐사이트상을 생성한다.
비록 강 스트립의 형상이 냉간압연에 의해 평탄하게 되더라도, 압연온도에 대한 경도의 의존성은 매우 크며, 형상은 강 스트립의 길이 방향을 따라 불규칙적으로 변한다. 이 결과로, 공업적인 시각에서 냉간압연에 의해 안정한 조건하에서 강 스트립의 형상을 평탄하게 하기는 어렵다.
SUS 301 또는 SUS 304와 같은 스테인레스강 스트립이 동일한 축소율로 냉간압연되어도, 오스테나이트로부터 변형유도된 마텐사이트로의 변태정도는 압연온도에 의존한다. 강 스트립이 고온에서 냉간압연될 때, 변형유도된 마텐사이트의 생성이 억제되어, 냉간압연된 강 스트립의 경도가 나빠진다. 역으로 낮은 압연온도는 변형유도된 마텐사이트로의 변태를 가속시키고 냉간압연된 강 스트립의 경도를 증가시킨다. 경도의 증가는 변태저항을 증가시켜, 강 스트립의 형상을 평탄하게하기 어렵게 만든다.
발명의 개요
본 발명은 400 이상의 비커스경도를 갖는 형상평탄도가 우수한 고강도 오스테나이트계 스테인레스강 스트립의 제공을 목적으로 한다. 평탄도의 개선은, 마텐사이트상에서만 강 스트립의 형상을 평탄화하는 대신, 마텐사이트 변태에 의해 야기되는 형상악화을 억제하기 위해 변형유도된 마텐사이트로부터 오스테나이트로의역변태중 체적변화에 의해 얻어진다.
본 발명에 의해 제안된 고강도 오스테나이트계 스테인레스강 스트립은 식(1)에 의해 정의 되는 Md(N)값이 0 내지 125라는 조건하에 C 0.20 질량% 이하, Si 4.0 질량% 이하, Mn 5.0 질량% 이하, Ni 4.0 내지 12.0 질량%, Cr 12.0 내지 20.0 질량%, Mo 5.0 질량% 이하, N 0.15 질량% 이하, 선택적으로 Cu 3.0 질량% 이하, Ti 0.5 질량% 이하, Nb 0.50 질량% 이하, Al 0.2 질량% 이하, B 0.015 질량% 이하, REM(희토류 금속) 0.2 질량% 이하, Y 0.2 질량% 이하, Ca 0.1 질량% 이하 및 Mg 0.10 질량% 이하중 적어도 한가지 이상, 및 잔부는 불가피한 불순물을 제외하고는 Fe로 구성되는 조성을 갖는다. 강 스트립은 3 체적% 이상의 비율로 역변태된 오스테나이트상을 포함하는 오스테나이트와 마텐사이트의 2상 조직을 가진다.
Md(N)=580-520C-2Si-16Mn-16Cr-23Ni-26Cu-300N-10Mo … (1)
새롭게 제안된 오스테나이트계 스테인레스강 스트립은 다음과 같이 제조된다: 적절하게 제어된 조성을 갖는 스테인레스강 스트립을 용체화처리하고, 냉간압연하여 변형유도된 마텐사이트상을 생성한후 500 내지 700℃에서 재가열하여 역변태를 유도함으로써, 오스테나이트상을 변형유도된 마텐사이트로 구성된 매트릭스중에 3체적% 이상의 비율로 생성시킨다. 강 스트립이 785Pa 이상의 부하를 가한상태에서 역변태될 때, 형상의 평탄도는 더욱 개선된다.
본 발명자들은 다양한 측면에서, 냉간압연중 변형유도된 마텐사이트를 생성하는 준안정 오스테나이트계 스테인레스강 스트립의 제조조건이 강 스트립의 경도및 평탄도에 미치는 영향을 연구하고 조사하였다. 연구결과로서, 발명자들은 변형유도된 마텐사이트로부터 오스테나이트로의 역변태를 촉진시키는 열처리가 평탄도 개선에 유효한 강스트립의 체적변화를 야기시킨다는 것을 발견하였다. 고강도 및 우수한 평탄도는 역변태조건 뿐만 아니라 강의 조성을 적절히 제어함으로써 얻어진다. 본 발명의 명세서에서, "강 스트립"이란 단어는 물론 강 시트를 포함하며, 강시트의 열처리중 오스테나이트로의 동일한 역변태가 실현된다.
역변태 조건과 함께 오스테나이트계 스테인레스강의 조성은 이후의 설명으로부터 명백해질 것이다.
C 0.20 질량% 이하
C는 오스테나이트 형성자이며, 마텐사이트상을 경화하고 또한 역변태온도를 낮춘다. 역변태온도가 떨어짐에 따라, 오스테나이트로의 역변태는 평탄도 및 경도의 향상에 적합한 적절한 비율로 더욱 쉽게 제어된다. 그러나 입계에 크롬탄화물의 석출은 C함량의 증가에 따라 용체화처리후의 냉각단계에서 또는 시효처리중에 가속된다. 이러한 크롬탄화물의 석출은 입자간 내부식균열성 및 피로강도의 열화를 야기시킨다. 이러한 의미에서, 열처리 및 냉각속도 조건에 의해 크롬탄화물의 석출을 억제하기 위해, C함량의 상한을 0.20 질량%로 정한다.
Si 4.0 질량% 이하
Si는 페라이트의 형성자이고, 마텐사이트 매트릭스에 고용되어 있고, 마텐사이트상을 경화하며 냉간압연된 강 스트립의 강도를 향상시킨다. Si는 또한, 이것이 시효처리중 변형 시효를 촉진시키기 때문에, 시효경화에 효과적이다. 그러나,Si의 과도한 첨가는 고온 균열 및 제조공정상의 여러가지 문제들을 야기시키며, 따라서 Si함량의 상한을 4.0 질량%로 정한다.
Mn 5.0질량% 이하
Mn은 고온영역에서 δ-페라이트의 생성억제에 효과적이다. Mn의 함량증가에 따라 역변태 개시온도는 떨어지며, 따라서 역변태된 오스테나이트 비율은 쉽게 제어된다. 그러나 5.0 질량%가 넘는 Mn의 과도한 첨가는 냉간압연중 변형유도된 마텐사이트의 생성을 가속시켜 바람직하지 않으며, 평탄도 개선을 위한 역변태의 사용을 불가능하게 한다.
Ni: 4.0 내지 12.0 질량%
Ni는 Mn과 동일하게 고온영역에서 δ-페라이트의 생성을 억제하며, C와 동일하게 역변태 개시온도를 낮춘다. Ni는 또한 강 스트립의 석출경화능력을 효과적으로 향상시킨다. 이들 효과는 4.0 질량% 이상의 Ni함량에서 명백하게 나타난다. 그러나 12.0 질량%가 넘는 Ni의 과도한 함량은 냉간압연중 변형유도된 마텐사이트의 생성을 가속시켜 바람직하지 않으며 따라서 평탄화를 위해 필요한 역변태의 유도를 어렵게 한다.
Cr: 12.0 내지 20.0 질량%
Cr은 내식성 개선을 위한 합금원소이다. 내식성은 12.0 질량% 이상의 Cr함량에서 의도적으로 개선된다. 그러나, Cr의 과도한 첨가는 고온영역에서 δ-페라이트를 지나치게 많이 생성시키며 C, N, Ni, Mn 및 Cu와 같은 오스테나이트 형성자의 증가가 요구된다. 오스테나이트 형성자의 증가는 실온에서 오스테나이트상을 안정시키며 냉간압연중 변형유도된 마텐사이트의 생성을 어렵게한다. 결과적으로, 시효처리후의 강 스트립은 강도가 불량하다. 이러한 의미에서, Cr 함량의 상한은, 오스테나이트 형성자의 증가를 피하기 위해, 20.0 질량%로 정한다.
Mo 5.0 질량% 이하
Mo는 강 스트립의 내식성을 효과적으로 향상시키며 역변태중 미세한 입자로서 탄화물의 분산을 촉진시킨다. 강 스트립의 형상을 평탄화하는데 유용한 역변태처리에서, 재가열 온도는 종래의 시효처리를 위한 온도보다 높은 수준에서 결정된다. 비록 재가열 온도의 상승이 변형의 완화를 가속시키지만, 변형의 돌발적인 완화는 Mo의 첨가에 의해 억제된다. Mo은 시효중 강도의 개선에 유효한 석출물을 생성하며 종래의 시효온도보다 높은 역변태온도에서 강도의 감소를 억제한다. 이들 효과는 1.5 질량% 이상의 Mo함량에서 명백하게 나타난다. 그러나, 5.0 질량%를 넘는 Mo의 과도한 첨가는 고온영역에서 δ-페라이트의 생성을 가속시킨다.
N 0.15 질량% 이하
N은 오스테나이트 형성자이며 C와 동일하게 역변태 개시온도를 낮춘다. 역변태된 오스테나이트는 형상의 평탄도에 적합한 비율로 제어될 수 있으며 적절한 비율로 N을 첨가함으로써 쉽게 강화된다. 그러나, N의 과도한 첨가는 주조중 블로우홀을 발생시키기 때문에, N 함량의 상한을 0.15 질량%로 정한다.
Cu 3.0 질량% 이하
Cu는 오스테나이트 형성자로서 작용하는 선택성 합금원소이며, 역변태 개시온도를 낮추며 역변태중 시효경화를 촉진한다. 그러나 3.0 질량%가 넘는 Cu의 과도한 첨가는 열간가공성을 악화시키고 균열의 발생을 야기시킨다.
Ti 0.50 질량% 이하
Ti는 시효경화를 촉진하고 역변태중 강도를 향상시키는 선택성 합금원소이다. 그러나, 0.50 질량%가 넘는 Ti의 과도한 첨가는 슬래브 표면상에 스크래치의 발생 및 제조공정상에 문제를 야기시킨다.
Nb 0.50 질량% 이하
Nb는 역변태중 강도를 개선시키는 선택성 함금원소이지만 강 스트립의 열간가공성을 열화시킨다. 이러한 의미에서, Nb함량을 0.50 질량% 이하로 제한한다.
Al 0.2 질량% 이하
Al은 제강단계에서 탈산화제로서 작용하는 선택성 합금원소이며 프레스 가공성에 해로운 타입-A 개재물을 두드러지게 감소시킨다. Al의 효과는 0.2 질량%에서 포화되며, Al의 과도한 첨가는 표면결함의 발생과 같은 다른 문제를 야기시킨다.
B 0.015 질량% 이하
B는 열간압연 온도에서 δ-페라이트 및 오스테나이트간의 변형저항의 차로 생기는 에지균열이 열간압연된 강 스트립에서 발생하는 것을 억제하는데 효과적인 선택성 합금원소이다. 그러나, 0.015 질량%를 넘는 B의 과도한 첨가는 저융점 붕화물의 생성을 야기시키고 오히려 열간가공성을 악화시킨다.
REM(희토류 금속) 0.2 질량% 이하
Y 0.2 질량% 이하
Ca 0.1 질량% 이하
Mg 0.1 질량% 이하
각 REM, Y, Ca 및 Mg은 열간가공성 및 내산화성을 향상시키는 선택성 합금원소이다. 이러한 효과는 각각 0.2 질량% REM, 0.2 질량% Y, 0.1 질량% Ca 및 0.1 질량% Mg에서 포화되며 이들 원소의 과도한 첨가는 강재의 청정도를 악화시킨다.
새롭게 제안된 강 스트립은 상기의 원소이외에 P, S 및 O를 더 포함한다. P는 고용강화에는 효과적이지만 인성에는 해로운 원소이므로, P함량의 상한을 바람직하게는 종래의 허용가능한 수준인 0.04 질량%로 정한다. S함량은 이것이 열간압연중 귀균열(ear crack)의 발생을 야기시키는 유해한 원소이기 때문에 가능한 가장 낮은 수준으로 제어되어야 한다. S의 유해한 영향은 B의 첨가로 억제될 수 있으므로, 허용가능한 S 함량을 바람직하게는 0.02 질량% 이하로 정한다. O는 비금속 산화물 개재물을 생성하여 강의 청정도를 악화시키며 프레스 가공성 및 굽힙가공성에 악영향을 미치므로 O함량을 바람직하게는 0.02 질량% 이하로 제어한다.
Md(N)의 식=580-520C-2Si-16Mn-16Cr-23Ni-26Cu-300N-10Mo에 의해 정의된 Md(N) 값: 0 내지 125
본 발명에 따르는, 스테인레스강 스트립의 형상은 냉간압연에 의해 발생된 변형유도된 마텐사이트로부터 오스테나이트로의 역변태를 유도하는 재가열중 체적변화에 의해 평탄화된다. 이러한 역변태를 위해, 용체화처리후 냉간압연에 의해 변형유도된 마텐사이트를 생성하도록, 가공에 대한 오스테나이트상의 안정도를 나타내는 Md(N)값을 0 내지 125의 범위로 제어한다. Md(N)값은 0 이상이어야 하며; 그렇지 않으면 강도향상에 효과적인 마텐사이트상의 생성을 위해 공업적인 제조공정에서 채택될 수 없는 극히저온에서의 냉간압연이 필요하게 될 것이다. 만약 역으로 Md(N)값이 125를 초과하면, 역변태중 발생되는 오스테나이트상은 실온으로 냉각중 마텐사이트로 재변태되어 형상이 악화된다.
역변태온도: 500 내지 700℃
용체화처리된 강 스트립을 냉간압연할 때, 변형유도된 마텐사이트가 냉간압연에 의해 발생된다. 그 다음 냉간압연된 강 스트립을 변형유도된 마텐사이트로부터 오스테나이트로 역변태하는 온도로 재가열한다. 만약 재가열 온도가 500℃보다 낮으면, 역변태는 생산성면에서 매우 느리게 진행한다. 그러나, 재가열온도가 700℃를 넘으면 역변태를 극도로 가속시키고 또한 마텐사이트상을 연화시켜, 400이상의 비커스경도를 갖는 강 스트립을 안정하게 제공하기 어렵다. 너무 높은 재가열 온도 또한 탄화물 석출로 유도된 예민화에 의해 내식성의 열화를 야기시킨다.
역변태 오스테나이트의 비율: 3 체적% 이상
마텐사이트로부터 오스테나이트로의 역변태중 체적변화는 10% 정도의 수축이고, 강 스트립은 수축변형에 의해 평탄화된다. 비록 강 스트립의 형상이 냉간압연중 오스테나이트로부터 마텐사이트로의 변태에 의해 야기된 체적팽창으로 인해 붕괴되지만, 이러한 형상의 붕괴는, 냉간압연된 강 스트립을 재가열함으로써 실현되는, 변형유도된 마텐사이트로부터 오스테나이트로의 역변태중 수축변형에 의해 제거된다. 다양한 조건하에서의 실험결과로서, 본 발명자들은 강 스트립의 평탄도에 영향을 미치는 역변태 오스테나이트의 비율이 적어도 3 체적%이하라는 것을 발견하였다.
역변태중 강스트립에 가해진 부하: 785Pa 이상
강 스트립을 역변태중 스트립 코일에 장력을 적용함으로써 또는 강 스트립자체의 중력에 의해 양호한 상태의 형상으로 유지한다. 강 스트립의 평탄도는, 역변태가 제한된 상태에서 진행하기 때문에, 강스트립에 프레스보드 등으로 부하를 가한 조건하에서 역변태함으로써 더욱 향상될 수 있다. 이 경우, 역변태에서의 고온강도를 고려하여 부하는 바람직하게는 각 단위 면적에 대해 785Pa 이상이 바람직하다.
실시예
표 1에 나타낸 조성을 갖는 250kg의 각 스테인레스 강을 진공노에서 용융하고, 잉곳으로 주조하고, 단조하고, 4mm의 두께로 열간압연하고, 1050℃에서 1분간 어닐링한후, 산세하였다. 강 스트립을 냉간압연한후, 600초 동안 재가열하여 역변태를 유도하였다. 냉간압연 및 재가열에 대한 조건을 표 2에 나타낸다. 표 1에서, 스테인레스강 Nos. 1-8은 본 발명이 한정한 조건을 만족하는 조성을 가지며, 반면 스테인레스강 Nos. 9-14는 본 발명을 벗어나는 조성을 가진다. 표 2에서, 스테인레스강 Nos. 1-10은 본 발명에 따르는 조건하에서 진행된 것들이며, 반면 스테인레스강 Nos. 11-19는 본 발명을 벗어난 조건하에서 진행된 것들이다.
표 2로부터 발명예 Nos. 1-10은 평균 400 이상의 비커스경도를 갖는 평탄도에 우수한 스테인레스강 스트립인 것을 알 수 있다. 이들 강 스트립은 역변태후 2mm보다 작은 제어된 최대귀높이를 가졌다.
비교예 Nos. 11-13은 본 발명에 의해 한정된 범위의 조성을 갖는 스테인레스강이다. 그러나, 역변태 오스테나이트는, 재가열온도가 500℃ 이하이기 때문에, 비교예 No. 12의 강에서는 충분히 생성되지 않는다. 비교예 No 11 및 13의 강은, 재가열 온도가 700℃ 이상이기 때문에, 400이하의 비커스경도를 가졌다.
비교예 Nos. 14-18은, 본 발명에 의해 한정된 범위를 벗어나는 조성으로 인해, 400 이상의 비커스경도에서 평탄도가 나쁜 스테인레스강 스트립이다. 특히, 비교예 No. 15는 125 이상의 큰 Md(N) 값으로 인해 냉각중 역변태 오스테나이트에서 마텐사이트로의 재변태에 의해 크게 변형되었다. 비교예 No. 19는 제강 및 주조단계중 블로우홀에서 생성되고, 과도한 N함량으로 인해 그것의 표면에 분산된 결함을 포함하였다.
각 강 스트립을 양에지를 폭 10mm로 절단하여 폭 200mm 및 길이 300mm의 시트로 하고, 강 시트의 평탄도를 더욱 향상시키기 위해 표 3에 나타낸 압력으로 프레스보드로 가압하였다. 강 시트를 가압조건하에서 600초 동안 재가열하여 역변태를 유도하였다. 강시트에 가해진 부하의 효과를 재가열된 강 시트의 평탄도와 관련하여 조사하였다. 결과를 역변태된 오스테나이트의 비율 및 평균 비커스경도(10kg 하중)와 더불어 표 3에 나타낸다.
실시예 Nos. 1-6중의 어느 강도 평균 400이상의 비커스경도 및 역변태중 부하의 적용으로 인해 1.0mm이하로 억제된 귀의 높이를 가지고 있다는 것을 표 3으로부터 알수 있다. 가해진 부하와 최대귀높이와의 관계는 강 시트의 형상이 부하 785Pa 이상을 적용함으로써 효과적으로 평탄화된다는 것을 증명한다.
상기한 바와 같이 본 발명에 따르는, 400 이상의 비커스경도를 가지며 평탄도에 우수한 오스테나이트계 스테인레스강 스트립이 변형유도된 마텐사이트 매트릭스중에 역변태 오스테나이트를 미리결정된 비율로 분산시키도록 그것의 조성 및 역변태조건을 적절히 제어함으로써 제조된다. 제안된 강 스트립은 또한 내식성이 좋다. 이러한 우수한 특성 때문에, 오스테나이트계 스테인레스강은 넓은 산업분야에서 다양한 스프링재료 또는 고강도 재료, 예를 들어 프레스 플레이트, 스테인레스 프레임, 판스프링, 플래퍼 밸브, 금속개스킷, 래핑캐리어, 캐리어 플레이트, 스테인레스 거울, 댐퍼스프링, 디스크 브레이크, 브레이크 매스터키, 강 벨트 및 금속 마스크로서 유용하다.

Claims (4)

  1. 식(1)에 의해 정의 되는 Md(N)값이 0 내지 125라는 조건하에서 C 0.20 질량% 이하, Si 4.0 질량% 이하, Mn 5.0 질량% 이하, Ni 4.0 내지 12.0 질량%, Cr 12.0 내지 20.0 질량%, Mo 5.0 질량% 이하, N 0.15 질량% 이하이고 잔부는 불가피한 불순물을 제외하고는 Fe로 구성되는 조성을 가지며, 역변태 오스테나이트상을 3 체적% 이상의 비율로 포함하는 오스테나이트와 마텐사이트의 2상 조직을 포함하는 것을 특징으로 하는 400이상의 비커스경도를 가지며 형상평탄도가 우수한 고강도 오스테나이트계 스테인레스강 스트립.
    Md(N)=580-520C-2Si-16Mn-16Cr-23Ni-26Cu-300N-10Mo … (1)
  2. 제 1 항에 있어서, Cu 3.0 질량% 이하, Ti 0.5 질량% 이하, Nb 0.50 질량% 이하, Al 0.2 질량% 이하, B 0.015 질량% 이하, REM(희토류 금속) 0.2 질량% 이하, Y 0.2 질량% 이하, Ca 0.1 질량% 이하 및 Mg 0.10 질량% 이하중 적어도 한가지 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 스테인레스강 스트립.
  3. 식(1)에 의해 정의되는 Md(N) 값이 0 내지 125라는 조건하에서 C 0.20 질량% 이하, Si 4.0 질량% 이하, Mn 5.0 질량% 이하, Ni 4.0 내지 12.0 질량%, Cr 12.0 내지 20.0 질량%, Mo 5.0 질량% 이하, N 0.15 질량% 이하, 선택적으로 Cu 3.0 질량% 이하, Ti 0.5 질량% 이하, Nb 0.50 질량% 이하, Al 0.2 질량% 이하, B 0.015질량% 이하, REM(희토류 금속) 0.2 질량% 이하, Y 0.2 질량% 이하, Ca 0.1 질량% 이하 및 Mg 0.10 질량% 이하중 적어도 한가지 이상, 및 잔부는 불가피한 불순물을 제외하고는 Fe로 구성되는 조성을 갖는 오스테나이트계 스테인레스강 스트립을 제공하는 단계;
    상기 오스테나이트계 스테인레스강 스트립을 용체화-가열하는 단계;
    상기 오스테나이트계 스테인레스강 스트립을 냉간압연하여 변형유도된 마텐사이트상을 생성하는 단계; 및
    상기 냉간압연된 오스테나이트계 스테인레스강 스트립을 500 내지 700℃로 재가열하여 역변태를 유도함으로써, 상기 변형유도된 마텐사이트상으로 구성된 매트릭스중에 오스테나이트상을 3체적% 이상의 비율로 생성시키는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 400이상의 비커스경도를 가지며 형상평탄도가 우수한 고강도 오스테나이트계 스테인레스강 스트립의 제조방법.
    Md(N)=580-520C-2Si-16Mn-16Cr-23Ni-26Cu-300N-10Mo … (1)
  4. 제 3 항에 있어서, 오스테나이트계 강 스트립을 785Pa 이상의 부하를 가한 상태에서 재가열하는 것을 특징으로 하는 400이상의 비커스경도를 갖는 고강도 오스테나이트계 스테인레스강 스트립의 제조방법.
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