CN107083519A - 一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带及其制备方法 - Google Patents

一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带及其制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN107083519A
CN107083519A CN201710097638.5A CN201710097638A CN107083519A CN 107083519 A CN107083519 A CN 107083519A CN 201710097638 A CN201710097638 A CN 201710097638A CN 107083519 A CN107083519 A CN 107083519A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel
cold
steel band
stainless
band
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201710097638.5A
Other languages
English (en)
Inventor
辛春阳
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
GUANGDONG XINFA PRECISION METAL TECHNOLOGY Co Ltd
Original Assignee
GUANGDONG XINFA PRECISION METAL TECHNOLOGY Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by GUANGDONG XINFA PRECISION METAL TECHNOLOGY Co Ltd filed Critical GUANGDONG XINFA PRECISION METAL TECHNOLOGY Co Ltd
Priority to CN201710097638.5A priority Critical patent/CN107083519A/zh
Publication of CN107083519A publication Critical patent/CN107083519A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

本发明提供了一种超级不锈钢冷轧精密弹簧钢带，包括如下重量份的各化学元素：C 0.105‑0.120；Mn 0.650‑1.600；S 0.035‑0.065；P 0.003‑0.004；Si 0.300‑0.600；Cr 16.200‑16.300；Ni 6.020‑6.100；Mo 0.100‑0.300；N 0.023‑0.060；余量为Fe。该超级不锈钢冷轧精密弹簧钢带的显微维氏硬度(HV)在580HV—620HV，钢带的厚度为0.03mm—0.10mm，可用于生产各类精密卷簧，精密弹性垫片，各类精密光学元件加工等领域。

Description

一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带及其制备方法
技术领域
本发明涉及不锈钢冷轧钢带技术领域，具体地，涉及一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带及其制备方法。
背景技术
不锈钢冷轧钢带是以热轧不锈带钢为坯料、经进一步冷轧制成，与热轧带相比，具有较高尺寸精度、低表面粗糙度、表面质量好、光洁、并有较高的强度，可以代替较厚的热轧带用于同一用途，以节省钢材的用量，经济意义重大。适用于电器、不锈钢厨具、五金制品、地弹簧、卫浴洁具、化工、石油、制管、电缆包带、医疗，折弯翻边，机械设备制造建筑装璜等行业。硬态适用于电子、电器、电脑、高科技产品零部件、调整垫片、五金冲压件弹簧弹片等不锈钢等行业领域(1/4H、1/2H、3/4H、H全硬)。
然而，现有的不锈钢冷轧钢带的性能不适于生产各类精密卷簧和精密弹性垫片，以及各类精密弹性元件，不能满足市场的要求。
发明内容
为了克服现有技术的不足，本发明提供了一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带及其制备方法，该不锈钢冷轧精密弹簧钢带的显微维氏硬度(HV)在580HV—620HV，钢带的厚度为0.03mm—0.10mm，可用于生产各类精密卷簧，精密弹性垫片，各类精密光学元件加工等领域。
本发明的技术方案如下：一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带，包括如下重量份的各化学元素：C 0.105-0.120；Mn 0.650-1.600；S 0.035-0.065；P 0.003-0.004； Si 0.300-0.600；Cr 16.200-16.300；Ni 6.020-6.100；Mo 0.100-0.300；N 0.023-0.060；余量为Fe。
所述不锈钢冷轧精密弹簧钢带的显微维氏硬度(HV)在580HV—620HV，钢带的厚度为0.03mm—0.10mm。
所述不锈钢冷轧精密弹簧钢带，包括如下重量份的各化学元素：C 0.100；Mn1.500；S 0.035；P 0.004；Si 0.500；Cr 16.200；Ni 6.020；Mo 0.300；N 0.030；余量为Fe。
所述不锈钢冷轧精密弹簧钢带在钢带总冷变形：60％时，冷轧速度为30-50米/分，钢带冷轧后的显微维氏硬度(HV)为546-549。
较佳地，所述不锈钢冷轧精密弹簧钢带在钢带总冷变形：60％时，冷轧速度为50米/分，钢带冷轧后的显微维氏硬度(HV)为549。
上述不锈钢冷轧精密弹簧钢带的张力退火处理方法，温度选择270-380℃，热处理时间为1-2小时。
较佳地，上述不锈钢冷轧精密弹簧钢带的张力退火处理方法，温度选择380-420℃，热处理时间为1-2小时。
本发明的有益效果为：本发明所述的不锈钢冷轧精密弹簧钢带，该不锈钢冷轧精密弹簧钢带的显微维氏硬度(HV)在580HV—620HV，钢带的厚度为0.03mm—0.10mm，可用于生产各类精密卷簧，精密弹性垫片，各类精密光学元件加工等领域。
附图说明：
图1为本发明所述1号钢带和2号钢带的加工硬化比较曲线。横坐标为冷轧变形率，纵坐标为维氏显微硬度，单位HV。
图2为2号钢带在钢带总冷变形率60％的条件下，钢带冷轧速度和钢带硬度之间的关系，横坐标为钢带冷轧速度，单位米/分，纵坐标为维氏显微硬度，单位HV。
图3为钢带冷轧速度和每小时产量之间的关系图。
图4为冷轧压下率30％，钢带不同温度热处理后抗拉伸强度的变化。
图5为冷轧压下率40％，钢带不同温度热处理后抗拉伸强度的变化。
图6为冷轧压下率50％，钢带不同温度热处理后抗拉伸强度的变化。
图7为冷轧压下率60％的不锈钢带，经550℃处理后的金相组织。金相组织中发现了大量的颗粒在晶间析出。放大倍数为750倍。
图8为冷轧压下率60％的不锈钢带，经400℃处理后的金相组织。发现晶粒产生了纵向严重的被拉长，压扁。但未发现颗粒状的析出。放大倍数为750倍。
具体实施方式
为了使本发明的发明目的，技术方案及技术效果更加清楚明白，下面结合具体实施方式对本发明做进一步的说明。应理解，此处所描述的具体实施例，仅用于解释本发明，并不用于限定本发明。
本申请中下述所用的检测方法和标准均采用中华人民共和国国家标准GB/T4231-93，弹簧用不锈钢冷轧钢带。
一 不锈钢的化学成分对钢带的硬度的影响
在不锈钢冷轧精密弹簧钢带的研发过程中，本申请人发现不锈钢的化学成分对产品的硬度有一定的影响，不同的化学成分的搭配会影响钢带的加工工艺过程和最终的钢带硬度。本研究利用不锈钢的MD30指数作为衡量钢带的加工硬化程度高低的一个指数来作为筛选指标。MD30是指钢带在同等的冷变形条件下，钢带开始发生硬化的温度指数，MD30越大，钢带在冷变形过程中产生硬化转变的温度越高，也就是钢带越容易发生硬化。在研发过程中经过了无数次的预筛选，参照表1，初步选出了三种不同重量份搭配的化学成分的不锈钢作为基 本成分的钢带，测定它们的MD30，来判断它们的加工硬化程度高低，挑选其中最佳的，合适的化学成分的组成，作为我们的主要使用钢种。
表1、三种钢种的化学成分质量搭配及MD30测定结果
钢种编号 C Mn S P Si Cr Ni Mo N MD30
1 0.105 0.650 0.065 0.003 0.60 16.25 6.65 0.100 0.023 55.43
2 0.100 1.500 0.035 0.004 0.50 16.20 6.02 0.300 0.030 56.51
3 0.120 1.600 0.045 0.003 0.30 16.30 6.10 0.200 0.060 29.16
备注：上述三种钢种中的余量元素为Fe。
分析表1可知：1和2号钢带的MD30为55.43和56.51，3号钢带的MD30为29.16，也表示在同等的条件下，1和2号钢带比较容易使钢带产生硬化，3号钢带的MD30不易产生钢带硬化。
对1和2号钢带进行全面硬化测试，比较两种不同化学成分的钢带的硬化程度。如图1所示。图1中实线是2号钢带的硬化曲线，虚线是1号钢带的硬化曲线，图中横坐标表示钢带的硬化率，纵坐标表示钢带硬化后的维氏显微硬度(HV)。从上图中可以看出2号钢带的硬化程度比1号钢带的硬化程度高。
二 不锈钢冷轧精密弹簧钢带的冷轧速度研究
在不锈钢冷轧精密弹簧钢带的生产工艺研发过程中，为了使钢带在冷轧变形过程中得到最大的硬化结果，我们通过对钢带喷油冷却和控制钢带的冷轧速度的方法，使钢带在MD30允许的温度范围内产生变形，测试钢带为2号钢带，钢带总冷变形：60％，结果见表2
表2钢带冷轧速度与钢带显微维氏硬度(HV)的关系
利用表2中的数据作图如图2所示。分析表2和图2可知：在同等的条件 下，控制钢带的冷轧速度，可以有效地控制钢带冷变形(60％冷变形率)后的钢带显微维氏硬度。其中，在钢带的冷轧速度为30米/分，钢带的显微维氏硬度硬度为549HV，最高；在钢带的冷轧速度为40米/分，钢带的显微维氏硬度硬度为547HV，次之；在钢带的冷轧速度为50米/分，钢带的显微维氏硬度硬度为546HV。在钢带的冷轧速度分别为30米/分和50米/分时，钢带的显微维氏硬度之差仅为3HV。
但在实际生产效率来看，在钢带的冷轧速度为30米/分，40米/分和50米/分时，每小时的冷轧产量分别(以钢带厚度为0.1mm，宽度为300mm计算)如图3所示。图中，钢带冷轧速度为30米/分，每小时产量为421.2Kg；钢带冷轧速度为40米/分，每小时产量为561.2Kg；钢带冷轧速度为50米/分，每小时产量为702Kg。
虽然30米/分的钢带冷轧速度得到的钢带显微维氏硬度最高，但它的小时产量最低(是50米/分冷轧速度钢带的0.6倍)，40米/分的冷轧速度的每小时产量次之(是50米/分冷轧速度钢带的0.8倍)，而50米/分的冷轧速度的每小时的产量最高，反之50米/分冷轧速度钢带的硬度仅比30米/分和40米/分的钢带低3HV和1HV。
综合以上结果，本申请认为不锈钢冷轧精密弹簧钢带的冷轧速度以50米/分为最佳。
三 不锈钢冷轧精密弹簧钢带张力退火处理工艺研究
由于不锈钢冷轧精密弹簧钢带的深加工工艺的特殊要求，冷轧精密不锈钢钢带需要在不降低钢带的防腐蚀能力的前提下降低它的冷轧应力或组织应力。在降低不锈钢冷轧精密弹簧钢带的冷轧应力的同时，还必须改善钢带机械性能的各向异性现象和加工性能。为此本申请对不锈钢冷轧精密弹簧钢带去张力退 火处理的工艺进行了研究，以找出适合不同要求钢带的张力退火工艺。
1、张力退火处理的原理和方法
不锈钢冷轧精密弹簧钢带的冷轧应力主要是钢带在冷轧过程中变形,马氏体的取向性和析出碳化物在钢带内部分布的不均匀性而产生的。冷轧精密不锈钢钢带要求不降低钢带的防腐蚀性能，又改善钢带机械性的各向异性，同时又不能改变钢带本身机械性能。钢带的张力退火处理能通过加热的方法促使钢带内部的不均匀分布的碳化物迁移达到均匀化的目的，同时改善变形马氏体的取向性。要达到以上目的，有以下两种张力退火的方法。
方法一是：将钢带加热到钢带在冷轧过程中产生的碳化物能溶解的温度，一般为815℃以上，在该温度保持一段时间，然后快速冷却通过，温度从815℃到450℃的鉻晶间析出沉淀区域，在该温度区域，钢带内部的冷轧析出的碳化物会发生溶解，部分马氏体也会发生溶解，所以该方法对钢带的冷轧应力会去的比较干净，但会比较大的程度改变钢带本身的机械性能。
方法二是：将钢带加热到200℃到450℃的温度区域内保持一段比较长的时间，然后冷却。该方法去应力的效果随着保温的时间的增加而增加，同时能改善钢带本身的机械性能，特别是能在不改变钢带本来的机械性能的前提下改善钢带的各向异性，提高钢带的冲压性能和加工性能。该方法的缺点是热处理的时间比较长。
为了选择合适的张力退火条件，本申请进行了以下研究。
1、张力退火或去应力处理的试验
方法：张力退火方法选择上述方法二。
钢种：试验钢种选择了2号钢带：
试验过程：
取用不同的冷轧加工量的钢带，不同的张力退火处理温度，不同的张力退火处理时间，然后测试钢带的屈服强度，抗拉强度和延伸率，比较钢带纵向和横向的变化。试验数据和测试结果如下表3，表4和表5：
表3钢带冷轧压下率40％，2号钢种张力退火试验
从上表3中可发现2号钢带的冷轧压下率达到40％时，在不同温度下，去应力结果中，在温度为400℃时，钢带的屈服强度和抗拉强度比冷轧状态提升最高，提高了2.79％。在温度为400℃时，去应力1小时，纵向和横向的屈强比达到了0.96/0.98，延伸率比达到了6.0/6.5＝92.3％，在上述4种温度中为较合适的状态，而400℃中去应力时间2小时的比去应力1小时的性能还好些，尤其是纵向和横向的延伸率比为100％。
利用表3中检测到的数据，对在冷轧压下率40％时，2号钢带不同温度热处理后抗拉强度的变化作图如图3所示。
表4钢带冷轧压下率50％，2号钢种张力退火试验
2号钢带的冷轧压下率达到50％时，在温度为270℃和340℃时，钢带的屈服强度和抗拉强度达到了最高值，纵向和横向比达到了0.99/0.99和0.98/0.99，延伸率比达到了88.9％和87.5％。但钢带在400℃处理后，它的延伸率纵向和横向比达到了100％的较合适的状态，随着温度的升高和时间的延长，钢带的屈服强度和抗拉强度多产生了不同程度的明显下降，延伸率纵横向比也下降到50％。
用表4中检测到的数据，对在冷轧压下率50％时，2号钢带不同温度热处理后抗拉强度的变化作图如图4所示。
表5钢带冷轧压下率60％，2号钢种张力退火试验
2号钢带的冷轧压下率达到60％时，钢带在不同温度下去应力处理后，出现了和表1类似情况，但在纵横向的性能比在温度为400℃时钢带的表现最好。
用表5中检测到的数据，对在冷轧压下率60％时，2号钢带不同温度热处理后抗拉强度的变化作图如图5所示。
三、钢带的晶间腐蚀试验
在制定张力退火处理工艺(应力热处理工艺)对温度作筛选时，我们对400℃，450℃和550℃三种不同的温度作了相同的热处理后做了他们的晶间腐蚀的性能测试，如图7和图8所示，测试结果显示温度450℃是个分界线，400℃钢带没有晶间腐蚀现象出现，450℃钢带出现了极轻微的晶间腐蚀现象，而550℃处理的钢带出现了晶间腐蚀现象，因此对本次去应力热处理的温度选择确定在270℃到450℃的温度区间。
结果分析
由于钢带在冷轧变形过程中，在冷变形的作用下首先发生了奥氏体晶粒变形，产生晶粒位错，当奥氏体晶粒位错密度随着冷变形量的增加，位错密度也不断的增加，在位错能量的作用下钢中的不稳定态奥氏体在冷应变的作用下发生了没有化学成分变化的相变，产生了冷变形马氏体。发生了相变硬化现象。而这种无化学成分变化的相变是通过碳的位置变化或碳化物的析出来完成的。由于金属材料为多晶体材料，在冷变形过程中由于晶粒的不均匀，钢带每个晶 粒产生位错密度也是不一致的。最终每个晶粒内发生的马氏体相变量也是不一致的。由于钢带内部发生了晶粒位错和冷变形马氏体的产生，在钢的内部产生了大量的变形和相变应力，而去应力过程则是通过温度和时间来改变钢内部的碳或碳化物的分布，同时缓和了由于晶粒位错产生的应力，均匀了位错应力的分布。改善了钢带的各项异性，改善了钢带的加工性能。
在本试验中发现不管钢带的冷变形量的大小，钢带在400℃温度下，钢带的屈服强度达到了提高(与冷轧态钢带相比)，钢带的L向和C向比达到了较理想的比0.98---0.99，延伸率比达到了0.97---0.99。说明钢带的各向异性得到了比较理想的改善，虽然在270℃和340℃去应力后钢带的性能也达到了预期值，但在去应力时间是400℃的4---8倍。到温度提高到450℃时钢带的屈服强度开始下降了，钢带的抗拉强度却开始上升，它的纵向和横向的延伸率产生了较大的差异。最大的可有50％的差异。说明钢带的各向异性没有得到改善。
综合以上研究可知：
1、生产超级不锈钢精密弹簧钢带的不锈钢的化学成分会影响钢带冷轧后的钢带硬度。
2、由于在生产中必须控制钢带在合适的MD30允许的温度范围内变形，控制钢带的冷轧速度在50米/分的范围内能得到理想的钢带硬度。
3、不锈钢冷轧精密钢带去应力热处理温度在400℃到270℃之间，钢带的屈服强度，抗拉强度相比冷轧态钢带有所提高，钢带的纵向和横向的延伸率比，屈服强度比和抗拉强度比达到了0.97---0.98，钢带的各向异性得到了很大改善，表示了钢带内部的应力分布得到了均匀化，缓和了因冷轧变形而产生的晶粒位错产生的应力。
4、在去应力热处理温度450℃时钢带的屈服强度和抗拉强度多发生了降低现象，纵横向的延伸率差异加大，同时开始出现晶间腐蚀现象。
5，根据去应力处理的目的，提高钢带的抗变形能力的去应力热处理的温度选择270---380℃，改善钢带的加工应力去应力处理温度选择380----420℃左右。而热处理保温时间视生产情况决定，原则是保温时间长些为佳。如果用TA炉，则视炉子的加热段的长度来决定。
以上内容是结合具体的优选实施方式对本发明所作的进一步详细说明，不能认定本发明的具体实施只局限于这些说明。对于本发明所属技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，其架构形式能够灵活多变，可以派生系列产品。只是做出若干简单推演或替换，都应当视为属于本发明由所提交的权利要求书确定的专利保护范围。

Claims (10)

1.一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带，其特征在于，包括如下重量份的各化学元素：C0.105-0.120；Mn 0.650-1.600；S 0.035-0.065；P 0.003-0.004；Si 0.300-0.600；Cr16.200-16.300；Ni 6.020-6.100；Mo 0.100-0.300；N 0.023-0.060；余量为Fe。
2.如权利要求1所述的不锈钢冷轧精密弹簧钢带，其特征在于，所述不锈钢冷轧精密弹簧钢带，包括如下重量份的各化学元素：C 0.100；Mn 1.500；S 0.035；P 0.004；Si 0.500；Cr 16.200；Ni 6.020；Mo 0.300；N 0.030；余量为Fe。
3.如权利要求1或2所述的不锈钢冷轧精密弹簧钢带，其特征在于，所述不锈钢冷轧精密弹簧钢带的显微维氏硬度(HV)为580HV—620HV，钢带的厚度为0.03mm—0.10mm。
4.如权利要求1或2所述的不锈钢冷轧精密弹簧钢带，其特征在于，所述不锈钢冷轧精密弹簧钢带在钢带总冷变形60％时，冷轧速度为30-50米/分，钢带冷轧后的显微维氏硬度(HV)为546-549。
5.如权利要求4所述的不锈钢冷轧精密弹簧钢带，其特征在于，所述不锈钢冷轧精密弹簧钢带在钢带总冷变形60％时，冷轧速度为50米/分，钢带冷轧后的显微维氏硬度(HV)为549。
6.如权利要求1-5任一项所述不锈钢冷轧精密弹簧钢带的张力退火处理方法，其特征在于，热处理温度为250---450℃，热处理时间为1-2小时。
7.如权利要求6所述不锈钢冷轧精密弹簧钢带的张力退火处理方法，其特征在于，热处理温度为400℃，热处理时间为1-2小时。
8.一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带的生产方法，其特征在于，包括如下步骤：
A)制备不锈钢冷轧钢带，该锈钢冷轧钢带包括如下重量份的各化学元素：C 0.105-0.120；Mn 0.650-1.600；S 0.035-0.065；P 0.003-0.004；Si 0.300-0.600；Cr 16.200-16.300；Ni 6.020-6.100；Mo 0.100-0.300；N 0.023-0.060；余量为Fe；
B)控制步骤A)制备的不锈钢冷轧钢带的钢带总变形率为60％，钢带冷轧速度为30-50分/米，钢带显微氏硬度为546-549HV,生产不锈钢冷轧精密弹簧钢带；
C)对步骤B生产的不锈钢冷轧精密弹簧钢带进行张力退火处理，热处理温度为270---450℃，热处理时间为1-2小时。
9.如权利要求8所述的不锈钢冷轧精密弹簧钢带的生产方法，其特征在于，步骤B中，所述钢带冷轧速度为40分/米，钢带显微氏硬度为549HV。
10.如权利要求8或9所述的不锈钢冷轧精密弹簧钢带的生产方法，其特征在于，步骤C中，提高钢带的抗变形能力的去应力热处理的温度选择 270-380℃，改善钢带的加工应力去应力处理温度选择380-420℃。
CN201710097638.5A 2017-02-22 2017-02-22 一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带及其制备方法 Pending CN107083519A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201710097638.5A CN107083519A (zh) 2017-02-22 2017-02-22 一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带及其制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201710097638.5A CN107083519A (zh) 2017-02-22 2017-02-22 一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带及其制备方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN107083519A true CN107083519A (zh) 2017-08-22

Family

ID=59614153

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201710097638.5A Pending CN107083519A (zh) 2017-02-22 2017-02-22 一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带及其制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN107083519A (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110257759A (zh) * 2019-06-02 2019-09-20 邢晓英 一种生物相容性优异的不锈钢加工方法
CN110777305A (zh) * 2019-10-28 2020-02-11 钢铁研究总院 一种高硬高强可折叠不锈钢箔
CN112077141A (zh) * 2020-08-21 2020-12-15 慕贝尔汽车部件（太仓）有限公司 钢片弹簧加工工艺及钢片弹簧
CN113073265A (zh) * 2021-03-25 2021-07-06 广东鑫发精密金属科技有限公司 大幅提高强度和寿命的301超硬精密不锈钢及应用
CN114757660A (zh) * 2022-06-10 2022-07-15 苏州翔楼新材料股份有限公司 一种基于应用分析的冷轧钢带制备方法及系统
JP7116648B2 (ja) 2018-09-13 2022-08-10 日鉄ステンレス株式会社 ステンレス鋼板およびその製造方法

Citations (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1049032A (zh) * 1989-07-22 1991-02-06 日新制钢株式会社 用于生产弹性极限值优越并具有双重结构之高强不锈钢的方法
JP2000063947A (ja) * 1998-08-21 2000-02-29 Kawasaki Steel Corp 高強度ステンレス鋼の製造方法
CN1312139A (zh) * 2000-01-21 2001-09-12 日新制钢株式会社 不锈钢带、抑制带钢边缘开裂的方法及制造带钢的方法
JP2001262281A (ja) * 2000-03-16 2001-09-26 Nippon Steel Corp 高強度準安定オーステナイト系ステンレス鋼
CN1357646A (zh) * 2000-12-04 2002-07-10 日新制钢株式会社 形状平直度良好的高强度奥氏体不锈钢带及其制造方法
JP2003113449A (ja) * 2001-10-10 2003-04-18 Nisshin Steel Co Ltd 耐遅れ破壊性に優れた高強度・高靭性ステンレス鋼板およびその製造方法
CN1522310A (zh) * 2001-04-27 2004-08-18 ס�ѽ�����ҵ��ʽ���� 金属垫片及其加工材料和它们的生产方法
US20060034724A1 (en) * 2004-08-13 2006-02-16 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha High-nitrogen austenitic stainless steel
CN1772940A (zh) * 2005-11-17 2006-05-17 上海隆兴特钢有限公司 汽车保险带弹簧片用钢带及其生产方法
CN101234395A (zh) * 2008-02-18 2008-08-06 宁波永正精密不锈钢有限公司 超硬态301精密不锈钢带生产方法
JP2008248271A (ja) * 2007-03-29 2008-10-16 Daido Steel Co Ltd 高強度ステンレス鋼及びこれを用いた高強度ステンレス鋼線
CN101320031A (zh) * 2008-05-27 2008-12-10 上海实达精密不锈钢有限公司 一种奥氏体不锈钢精密钢带性能预测模型及其冷轧工艺设计
CN101389781A (zh) * 2006-02-23 2009-03-18 住友电气工业株式会社 高强度不锈钢弹簧及其制造方法
CN102639742A (zh) * 2009-11-18 2012-08-15 住友金属工业株式会社 奥氏体系不锈钢板及其制造方法
CN102719639A (zh) * 2012-07-10 2012-10-10 冶科金属有限公司 一种高硬度不锈钢带的生产方法
CN104105805A (zh) * 2011-12-28 2014-10-15 Posco公司 高强度奥氏体系不锈钢及其制造方法

Patent Citations (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1049032A (zh) * 1989-07-22 1991-02-06 日新制钢株式会社 用于生产弹性极限值优越并具有双重结构之高强不锈钢的方法
JP2000063947A (ja) * 1998-08-21 2000-02-29 Kawasaki Steel Corp 高強度ステンレス鋼の製造方法
CN1312139A (zh) * 2000-01-21 2001-09-12 日新制钢株式会社 不锈钢带、抑制带钢边缘开裂的方法及制造带钢的方法
JP2001262281A (ja) * 2000-03-16 2001-09-26 Nippon Steel Corp 高強度準安定オーステナイト系ステンレス鋼
CN1357646A (zh) * 2000-12-04 2002-07-10 日新制钢株式会社 形状平直度良好的高强度奥氏体不锈钢带及其制造方法
CN1522310A (zh) * 2001-04-27 2004-08-18 ס�ѽ�����ҵ��ʽ���� 金属垫片及其加工材料和它们的生产方法
JP2003113449A (ja) * 2001-10-10 2003-04-18 Nisshin Steel Co Ltd 耐遅れ破壊性に優れた高強度・高靭性ステンレス鋼板およびその製造方法
US20060034724A1 (en) * 2004-08-13 2006-02-16 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha High-nitrogen austenitic stainless steel
CN1772940A (zh) * 2005-11-17 2006-05-17 上海隆兴特钢有限公司 汽车保险带弹簧片用钢带及其生产方法
CN101389781A (zh) * 2006-02-23 2009-03-18 住友电气工业株式会社 高强度不锈钢弹簧及其制造方法
JP2008248271A (ja) * 2007-03-29 2008-10-16 Daido Steel Co Ltd 高強度ステンレス鋼及びこれを用いた高強度ステンレス鋼線
CN101234395A (zh) * 2008-02-18 2008-08-06 宁波永正精密不锈钢有限公司 超硬态301精密不锈钢带生产方法
CN101320031A (zh) * 2008-05-27 2008-12-10 上海实达精密不锈钢有限公司 一种奥氏体不锈钢精密钢带性能预测模型及其冷轧工艺设计
CN102639742A (zh) * 2009-11-18 2012-08-15 住友金属工业株式会社 奥氏体系不锈钢板及其制造方法
CN104105805A (zh) * 2011-12-28 2014-10-15 Posco公司 高强度奥氏体系不锈钢及其制造方法
CN102719639A (zh) * 2012-07-10 2012-10-10 冶科金属有限公司 一种高硬度不锈钢带的生产方法

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7116648B2 (ja) 2018-09-13 2022-08-10 日鉄ステンレス株式会社 ステンレス鋼板およびその製造方法
CN110257759A (zh) * 2019-06-02 2019-09-20 邢晓英 一种生物相容性优异的不锈钢加工方法
CN110257759B (zh) * 2019-06-02 2021-07-09 何世文 一种生物相容性优异的不锈钢加工方法
CN110777305A (zh) * 2019-10-28 2020-02-11 钢铁研究总院 一种高硬高强可折叠不锈钢箔
CN112077141A (zh) * 2020-08-21 2020-12-15 慕贝尔汽车部件（太仓）有限公司 钢片弹簧加工工艺及钢片弹簧
CN112077141B (zh) * 2020-08-21 2022-08-16 慕贝尔汽车部件（太仓）有限公司 钢片弹簧加工工艺及钢片弹簧
CN113073265A (zh) * 2021-03-25 2021-07-06 广东鑫发精密金属科技有限公司 大幅提高强度和寿命的301超硬精密不锈钢及应用
CN114757660A (zh) * 2022-06-10 2022-07-15 苏州翔楼新材料股份有限公司 一种基于应用分析的冷轧钢带制备方法及系统

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107083519A (zh) 一种不锈钢冷轧精密弹簧钢带及其制备方法
CN101389781B (zh) 高强度不锈钢弹簧及其制造方法
CN105385959B (zh) 高耐磨冷轧辊及其制造方法
CN110088326A (zh) 热轧扁钢产品及其生产方法
JP6284279B2 (ja) 強度部材およびその製造方法
US20050217763A1 (en) Quenched and tempered steel wire with superior cold forging characteristics
CN105177259A (zh) 一种快速促进形变诱导马氏体转变的方法
CN1024025C (zh) 用于生产弹性极限值优越并具有双重结构之高强不锈钢的方法
CN111647802A (zh) 一种涂覆铝硅合金镀层的热冲压构件的制备方法及其产品
CN106893933A (zh) 一种低合金高强度钢的生产方法
JP2017048466A (ja) ばね用鋼線およびその製造方法
CN105543715B (zh) 一种高强度耐蚀高氮钢紧固件及其制造工艺
CN112195418A (zh) 一种微纳米晶马氏体时效不锈钢及其制备方法
CN106906338B (zh) 一种提高dc01带钢延伸率合格率的方法
JPH08302428A (ja) ばね用高強度鋼帯の製造方法
EP3211110B1 (en) High strength and high ductility ferritic stainless steel sheet and method for producing same
CN108165879A (zh) 一种汽车用钢板弹簧材料及其热处理工艺
JP2015021155A (ja) バネ用ステンレス鋼帯及びその製造方法
TW201732052A (zh) 耐延遲破壞性及疲勞特性優異的高強度螺栓、及其製造方法
Ning et al. Variation of martensite phase transformation mechanism in minor-stressed T91 ferritic steel
CN105642675B (zh) 防止磷非平衡晶界偏聚热轧工艺控制方法
CN108138294A (zh) 抗氢致开裂性优异的线材、钢丝及它们的制造方法
KR101773602B1 (ko) 순수 타이타늄 판재의 성형성 향상방법 및 이에 의해 제조되는 순수 타이타늄 판재
JP6095822B1 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼板およびメタルガスケット製造法
CN211256027U (zh) 一种连续退火炉过时效段带钢加热装置

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20170822

RJ01 Rejection of invention patent application after publication