FI125650B - Menetelmä valmistaa austeniittinen teräskappale - Google Patents
Menetelmä valmistaa austeniittinen teräskappale Download PDFInfo
- Publication number
- FI125650B FI125650B FI20070038A FI20070038A FI125650B FI 125650 B FI125650 B FI 125650B FI 20070038 A FI20070038 A FI 20070038A FI 20070038 A FI20070038 A FI 20070038A FI 125650 B FI125650 B FI 125650B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- strip
- heat aging
- temperature range
- takes place
- martensite
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
MENETELMÄ VALMISTAA AUSTENIITTINEN TERÄSKAPPALE
Tämä keksintö kohdistuu menetelmään valmistaa muovattava, korkean lujuuden omaava austeniittinen ruostumaton teräskappale, jossa menetelmässä kappaleen mekaanisia ominaisuuksia parannetaan ainakin yksivaiheisella lämpökäsittelyllä.
Austeniittisten ruostumattomien terästen korkea muokkaus ja lyhyt hehkutus tekevät mahdolliseksi hienojakoisen martensiittisen ja austeniittisen raeraken-teen muodostumisen, joka mahdollistaa erinomaiset mekaaniset ominaisuudet korkeine lujuuksineen ja muovattavuuksineen. Tätä ilmiötä kuvataan julkaisussa Somani M. C. et ai, Microstructure and mechanical properties of reversion-annealed cold-rolled 17Cr-7Ni type austenitic steels, presented at Stainless Steel '05. 5th European Congress Stainless Steel Science and Market, Seville, Spain, Sept. 27-30, 2005, pp. 37-42. Tämän dokumentaation mukaan austeniittisia teräsnauhoja kylmävalssataan ja tämä kylmävalssaus edistää martensiitin muodostumista. Lyhyt linjakytketty hehkutuskäsittely lämpötilassa yli 700 °C edesauttaa muovattavan martensiitin ja ultrahienon aus-teniitin kaksifaasimikrorakenteen muodostumista. Jo 35 - 45 %:n kylmävals-sausmuokkauksella havaitaan ultrahienoa austeniittia. Kaksifaasimikärakenteella aikaansaadaan taivutuslujuus 1000 MPaja kokonaisvenymä 36 %.
JP-patenttihakemus 04-063247 kuvaa korkean lujuuden ja korkean muokattavuuden omaavaa ruostumatonta terästä, jota kylmävalssataan faasimuutoskä-sittelynä martensiittiseksi yksifaasiseksi mikrorakenteeksi. Sen jälkeen teräkselle suoritetaan lämpökäsittely lämpötila-alueella 600 - 900 °C muodostamaan mikrorakenne yksifaasiseksi austeniitiksi tai austeniitin ja martensiitin yhdistetyksi faasiksi. Sitten teräkselle suoritetaan jälleen martensiittifaasimuuotoskä-sittely lämpökäsittelynä lämpötila-alueella 600 - 900 °C. Näin muodostetaan mikrorakenne, joka on austeniittinen yksifaasirakenne tai austeniitin ja marten- siitin yhdistetty rakenne, ja mikrorakenne on hienojakoinen, jossa rakenteessa partikkelikoko on enintään 1 mikrometri.
JP-patenttihakemus 07-216451 kuvaa ruostumattoman teräksen valmistusta, jolla on hitsauspehmenemisvastus, korkea lujuus ja korkea muokattavuus, teräksellä on kaksifaasimikrorakenne, joka koostuu martensiittisesta faasista ja austeniittisesta faasista. 3 %.n tai pienemmän muokkauksen jälkeen suoritetaan 30 minuutin tai lyhyempi lämpökäsittely lämpötila-alueella 400 - 600 °C. Tällöin 0,2 %:n jännitysraja on suurempi kuin 900 N/mm2
Viitteet kuvaavat tuloksia kokeista litteille tuotteille, kuten levyt tai nauhat ja siksi ominaisuusarvojakautuma on olennaisesti yhtenäinen koko käsitellylle kappaleelle.
Esillä olevan keksinnön tarkoituksena on aikaansaada parannettu menetelmä valmistaa austeniittinen ruostumaton teräskappale, jolla on ainakin osittain kaareva sisäinen tai ulkoinen muoto, ja jota kappaletta käsitellään ainakin yksivaiheisella lämpökäsittelyllä muokattavuuden ja korkean lujuuden hyvien mekaanisten ominaissuksien vuoksi. Keksinnön olennaiset tunnusmerkit selviävät oheisista patenttivaatimuksista.
Esillä olevan keksinnön mukaisesti austeniittista ruostumatonta teräsnauhaa ensin kylmämuokataan edullisesti valssaamalla edistämään martensiitin muodostumista mikrorakenteeseen, joka martensiitin muodostuminen on tunnetusti edullista muokattavuuden ja korkealujuuden halutuille mekaanisille ominaisuuksille. Kylmämuokkauksen jälkeen teräsnauha muotoillaan halutuksi kappaleeksi, jossa on ainakin yksi alue, jolla on kaareva ulkoinen ja/tai sisäinen muoto. Muotoiltu kappale reversiohehkutetaan palauttamaan martensiitti takaisin austeniitiksi ja aikaansaamaan hieno ja muokattava partikkelirakenne ainakin kappaleen kaarevalle alueelle. Edelleen lujittumisefekti aikaansaadaan kappaleelle reversiohehkutuksen aikana tai reversiohehkutuksen jälkeen erillisessä vaiheessa. Lujittumisefekti suoritetaan muokkauslujittumisena ja/tai keinovan-henemisena. Kun keinovanhenemista käytetään, keinovanheneminen edistää jännitysvanhenemista ja nostaa kappaleen lujuutta myös niillä alueilla, joissa reversiohehkutuksen vaikutus on pienempi.
Keksinnön mukaisella menetelmällä käsiteltävän nauhan raaka-aine on aus-teniittinen ruostumaton teräs, joka sisältää pääkomponentteina raudan lisäksi 15-22 paino-% kromia, 1-10 paino-% nikkeliä ja 0,5 - 20 paino-% mangaania sekä 0,01 - 0,1 paino-% hiiltä, edullisesti 0,01 - 0,05 paino-% hiiltä.
Austeniittinen ruostumaton teräsnauha edullisesti valssataan halutuksi kappaleeksi, mutta muotoilu voidaan myös tehdä taivuttamalla. Kappaleen muoto voi, kun katsotaan poikkileikkausta pituussuunnassa, olla ympyränmuotoinen, ovaali, neliö, suorakulmio tai ainakin kahden näiden muotojen yhdistelmä tai joku muu muoto niin, että muoto on ainakin osittain kaareva. Putki on yksi edullinen kappaleen muoto, mutta muut kappaleen muodot ovat myös edullisia. Kappaleen suljettu muoto pituussuunnassa aikaansaadaan edullisesti hitsaamalla, mutta muita mekaanisia liittämismenetelmiä voidaan käyttää. Kappale voi myös pituussuunnassa olla ainakin osittain avoin. Edelleen kappaleessa voi olla ainakin kaksi ainakin osittain kaarevaa aluetta seuraavana toisiinsa nähden pituussuunnassa tai vierekkäin toisiinsa nähden poikittaissuunnassa, jotka alueet yhdistetään toisiinsa olennaisesti litteällä osalla vaakasuuntaisessa tai pystysuuntaisessa tai kallistetussa asennossa yhdistettäviin alueisiin.
Keksinnön mukaisesti austeniittista ruostumatonta teräsnauhaa ensin kylmä-valssataan edistämään martensiittifaasin muodostumista mikrorakenteeseen. Valssausmuokkausaste on välillä 5-50 %, edullisesti välillä 10-30 %. Valssauksen jälkeen martensiitin osuus nauhassa on välillä 10-50 %, edullisesti välillä 15-35 %, ja loppu on muokattua austeniittifaasia. Kylmävalssattu kaksi-faasinen teräsnauha muotoillaan sitten halutun kappaleen muotoiseksi, joka on ulkoisesti ja/tai sisäisesti ainakin osittain kaareva. Kappaleen muotoilun aikana nauhan eri alueet muokkautuvat eri muokkausastein ja martensiittipitoisuus on suhteellinen muokkausasteeseen nähden. Esimerkiksi, jos muotoiltu kappale on putki, putken sisäalueet ovat muokkautuneet enemmän kuin putken ulkoalueet ja tapauksessa, jossa kappaleen poikkipinta pituussuunnasta katsottuna on neliömäinen, neliömäisen kappaleen kulmat ovat enemmän muokkautuneet neliömäisen kappaleen suorat alueet. Kappaleen enemmän muokkautuneet alueet, joissa martensiittipitoisuus on 30 - 60 %, edullisesti 40 - 50 %, edelleen muokkauslujittuvat. Kappaleen vähemmän muokkautuneille alueille, joissa mar-tensiittia on vähemmän kuin 30 %, suoritetaan keinovanheneminen joko rever-siohehkutuksen aikana tai erillisen keinovanhenemiskäsittelyn aikana rever-siohehkutuksen aikana. Silloin kun erillinen keinovanhenemis-hehkutuskäsittely edullisesti suoritetaan, käsittely suoritetaan koko kappaleelle. Erillinen keinovanhenemishehkutus takaa keinovanhenemisen ja olennaisesti tasaiset mekaaniset ominaisuudet tarvittaessa yli kappaleen poikkipinnan.
Muotoillun kappaleen reversiohehkutus aiheutetusta martensiitista takaisin austeniitiksi suoritetaan lämpötila-alueella 500 - 900 °C, edullisesti 700 - 800 °C 5 - 60 sekunnissa, edullisesti 10-20 sekunnissa. Erillinen keinovan-henemiskäsittely suoritetaan edullisesti reversiohehkutuksen jäähdytysvai-heessa lämpötila-alueella 100 - 450 °C 1 - 60 minuutissa, edullisesti lämpötila-alueella 150 - 250 °C 5 - 20 minuutissa ja vielä edullisemmin lämpötila-alueella 160 - 200 °C 10 - 15 minuutissa. Erillinen keinovanhenemiskäsittely voidaan myös suorittaa kun reversiohehkutettu kappale ensin jäähdytetään huonelämpötilaan ja sitten kuumennetaan haluttuun lämpötilaan keinovanhe-nemista varten.
Esimerkki 1
Austeniittisesta ruostumattomasta teräslaadusta 1.4318 (AISI 301LN) valmistettu nauha, joka sisältää 17,7 paino-% kromia ja 6,5 paino-% nikkeliä sekä 0,02 paino-% hiiltä raudan lisäksi käsiteltiin keksinnön mukaisesti aikaansaamaan parannettu muokattavuus ja korkea lujuus. Austeniittista nauhaa ensin kylmä-valssattiin käyttäen 15 %:n muokkausastetta muodostamaan martensiittia niin, että nauhan mikrorakenne on kaksifaasinen sisältäen noin 30 % martensiittia ja loput austeniittia.
Kaksifaasista nauhaa edelleen valssattiin putken muotoon niin, että nauhan vastakkaiset reunat yhdistettiin toisiinsa hitsaamalla. Täten keksinnön mukaisesti jatkokäsiteltävässä putkessa on ainakin yksi alue, joka on ulkoisesti ja sisäisesti kaareva. Kaksifaasinen putki kuljetettiin lämpötilassa 700 °C tapahtuvaan reversiohehkutukseen hehkutusajan ollessa 10 sekuntia. Tämän rever-siohehkutuksen jälkeen putken enemmän muokkautuneilla alueilla on hienojakoinen, tiivis ja muokkautuva ja taivutusjännitys yltää tasolle 1000 - 1200 MPa.
Valinnaisesti reversiohehkutetulle putkelle suoritetaan keinovanheneminen lämpötilassa 170 °C 10 minuutissa parantamaan putken vähemmän muokkautuneiden alueiden ominaisuuksia, kun taivutusjännitys yltää tasolle 1000 -1200 MPa.
Esimerkki 2
Ruostumatonta teräsnauhaa, jonka kemiallinen koostumus sisälsi 17,5 paino-% kromia, 6,5 paino-% nikkeliä, 1,11 paino-% mangaania, 0,14 paino-% typpeä ja 0,026 paino-% hiiltä raudan ja ei-määriteltyjen epäpuhtauksien lisäksi, kylmä-muokattiin valssaamalla 9 %:n paksuusreduktiolla. Tässä vaiheessa alkuperäinen venymisraja kasvoi 360 MPa:sta 650 MPa:han. Kylmämuokatun materiaalin murtovenymä oli A50 = 32 %.
Kylmämuokattua nauhaa muotoiltiin putkimaiseksi kappaleeksi, jonka poikkileikkaus oli suorakulmainen pituussuunnassa, ja paikalliset muokkaukset tekivät kappaleen osittain martensiittiseksi. Mitatut martensiittiosuudet olivat 3-50 % riippuen vallitsevasta paikallisesta muokkauksesta. Korkein muokkaus ja korkeimmat martensiittiosuudet olivat putkimaisen kappaleen kulmissa.
Nopea 1 sekunnin lämpökäsittely lämpötilassa 850 °C oli riittävä martensiitti-austeniittireversiolle elvyttämään mekaaniset ominaisuudet. Lopullinen veny-misraja 980 MPa ja murtovenymä A10 = 42 % aikaansaatiin kappaleen eniten muokkautuneille kulmille.
Säätämällä varsinaista lämpökäsittelyä vähemmät muokkautuneet putkimaisen kappaleen osat keinovanhennettiin samanaikaisesti reversiohehkutuksen kanssa. Näillä kappaleen osilla lämpötila oli alle 450 °C ja lujuuden kasvua aikaansaatiin. Tässä tapauksessa erillistä keinovanhenemista ei nähty tarpeelliseksi, mutta kun vielä parempia mekaanisia ominaisuuksia halutaan, erillistä keinovanhenemista 170 °C:ssä voitaisiin käyttää.
Claims (16)
1. Menetelmä muokattavan, korkealujuisen austeniittisen ruostumattoman te-räskappaleen valmistamiseksi austeniittisesta ruostumattomasta teräsnauhas-ta, jossa menetelmässä nauhaa kylmämuokataan martensiitin muodostumisen edistämiseksi nauhan mikrorakenteeseen, ja kaksifaasisen mikrorakenteen omaavaa nauhaa edelleen käsitellään, tunnettu siitä, että nauha muotoillaan halutuksi kappaleeksi, jossa on ainakin yksi kaareva alue ja kappaleen muotoilun aikana nauhan eri alueita muokataan erilaisilla muokkausasteilla martensiit-tipitoisuuden ollessa suhteellinen muokkausasteeseen nähden, ja haluttua kappaletta reversiohehkutetaan palauttamaan martensiitti takaisin austeniitti-muotoon ja lujittumisefekti aikaansaadaan olennaisen hienojakoisen mikrorakenteen avulla ainakin kappaleen kaarevalla alueella.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että rever-siohehkutus lämpötila-alueella 500 - 900 °C 5 - 60 sekunnissa.
3. Patenttivaatimuksen 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että rever-siohehkutus lämpötila-alueella 700 - 800 °C 10-20 sekunnissa.
4. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että lujittumisefekti aikaansaadaan muokkauslujittumisella.
5. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että lujittumisefekti aikaansaadaan keinovanhenemisella.
6. Patenttivaatimuksen 5 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että keinovan-heneminen suoritetaan lämpötila-alueella 100 - 450 °C 1 - 60 minuutissa.
7. Patenttivaatimuksen 5 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että keinovan-heneminen suoritetaan lämpötila-alueella 150 - 250 °C 5 - 20 minuutissa.
8. Patenttivaatimuksen 5 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että keinovan-heneminen suoritetaan lämpötila-alueella 160-200 °C 10-15 minuutissa.
9. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen 5-8 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että lujittumisefekti aikaansaadaan keinovanhenemisella rever-siohehkutuksen aikana.
10. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen 5-8 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että lujittumisefekti aikaansaadaan keinovanhenemisella rever-siohehkutuksen jälkeen.
11. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kappaleen poikkipinta pitkittäissuunnassa on ympyräinen.
12. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen 1-10 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kappaleen poikkipinta pitkittäissuunnassa on ovaali.
13. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen 1-10 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kappaleen poikkipinta pitkittäissuunnassa on neliömäinen.
14. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen 1-10 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kappaleen poikkipinta pitkittäissuunnassa on suorakul-miomainen.
15. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen 1-10 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kappaleen poikkipinta pitkittäissuunnassa on ainakin kahden ympyräisen, ovaalin, neliömäisen tai suorakulmiomaisen muodon yhdistelmä.
16. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että nauhamateriaali sisältää pääkomponentteina raudan lisäksi 15-22 paino-% kromia ja 1-10 paino-% nikkeliä ja 0,5-20 paino-% mangaania.
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI20070038A FI125650B (fi) | 2007-01-17 | 2007-01-17 | Menetelmä valmistaa austeniittinen teräskappale |
TW097100650A TWI433936B (zh) | 2007-01-17 | 2008-01-08 | 沃斯田鋼物件之製造方法 |
PCT/FI2008/050007 WO2008087249A1 (en) | 2007-01-17 | 2008-01-15 | Method for manufacturing an austenitic steel object |
KR1020097014230A KR20090110301A (ko) | 2007-01-17 | 2008-01-15 | 오스테나이트계 강 물체의 제조 방법 |
ZA200904282A ZA200904282B (en) | 2007-01-17 | 2008-01-15 | Method for manufacturing an austenitic steel object |
BRPI0806667-1A BRPI0806667B1 (pt) | 2007-01-17 | 2008-01-15 | Method for manufacturing an austentiary steel object |
US12/523,156 US9441281B2 (en) | 2007-01-17 | 2008-01-15 | Method for manufacturing an austenitic steel object |
JP2009545959A JP5386370B2 (ja) | 2007-01-17 | 2008-01-15 | オーステナイト鋼物品の製造方法 |
EP08701707.5A EP2106453A4 (en) | 2007-01-17 | 2008-01-15 | Method for manufacturing an austenitic steel object |
CN2008800025798A CN101583727B (zh) | 2007-01-17 | 2008-01-15 | 制备奥氏体钢物件的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI20070038A FI125650B (fi) | 2007-01-17 | 2007-01-17 | Menetelmä valmistaa austeniittinen teräskappale |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI20070038A0 FI20070038A0 (fi) | 2007-01-17 |
FI20070038A FI20070038A (fi) | 2008-07-18 |
FI125650B true FI125650B (fi) | 2015-12-31 |
Family
ID=37745652
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI20070038A FI125650B (fi) | 2007-01-17 | 2007-01-17 | Menetelmä valmistaa austeniittinen teräskappale |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9441281B2 (fi) |
EP (1) | EP2106453A4 (fi) |
JP (1) | JP5386370B2 (fi) |
KR (1) | KR20090110301A (fi) |
CN (1) | CN101583727B (fi) |
BR (1) | BRPI0806667B1 (fi) |
FI (1) | FI125650B (fi) |
TW (1) | TWI433936B (fi) |
WO (1) | WO2008087249A1 (fi) |
ZA (1) | ZA200904282B (fi) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BR112012006324A2 (pt) * | 2009-09-21 | 2020-08-11 | Aperam | aço inoxidável a variações locais de resistência mecânica |
US8869972B2 (en) * | 2011-08-20 | 2014-10-28 | Caterpillar Inc. | Bimaterial flight assembly for an elevator system for a wheel tractor scraper |
WO2013107922A1 (en) * | 2012-01-20 | 2013-07-25 | Jl Materials Technology Oy | An austenitic stainless steel product and a method for manufacturing same |
PT3470145T (pt) * | 2017-10-10 | 2022-04-12 | Outokumpu Oy | Processo para deformação parcial a frio de aço com espessura homogénea |
BR112021010278B8 (pt) * | 2018-12-06 | 2023-11-21 | Aperam | Aço inoxidável, produtos siderúrgicos em aço inoxidável e métodos de fabricação do produto siderúrgico em aço inoxidável |
CN109777938B (zh) * | 2019-01-08 | 2020-05-26 | 钢铁研究总院 | 一种提高双相不锈钢冲击韧性的工艺方法 |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3152934A (en) * | 1962-10-03 | 1964-10-13 | Allegheny Ludlum Steel | Process for treating austenite stainless steels |
US3619535A (en) | 1969-09-19 | 1971-11-09 | Vincent J Sullivan | Pipe-welding process |
JPS5441983B2 (fi) | 1973-07-12 | 1979-12-11 | ||
JPS60162725A (ja) * | 1984-02-03 | 1985-08-24 | Hitachi Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の製造方法 |
CA2004548C (en) | 1988-12-05 | 1996-12-31 | Kenji Aihara | Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture |
JPH0436441A (ja) * | 1990-05-31 | 1992-02-06 | Nkk Corp | 高強度・高靭性ステンレス鋼およびその製造方法 |
JPH0463247A (ja) | 1990-06-29 | 1992-02-28 | Nisshin Steel Co Ltd | 高強度高延性ステンレス鋼 |
US5269856A (en) | 1990-10-16 | 1993-12-14 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Process for producing high strength endless steel belt having a duplex structure of austenite and martesite |
JPH04154921A (ja) * | 1990-10-16 | 1992-05-27 | Nisshin Steel Co Ltd | 形状の優れた高強度ステンレス鋼帯の製造方法 |
JPH07216451A (ja) | 1994-01-31 | 1995-08-15 | Nisshin Steel Co Ltd | 溶接軟化抵抗の高い高強度高延性ステンレス鋼材の製造方法 |
JP3219117B2 (ja) * | 1994-02-21 | 2001-10-15 | 日新製鋼株式会社 | Idソーブレード板用ステンレス鋼帯及びその製造方法 |
US5494537A (en) | 1994-02-21 | 1996-02-27 | Nisshin Steel Co. Ltd. | High strength and toughness stainless steel strip and process for the production of the same |
JPH09170050A (ja) | 1995-12-18 | 1997-06-30 | Nkk Corp | 2相ステンレス溶接鋼管の製造方法 |
JP2002173742A (ja) * | 2000-12-04 | 2002-06-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 形状平坦度に優れた高強度オーステナイト系ステンレス鋼帯およびその製造方法 |
JP4321066B2 (ja) * | 2001-04-27 | 2009-08-26 | 住友金属工業株式会社 | 金属ガスケットとその素材およびそれらの製造方法 |
JP3877590B2 (ja) * | 2001-12-25 | 2007-02-07 | 日新製鋼株式会社 | 高弾性準安定オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造法 |
JP4234969B2 (ja) * | 2002-09-30 | 2009-03-04 | 日鉱金属株式会社 | 曲げ加工性に優れた高強度オーステナイト系ステンレス鋼帯 |
US20040230166A1 (en) * | 2003-02-26 | 2004-11-18 | Hill Jason P. | Kink resistant tube |
US6880220B2 (en) * | 2003-03-28 | 2005-04-19 | John Gandy Corporation | Method of manufacturing cold worked, high strength seamless CRA PIPE |
-
2007
- 2007-01-17 FI FI20070038A patent/FI125650B/fi not_active IP Right Cessation
-
2008
- 2008-01-08 TW TW097100650A patent/TWI433936B/zh not_active IP Right Cessation
- 2008-01-15 BR BRPI0806667-1A patent/BRPI0806667B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2008-01-15 US US12/523,156 patent/US9441281B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-01-15 ZA ZA200904282A patent/ZA200904282B/xx unknown
- 2008-01-15 WO PCT/FI2008/050007 patent/WO2008087249A1/en active Application Filing
- 2008-01-15 EP EP08701707.5A patent/EP2106453A4/en not_active Withdrawn
- 2008-01-15 KR KR1020097014230A patent/KR20090110301A/ko active Search and Examination
- 2008-01-15 CN CN2008800025798A patent/CN101583727B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2008-01-15 JP JP2009545959A patent/JP5386370B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ZA200904282B (en) | 2010-08-25 |
EP2106453A1 (en) | 2009-10-07 |
WO2008087249A1 (en) | 2008-07-24 |
TW200840873A (en) | 2008-10-16 |
CN101583727A (zh) | 2009-11-18 |
US9441281B2 (en) | 2016-09-13 |
FI20070038A0 (fi) | 2007-01-17 |
CN101583727B (zh) | 2012-05-30 |
TWI433936B (zh) | 2014-04-11 |
KR20090110301A (ko) | 2009-10-21 |
JP2010516890A (ja) | 2010-05-20 |
FI20070038A (fi) | 2008-07-18 |
JP5386370B2 (ja) | 2014-01-15 |
BRPI0806667A2 (pt) | 2014-05-27 |
BRPI0806667B1 (pt) | 2017-11-14 |
EP2106453A4 (en) | 2017-01-11 |
US20090314394A1 (en) | 2009-12-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106133177B (zh) | 奥氏体不锈钢 | |
CA2979511C (en) | A method of producing a tube of a duplex stainless steel | |
US10260121B2 (en) | Increasing steel impact toughness | |
FI125650B (fi) | Menetelmä valmistaa austeniittinen teräskappale | |
US20160129489A1 (en) | A WIRE ROD HAVING TENSILE STRENGTH OF 950 TO 1600MPa FOR MANUFACTURING A STEEL WIRE FOR A PEARLITE STRUCTURE BOLT, A STEEL WIRE HAVING TENSILE STRENGTH OF 950 TO 1600MPa FOR A PEARLITE STRUCTURE BOLT, A PEARLITE STRUCTURE BOLT, AND MANUFACTURING METHOD FOR THE SAME | |
JP6235721B2 (ja) | 高張力二相ステンレス鋼の生産方法 | |
KR102096190B1 (ko) | 향상된 기계적 물성을 갖는 성형 가능한 경량 강 및 상기 강으로부터 반제품을 제조하기 위한 방법 | |
DE102010026808A1 (de) | Korrosionsbeständiger austenithaltiger phosphorlegierter Stahlguss mit TRIP- bzw. TWIP-Eigenschaften und seine Verwendung | |
CN105917016A (zh) | 铁素体系不锈钢以及其制造方法 | |
JP2010516890A5 (fi) | ||
KR20170106973A (ko) | 높은 인장 강도의 강철 와이어 | |
JP5711955B2 (ja) | 切欠き疲労強度に優れた高強度鋼製加工品及びその製造方法 | |
WO2011048971A1 (ja) | 高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法 | |
RU2679813C2 (ru) | Применение стального сплава для цепей и деталей цепей, а также изготовленное из него звено цепи или деталь цепи | |
JP5813888B2 (ja) | 耐腐食性に優れたばね用線材及び鋼線、ばね用鋼線の製造方法、並びにばねの製造方法 | |
JP2011084813A (ja) | 切欠き疲労強度に優れた高強度鋼製加工品及びその製造方法 | |
CN114729436A (zh) | 具有提高的屈强比的奥氏体不锈钢及其制造方法 | |
JP2018162507A (ja) | 高強度油井用鋼材および油井管 | |
KR101783107B1 (ko) | 오스테나이트와 마르텐사이트의 2상 조직을 갖는 스테인리스강 | |
RU2778468C1 (ru) | Горячекатаная сталь и способ её изготовления | |
JPH02228451A (ja) | 鉄基形状記憶合金 | |
KR20170059071A (ko) | 오스테나이트와 마르텐사이트의 2상 조직을 갖는 스테인리스강의 제조방법 | |
FI127046B (fi) | Menetelmä suuren lujuuden omaavan dupleksisen ruostumattoman teräksen valmistamiseksi | |
Ruoppa et al. | Bake hardening of some austenitic stainless steels |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FG | Patent granted |
Ref document number: 125650 Country of ref document: FI Kind code of ref document: B |
|
MM | Patent lapsed |