JPS60162725A - オーステナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の製造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の製造方法Info
- Publication number
- JPS60162725A JPS60162725A JP1717384A JP1717384A JPS60162725A JP S60162725 A JPS60162725 A JP S60162725A JP 1717384 A JP1717384 A JP 1717384A JP 1717384 A JP1717384 A JP 1717384A JP S60162725 A JPS60162725 A JP S60162725A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cold
- austenitic stainless
- stainless steel
- deformation
- induced martensite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、高温水中にさらされる部材であってかつ引張
残留応力が生成するような冷間成形加工が施された部材
において、耐応力腐食割れ性に優れた非鋭敏化オーステ
ナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材とその製造方法
に係り、特に加工誘起マルテンサイトが生じる上限温度
よシも高い温度において前記冷間成形加工を施し、更に
は前記冷間成形加工後加熱処理することによ）容易に行
い得る耐応力腐食割れ性に優れた非鋭敏化オーステナイ
ト系ステンレス鋼冷間成形加工部材とその製造方法に関
する。
残留応力が生成するような冷間成形加工が施された部材
において、耐応力腐食割れ性に優れた非鋭敏化オーステ
ナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材とその製造方法
に係り、特に加工誘起マルテンサイトが生じる上限温度
よシも高い温度において前記冷間成形加工を施し、更に
は前記冷間成形加工後加熱処理することによ）容易に行
い得る耐応力腐食割れ性に優れた非鋭敏化オーステナイ
ト系ステンレス鋼冷間成形加工部材とその製造方法に関
する。
１ Ｂ ０ｒ−８Ｎｉ 鋼等のオーステナイト系ステン
レス鋼は、優れた耐食性、機械的特性及び加工性等を有
しているので、化学プラント用材あるいは原子カプラン
ト用材をはじめ種々の用途に利用されている。
レス鋼は、優れた耐食性、機械的特性及び加工性等を有
しているので、化学プラント用材あるいは原子カプラン
ト用材をはじめ種々の用途に利用されている。
しかし、近年、上記オーステナイト系ステンレス鋼は多
様な環境下において椎々の形態を伴う応力腐食割れを生
ずることが知られ、その防止法が強く望まれている。こ
の応力腐食割れの機構は材料と使用環境の組合わせによ
シそれぞれ異なるが、一般的にはオーステナイト系ステ
ンレス鋼の局部腐食要因及び引張応力の作用が応力腐食
割れの必要条件となっている。特に高温水中における該
鋼の応力腐食割れは、材料腐食要因として結晶粒界への
炭化物析出に因る鋭敏化と呼ばれる現象並びに主として
溶接によって生ずる引張残留応力の存在によって発生す
る。
様な環境下において椎々の形態を伴う応力腐食割れを生
ずることが知られ、その防止法が強く望まれている。こ
の応力腐食割れの機構は材料と使用環境の組合わせによ
シそれぞれ異なるが、一般的にはオーステナイト系ステ
ンレス鋼の局部腐食要因及び引張応力の作用が応力腐食
割れの必要条件となっている。特に高温水中における該
鋼の応力腐食割れは、材料腐食要因として結晶粒界への
炭化物析出に因る鋭敏化と呼ばれる現象並びに主として
溶接によって生ずる引張残留応力の存在によって発生す
る。
したがって、上記環境中における応力腐食割れを防止す
るに唸、少なくとも上記必要条件のいずれかを除去しな
ければならない。従来、前記環境中応力腐食割れ防止方
法としては次の様な方法が提案されている。
るに唸、少なくとも上記必要条件のいずれかを除去しな
ければならない。従来、前記環境中応力腐食割れ防止方
法としては次の様な方法が提案されている。
（１）圧縮残留応力を付与する方法：（イ）溶接継手部
の残留応力を圧縮応力とするための水冷溶接方法、高周
波加熱残留応力改善方法など、及び（ロ）表面にショッ
トピーニング等による塑性加工を施して表面層の残留応
力を圧縮とする方法など。
の残留応力を圧縮応力とするための水冷溶接方法、高周
波加熱残留応力改善方法など、及び（ロ）表面にショッ
トピーニング等による塑性加工を施して表面層の残留応
力を圧縮とする方法など。
（２）材料の鋭敏化を消滅させる方法二〇）最終的に材
料を固溶化熱処理する方法、及び（ロ）結晶粒界に炭化
物が析出しないように材料の成分を低炭素化する方法な
ど。
料を固溶化熱処理する方法、及び（ロ）結晶粒界に炭化
物が析出しないように材料の成分を低炭素化する方法な
ど。
この様な方法のいずれか１つを採用することによシ前記
環境中応力腐食割れ抹防止できる。
環境中応力腐食割れ抹防止できる。
すなわち、もし上記防止方法のうち（２）が実施困難な
場合には、（１）による方法が採用される。上記（１）
において、特Ｋ（ロ）による方法を採用する場合加工誘
起マルテンサイトが生じる上限温度であるＭｄ 点以下
においてショットピーニング等による表面塑性加工が施
されると、当然のことであるが材料表面又は内部に至る
領域に加工誘起マルテンサイトが生成する。この加工舖
起マルテンサイトが応力腐食割れにどのように影響する
かは例えばＭｇＯ６２水溶液中においてはその存在によ
って応力腐食割れ性は低下することが示されている一方
、環境と材料の組合わせによっては逆にその存在によシ
応力腐食割れ性は増加することがある等、その効果は場
合によシ異なっているのが現状である。その丸め、上記
（１）（ロ）の方法において、加工誘起マルテンサイト
がその使用環境中における応力腐食割れ性に対して加速
要因であることが判明している場合は、加工誘起マルテ
ンサイトを生じなくさせる何らかの方策が必要となる。
場合には、（１）による方法が採用される。上記（１）
において、特Ｋ（ロ）による方法を採用する場合加工誘
起マルテンサイトが生じる上限温度であるＭｄ 点以下
においてショットピーニング等による表面塑性加工が施
されると、当然のことであるが材料表面又は内部に至る
領域に加工誘起マルテンサイトが生成する。この加工舖
起マルテンサイトが応力腐食割れにどのように影響する
かは例えばＭｇＯ６２水溶液中においてはその存在によ
って応力腐食割れ性は低下することが示されている一方
、環境と材料の組合わせによっては逆にその存在によシ
応力腐食割れ性は増加することがある等、その効果は場
合によシ異なっているのが現状である。その丸め、上記
（１）（ロ）の方法において、加工誘起マルテンサイト
がその使用環境中における応力腐食割れ性に対して加速
要因であることが判明している場合は、加工誘起マルテ
ンサイトを生じなくさせる何らかの方策が必要となる。
他方、上記防止方法のうち（２）が容易に実施できる場
合には、（りによる方法は何ら実施する必要はない。す
なわち、前述したように前記環境中応力腐食割れは、材
料が鋭敏化していない、すなわち非鋭敏化の状態であれ
ば発生しないというのが公知の知見であった。
合には、（りによる方法は何ら実施する必要はない。す
なわち、前述したように前記環境中応力腐食割れは、材
料が鋭敏化していない、すなわち非鋭敏化の状態であれ
ば発生しないというのが公知の知見であった。
次にオーステナイト系ステンレス鋼板あるいは鋼管にせ
ん断打抜、切削加工、曲は等の冷開成形加工を与える場
合の従来技術を述べる。従来、オーステナイト系ステン
レス鋼の冷間成形加工においては、冷間成形加工のまま
使用に供される場合と冷間加工後に固溶化熱処理を行い
冷間成形加工による影響を除去して使用に供する場合と
がある。ここで固溶化処理の目的は加工硬化組織を元の
オーステナイト組織に回復させることにある。もちろん
、前記冷間成形加工が加工誘起マルテンサイトを生ずる
上限温度であるＭ（１点以下で施された部材に生じた加
工誘起マルテンサイトも、との固溶化処理によシ消滅す
るが、これは副次的な現象である。上記の冷間成形加工
部材の使用環境が高温水でわる場合、通常には部材自体
が非鋭敏化の状態であれば前記環境中応力腐食割れの発
生は問題とされなかった。すなわち、この場合前記冷開
成形加工後の固溶化処理は部材の機械的強度の改善が対
象であって、応力腐食割れ防止を対象としたものではな
いというのが従来の考えであった。
ん断打抜、切削加工、曲は等の冷開成形加工を与える場
合の従来技術を述べる。従来、オーステナイト系ステン
レス鋼の冷間成形加工においては、冷間成形加工のまま
使用に供される場合と冷間加工後に固溶化熱処理を行い
冷間成形加工による影響を除去して使用に供する場合と
がある。ここで固溶化処理の目的は加工硬化組織を元の
オーステナイト組織に回復させることにある。もちろん
、前記冷間成形加工が加工誘起マルテンサイトを生ずる
上限温度であるＭ（１点以下で施された部材に生じた加
工誘起マルテンサイトも、との固溶化処理によシ消滅す
るが、これは副次的な現象である。上記の冷間成形加工
部材の使用環境が高温水でわる場合、通常には部材自体
が非鋭敏化の状態であれば前記環境中応力腐食割れの発
生は問題とされなかった。すなわち、この場合前記冷開
成形加工後の固溶化処理は部材の機械的強度の改善が対
象であって、応力腐食割れ防止を対象としたものではな
いというのが従来の考えであった。
ところが、本発明者らはオーステナイト系ステンレス鋼
においてそれが非鋭敏化の状態であっても冷間成形加工
が施されると前記環境中において当該部材は応力腐食割
れを発生しうる可能性のあることを見出し、その防止方
法を鋭意研究した結果本発明に到達したものである。
においてそれが非鋭敏化の状態であっても冷間成形加工
が施されると前記環境中において当該部材は応力腐食割
れを発生しうる可能性のあることを見出し、その防止方
法を鋭意研究した結果本発明に到達したものである。
本発明の目的は、高温水中て使用される耐応力腐食割れ
性に優れた非鋭敏化オーステナイト系ステンレス鋼冷間
成形加工部材とその製造方法を提供することにある。
性に優れた非鋭敏化オーステナイト系ステンレス鋼冷間
成形加工部材とその製造方法を提供することにある。
本発明を概説すれば、本発明の第１の発明はオーステナ
イト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の発明であって、
冷開成形加工が施された準安定オーステナイト系ステン
レス鋼において、政調は、前記加工部のビッカース硬さ
が２５０以下であシ、かつ加工誘起マルテンサイト量が
１０％以下であることを特徴とする。
イト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の発明であって、
冷開成形加工が施された準安定オーステナイト系ステン
レス鋼において、政調は、前記加工部のビッカース硬さ
が２５０以下であシ、かつ加工誘起マルテンサイト量が
１０％以下であることを特徴とする。
また、本発明の第２の発明は、第１の発明のオーステナ
イト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の製造方法の発明
であって、オーステナイト系ステンレス鋼を、加工誘起
マルテンサイト変態の起る上限温度よシも高い温度に加
熱して冷間成形加工を行うことを特徴とする。
イト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の製造方法の発明
であって、オーステナイト系ステンレス鋼を、加工誘起
マルテンサイト変態の起る上限温度よシも高い温度に加
熱して冷間成形加工を行うことを特徴とする。
そして、本発明の第３の発明は、第１の発明のオーステ
ナイト系ステンレス鋼冷開成形加工部材の他の製造方法
の発明であって、オーステナイト系ステンレス鋼を、冷
開成形加工し、その後、加工硬化層のビッカース硬さが
２５０以下になるように加熱処理することを特徴とする
。
ナイト系ステンレス鋼冷開成形加工部材の他の製造方法
の発明であって、オーステナイト系ステンレス鋼を、冷
開成形加工し、その後、加工硬化層のビッカース硬さが
２５０以下になるように加熱処理することを特徴とする
。
上記目的を達するため、本発明者らは非鋭敏化オーステ
ナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の耐応力腐食割
れ性に関して種々検討した結果、上記鋼種は鋭敏化を生
じていなくとも冷間成形加工の影響によって応力腐食割
れ性を有するようになること、それは冷開成形加工によ
シ生成する加工誘起マルテンサイト相の存在並びに加工
硬化層の存在によって生ずることを見出し、本発明に到
達したものである。
ナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の耐応力腐食割
れ性に関して種々検討した結果、上記鋼種は鋭敏化を生
じていなくとも冷間成形加工の影響によって応力腐食割
れ性を有するようになること、それは冷開成形加工によ
シ生成する加工誘起マルテンサイト相の存在並びに加工
硬化層の存在によって生ずることを見出し、本発明に到
達したものである。
すなわち本発明のオーステナイト系ステンレス鋼冷間加
工部材とその製造方法は、加工誘起マルテンサイト変態
の上限温度、Ｍａ 点が室温以上であるオーステナイト
系ステンレス鋼に対してはＭｄ 点よシ高い温度に加熱
して加工誘起マルテンサイトがほとんど生成しないよう
にしながら冷間成形加工を行うこと、並びに耐応力腐食
割れ性を更に高めるため前記Ｍ（１点を有するオーステ
ナイト系ステンレス鋼に対しては前記によるＭｄ 点よ
シ高温における冷間成形加工を、またＭ（１点が室温未
満であるオーステナイトステンレス鋼に対しては室温に
おける通常の冷間成形加工をそれぞれ施した後、加工硬
化層のビッカース硬さｎｖ（１ｋｇ ）が２３０以下に
なるよう加熱処理を行うことを特徴とするものである。
工部材とその製造方法は、加工誘起マルテンサイト変態
の上限温度、Ｍａ 点が室温以上であるオーステナイト
系ステンレス鋼に対してはＭｄ 点よシ高い温度に加熱
して加工誘起マルテンサイトがほとんど生成しないよう
にしながら冷間成形加工を行うこと、並びに耐応力腐食
割れ性を更に高めるため前記Ｍ（１点を有するオーステ
ナイト系ステンレス鋼に対しては前記によるＭｄ 点よ
シ高温における冷間成形加工を、またＭ（１点が室温未
満であるオーステナイトステンレス鋼に対しては室温に
おける通常の冷間成形加工をそれぞれ施した後、加工硬
化層のビッカース硬さｎｖ（１ｋｇ ）が２３０以下に
なるよう加熱処理を行うことを特徴とするものである。
本発明において、上記Ｍｆｉ 点はオーステナイト系ス
テンレス鋼のＳ＠によルそれぞれ異な飢８ｔＪＳ ５０
４．１３Ｕ８５４７系統で拡５〜２０℃、ＥＩＵＳ ３
１６系統では−２０〜−６０℃である。
テンレス鋼のＳ＠によルそれぞれ異な飢８ｔＪＳ ５０
４．１３Ｕ８５４７系統で拡５〜２０℃、ＥＩＵＳ ３
１６系統では−２０〜−６０℃である。
したがって、Ｍｄ 点が室温以上である８Ｕ８１４及び
ＥＩＵＳ ５４７系統のようなオーステナイト系ステン
レス鋼に対してはＭｄ 点よシ高温でかつ達成可能な温
度であればいかなる温度でめっても良い。実用的には温
度を上げ過ぎると鋭敏化が生ずる、表面が著しく酸化す
る、作業性が悪くな−るなどの問題が生ずるためＭｆｌ
点超であってかつ２００℃以下が好ましい。
ＥＩＵＳ ５４７系統のようなオーステナイト系ステン
レス鋼に対してはＭｄ 点よシ高温でかつ達成可能な温
度であればいかなる温度でめっても良い。実用的には温
度を上げ過ぎると鋭敏化が生ずる、表面が著しく酸化す
る、作業性が悪くな−るなどの問題が生ずるためＭｆｌ
点超であってかつ２００℃以下が好ましい。
上記本発明方法を実施するにあたっては、前記オーステ
ナイト系ステンレス鋼を室温以上のＭｄ 点超に達成し
うる高１溶液媒体、例えばシリコーンオイル等中に浸漬
し、一定時間保持後冷間成形加工を行う。この場合、高
温溶液媒体と冷間成形加工のプロセスを連続的に行える
ようにすれば員数の多い冷間成形加工部材の製造におい
ても比較的低コスト高効率にて製造が可能である。
ナイト系ステンレス鋼を室温以上のＭｄ 点超に達成し
うる高１溶液媒体、例えばシリコーンオイル等中に浸漬
し、一定時間保持後冷間成形加工を行う。この場合、高
温溶液媒体と冷間成形加工のプロセスを連続的に行える
ようにすれば員数の多い冷間成形加工部材の製造におい
ても比較的低コスト高効率にて製造が可能である。
また、本発明において、冷間成形加工後に加工硬化層の
硬さＨｖ（１ｋｇ ）が２６０以下になるような加熱処
理とは、種々検討の結果−例を第１図に示すように約８
００℃以上であって、かり固溶化処理温度（１０５０℃
以上）以下でよい。この処理を施すことによって耐応力
腐食割れ性は更に向上する。なお、第１図は、冷間圧延
彼の熱処理温度（Ｃ）（横軸）と硬さくａｖｌｋｇ）（
縦軸）との関係を示すグラフである。
硬さＨｖ（１ｋｇ ）が２６０以下になるような加熱処
理とは、種々検討の結果−例を第１図に示すように約８
００℃以上であって、かり固溶化処理温度（１０５０℃
以上）以下でよい。この処理を施すことによって耐応力
腐食割れ性は更に向上する。なお、第１図は、冷間圧延
彼の熱処理温度（Ｃ）（横軸）と硬さくａｖｌｋｇ）（
縦軸）との関係を示すグラフである。
本発明方法によれに、高温水中で使われる、非鋭敏化オ
ーステナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材において
耐応力腐食割れ性に優れた冷開成形加工部材を得る仁と
ができる。
ーステナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材において
耐応力腐食割れ性に優れた冷開成形加工部材を得る仁と
ができる。
以下、本発明を実施例によシ更に詳細に説明するが、本
発明はこれら実施例に限定されなへ実施例１ オーステナイト系ステンレス鋼である８１１８５０４．
３０４Ｌ、３１６Ｌ及び３４７鋼を用い、冷間圧延によ
る加工を圧延率で０〜６０％の範囲で施した試験片を作
製した。これらの試験片をグラファイトウールで隙間を
形成させた定変位曲げ試験冶具にセットし、２８８℃、
８ｐｐｅｎ Ｏｚ純水中に５００時間浸漬して耐応力腐
食割れ性を検討した。
発明はこれら実施例に限定されなへ実施例１ オーステナイト系ステンレス鋼である８１１８５０４．
３０４Ｌ、３１６Ｌ及び３４７鋼を用い、冷間圧延によ
る加工を圧延率で０〜６０％の範囲で施した試験片を作
製した。これらの試験片をグラファイトウールで隙間を
形成させた定変位曲げ試験冶具にセットし、２８８℃、
８ｐｐｅｎ Ｏｚ純水中に５００時間浸漬して耐応力腐
食割れ性を検討した。
第１表に実験に供した各種オーステナイト系ステンレス
鋼の化学成分を示す。
鋼の化学成分を示す。
次に各鋼種における加工誘起マルテンサイト量並びに硬
さと冷間圧延率の関係を第２図及び第３図にそれぞれ示
す。すなわち、第２図は加工誘起マルテンサイト量（チ
）（縦軸）と冷間圧延率（チ）（横軸）との関係を示す
グラフ、第３図鉱硬さくＨＶｌに９）（縦軸）と冷間圧
延率（働（横軸）との関係を示すグラフである。
さと冷間圧延率の関係を第２図及び第３図にそれぞれ示
す。すなわち、第２図は加工誘起マルテンサイト量（チ
）（縦軸）と冷間圧延率（チ）（横軸）との関係を示す
グラフ、第３図鉱硬さくＨＶｌに９）（縦軸）と冷間圧
延率（働（横軸）との関係を示すグラフである。
Ｍｄ 点がおよそ室温近傍である鋼種Ａ （５ｔｙｓ３
０４）及びＩ （ＥＩＵ８３４７ ）は、冷間圧延率の
増大に伴い加工誘起マルテンサイト量はほぼ直線的に増
加し、冷間圧延率６０％でおよそ８０チとなる７、他方
、Ｍｆ１点がおよそ−３０〜−５０℃である鋼種０．Ｄ
（８Ｕ８５１６Ｌ）は、室温における冷間圧延によって
は加工誘起マルテンサイト量゛イトい。
０４）及びＩ （ＥＩＵ８３４７ ）は、冷間圧延率の
増大に伴い加工誘起マルテンサイト量はほぼ直線的に増
加し、冷間圧延率６０％でおよそ８０チとなる７、他方
、Ｍｆ１点がおよそ−３０〜−５０℃である鋼種０．Ｄ
（８Ｕ８５１６Ｌ）は、室温における冷間圧延によって
は加工誘起マルテンサイト量゛イトい。
２８８℃、８ ＰＰｍ ｏ、純水中に５００時間浸漬抜
取出した各種非鋭敏化オーステナイト系ステンレス鋼の
定変位曲げ試験片に生じた応力腐食割れの平均割れ深さ
ｉと硬さの関係を第４図に示す。
取出した各種非鋭敏化オーステナイト系ステンレス鋼の
定変位曲げ試験片に生じた応力腐食割れの平均割れ深さ
ｉと硬さの関係を第４図に示す。
すなわち、第４図は平均割れ深さくμｍ）（縦軸）と硬
さくａｖｌｋｇ）（横軸）との関係を示すグラフである
。第４図から明らかなように、硬さＭＹ（１１ＣＩ？）
がおよそ２３０以下において応力腐食割れは生じていな
い。第５図は前記定変位曲げ試験による割れ発生領域を
硬さと加工誘起マルテンサイト量の関連で示したもので
あるー。
さくａｖｌｋｇ）（横軸）との関係を示すグラフである
。第４図から明らかなように、硬さＭＹ（１１ＣＩ？）
がおよそ２３０以下において応力腐食割れは生じていな
い。第５図は前記定変位曲げ試験による割れ発生領域を
硬さと加工誘起マルテンサイト量の関連で示したもので
あるー。
すなわち、第５図は、割れ発生領域を硬さＨｖ（１ｋｌ
？）（縦軸）と加工誘起マルテンサイト量（％）（横軸
）との関係で示したグラフである。
？）（縦軸）と加工誘起マルテンサイト量（％）（横軸
）との関係で示したグラフである。
このグラフによれば、応力腐食割れは、硬さＭＹ（１ｋ
ｇ）が２３０以下であってかつ刀１１工誘起マルテンサ
イト量が１０％以下の範囲において生じないことが示さ
れている。
ｇ）が２３０以下であってかつ刀１１工誘起マルテンサ
イト量が１０％以下の範囲において生じないことが示さ
れている。
更に本発明の効果について以下に示す。まず、Ｍｊｌ
点がおよそ電源附近である５ＵＩＪ ３０４鋼について
室温並びにＭｊｌ 点よシ高い１５０℃〜２００’Ｃに
てそれぞれ６０チの冷間圧延音節した試験片について、
２８８℃、８ｐｐ伽水中にて定変位曲げ試験を行った。
点がおよそ電源附近である５ＵＩＪ ３０４鋼について
室温並びにＭｊｌ 点よシ高い１５０℃〜２００’Ｃに
てそれぞれ６０チの冷間圧延音節した試験片について、
２８８℃、８ｐｐ伽水中にて定変位曲げ試験を行った。
室温にて６０％冷間圧延した試験片の加工誘起マルテン
サイト量はおよそａｏ％であるが、Ｍｄ 点超である１
５０℃〜２００℃にて６０％冷間圧延した試験片の加工
誘起マルテンサイト量はおよそ５チであった。第６図に
、上記試験片の定変位曲げ試験結果を示す。すなわち、
第６図は試験片Ａ：車室温冷間圧延と試験片Ｂ：１５０
〜２００℃で冷間圧延との平均割れ深さａ、（μｍ）を
比較したグラフである。この結果から、試験片Ａにおけ
る平均割れ深さはおよそ１０００μｍ超と大きいのに対
して、本発明による試験片ＢＩＣおける平均割れ深さは
およそ２００μｍ となシ、前者に比べると、その耐応
力腐食割れ性は著しく改善されていることが明らかであ
る。
サイト量はおよそａｏ％であるが、Ｍｄ 点超である１
５０℃〜２００℃にて６０％冷間圧延した試験片の加工
誘起マルテンサイト量はおよそ５チであった。第６図に
、上記試験片の定変位曲げ試験結果を示す。すなわち、
第６図は試験片Ａ：車室温冷間圧延と試験片Ｂ：１５０
〜２００℃で冷間圧延との平均割れ深さａ、（μｍ）を
比較したグラフである。この結果から、試験片Ａにおけ
る平均割れ深さはおよそ１０００μｍ超と大きいのに対
して、本発明による試験片ＢＩＣおける平均割れ深さは
およそ２００μｍ となシ、前者に比べると、その耐応
力腐食割れ性は著しく改善されていることが明らかであ
る。
次に、ＥＩＵＳ３１６Ｌ鋼板のせん断打抜き加工部につ
いて同様に２８８℃、８１）Ｔ’ｍ ０２ 純水中にて
定変位曲げ試験を行った。結果を第２表に示す。
いて同様に２８８℃、８１）Ｔ’ｍ ０２ 純水中にて
定変位曲げ試験を行った。結果を第２表に示す。
第 ２ 表
・割れあシ
０割れなし
供試材は固溶化処理の１ま、すなわち非鋭敏化の状態で
ある。また、試験片はせん断打抜加工のまま、打抜加工
後５ｏｏ℃、７ｏｏ℃及び９００℃でそれぞれ１時間熱
処理を施したものである。この結果、せん断打抜き加工
のまま、打抜加工後５００℃及び７０（１℃で１時間熱
処理を施した試験片には割れが発生したが、硬さＨｖ（
１ｋｙ ）が２５ｒＪ以下となる９００℃で１時間熱処
理された試験片には割れは発生しなかった。
ある。また、試験片はせん断打抜加工のまま、打抜加工
後５ｏｏ℃、７ｏｏ℃及び９００℃でそれぞれ１時間熱
処理を施したものである。この結果、せん断打抜き加工
のまま、打抜加工後５００℃及び７０（１℃で１時間熱
処理を施した試験片には割れが発生したが、硬さＨｖ（
１ｋｙ ）が２５ｒＪ以下となる９００℃で１時間熱処
理された試験片には割れは発生しなかった。
以上説明したように、本発明によれば、高温水中にさら
される部材であって、冷間成形加工が施された準安定オ
ーステナイト系ステンレス鋼非鋭敏化材の耐応力腐食割
れ性は著しく向上することが明らかである。
される部材であって、冷間成形加工が施された準安定オ
ーステナイト系ステンレス鋼非鋭敏化材の耐応力腐食割
れ性は著しく向上することが明らかである。
第１図は、冷間圧延後の熱処理温度と硬さとの関係を示
すグラフ、第２図は、加工誘起マルテンザイ）ｆと冷間
圧延率との関係を示すグラフ、第３図は、硬さと冷間圧
延率との関係を示すグラフ、第４図は、平均割れ深さｉ
と硬さとのし′１係を示すグラフ、第５図は、割れ発生
領域を硬さと加工誘起マルテンサイト量との関係で示し
たグラフ、そして第６図は平均割れ深さを比較したグラ
フである。 特許出願人 株式会社 日立製作所 代理人 中 本 宏 第１図 第２図 第 ３ 図 第４図 麓″”ＩＣＨｖｌｋｇ） 第５図 加工事た起マルテン丈イト−ｌ！（％）第６図 第１頁の続き
すグラフ、第２図は、加工誘起マルテンザイ）ｆと冷間
圧延率との関係を示すグラフ、第３図は、硬さと冷間圧
延率との関係を示すグラフ、第４図は、平均割れ深さｉ
と硬さとのし′１係を示すグラフ、第５図は、割れ発生
領域を硬さと加工誘起マルテンサイト量との関係で示し
たグラフ、そして第６図は平均割れ深さを比較したグラ
フである。 特許出願人 株式会社 日立製作所 代理人 中 本 宏 第１図 第２図 第 ３ 図 第４図 麓″”ＩＣＨｖｌｋｇ） 第５図 加工事た起マルテン丈イト−ｌ！（％）第６図 第１頁の続き
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 冷間成形加工が施された準安定オーステナイト系
ステンレス鋼において、該鋼は、前記加工部のビッカー
ス硬さが２５０以下であシ、かつ加工誘起マルテンサイ
ト量が１０−以下であることを特徴とするオーステナイ
ト系ステンレス鋼冷開成形加工部材。 ２ オーステナイト系ステンレス鋼を、加工誘起マルテ
ンサイト変態の起る上限温度よシも高い温度に加熱して
冷間成形加工を行うことを特徴とする加工部のビッカー
ス硬さが２５０以下であル、かつ加工誘起マルテンサイ
ト量が１０チ以下であるオーステナイト系ステンレス鋼
冷間成形加工部材の製造方法。 ＆ 該冷間成形加工が、冷間曲げ、せん断打抜き及びせ
ん断切断よりなる群から選択した少なくとも１種の加工
である特許請求の範囲第２項記載のオーステナイト系ス
テンレス鋼冷間成形加工部材の製造方法。 ４、 オーステナイト系ステンレス鋼を、冷間成形加工
し、その後、加工硬化層のビッカース硬さが２５０以下
になるように加熱処理することを特徴とする加工部のビ
ッカース硬さが２３０以下であ）、かつ加工誘起マルテ
ンサイト量２）ｒ１０％以下であるオーステナイト系ス
テンレス鋼冷間成形加工部材の製造方法。 ５、該冷間成形加工が、冷間曲げ、せん断打抜き及びせ
ん断切断よシなる群から選択し九少なくとも１種の加工
である特許請求の範囲第４項記載のオーステナイト系ス
テンレス鋼冷間成形加工部材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1717384A JPS60162725A (ja) | 1984-02-03 | 1984-02-03 | オーステナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1717384A JPS60162725A (ja) | 1984-02-03 | 1984-02-03 | オーステナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60162725A true JPS60162725A (ja) | 1985-08-24 |
| JPH0559168B2 JPH0559168B2 (ja) | 1993-08-30 |
Family
ID=11936559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1717384A Granted JPS60162725A (ja) | 1984-02-03 | 1984-02-03 | オーステナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60162725A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6263615A (ja) * | 1985-09-13 | 1987-03-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 非磁性ステンレス鋼材の製造方法 |
| JPH0285341A (ja) * | 1988-09-19 | 1990-03-26 | Agency Of Ind Science & Technol | イオン放出速度の小さい耐食ステンレス鋼 |
| JP2005186149A (ja) * | 2003-12-26 | 2005-07-14 | Osaka Industrial Promotion Organization | 溶融はんだ用浴槽及びその製造方法並びにフロー式はんだ付け方法そして電気及び電子部品の製造方法 |
| JP2008036583A (ja) * | 2006-08-09 | 2008-02-21 | Sumitomo Heavy Industries Environment Co Ltd | フロキュレータ |
| JP2010516890A (ja) * | 2007-01-17 | 2010-05-20 | オウトクンプ オサケイティオ ユルキネン | オーステナイト鋼物品の製造方法 |
| JP2014081310A (ja) * | 2012-10-17 | 2014-05-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 成形温度評価方法及び成形温度評価システム |
| JP2014081309A (ja) * | 2012-10-17 | 2014-05-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 引張試験装置及び引張試験方法 |
| JP2014081308A (ja) * | 2012-10-17 | 2014-05-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 成形試験装置及び成形試験方法 |
-
1984
- 1984-02-03 JP JP1717384A patent/JPS60162725A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6263615A (ja) * | 1985-09-13 | 1987-03-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 非磁性ステンレス鋼材の製造方法 |
| JPH0285341A (ja) * | 1988-09-19 | 1990-03-26 | Agency Of Ind Science & Technol | イオン放出速度の小さい耐食ステンレス鋼 |
| JP2005186149A (ja) * | 2003-12-26 | 2005-07-14 | Osaka Industrial Promotion Organization | 溶融はんだ用浴槽及びその製造方法並びにフロー式はんだ付け方法そして電気及び電子部品の製造方法 |
| JP2008036583A (ja) * | 2006-08-09 | 2008-02-21 | Sumitomo Heavy Industries Environment Co Ltd | フロキュレータ |
| JP2010516890A (ja) * | 2007-01-17 | 2010-05-20 | オウトクンプ オサケイティオ ユルキネン | オーステナイト鋼物品の製造方法 |
| JP2014081310A (ja) * | 2012-10-17 | 2014-05-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 成形温度評価方法及び成形温度評価システム |
| JP2014081309A (ja) * | 2012-10-17 | 2014-05-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 引張試験装置及び引張試験方法 |
| JP2014081308A (ja) * | 2012-10-17 | 2014-05-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 成形試験装置及び成形試験方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0559168B2 (ja) | 1993-08-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Roberts | Effect of transformation substructure on the strength and toughness of Fe− Mn alloys | |
| EP0241551A1 (en) | Method of forming high -strength, corrosion-resistant steel | |
| JPS60162725A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼冷間成形加工部材の製造方法 | |
| CARTER et al. | Stress corrosion properties of high strength precipitation hardening stainless steels | |
| US2482097A (en) | Alloy and method | |
| Sherman et al. | Influence of martensite carbon content on the cyclic properties of dual-phase steel | |
| US3230118A (en) | Method of developing high physical properties in ferrous material and product produced thereby | |
| JPH09241746A (ja) | 高強度二相ステンレス鋼管の製造方法 | |
| McCoy | The Resistance of TRIP Steels to Hydrogen Embrittlement | |
| Gomez et al. | Microstructure and mechanical properties of low alloy steel T11–austenitic stainless steel 347H bimetallic tubes | |
| Choudhary et al. | Effects of strain rate and temperature on tensile deformation and fracture behaviour of forged thick section 9Cr-1Mo ferritic steel | |
| López et al. | Hot deformation characteristics of Inconel 625 | |
| JPS6167761A (ja) | 原子炉用オ−ステナイト系ステンレス鋼冷間加工部材 | |
| Bloom | Effect of Heat Treatment and Related Factors On Straight-Chromium Stainless Steels | |
| EP0090115B1 (en) | Cold worked ferritic alloys and components | |
| JPS60211053A (ja) | 工業容器用の高強度合金 | |
| JPS5916948A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| JPS5948928B2 (ja) | 耐応力腐食性オ−ステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3873306B2 (ja) | 中・高炭素含有鋼管の焼割れを防止する焼入れ方法 | |
| Fahr | Enhancement of ductility in high strength steels | |
| JPS613832A (ja) | 耐食性のすぐれた高強度油井管用オーステナイト系材料の製造方法 | |
| JPH06136442A (ja) | 高強度高耐食オーステナイト系線材の製造方法 | |
| CN113862581A (zh) | 改善钢性能的热处理方法及25CrMo48V钢 | |
| JPH07258729A (ja) | マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法 | |
| SU968084A1 (ru) | Способ обработки перфорированных оболочек из аустенитной нержавеющей стали |