KR20020003382A - 시멘트 모르타르 및 분사 재료 - Google Patents

시멘트 모르타르 및 분사 재료 Download PDF

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Abstract

시멘트 모르타르를 압송하는 배관의 내부 직경에 대한 최대 입경의 비가 0.1이하인 골재와, 시멘트를 함유하여 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르. 드라이 시멘트 모르타르는 칼슘알루미네이트, 석고, 소석회 함유 물질, 유기산, 섬유, 증점제, 감수제, 흡수성 물질, 알칼리금속 황산염 및 또는 알칼리금속 탄산염을 추가로 함유할 수 있다. 드라이 시멘트 모르타르와 물을 혼합하여 수득한 웨트 시멘트 모르타르에 급속 경화제를 혼합할 수 있다.
드라이 시멘트 모르타르는 재료의 장기간 사용으로 인한 작업상의 트러블 등을 최대한 줄일 수 있고, 또 재료의 균일한 혼합 상태를 유지할 수 있는 분사 재료를 제공하는데 사용될 수 있다.

Description

시멘트 모르타르 및 분사 재료{CEMENT MORTAR AND SHOOTINGMATERIAL}
최근, 터널 굴삭 공법으로서, NATM 공법 이외에 터널 보링 머신 (TBM) 으로 굴삭하는 방법이 수로 터널, 도로 터널 및 철도 터널 등에서 실시되고 있다. TBM 으로 굴삭하는 방법을 사용할 때에는, 굴삭 직후의 지반의 안정화를 도모하기 위해서 분사 모르타르를 사용하고 있다.
또한, 열화된 콘크리트 구조물을 보수할 때, 콘크리트를 깎아내고 철근을 노출시켜 새롭게 모르타르를 분사함으로써 복구하는 보수 분사 공법이 실시되고 있다. 급속 경화제를 사용하면 장기 강도 발현성 등의 내구성이 나빠질 우려가 있기 때문에, 보수용 모르타르로서는 급속 경화제를 함유하지 않거나, 함유해도 급결력이 약한 것을 함유하는 경우가 많다. 따라서, 이전에는 두께 10 ㎝ 이상으로 분사하는 경우, 수회로 나누어 분사하는 중첩 분사를 실시할 필요가 있었다.
그러나, 종래의 분사 방법에서는 일괄 반죽용 대형 시공 기계를 사용하고,터널 굴삭에서는 분사 모르타르를 갱 밖에서 반입해야 한다. 따라서, 작업 공간이나 분사 모르타르의 수명에 제약받기 쉽다는 문제가 있었다. 또, 다량의 공기가 필요하기 때문에, 발생하는 분진량도 많고 작업 환경이 악화되어 TBM 의 공기 냉각 장치가 열화되는 등의 문제가 있었다.
이들 문제를 해결하기 위한 수단으로서, 일괄 반죽의 모르타르나, 급속 경화성 슬러리를 사용하여 작업 시간을 단축하고, 작업 환경을 개선하는 분사 공법이 제안되었다 (일본 공개특허공보 평3-122040호).
그러나, 분사 모르타르나 급속 경화성 슬러리를 일괄 방식으로 반죽하면, 작업이 번잡해지고, 각각의 재료의 수명에도 제약이 있었다. 그 때문에, 분사 작업 중에 기계 트러블이 발생하고, 그 복구까지 시간을 필요로 한 경우, 사용된 재료를 폐기시킬 수 밖에 없을 우려가 있었다. 또한, 분사 모르타르와 급속 경화성 슬러리를 혼합한 급속 경화성 분사 모르타르의 경화 시간도 길기 때문에, 급속 경화성 분사 모르타르가 부착되기 어렵고, 분사 모르타르를 일정한 두께로 하기 위해서는 작업 시간을 길게 하여 중첩 분사를 할 필요가 있었다. 그 때문에, 용수 부분에서의 상기 종래의 분사 모르타르의 사용은 곤란하다는 과제가 있었다. 또, 중첩 분사를 실시할 필요가 있으면, 분사에 필요한 작업 시간이 길어져 시공 비용이 높아진다는 과제가 있었다.
보수 분사 공법의 경우, 보수한 경화체가 그대로 영구 구조물이 되기 때문에, 충분한 내구성을 고려할 필요가 있고, 따라서 물/시멘트 비를 낮출 필요가 있었다. 그 때문에, 시간을 들이면 충분한 반죽을 실시하는 것이 가능한 일괄 반죽에 의해, 안정된 품질의 웨트(wet) 시멘트 모르타르를 제조할 필요가 있었다. 따라서, 작업 시간이 걸리고, 또한 작업이 번잡해진다는 문제가 있었다.
본 발명은 도로, 철도 또는 수로, 및 이들의 터널 굴삭 공사에서 노출면이 생성된 노출된 지면에서, 붕락 (崩落) 을 방지하는 모르타르에 관한 것이다. 또한, 본 발명은 균열ㆍ열화된 콘크리트 구조물 등을 보수하는 모르타르에 관한 것이다.
본 발명자들은 상기 문제를 해결하고자 여러 가지 검토한 결과, 특정한 분사 재료와 분사 공법을 실시함으로써, 상기 문제가 해결될 수 있다는 것을 발견하였다. 이러한 발견을 기초로 본 발명은 완성되었다.
즉, 본 발명은 시멘트 모르타르를 압송하는 배관의 내부 직경에 대한 최대 입경의 비가 0.1 이하인 골재와, 시멘트를 함유하는 드라이 시멘트 모르타르, 소석회 함유 물질을 추가로 함유하는 상기 드라이 시멘트 모르타르, 유기산을 추가로 함유하는 상기 드라이 시멘트 모르타르, 섬유 재료를 추가로 함유하는 상기 드라이 시멘트 모르타르, 증점제를 추가로 함유하는 상기 드라이 시멘트 모르타르, 감수제를 추가로 함유하는 상기 드라이 시멘트 모르타르, 흡수성 물질을 추가로 함유하는 상기 드라이 시멘트 모르타르, 알칼리금속 황산염 및/또는 알칼리금속 탄산염을 추가로 함유하는 상기 드라이 시멘트 모르타르, 시멘트 모르타르를 압송하는 배관의 내부 직경에 대한 최대 입경의 비가 0.1 이하인 골재의 시멘트에 대한 사용 비율이 질량비로 1.5 내지 2.5 인 상기 드라이 시멘트 모르타르, 급속 경화제를 추가로 함유하는 상기 드라이 시멘트 모르타르, 급속 경화제가 칼슘알루미네이트, 알칼리금속 알루민산염, 황산 알루미늄, 규산염 및 수산화물의 군에서 선택되는 1 종 이상인 상기 드라이 시멘트 모르타르, 급속 경화제가 칼슘알루미네이트인 상기 드라이 시멘트 모르타르, 및 석고를 추가로 함유하는 상기 드라이 시멘트 모르타르를 제공한다.
그리고, 본 발명은 상기 드라이 시멘트 모르타르와 물을 함유하는 웨트 시멘트 모르타르, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대하여 15 내지 25 질량부의 물을 함유하는 상기 웨트 시멘트 모르타르를 제공한다.
또한, 본 발명은 상기 웨트 시멘트 모르타르 및 급속 경화제를 함유하는 분사 재료, 상기 분사 재료로 이루어지는 터널용 분사 재료, 및 상기 분사 재료로 이루어지는 보수용 분사 재료를 제공한다.
또한, 본 발명은 상기 드라이 시멘트 모르타르를 연속 반죽 방식의 믹서에 의해 물과 혼합하여 연속적으로 웨트 시멘트 모르타르를 제조하는 것을 특징으로 하는 웨트 시멘트 모르타르의 제조 방법을 제공한다.
그리고, 본 발명은 상기 드라이 시멘트 모르타르를 압송하는 도중에, 물과 합류 혼합하는 것을 특징으로 하는 분사 공법, 상기 웨트 시멘트 모르타르를 압송하는 도중에, 급속 경화제를 합류 혼합하여 분사하는 것을 특징으로 하는 분사 공법을 제공한다.
<발명을 실시하기 위한 최선의 형태>
이하, 본 발명을 상세하게 설명한다.
본 발명은 건조 상태의 재료를 연속 반죽 믹서에 투입하기 전에 미리 골재와 시멘트를 혼합하여 얻어진 드라이 시멘트 모르타르를 사용하는 것이다. 드라이 시멘트 모르타르는 분사 현장에서 제조해도 되고, 미리 혼합한 프리믹스품을 사용해도 된다. 드라이 시멘트 모르타르에는 급속 경화제, 바람직하게는 칼슘알루미네이트를 미리 함유시키는 것이 바람직하다.
또한 본 발명에서는, 드라이 시멘트 모르타르와 물을 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조한다. 드라이 시멘트 모르타르에 미리 함유되는 급속 경화제와는 별도로, 웨트 시멘트 모르타르도 급속 경화제를 또한 함유할 수 있으며, 액상 급속 경화제를 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르로 하는 것이 바람직하다.
드라이 시멘트 모르타르와 웨트 시멘트 모르타르는 비교적 소형인 연속 반죽 방식의 믹서 (이하, "연속 반죽 믹서"라고 함) 를 사용하여 제조할 수 있다. 이 웨트 시멘트 모르타르를 바로 급속 경화제와 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르로 하여 분사할 수 있다.
연속 반죽 믹서에 의해 혼합한 웨트 시멘트 모르타르는, 공급 피더에 의해 공급되는 드라이 시멘트 모르타르에 대한 물의 공급 속도를 컨트롤함으로써 제조할 수 있다.
연속 반죽 방식에서는, 통상의 일괄 반죽과 달리, 물과 드라이 시멘트 모르타르의 혼합 시간이 매우 짧을 수 있다는 것이 특징이다. 그 때문에 짧은 시간 내에 물과 드라이 시멘트 모르타르를 잘 혼합할 필요가 있고, 시멘트와 시멘트 모르타르를 압송하는 배관의 내부 직경에 대한 최대 직경이 0.1 이하인 골재의 사용 비율을 조절하는 것이 중요하다.
또한, 드라이 시멘트 모르타르에 대한 물의 사용 비율도, 웨트 시멘트 모르타르의 압송성에 크게 영향을 미친다.
따라서, 기계 트러블을 감소시키고, 얻어지는 분사 모르타르의 품질을 안정화시키기 위해서, 골재와 시멘트의 비율과, 물과 드라이 시멘트 모르타르의 사용 비율을 적량으로 하여 분사를 실시한다.
이상으로부터, 연속 반죽을 실시하는 경우는, (골재)/(시멘트) 비와 (물)/(재료) 비를 특정화할 필요가 있다. 이 특정은 터널 공사에서 분사 시간이 길어지는 경우나, 보수 분사와 같이 충분한 내구성이 요구되는 경우에, 안정된 품질의 웨트 시멘트 모르타르가 얻어져 시공 트러블을 저감시키고, 구조물의 신뢰성을 높인다는 점에서 중요한 의미를 갖는다.
본 발명에서 사용하는 드라이 시멘트 모르타르는, 건조 상태의 재료를 연속 반죽 믹서에 투입하기 전에 미리 골재와 시멘트를 혼합하여 얻어진 시멘트 모르타르이다. 이하, 그 조성에 대해서 상세하게 설명한다.
본 발명에서 사용하는 골재로서는, 천연사, 규사 및 석회사의 어느 것이나 사용할 수 있고, 그 최대 입경은 시멘트 모르타르를 압송하는 배관 (압송 호스를 포함) 의 내부 직경에 대하여, 0.1 이하가 바람직하고, 0.06 이하이다, 즉 (골재의 최대 입경)/(배관의 내부 직경)=0.1 이하, 바람직하게는 0.06 이하가 보다 바람직하다. 이 비가 0.1 을 넘으면 압송성이 나빠지고, 분사 시공시에 리바운드가 많아질 우려가 있다.
본 발명에서 사용하는 골재의 사용 비율은, 시멘트에 대하여 질량비로 1.5 내지 3.0, 바람직하게는 1.8 내지 2.7 이다. 사용되는 골재의 질량비가 1.5 미만이라면 압송성이나 경화체의 균열 저항성이 저하될 우려가 있고, 사용되는 골재의 질량비가 3.0 을 넘으면 물과의 혼합성이나 압송성이 나빠질 우려가 있다.
본 발명에서 사용하는 시멘트의 예로는, 통상 시판되고 있는 보통, 조강 (早强), 중용열, 초조강 또는 저열 등의 각종 포틀랜드 시멘트, 이들 포틀랜드 시멘트에 플라이 애시나 고로 (高瀘) 슬래그 등을 혼합한 각종 혼합 시멘트, 및 시판되는 미립자 시멘트 등을 들 수 있다. 이들 포틀랜드 시멘트 및 혼합 시멘트는 미분말화하여 사용해도 된다. 이들 중에서는, 강도 발현성의 관점에서 조강 포틀랜드 시멘트가 바람직하다.
또한, 본 발명에서는 경화성을 향상시키기 위해서, 드라이 시멘트 모르타르가 소석회 함유 물질을 함유하는 것이 바람직하다.
소석회 함유 물질의 예로서는, 소석회나, 칼슘카바이트를 물과 혼합하여 아세틸렌을 발생시킬 때에 부가 생성되는 칼슘카바이트 침전물 등을 들 수 있다.
소석회 함유 물질의 입자 직경은 특별히 한정되는 것은 아니지만, 용해성의 점에서 100 ㎛ 이하가 바람직하고, 60 ㎛ 이하가 보다 바람직하다.
소석회 함유 물질의 사용량은 시멘트 100 질량부에 대하여 0.5 내지 10 질량부가 바람직하고, 2 내지 7 질량부가 보다 바람직하다. 0.5 질량부 미만이라면 충분한 경화성이 얻어지지 않아 만족스러운 강도 발현성이 기대되지 않을 우려가 있고, 10 질량부를 넘으면 1 일 이후의 강도 발현성이 저하할 우려가 있다.
또한, 본 발명에서는 칼슘알루미네이트나 소석회 함유 물질을 사용했을 때의 급속한 경화성을 완화시키고, 핸들링 시간을 최저한 확보하기 위해서, 드라이 시멘트 모르타르가 유기산을 함유하는 것이 바람직하다.
유기산의 예로서는, 시트르산, 글루콘산, 타르타르산, 말산 및 이들의 나트륨염이나 칼륨염 등을 들 수 있고, 이들을 단독으로 또는 2 종 이상의 혼합물로 사용해도 된다. 이들 중에서는, 초기 강도 발현성을 저해하기 어렵다는 점에서 시트르산, 글루콘산, 타르타르산 및 이들의 나트륨염 및 칼륨염으로 구성되는 군에서 선택되는 1 종 이상의 유기산을 사용하는 것이 바람직하다.
유기산의 입자 직경은 특별히 한정되는 것은 아니지만, 일반적으로 시판되고 있는 입자 직경의 것이라면 문제없다.
유기산의 사용량은 시멘트 100 질량부에 대하여, 0.1 내지 2 질량부가 바람직하고, 0.3 내지 1 질량부가 보다 바람직하다. 0.1 질량부 미만이라면 웨트 시멘트 모르타르의 만족스러운 핸들링 시간을 확보할 수 없을 우려가 있고, 2 질량부를 넘으면 경화 시간이 길어져 분사했을 때에 흘러내림이나 박리가 발생할 우려가 있다.
또한 본 발명에서는, 드라이 시멘트 모르타르가 섬유 재료를 추가로 함유하는 것이 바람직하다. 섬유는 구조물에 큰 힘이 가해져, 균열에 의한 박리 등을 억제하고자 굽힘 내력 (耐力) 을 부가하기 위해 사용한다.
섬유 재료의 예로서는, 세라믹 위스커 섬유나 내알칼리 유리 섬유 등의 무기계 섬유, 폴리에틸렌 섬유, 비닐론 섬유, 아라미드 섬유 및 폴리아크릴 섬유 등의 유기계 섬유, 스틸 섬유 등의 금속 섬유 및 카본 섬유 등을 들 수 있다. 이들 중에서는, 굽힘 내력이 크다는 점에서 내알칼리 유리 섬유, 폴리에틸렌 섬유, 폴리프로필렌 섬유, 비닐론 섬유, 폴리아크릴 섬유 및 카본 섬유로 구성되는 군에서 선택되는 1 종 이상의 섬유가 바람직하다.
섬유 재료의 길이는 특별히 한정되는 것은 아니지만, 3 내지 12 ㎜ 가 바람직하고, 5 내지 12 ㎜ 가 보다 바람직하다.
섬유 재료의 사용량은 섬유 이외의 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대하여, 0.4 내지 1.5 질량부가 바람직하고, 0.5 내지 1.2 질량부가 보다 바람직하다. 0.4 질량부 미만이라면 만족스러운 굽힘 내력을 부여할 수 없을 우려가 있고, 1.5 질량부를 넘으면 웨트 시멘트 모르타르의 압송성이 저하될 우려가 있다.
또한 본 발명에서는, 웨트 시멘트 모르타르 중의 골재 표면-페이스트 간의 점착성이나, 분사면과의 점착성을 향상시켜, 리바운드를 저감시키기 위해서 드라이 시멘트 모르타르가 증점제를 추가로 함유하는 것이 바람직하다.
증점제로서는, 친수성의 고분자 화합물을 사용할 수 있고, 이들의 예는 카르복시메틸셀룰로오스, 메틸셀룰로오스, 히드록시프로필셀룰로오스, 메틸에틸셀룰로오스 및 에틸셀룰로오스 등의 셀룰로오스, 폴리에틸렌옥사이드, 폴리프로필렌옥사이드 및 폴리부틸렌옥사이드 등의 폴리알킬렌옥사이드, 아밀로오스, 한천, 알긴산, 알긴산나트륨, 풀루란, 구아검 등의 다당류, 폴리비닐알코올, 폴리아크릴산, 폴리아크릴산에스테르, 폴리아크릴산염 및 폴리아세트산비닐 등을 들 수 있다. 또한, 비닐알코올, 에틸렌옥사이드, 아크릴산, 아크릴산에스테르, 아크릴산염 및 아세트산비닐 등으로 이루어지는 공중합체 등을 사용해도 된다. 이들 중에서는, 리바운드의 저감 효과가 크고, 강도 발현성을 저해하지 않는다는 점에서 셀룰로오스 및/또는 폴리알킬렌옥사이드가 바람직하다. 셀룰로오스 중에서는, 리바운드의 저감 효과가 크고, 강도 발현성을 저해하지 않는다는 점에서 메틸셀룰로오스가 바람직하다. 폴리알킬렌옥사이드 중에서는, 리바운드의 저감 효과가 크고, 강도 발현성을 저해하지 않는다는 점에서 폴리에틸렌옥사이드가 바람직하다.
증점제의 사용량은 시멘트 100 질량부에 대하여 0.001 내지 0.2 질량부가 바람직하고, 0.01 내지 0.1 질량부가 보다 바람직하다. 0.001 질량부 미만이라면 점착성이 만족스러울 정도로 향상하지 않고, 리바운드가 저감하지 않을 우려가 있으며, 0.2 질량부를 넘으면 시멘트 모르타르의 압송성에 지장을 초래할 우려가 있다.
또한 본 발명에서는, 시멘트 모르타르의 유동성을 개선하기 위해서, 감수제를 추가로 함유하는 것이 바람직하다.
감수제의 예로서는, 리그닌술폰산염이나 그 유도체 및 고성능 감수제 등을 들 수 있고, 이들을 단독으로 또는 2 종 이상의 혼합물로 사용할 수 있다. 이들 중에서는, 초기 경화성이나 강도 발현성에 영향을 미치기 어렵다는 점에서 고성능 감수제가 바람직하다.
고성능 감수제의 예로서는, 폴리올 유도체, 방향족 술폰산계 고성능 감수제, 폴리카르복시산계 고성능 감수제, 멜라민계 고성능 감수제 및 이들의 혼합물 등을 들 수 있다. 이들 중에서는, 초기 경화성이나 강도 발현성에 영향을 미치기 어렵다는 점에서, 방향족 술폰산계 고성능 감수제가 바람직하다. 여기에서, 방향족 술폰산계는 방향족 술포네이트를 포함하고, 폴리카르복시산계는 폴리카르복실레이트를 포함한다.
방향족 술폰산계 고성능 감수제의 방향족 술폰산계로서는, 방향족 술폰산 및/또는 방향족 술폰산 포름알데히드 축합물을 들 수 있다.
방향족 술폰산의 예로서는, 나프탈렌술폰산, 알킬나프탈렌술폰산, 비스페놀 A 술폰산, 페놀술폰산, 트리스페놀술폰산, 4-페녹시벤젠-4'-술폰산, 메틸디페닐에테르술폰산, 안트라센술폰산 및 이들의 나트륨염이나 칼륨염 등을 들 수 있다. 또한, 방향족환은 알킬기를 함유할 수 있다. 알킬기의 예로서는, 메틸기, 에틸기 및 프로필기 등을 들 수 있다. 방향족 술폰산 포름알데히드 축합물의 예로서는, 이들 방향족 술폰산의 포름알데히드 축합물 및 그 나트륨염이나 칼륨염 등을 들 수 있다. 이들 중에서는, 초기 경화성이나 강도 발현성에 영향을 미치기 어렵다는 점에서, 방향족 술폰산염 포름알데히드 축합물이 바람직하고, 특히 나프탈렌술폰산염 포름알데히드 축합물, 알킬나프탈렌술폰산염 포름알데히드 축합물 및 비스페놀 A 술폰산염 포름알데히드 축합물로 이루어지는 군 중의 1 종 이상이 보다 바람직하며, β-나프탈렌술폰산염 포름알데히드 축합물 (이하, "β-NS" 라고 함) 이 가장 바람직하다.
감수제의 사용량은 시멘트 100 질량부에 대하여 고형분 환산으로 0.03 내지 0.5 질량부가 바람직하고, 0.05 내지 0.3 질량부가 보다 바람직하다. 0.03 질량부 미만이라면 충분한 유동성을 유지할 수 없을 우려가 있고, 0.5 질량부를 넘으면 강도 발현성을 저해할 우려가 있다.
본 발명에서는 또한, 드라이 시멘트 모르타르가 흡수성 물질을 함유하는 것이 바람직하다. 본 발명의 흡수성 물질은 물을 흡수하여 팽윤하는 물질이고,이는 시멘트 모르타르에 충분한 응집을 부여함으로써 시멘트 모르타르의 점착성을 크게 하고, 분사면에 대한 부착성을 개선시킨다.
흡수성 물질로서는, 점토 광물이나 흡수성 폴리머가 바람직하다. 이들 중에서는, 강도 발현성의 점에서 점토 광물이 바람직하다.
점토 광물의 예로서는, 적층된 알루미노 규산염을 주성분으로 하는 바이델라이트, 카올리나이트, 할로이사이트, 몬트모릴로나이트, 파이로필라이트, 버미큐라이트, 운모, 클로라이트, 사포나이트, 세피올라이트 및 산성 점토 등을 들 수 있고, 이들을 단독으로 또는 2 종 이상의 혼합물로 사용해도 된다. 이들 중에서는, 알루미늄 이온이나 칼슘이온 등의 2 가 이상의 금속 이온이 존재하여, 겔화하기 쉬워지고 저비용으로 대량 생산할 수 있다는 점에서, 몬트모릴로나이트를 주성분으로 하는 벤토나이트가 바람직하다.
점토 광물의 사용량은 시멘트 100 질량부에 대하여, 0.5 내지 10 질량부가 바람직하고, 0.8 내지 5 질량부가 보다 바람직하다. 0.5 질량부 미만이라면, 분사시에 시멘트 모르타르를 만족스럽게 응집된 상태로 하는 것이 어려울 우려가 있고, 10 질량부를 넘으면 유동성이나 압송성이 저하할 우려가 있다.
흡수성 폴리머의 예로서는, 폴리-N-비닐아세트아미드를 주성분으로 하는 3 차원 가교 폴리머, 전분-폴리아크릴로니트릴 공중합체, 비닐에스테르-에틸렌계 불포화 카르복시산 공중합체의 비누화물, 역상 현탁 중합법에 의해 얻어지는 자가 가교 폴리아크릴산염, 폴리비닐알코올계 중합체와 환상산무수물과의 반응물, 폴리아크릴산염 가교물, 비닐알코올-아크릴산염 공중합체 등을 들 수 있다.
흡수성 폴리머의 최대 입경은 흡수 속도의 관점에서, 500 ㎛ 이하가 바람직하다. 흡수성 폴리머의 흡수 배율은 충분한 응집 상태를 확보한다는 점에서 자체 중량의 10 배 이상이 바람직하고, 30 배 이상이 보다 바람직하다.
흡수성 폴리머의 사용량은, 시멘트 100 질량부에 대하여 0.001 내지 0.1 질량부가 바람직하고, 0.005 내지 0.06 질량부가 보다 바람직하다. 0.001 질량부 미만이라면 시멘트 모르타르에 충분한 응집을 부여하는 것이 어려울 우려가 있고, 0.1 질량부를 넘으면 응집이 너무 커 유동성이나 압송성이 저하하고 강도 발현성을 저해할 우려가 있다.
또한 본 발명에서는, 드라이 시멘트 모르타르가 알칼리금속 황산염 (이하, "황산알칼리"라고 함) 및/또는 알칼리금속 탄산염 (이하, "탄산알칼리"라고 함) 을 함유하는 것이 바람직하다. 본 발명에서 사용하는 황산알칼리는 1 일 후의 강도 증진 효과를 부여하기 위해서 사용한다. 1 일 후의 강도 증진 효과가 크면 지면의 노출면에 분사한 경우, 초기에 노출된 지면의 붕락을 방지할 수 있다는 이점을 갖는다. 또한, 탄산알칼리는, 황산알칼리와 동일하게 강도 증진 효과를 부여하고, 만족스러운 경화성을 제공하기 위해서 사용한다.
황산알칼리의 예로서는, 황산나트륨, 황산칼륨 및 황산리튬 등을 들 수 있고, 이들을 단독으로 또는 2 종 이상의 혼합물로 사용해도 된다. 이들 중에서는, 입수가 용이하다는 점에서 황산나트륨이 바람직하다.
황산알칼리의 사용량은 시멘트 100 질량부에 대하여, 0.2 내지 5 질량부가 바람직하고, 0.5 내지 3 질량부가 보다 바람직하다. 0.2 질량부 미만이라면 1일 후의 강도 증진 효과를 기대할 수 없을 우려가 있고, 5 질량부를 넘으면 초기 경화 시간이 길어져 분사했을 때에 흘러내림이나 박리가 발생할 우려가 있다.
탄산알칼리의 예로서는, 탄산나트륨, 탄산칼륨, 탄산리튬, 탄산수소나트륨, 탄산수소칼륨 및 탄산수소리튬 등을 들 수 있고, 이들을 단독으로 또는 2 종 이상의 혼합물로 사용해도 된다. 이들 중에서는, 초기 경화성의 관점에서, 탄산나트륨이 바람직하다.
탄산알칼리의 사용량은, 시멘트 100 질량부에 대하여, 0.2 내지 5 질량부가 바람직하고, 0.5 내지 3 질량부가 보다 바람직하다. 0.2 질량부 미만이라면 강도 증진 효과를 기대할 수 없을 우려가 있고, 5 질량부를 넘으면 초기 경화 시간이 길어져 분사했을 때에 흘러내림이나 박리가 발생할 우려가 있다.
또한 본 발명에서는, 드라이 시멘트 모르타르가 시멘트와 골재에 첨가되어, 만족스러운 경화성이나 초기 강도 발현성을 얻기 위해서, 급속 경화제를 함유하는 것이 바람직하다.
본 발명에서 사용하는 급속 경화제로서는, 칼슘알루미네이트, 알칼리금속 알루민산염 (이하, "알루민산알칼리"라고 함), 황산알루미늄, 규산염 및 수산화물로 구성되는 군에서 선택되는 1 종 이상이 바람직하다.
드라이 시멘트 모르타르에 미리 함유되는 급속 경화제는, 분말 형상의 것이 바람직하고, 만족스러운 경화성 및 만족스러운 초기 강도 발현성을 제공한다는 점에서 칼슘알루미네이트가 바람직하다.
칼슘알루미네이트로서는, 칼시아 (산화칼슘) 를 함유하는 원료와, 알루미나등을 함유하는 원료 등을 혼합하여 킬른에서의 소성이나 전기로에서의 용융 등의 열처리를 하여 얻어지는, CaO 와 Al2O3를 주된 성분으로 하고 수화 활성을 갖는 물질의 총칭이며, CaO 및/또는 Al2O3의 일부가 알칼리금속 산화물, 알칼리토금속 산화물, 산화규소, 산화티탄, 산화철, 알칼리금속 할로겐화물, 알칼리토금속 할로겐화물, 알칼리금속 황산염 및 알칼리토금속 황산염 등과 같은 물질로 대체될 수 있거나, 혹은 CaO 와 Al2O3을 주성분으로 하는 물질에, 이들이 소량 고체 용해될 수 있다. 광물 형태로서는, 결정질, 비정질의 어느 것이어도 된다.
칼슘알루미네이트 중에서는, 반응 활성의 관점에서 비정질의 칼슘알루미네이트가 바람직하고, 조성이 12CaOㆍ7Al2O3(Ca12A7)인 열처리물을 급냉하여 수득된 비정질의 칼슘알루미네이트가 보다 바람직하다.
칼슘알루미네이트류의 입도 (粒度) 는 브레인값(Braine value)으로 3000 ㎠/g 이상이 바람직하고, 4000 ㎠/g 이상이 보다 바람직하다. 브레인값이 3000 ㎠/g 미만이면 충분한 경화성이 얻어지지 않을 우려가 있다.
칼슘알루미네이트류 사용하는 경우, 여기에 석고나 알칼리금속 탄산염 등의 첨가제를 혼합하여 분말성 급속 경화제로 해도 된다. 특히, 칼슘알루미네이트의 급속한 경화성을 완화시키고, 초기 및 장기 강도 발현성을 향상시키기 위해서, 드라이 시멘트 모르타르가 석고를 함유하는 것이 바람직하다.
드라이 시멘트 모르타르에 미리 함유되는 급속 경화제의 사용량은 시멘트 100 질량부에 대하여, 0.5 내지 10 질량부가 바람직하고, 2 내지 5 질량부가 보다바람직하다. 0.5 질량부 미만이라면 충분한 경화성이 얻어지지 않아 충분한 초기 강도 발현성을 얻는 것이 어려울 우려가 있고, 10 질량부를 넘으면 경화 반응이 급속하게 진행하여 압송성을 저해하고 장기 강도 발현성이 저하할 우려가 있다.
또한, 본 발명에서는 드라이 시멘트 모르타르가 급속 경화제를 함유하는 경우, 강도 발현성 향상을 위해서 석고를 사용하는 것이 바람직하다. 특히, 급속 경화제가 칼슘알루미네이트이면 석고는 보다 큰 효과를 발휘한다.
석고는 통상 시멘트에 SO3환산으로 약 2 % 정도 포함되어 있지만, 여기서의 석고란 이 이외에 첨가하는 석고를 말한다. 석고는 무수, 반수 (半水) 및 이수 (二水) 등 시판되는 어느 석고도 사용할 수 있지만, 강도 발현성의 관점에서 무수 석고가 바람직하다.
석고의 입도는 브레인값으로 2500 ㎠/g 이상이 바람직하고, 3000 ㎠/g 이상이 보다 바람직하다. 2500 ㎠/g 미만이라면 강도 발현성이 저하할 우려가 있다.
석고의 사용량은 급속 경화제 100 질량부에 대하여, 20 내지 300 질량부가 바람직하고, 50 내지 200 질량부가 보다 바람직하다. 20 질량부 미만이면 강도 발현성이 향상하지 않을 우려가 있고, 300 질량부를 넘으면 초기 경화가 지연될 우려가 있다.
본 발명에서는 드라이 시멘트 모르타르와 물을 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조한다. 물의 사용 비율은 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대하여 15 내지 25 질량부가 바람직하고, 17 내지 23 질량부가 보다 바람직하다. 15 질량부 미만이면 웨트 시멘트 모르타르를 반죽하기 어렵고 웨트 시멘트 모르타르가 불균일한 혼합 상태가 되어 압송성이 나빠지며, 품질에 편차가 생기고 압송관 내벽에 부착물이 부착하기 쉬워져 시공 트러블의 원인이 될 우려가 있다. 반면에, 25 질량부를 넘으면 강도 발현성 및 건조 수축 저항성이 저하할 우려가 있다.
또한, 본 발명에서는, 드라이 시멘트 모르타르에 미리 함유되는 급속 경화제와는 별도로, 웨트 시멘트 모르타르에도 급속 경화제를 혼합하는 것이 바람직하다. 급속 경화제의 예로서는, 액상, 분말 형상 및 슬러리형의 것을 들 수 있다. 급속 경화제 중에서는, 분진량이 적고, 웨트 시멘트 모르타르와의 만족스러운 혼합성의 관점에서 액상 급속 경화제가 바람직하다.
액상 급속 경화제는 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하기 전에 액상으로 되어 있으면 된다.
웨트 시멘트 모르타르에 혼합되는 급속 경화제의 예로서는, 상술한 급속 경화제를 포함한다. 액상 급속 경화제의 급결 성분을 완전하게 용해시킨 상태에서 사용할 필요는 없고, 슬러리형 급속 경화제를 사용해도 된다.
칼슘알루미네이트로서는, 상술한 칼슘알루미네이트를 포함한다. 칼슘알루미네이트를 사용하는 경우, 여기에 석고, 알루민산알칼리 또는 알칼리금속 탄산염 등의 첨가제를 혼합하여 분말성 급속 경화제를 제조하고, 이 분말성 급속 경화제를 슬러리형으로 하여 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하면 된다. 슬러리형 급속 경화제는 분말성 급속 경화제를 공기 운송하고, 웨트 시멘트 모르타르와 혼합하기 직전에 물을 펌프 압송에 의해 첨가하여 슬러리를 제조할 수 있다.
알루민산알칼리, 황산알루미늄, 규산염 및 수산화물을 사용하는 경우, 이들은 물에 가용성이기 때문에, 완전하게 용해된 상태에서 사용해도 되고, 슬러리 상태로 사용해도 된다.
알루민산알칼리의 예로서는, 알루민산나트륨이나 알루민산칼륨 등을 들 수 있다. 이들 중에서는, 물에 대한 용해성이 우수하다는 점에서 알루민산칼륨이 바람직하다.
황산알루미늄의 예로서는, 일반적으로 시판되고 있는 분말 형상의 황산알루미늄을 들 수 있고, 무수염이나 함수염의 어느 것도 사용할 수 있다.
규산염의 예로서는, 일반적으로 시판되고 있는 물 유리를 들 수 있다. 또한, 규산이 콜로이드 상태에서 안정적으로 분산된 용액인 콜로이드성 실리카를 사용해도 된다.
수산화물의 예로서는, 수산화리튬, 수산화나트륨 및 수산화칼륨 등의 알칼리금속 수산화물, 소석회 및 수산화알루미늄 등을 들 수 있다. 이들 중에서는, 분진량, 리바운드율 및 흘러내림이 적고, 경화성이나 강도 발현성이 양호하다는 점에서 알칼리금속 수산화물이 바람직하고, 수산화칼륨이 특히 바람직하다.
이들 급속 경화제 중에서는 칼슘알루미네이트를 주성분으로 하는 분말성 급속 경화제를 슬러리형으로 제조한 슬러리형 급속 경화제, 알루민산 알칼리를 주성분으로 하는 액상 급속 경화제 및 황산알루미늄을 주성분으로 하는 액상 급속 경화제가 바람직하며, 이들은 단독으로 또는 2 종 이상의 혼합물로서 사용될 수 있다.
액상 급속 경화제의 고형분 농도는 15 질량% 이상이 바람직하고, 20 질량% 이상이 보다 바람직하다. 15 질량% 미만이면 충분한 초기 경화성을 얻는 것이 어려워 강도 발현성이 작을 우려가 있다. 액상 급속 경화제의 고형분 농도의 상한값은 특별히 제한은 없지만, 압송성의 관점에서 70 질량% 이하가 바람직하다.
웨트 시멘트 모르타르에 혼합하는 급속 경화제의 사용량은 시멘트 100 질량부에 대하여, 고형분 환산으로 1 내지 20 질량부가 바람직하고, 2 내지 15 질량부가 보다 바람직하다. 1 질량부 미만이라면 충분한 경화를 기대할 수 없을 우려가 있고, 20 질량부를 넘으면 시멘트에 대한 물의 양이 증가하여, 강도 발현성이 저하할 우려가 있다.
본 발명의 분사 방법은 연속 반죽 믹서를 사용하는 것이 바람직하고, 연속 반죽 믹서에 의해 제조한 웨트 시멘트 모르타르를 A 제로 하고, 액상 급속 경화제를 B 제로 하며, 각각 단독으로 압송하여 Y형 합류관 (Y 자관) 을 통하여 A 제와 B 제를 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 노즐에서 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 분사하는 것을 포함한다. 이 분사 시공이 양호한 작업성을 제공하고, 설비를 소형화할 수 있다.
연속 반죽 믹서의 사용 방법으로서는, 특별히 한정되는 것은 아니지만, 공급된 드라이 시멘트 모르타르를 혼합기의 말단의 날개로 압입된 물과 반죽하고, 이렇게 제조된 웨트 시멘트 모르타르를 혼합기의 선단에 연결된 스네이크식 펌프에 의해 압송하고, 연속 반죽 압송기를 사용하여 반죽 압송한다. 이 방법에 따르면, A 제의 경화 시간을 길게 할 필요가 없고, 작업성이 양호하다. 이러한 연속 반죽 믹서의 예로서는, 독일 PFT 사 제조 G4 연속 믹서 펌프를 포함한다.
B 제를 슬러리형으로서 사용하는 경우에, A 제와 B 제의 혼합 방법은, 예컨대 웨트 시멘트 모르타르를 압송하는 관로에, Y 자관을 연결하고, Y자관의 한 관을 통해 분말성 급속 경화제를 공기 압송하고, Y자 관의 또다른 관을 통해 물 또는 물과 압축 공기의 혼합물을 압송하고, A 제의 웨트 시멘트 모르타르가 압송되고 있는 관로와 합류하기 직전에 분말성 급속 경화제와 물을 혼합함으로써, B 제를 슬러리형으로 하는 방법을 들 수 있다. 또한, 완전하게 물에 용해된 액상 급속 경화제를 혼합하는 경우에는, 완전하게 용해된 액상 급속 경화제인 B 제 또는 B 제와 압축 공기의 혼합물을 웨트 시멘트 모르타르인 A제와 합류하는 방법을 들 수 있다.
또한, 웨트 시멘트 모르타르와 액상 급속 경화제의 혼합성을 양호하게 하기 위해서, 주위에 몇 군데의 구멍을 갖는 인렛 피스가 배관 내측에 고정된 2 중관 구조를 갖는 혼합관을 사용할 수 있고, 공기 압송된 웨트 시멘트 모르타르에 액상 급속 경화제를 압입하여 양호한 혼합 상태를 얻는다.
이하, 본 발명은 실험예에 의거하여 상세하게 설명한다.
실험예 1
시멘트I 100 질량부와 표 1 에 나타내는 골재 200 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하였다. 이 드라이 시멘트 모르타르를 독일 PFT 사 제조 G4 연속 믹서 펌프에 투입한 후에, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 상기 제조된 웨트 시멘트모르타르를 2.1 ㎥/hr 의 토출 능력으로 압송하였다. 그리고, 시멘트 모르타르 압송성을 측정하였다. 결과를 표 1 에 나타낸다.
(사용 재료)
시멘트I : 비중 3.14의 조강 포틀랜드 시멘트 시판품
골재(i) : 니가타켄 오우미초 산 (産) 을 채로 거른 최대 입경 1.5 ㎜의 석탄사
골재(ii) : 니가타켄 오우미초 산을 채로 거른 최대 입경 2.4 ㎜의 석탄사
(측정 항목)
시멘트 모르타르 압송성 : 웨트 시멘트 모르타르를 콘크리트 펌프에 의해 내부 직경 25.4 ㎜ 의 압송 호스를 사용하여 20 m 압송하고, 노즐로부터 5 분간 분사하였다. 압송 상태를 시각적으로 확인하여 호스의 맥동이 두드러지는 경우를 ×, 약간 두드러지는 경우를 △, 거의 두드러지지 않는 경우를 ○로 압송성을 평가하였다.
실험 No. 골재 시멘트 모르타르 압송성 비고
1-1 1 △ 실시예
1-2 2 ○ 실시예
실험예 2
시멘트I 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 감수제 α0.1 질량부 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하였다. 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 섬유a 1 질량부를 혼합하고, 이어서 생성된 혼합물을 독일 PFT 사 제조 G4 연속 믹서 펌프에 투입한 후에, 섬유를 혼합한 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대하여 표 2 에 나타내는 질량부의 물을 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 2.1 ㎥/hr 의 토출 능력으로 압송하였다. 그리고, 변동 계수와 부착물의 부착 상황을 측정하였다. 결과를 표 2 에 나타낸다.
(사용 재료)
칼슘알루미네이트 : 비중 2.92 및 브레인 비표면적 5900 ㎠/g 인 비정질 C12A7
석고 : 브레인 비표면적 4150 ㎠/g 인 천연 무수 석고
소석회 함유 물질 : 입자 직경 35 ㎛의 시판 소석회
유기산i : 타르타르산 시판품
감수제 α: β-나프탈렌술폰산염 포름알데히드 축합물 시판품
섬유a : 길이 6 ㎜ 의 비닐론 섬유 시판품
(측정 항목)
변동 계수 : 30 초마다 10 회 토출구에서 웨트 시멘트 모르타르를 샘플링하고, 각각의 모르타르 플로우 및 표준 편차를 산출하였다. 변동 계수는 샘플 10 개의 표준 편차를 모르타르 플로우의 평균치에서 뺌으로써 구하였다.
부착물의 부착 상태 : 연속 믹서 펌프의 출구부의 배관 (내부 직경 25.4 ㎜)내의 상태를 관찰하여, 콜레스테롤 형상의 고화물의 부착 상태를 확인하였다. 고화물의 부착이 인정되는 경우를 ×, 거의 인정되지 않는 경우를 △, 완전히 없는 경우를 ○로 평가하였다.
실험 No. 물 (질량부) 변동 계수 (%) 부착물의 부착 상태
2-1 15 1.6 △
2-2 17 1.6 ○
2-3 20 1.4 ○
2-4 23 1.3 ○
2-5 25 1.0 ○
물은 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대한 질량부.
실험예 3
시멘트I 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 감수제 α0.1 질량부, 및 칼슘알루미네이트류 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하였다. 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 섬유a 1 질량부를 혼합하고, 이어서 생성된 혼합물을 독일 PFT 사 제조 G4 연속 믹서 펌프에 투입한 후에, 섬유가 혼합된 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대하여 표 3 에 나타내는 질량부의 물을 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 2,1 ㎥/hr 의 토출 능력으로 압송하였다.
한편, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 플랜저식 펌프로 압송하였다.
또한, 노즐 전방에 인렛 피스를 장착하고, 0.2 MPa 의 압축 공기와 함께 인렛 피스 내를 통과하는 웨트 시멘트 모르타르와 이 급속 경화제를 바로 가압 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하였다. 그리고, 급속 경화성 모르타르의 압송성, 압축 강도 및 길이 변화를 측정하였다. 결과를 표 3 에 나타낸다.
(사용 재료)
급속 경화제a : 액상 급속 경화제 시판품, 즉, 농도 48 질량%의 알루민산 칼륨계 수용액
(측정 항목)
급속 경화성 모르타르의 압송성 : 웨트 시멘트 모르타르를 콘크리트 펌프에 의해 내부 직경 25.4 ㎜ 의 압송 호스를 사용하여 20 m 압송한 후, 급속 경화제와 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 이 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 노즐로부터 5 분간 분사하였다. 노즐이 막히지 않은 경우를 ○, 노즐이 막히는 기미가 있 경우를 △, 노즐이 막힌 경우를 ×로 평가하였다.
압축 강도 : 4 ㎝ ×4 ㎝ ×16 ㎝ 의 주형틀에 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 채우고, 20 ℃ 에서 수중 양생하여 소정 시간 후 압축 강도를 측정하였다.
길이 변화 : 건조 수축 저항성에 대하여 길이 변화를 평가하였다. 얻어진 급속 경화성 시멘트 모르타르를 두께 4 ㎝ ×가로 4 ㎝ ×세로 16 ㎝ 의 주형틀에 분사하고, 탈형시켜 샘플을 수득하였다. 이 샘플을 사용하여 길이 변화 시험을 실시하였다. 샘플을 온도 20 ℃, 습도 60 % 의 조건 하에서 공기 중 양생하고, JIS A 1129 다이얼 게이지 방법에 준하여 소정 시간 후의 길이 변화를 측정하였다. 분사한 1 일 후의 길이를 기준 길이로 하였다.
실험 No. 물(질량부) 급속 경화성 모르타르압송성 압축 강도28 일 (N/㎟) 길이 변화28 일 (μ)
3-1 15 △ 60.0 920
3-2 17 ○ 55.7 1100
3-3 20 ○ 52.5 1450
3-4 23 ○ 50.1 1600
3-5 25 ○ 46.2 1900
물의 양은 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대한 질량부
실험예 4
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 감수제 α0.1 질량부, 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 섬유a 1 질량부를 혼합하고, 섬유가 혼합된 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 시멘트 100 질량부에 대하여 표 4 에 나타내는 급속 경화제 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르와 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 분진량, 리바운드율, 흘러내림 및 압축 강도를 측정한 것 이외에는 실험예 3 과 동일하게 측정하였다. 결과를 표 4 에 나타낸다.
(사용 재료)
급속 경화제b : 액상 급속 경화제 시판품, 즉 농도 48 질량%의 3 호 물 유리 (규산소다 수용액)
급속 경화제c : 액상 급속 경화제 시판품, 즉 농도 27 질량%의 황산알루미늄 수용액
급속 경화제d : 액상 급속 경화제 시판품, 즉 농도 40 질량%의 수산화칼륨 수용액
(측정 항목)
분진량 : 상기 제조된 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 2.1 ㎥/h 의 분사 속도로 30 분간, 철판을 이용하여 아치 형상으로 제작한 높이 3.5 m ×폭 2.5 m ×길이 3 m 의 모의 터널에 5 분간 분사하였다. 1 분마다 모의 터널 횡벽에서 2 m 의 일정 위치에서 분진량을 측정하여, 얻어진 측정값의 평균값을 나타내었다.
리바운드율 : 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 2.1 ㎥/h 의 압송 속도로 2 분간, 철판을 이용하여 아치 형상으로 제작한 높이 3.5 m ×폭 2.5 m ×길이 3 m 의 모의 터널에, 내부 직경 25.4 ㎜ 의 압송 호스를 사용하여 분사하였다. 그 후, (리바운드율) = (모의 터널에 부착되지 않고 낙하한 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르의 질량)/(모의 터널에 분사된 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르의 질량) ×100 (%) 로 산출하였다.
흘러내림 : 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 2.1 ㎥/h 의 분사 속도로 2 분간, 철판으로 된 아치 형상으로 제작한 높이 3.5 m ×폭 2.5 m ×길이 3 m 의 모의 터널에 분사하고, 분사 상태를 관찰하였다. 흘러내림이 생기지 않은 것을 ○으로 하고, 흘러내림이 조금 생긴 것을 △ 으로 하며, 흘러내림이 많이 생긴 것을 ×로 평가하였다.
실험 No. 급속 경화제 분진량(㎎/㎥) 리바운드율(%) 흘러내림 압축 강도 (N/㎟)
1 시간 24 시간 28 일
3-3 a 2.2 1.8 ○ 1.9 23.8 52.5
4-1 b 3.2 3.2 △ 0.3 6.4 38.0
4-2 c 2.8 2.9 ○ 0.8 8.6 45.9
4-3 d 2.9 4.1 △ 0.3 8.4 39.1
실험예 5
시멘트 100 질량부, 표 5 에 나타내는 질량비의 골재(i), 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 감수제 α0.1 질량부 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 섬유 1 질량부를 혼합하며, 섬유가 혼합된 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 균열 저항성과 급속 경화성 모르타르 압송성을 측정한 것 이외에는, 실험예 3 과 동일하게 측정하였다. 결과를 표 5 에 나타낸다.
(측정 항목)
균열 저항성 : 세로 20 ㎝ ×가로 20 ㎝ ×두께 4 ㎝ 의 주형틀에 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 분사하고, 온도 20 ℃, 습도 60 % 의 방에서 91 일간 양생하였다. 균열이 10 개 이상 발생된 경우를 ×, 균열이 1 내지 9 개인 경우를 △, 전혀 균열이 발생되지 않은 경우를 ○로 평가하였다.
실험 No. 골재/시멘트 비 균열 저항성 급속 경화성 모르타르 압송성
5-1 1.5 △ △
5-2 1.8 ○ ○
3-3 2.0 ○ ○
5-3 2.7 ○ ○
5-4 3.0 ○ △
골재/시멘트비는 골재의 시멘트에 대한 사용 비율로, 질량비임
실험예 6
표 6 에서 나타내는 시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 감수제 α0.1 질량부 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 섬유 1 질량부를 혼합하며, 섬유가 혼합된 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 압축 강도를 측정한 것 이외에는 실험예 3 과 동일하게 측정하였다. 결과를 표 6 에 나타낸다.
(사용 재료)
시멘트II : 비중 3.16의 보통 포틀랜드 시멘트 시판품
실험 No. 시멘트 압축 강도 (N/㎟)
1 시간 24 시간 28 일
3-3 I 1.9 23.8 52.5
6-1 II 1.1 20.3 46.8
실험예 7
시멘트 100 질량부, 표 7 에 나타내는 골재 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 감수제 α0.1 질량부 및 칼슘알루미네이트 100 질량부와 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 섬유 1 질량부를 혼합하며, 섬유가 혼합된 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 리바운드율을 측정한 것 이외에는 실험예 3 과 동일하게 측정하였다. 결과를 표 7 에 나타낸다.
(사용 재료)
골재 (iii) : 니가타켄 오우미초 산을 체로 거른 최대 입경 3.5 ㎜의 석탄사
실험 No. 골재 리바운드율 (%) 비고
3-3 (i) 1.8 실시예
7-1 (ii) 2.5 실시예
7-2 (iii) 4.5 비교예
실험예 8
시멘트I 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 감수제 α0.1 질량부 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하였다. 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 섬유a 1 질량부를 혼합하고, 이어서 생성된 혼합물을 독일 PFT 사 제조 G4 연속 믹서 펌프에 투입한후에, 섬유가 혼합된 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대하여 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하여, 2.1 ㎥/hr 의 토출 능력으로 압송하였다.
한편, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제e 9 질량부 (고형분 환산) 를 노즐 전방에서 웨트 시멘트 모르타르와 바로 혼합하여, 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하였다. 그리고, 분진량, 리바운드율, 흘러내림 및 압축 강도를 측정하였다. 결과를 표 8 에 나타낸다.
(사용 재료)
급속 경화제e : 슬러리형 급속 경화제, 칼슘알루미네이트 100 질량부, 석고 100 질량부 및 물 100 질량부로 이루어지는 슬러리. 단, 웨트 시멘트 모르타르로의 첨가 직전에 물을 첨가하여 슬러리로 하였다.
실험 No. 급속 경화제 분진량(㎎/㎥) 리바운드율(%) 흘러내림 압축 강도 (N/㎟)
1 시간 24 시간 28 일
8-1 e 3.1 1.7 ○ 2.1 25.6 55.8
실험예 9
시멘트I 100 질량부, 골재(i) 200 질량부 및 표 9 에 나타내는 질량부의 칼슘알루미네이트로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하였다. 이 드라이 시멘트 모르타르를 독일 PFT 사 제조 G4 연속 믹서 펌프로 투입한 후에, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 2.1 ㎥/hr 의 토출 능력으로 압송하였다.
한편, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 플랜저식 펌프로 압송하였다.
또한, 노즐 전방에 인렛 피스를 장착하고, 0.2 MPa 의 압축 공기와 함께 인렛 피스 내를 통과하는 웨트 시멘트 모르타르에, 급속 경화제를 바로 압입 혼합하여, 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하였다. 그리고, 이렇게 제조된 급속 경화성 모르타르의 압송성과 압축 강도를 측정하였다. 결과를 표 9 에 나타낸다.
실험 No. 칼슘알루미네이트(질량부) 급속 경화성모르타르압송성 압축 강도 (N/㎟)
1 시간 24 시간 28일
9-1 0 ○ *** 18.9 55.3
9-2 0.5 ○ 0.4 18.7 54.1
9-3 2 ○ 0.8 21.4 52.1
9-4 3 ○ 1.0 22.5 46.2
9-5 5 ○ 1.8 29.8 46.6
9-6 10 △ 2.6 33.4 40.1
칼슘알루미네이트 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부*** : 압축 강도가 너무 작아 측정 불가능
실험예 10
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대해서 표 10 에 나타내는 질량부의 석고로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 압축 강도를 측정한 것 이외에는 실험예 9 와 동일하게 측정하였다. 결과를 표 10 에 나타낸다.
실험 No. 석고(질량부) 압축 강도 (N/㎟)
1 시간 24 시간 28 일
9-4 0 1.0 22.5 46.2
10-1 20 1.2 24.2 52.5
10-2 50 1.6 25.1 53.2
10-3 100 1.9 25.7 54.4
10-4 200 1.9 25.9 56.8
10-5 300 1.8 26.3 59.6
석고의 양은 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 11
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 및 표 11 에 나타내는 질량부의 소석회 함유 물질로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 압축 강도를 측정한 것 이외에는 실험예 9 와 동일하게 측정하였다. 결과를 표 11 에 나타낸다.
실험 No. 소석회 함유 물질(질량부) 압축 강도 (N/㎟)
1 시간 24 시간 28 일
9-4 0 1.0 22.5 46.2
11-1 0.5 1.1 24.4 52.0
11-2 2 1.4 24.9 51.4
11-3 5 1.5 25.1 50.7
11-4 7 1.6 25.2 50.1
11-5 10 1.9 24.8 49.0
소석회 함유 물질의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 12
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부 및 표12 에 나타내는 질량부의 유기산으로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 흘러내림을 측정한 것 이외에는 실험예 9 와 동일하게 측정하였다. 결과를 표 12 에 나타낸다.
(사용 재료)
유기산(ii) : 시트르산나트륨 시판품
실험 No. 유기산 (질량부) 흘러내림
9-4 -0 ○
12-1 i 0.1 ○
12-2 i 0.3 ○
12-3 i 0.5 ○
12-4 i 1.0 ○
12-5 i 2.0 △
12-6 ii 0.5 ○
유기산의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 13
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 표 13 에 나타내는 질량부의 섬유를 혼합하고, 섬유가 혼합된 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 28 일째의 굽힘 강도, 28 일째의 굽힘 터프니스 및 급속 경화성 모르타르 압송성을 측정한 것 이외에는 실험예 9 와 동일하게 측정하였다. 결과를 표 13 에 나타낸다.
(사용 재료)
섬유b : 길이 6 mm의 폴리프로필렌 섬유 시판품
(측정 항목)
28 일째 굽힘 강도 : 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르에 대하여, 토목학회 「강섬유 보강 콘크리트의 굽힘 시험 방법 (JSCE-G 552-1999)」에 준하여 28 일째의 굽힘 강도를 측정.
28 일째 터프니스 : 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르에 대하여, 토목학회 「강섬유 보강 콘크리트의 굽힘 시험 방법 (JSCE-G 552-1999)」에 준하여 28 일째의 터프니스를 측정.
실험 No. 섬유 (질량부) 28 일째 굽힘 강도 (N/㎟) 28 일째 터프니스(N/㎟) 급속 경화성 모르타르압송성
13-1 -0 8.9 <0.5 ○
13-2 a0.4 10.2 0.75 ○
13-3 a0.5 10.4 1.02 ○
13-4 a1.0 11.2 1.35 ○
13-5 a1.2 10.9 1.52 ○
13-6 a1.5 10.6 1.73 △
13-7 b1.0 11.0 1.15 ○
섬유는 섬유 이외의 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대한 질량부
실험예 14
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 표 14 에 나타내는 질량부의 증점제 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르와 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 리바운드율과 급속 경화성 모르타르 압송성을 측정한 것 이외에는 실험예 9 와 동일하게 측정하였다. 결과를 표 14 에 나타낸다.
(사용 재료)
증점제A : 메틸셀룰로오스 시판품
증점제B : 폴리에틸렌옥사이드 시판품
실험 No. 증점제 (질량부) 리바운드율 (%) 급속 경화성 모르타르 압송성
13-1 -0 4.9 ○
14-1 A 0.001 4.2 ○
14-2 A 0.01 3.0 ○
14-3 A 0.05 2.4 ○
14-4 A 0.1 2.4 ○
14-5 A 0.2 2.0 △
14-6 B 0.05 3.5 ○
증점제의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 15
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 표 15 에 나타내는 질량부의 감수제 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 압축 강도를 측정한 것 이외에는 실험예 9 와 동일하게 측정하였다. 결과를 표 15 에 나타낸다.
(사용 재료)
감수제 β: 메틸나프탈렌술폰산염 포름알데히드 축합물 시판품
감수제 γ: 비스페놀 A 술폰산염 포름알데히드 축합물 시판품
실험 No. 감수제 (질량부) 압축 강도 (N/㎟)
1 시간 24 시간 28 일
13-1 -0 1.8 25.7 54.3
15-1 α0.03 1.7 24.1 52.7
15-2 α0.05 1.7 24.0 52.7
15-3 α0.1 1.7 24.0 52.5
15-4 α0.3 1.6 23.9 52.3
15-5 α0.5 1.4 23.9 51.9
15-6 β0.1 1.5 23.5 52.1
15-7 γ0.1 1.4 23.4 52.0
감수제의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 16
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 표 16 에 나타내는 질량부의 흡수성 물질 A 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 급속 경화성 모르타르 압송성을 측정한 것 이외에는 실험예 9 와 동일하게 측정하였다. 결과를 표 16 에 나타낸다.
(사용 재료)
흡수성 물질A : 점토 광물 시판품, 즉 몬트모릴로나이트계를 주성분으로 하는 벤트나이트,
실험 No. 흡수성 물질 A (질량부) 급속 경화성 모르타르 압송성
13-1 0 ○
16-1 0.5 ○
16-2 0.8 ○
16-3 2 ○
16-4 5 ○
16-5 10 △
흡수성 물질은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 17
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 표 17 에 나타내는 질량부의 흡수성 물질 B 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 급속 경화성 모르타르 압송성과 압축 강도를 측정한 것 이외에는 실험예 9 와 동일하게 측정하였다. 결과를 표 17 에 나타낸다.
(사용 재료)
흡수성 물질B : 흡수 배율 30 배 및 최대 입경 150 ㎛의 폴리-N-비닐아세트아미드를 주성분으로 하는 흡수성 폴리머 시판품
실험 No. 흡수성 물질 B (질량부) 급속 경화성 모르타르 압송성 압축 강도 (N/㎟)
1 시간 24 시간 28 일
13-1 0 ○ 1.8 25.7 54.3
17-1 0.001 ○ 1.7 24.4 52.9
17-2 0.005 ○ 1.7 24.1 52.8
17-3 0.01 ○ 1.6 23.7 52.5
17-4 0.03 ○ 1.5 23.4 52.0
17-5 0.06 ○ 1.3 23.0 51.7
17-6 0.1 △ 1.2 22.4 49.6
흡수성 물질의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 18
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 표 18 에 나타내는 질량부의 황산알칼리 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르와 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 흘러내림과 압축 강도를 측정한 것 이외에는 실험예 9 와 동일하게 측정하였다. 결과를 표 18 에 나타낸다.
(사용 재료)
황산알칼리 : 황산나트륨 시판품
실험 No. 황산알칼리(질량부) 흘러내림 압축 강도 (N/㎟)
1 시간 24 시간 28 일
13-1 0 ○ 1.8 25.7 54.3
18-1 0.2 ○ 1.8 25.9 53.8
18-2 0.5 ○ 1.7 26.8 52.7
18-3 1 ○ 1.7 27.1 52.0
18-4 3 ○ 1.5 28.2 51.2
18-5 5 △ 1.0 29.8 50.4
황산알칼리의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 19
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 표 19 에 나타내는 질량부의 탄산알칼리 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르와 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 흘러내림과 압축 강도를 측정한 것 이외에는 실험예 9 와 동일하게 측정하였다. 결과를 표 19 에 나타낸다.
(사용 재료)
탄산알칼리 : 탄산나트륨 시판품
실험 No. 탄산알칼리(질량부) 흘러내림 압축 강도 (N/mm2)
1 시간 24 시간 28 일
13-1 0 ○ 1.8 25.7 54.3
19-1 0.2 ○ 1.9 25.9 54.4
19-2 0.5 ○ 2.0 26.1 54.0
19-3 1 ○ 2.1 26.3 53.8
19-4 3 ○ 2.4 26.8 53.8
19-5 5 △ 2.8 28.8 53.5
탄산알칼리의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 20
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 표 20 에 나타내는 질량부의 증점제A, 감수제 α, 흡수성 물질A, 황산알칼리 및 탄산알칼리 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 표 20 에 나타내는 질량부의 섬유a 를 혼합하고, 섬유가 혼합된 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 28 일째의 굽힘 강도, 28 일째의 굽힘 터프니스, 리바운드율, 흘러내림, 급속 경화성 모르타르 압송성 및 압축 강도를 측정한 것 이외에는 실험예 9 와 동일하게 측정하였다. 결과를 표 21 에 나타낸다.
실험 No. 섬유(질량부) 증점제(질량부) 감수제(질량부) 흡수성 물질 A (질량부) 황산알칼리(질량부) 탄산알칼리(질량부)
13-1 0 0 0 0 0 0
20-1 1 0.05 0.1 2 1 1
섬유의 양은 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대한 질량부.증점제, 감수제, 흡수성 물질, 황산알칼리 및 탄산알칼리의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부.
실험 No. 28 일째의굽힘 강도(N/㎟) 28 일째의 터프니스(N/㎟) 리바운드율(%) 흘러내림 급속경화성모르타르 압송성 압축 강도 (N/㎟)
1 시간 24 시간 28 일
13-1 8.9 <0.5 4.9 ○ ○ 1.8 25.7 54.3
20-1 10.4 1.38 3.1 ○ ○ 1.9 25.6 52.8
실험예 21
시멘트I 100 질량부, 골재(i) 200 질량부 및 표 22 에 나타내는 질량부의 칼슘알루미네이트로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하였다. 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 물 20 질량부를 첨가하고, 생성된 혼합물을 JIS R 5201 에 준하여 모르타르 믹서로 반죽하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하였다. 이 웨트 시멘트 모르타르에 급속 경화제a 를, 웨트 시멘트 모르타르 중의 시멘트 100 질량부에 대하여 고형 환산으로 9 질량부가 되도록 첨가하고 10 초간 반죽하여, 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하였다. 얻어진 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르에 대하여 초기 경화 시간 및 최종 경화 시간을 측정하였다. 결과를 표 22 에 나타낸다.
(측정 항목)
초기 경화 시간: 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조 후 재빨리 주형틀에 충전하고 나서, 20 ℃ 에서 프록터 관입 저항값이 500 psi 에 달하는데 걸리는 시간.
최종 경화 시간 : 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조 후 재빨리 주형틀에 충전하고 나서, 20 ℃ 에서 프록터 관입 저항값이 4000 psi 에 달하는데 걸리는 시간.
실험 No. 칼슘알루미네이트 (질량부) 초기 경화 시간(초) 최종 경화 시간(분)
21-1 0 480 >60
21-2 0.5 360 50
21-3 2 <45 12
21-4 3 <45 7
21-5 5 <45 4
21-6 10 <45 <1
칼슘알루미네이트류는 시멘트 100 질량부에 대한 질량부.*** : 압축 강도가 너무 작아 측정 불가능
실험예 22
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 표 23 에 나타내는 질량부의 석고로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르에 대하여 초기 경화 시간 및 최종 경화 시간을 측정한 것 이외에는 실험예 21 과 동일하게 실시하였다. 결과를 표 23 에 나타낸다.
실험 No. 석고 (질량부) 초기 경화 시간(초) 최종 경화 시간(분)
21-4 0 <45 7
22-1 20 <45 7
22-2 50 <45 7
22-3 100 <45 7
22-4 200 <45 7
22-5 300 90 9
석고의 양은 칼슘알루미네이트류 100 질량부에 대한 질량부
실험예 23
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부 및 표 24 에 나타내는 질량부의 소석회 함유 물질로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르에 대하여 초기 경화 시간과 최종 경화 시간을 측정한 것 이외에는 실험예 21 과 동일하게 측정하였다. 결과를 표 24 에 나타낸다.
실험 No. 소석회 함유 물질 (질량부) 초기 경화 시간(초) 최종 경화 시간(분)
21-4 0 <45 7
23-1 0.5 <45 6
23-2 2 <45 5
23-3 5 <45 5
23-4 7 <45 4
23-5 10 <45 3
소석회 함유 물질의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 24
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부 및 표 25 에 나타내는 질량부의 유기산으로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 급속 경화제를 함유하지 않은 웨트 시멘트 모르타르에 대하여 핸들링 시간을 측정하며, 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르에 대하여 초기 경화 시간과 최종 경화 시간을 측정한 것 이외에는 실험예 21 과 동일하게 실시하였다. 결과를 표 25 에 나타낸다.
(측정 항목)
핸들링 시간 : 급속 경화제를 함유하지 않은 웨트 시멘트 모르타르를 제조 후, 소정 시간의 모르타르 플로우를 측정하여 핸들링 시간을 평가하였다. 모르타르 플로우는 JIS R 5201 를 따라 측정했다.
실험 No. 유기산(질량부) 시발시간(초) 종결 시간(분) 핸들링 시간
제조 직후의 모르타르플로우 (mm) 제조 후 30 분 경과의모르타르플로우 (mm)
21-4 -0 <45 7 196 179
24-1 i 0.1 <45 7 210 183
24-2 i 0.3 <45 7 212 188
24-3 i 0.5 <45 8 215 194
24-4 i 1.0 60 8 226 205
24-5 i 2.0 120 10 238 220
24-6 ii 0.5 <45 12 213 192
유기산의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 25
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 표 26 에 나타내는 질량부의 감수제 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 급속 경화제를 함유하지 않은 웨트 시멘트 모르타르에 대하여 유동성을 측정한 것 이외에는 실험예 21 과 동일하게 실시하였다. 결과를 표 26 에 나타낸다.
(측정 항목)
유동성 : 급속 경화제를 함유하지 않은 웨트 시멘트 모르타르에 대하여, 모르타르 플로우를 측정하여, 유동성을 평가하였다. 모르타르 플로우는 JIS R 5201 를 따라 측정하였다.
실험 No. 감수제 (질량부) 유동성 (mm)
25-1 -0 197
25-2 α0.03 202
25-3 α0.05 207
25-4 α0.1 212
25-5 α0.3 219
25-6 α0.5 229
25-7 β0.1 208
25-8 γ0.1 207
감수제의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 26
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 표 27 에 나타내는 질량부의 흡수성 물질A 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대하여물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 급속 경화제를 함유하지 않은 웨트 시멘트 모르타르에 대하여 스티프니스와 유동성을 측정한 것 이외에는 실험예 21 과 동일하게 측정하였다. 결과를 표 27 에 나타낸다.
(측정 항목)
스티프니스 : 급속 경화제를 함유하지 않은 웨트 시멘트 모르타르에 대하여, JIS R 5201 에 준하여 플로우 콘에 웨트 시멘트 모르타르를 채우고, 타격을 부여하지 않고 플로우 콘을 끌어올렸을 때의 모르타르 플로우값에 의해 스티프니스를 평가하였다.
실험 No. 흡수성 물질 A(질량부) 스티프니스(mm) 유동성(mm)
25-1 0 134 197
26-1 0.5 131 195
26-2 0.8 123 192
26-3 2 114 185
26-4 5 105 180
26-5 10 101 174
흡수성 물질의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 27
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 표 28 에 나타내는 질량부의 흡수성 물질B 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 급속 경화제를 함유하지 않은웨트 시멘트 모르타르에 대하여 스티프니스와 유동성을 측정한 것 이외에는 실험예 21 과 동일하게 측정하였다. 결과를 표 28 에 나타낸다.
실험 No. 흡수성 물질 B(질량부) 스티프니스(mm) 유동성(mm)
25-1 0 134 197
27-1 0.001 130 194
27-2 0.005 126 188
27-3 0.01 121 180
27-4 0.03 113 170
27-5 0.06 104 161
27-6 0.1 100 152
흡수성 물질의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 28
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 표 29 에 나타내는 질량부의 황산알칼리 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르에 대하여 초기 경화 시간과 최종 경화 시간을 측정한 것 이외에는 실험예 21 과 동일하게 실시하였다. 결과를 표 29 에 나타낸다.
실험 No. 황산알칼리 (질량부) 초기 경화 시간(초) 최종 경화 시간(분)
25-1 0 <45 5
28-1 0.2 <45 6
28-2 0.5 <45 8
28-3 1 <45 9
28-4 3 180 >15
28-5 5 300 >15
황산알칼리의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 29
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부, 표 30 에 나타내는 질량부의 탄산알칼리 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하고, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 시멘트 100 질량부에 대하여 급속 경화제a 9 질량부 (고형분 환산) 를 바로 웨트 시멘트 모르타르에 혼합하여 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조하고, 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르에 대하여 초기 경화 시간과 최종 경화 시간을 측정한 것 이외에는 실험예 21 과 동일하게 실시하였다. 결과를 표 30 에 나타낸다.
실험 No. 탄산알칼리 (질량부) 초기 경화 시간(초) 최종 경화 시간(분)
25-1 0 <45 5
29-1 0.2 <45 6
29-2 0.5 <45 6
29-3 1 <45 5
29-4 3 60 3
29-5 5 180 3
탄산알칼리의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부
실험예 30
시멘트 100 질량부, 골재(i) 200 질량부, 칼슘알루미네이트 3 질량부, 소석회 함유 물질 5 질량부, 유기산i 0.5 질량부 및 표 31 에 나타내는 질량부의 증점제A, 감수제 α, 흡수성 물질A, 황산알칼리, 탄산알칼리 및 칼슘알루미네이트 100 질량부에 대하여 석고 100 질량부로 이루어지는 드라이 시멘트 모르타르를 제조하며, 이 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대하여 표 31 에 나타내는 질량부의 섬유a 를 혼합하고 섬유가 혼합된 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부와 물 20 질량부를 혼합하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조하며, 급속 경화제를 함유하지 않은 웨트 시멘트 모르타르에 대하여 유동성을 측정한 것 이외에는 실험예 21 과 동일하게 측정하였다. 결과를 표 32 에 나타낸다.
실험 No. 섬유(질량부) 증점제(질량부) 감수제(질량부) 흡수성 물질 A(질량부) 황산알칼리(질량부) 탄산알칼리(질량부)
25-1 0 0 0 0 0 0
30-1 1 0.05 0.1 2 1 1
섬유의 양은 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대한 질량부.증점제, 감수제, 흡수성 물질, 황산알칼리 및 탄산알칼리의 양은 시멘트 100 질량부에 대한 질량부.
실험 No. 유동성 (mm)
25-1 197
30-1 201
상기에서 언급한 대로, 본 발명에 따라, 시멘트 모르타르를 압송하는 배관의 내부 직경에 대한 골재의 최대 입경의 비를 특정함으로써, 시멘트 모르타르의 압송성이 양호해진다. 또한, 시멘트와 골재를 특정비로 제조한 드라이 시멘트 모르타르와 특정비의 물을 사용하여 웨트 시멘트 모르타르를 제조함으로써, 장기간 사용시의 작업상의 트러블 등을 최대한 줄일 수 있고, 또한 용수 부분에 사용할 수 있으며, 균일한 반죽 상태를 유지하는 급속 경화성 웨트 시멘트 모르타르를 제조할 수 있다. 따라서, 얻어지는 경화체의 품질에 편차가 적고 우수한 구조물이 얻어진다.
또한, 본 발명의 시멘트 모르타르는 굽힘 강도, 경화성, 강도 발현성 (초기, 장기 및 1 일 후의 강도 증진 효과를 포함) 및 균열 저항성이 우수하고, 작업성, 유동성 및 압송성이 좋으며, 분진이나 리바운드가 적고, 흘러내림이나 박리가 발생하지 않아 핸들링 시간을 확보할 수 있으며, 품질에 편차가 없이 만족스러운 스티프니스를 제공하고, 압송관 내벽에 고화물이 부착하기 어렵다는 효과를 갖는다.
그리고, 본 발명의 재료를 사용함으로써, 연속 반죽을 실시해도 안정된 품질을 갖는 웨트 시멘트 모르타르가 얻어지기 때문에, 보수용 분사재로서 사용해도 신뢰성이 있는 보수재가 될 수 있다. 또한, 급속 경화력이 충분한 급속 경화제를 사용하기 때문에, 중첩 분사를 필요로 하지 않고 1 회로 보수 분사를 끝낼 수 있다. 따라서, 작업 시간의 단축화가 가능해진다.

Claims (21)

  1. 시멘트 모르타르를 압송하는 배관의 내부 직경에 대한 최대 입경의 비가 0.1 이하인 골재와, 시멘트를 함유하는 드라이 시멘트 모르타르.
  2. 제 1 항에 있어서, 소석회 함유 물질을 추가로 함유하는 드라이 시멘트 모르타르.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 유기산을 추가로 함유하는 드라이 시멘트 모르타르.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서, 섬유 재료를 추가로 함유하는 드라이 시멘트 모르타르.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 증점제를 추가로 함유하는 드라이 시멘트 모르타르.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서, 감수제를 추가로 함유하는 드라이 시멘트 모르타르.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서, 흡수성 물질을 추가로 함유하는 드라이 시멘트 모르타르.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서, 알칼리금속 황산염 및/또는 알칼리금속 탄산염을 추가로 함유하는 드라이 시멘트 모르타르.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서, 시멘트 모르타르를 압송하는 배관의 내부 직경에 대한 최대 입경의 비가 0.1 이하인 골재의 시멘트에 대한 사용 비율이 질량비로 1.5 내지 2.5 인 드라이 시멘트 모르타르.
  10. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서, 급속 경화제를 추가로 함유하는 드라이 시멘트 모르타르.
  11. 제 10 항에 있어서, 급속 경화제가 칼슘알루미네이트, 알칼리금속 알루민산염, 황산알루미늄, 규산염 및 수산화물로 구성되는 군에서 선택되는 1 종 이상인 드라이 시멘트 모르타르.
  12. 제 10 항 또는 제 11 항에 있어서, 급속 경화제가 칼슘알루미네이트인 드라이 시멘트 모르타르.
  13. 제 10 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서, 석고를 추가로 함유하는 드라이 시멘트 모르타르.
  14. 제 1 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항의 드라이 시멘트 모르타르와 물을 함유하는 웨트 시멘트 모르타르.
  15. 제 14 항에 있어서, 드라이 시멘트 모르타르 100 질량부에 대하여 15 내지 25 질량부의 물을 함유하는 웨트 시멘트 모르타르.
  16. 제 14 항 또는 제 15 항의 웨트 시멘트 모르타르 및 급속 경화제를 함유하는 분사 재료.
  17. 제 16 항의 분사 재료로 이루어지는 터널용 분사 재료.
  18. 제 16 항의 분사 재료로 이루어지는 보수용 분사 재료.
  19. 제 1 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항의 드라이 시멘트 모르타르를, 연속 반죽 방식의 믹서에 의해 물과 혼합시켜 연속적으로 웨트 시멘트 모르타르를 제조하는 것을 특징으로 하는 웨트 시멘트 모르타르의 제조 방법.
  20. 제 1 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항의 드라이 시멘트 모르타르를 압송하는 도중에, 물과 합류 혼합하는 것을 특징으로 하는 분사법.
  21. 제 14 항 또는 제 15 항 기재의 웨트 시멘트 모르타르를 압송하는 도중에, 급속 경화제를 합류 혼합하는 것을 특징으로 하는 분사법.
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100613902B1 (ko) * 2005-03-30 2006-08-17 덕주건설(주) 강도 및 내구성이 개선된 모르타르 조성물
KR100826258B1 (ko) * 2007-01-03 2008-04-29 (주)두영티앤에스 접지 저항 저감용 급경성 무기재료 조성물
KR101363896B1 (ko) * 2012-08-20 2014-02-19 아주산업 주식회사 급결 드라이 콘크리트 믹스 조성물
KR20160065490A (ko) * 2014-12-01 2016-06-09 한일시멘트 (주) 속건형 셀프레벨링 모르타르 조성물
KR102160910B1 (ko) * 2019-07-05 2020-10-05 건양대학교산학협력단 탄소섬유를 포함하는 모르타르 조성물 및 이로 제조되는 섬유보강 모르타르

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4558223B2 (ja) * 2001-01-29 2010-10-06 ケルネオ 吹付けコンクリート湿式工法で使用するアルミン酸カルシウムモルタル
JP4417571B2 (ja) * 2001-01-29 2010-02-17 ケルネオ 吹付けモルタル乾式工法で使用するアルミン酸カルシウムドライモルタル
US7141284B2 (en) 2002-03-20 2006-11-28 Saint-Gobain Technical Fabrics Canada, Ltd. Drywall tape and joint
US7311964B2 (en) 2002-07-30 2007-12-25 Saint-Gobain Technical Fabrics Canada, Ltd. Inorganic matrix-fabric system and method
DE102004016127B8 (de) * 2004-03-26 2006-02-09 Rombold & Gfröhrer GmbH & Co. KG Verfahren zum Beschleunigen des Abbindens eines Zements Zweikomponenten-Abbinde-Beschleuniger und dessen Verwendung
EP1964825A1 (de) * 2007-02-13 2008-09-03 Sika Technology AG Erstarrungs- und Erhärtungsbeschleuniger für hydraulische Bindemittel sowie Verfahren zu dessen Herstellung
JP4860586B2 (ja) * 2007-09-25 2012-01-25 電気化学工業株式会社 急結性セメントコンクリートと吹付け方法
IT1391759B1 (it) * 2008-11-11 2012-01-27 Gras Calce S P A Malta fine fibrorinforzata, pronta all'uso, in "pasta"
CN102294734B (zh) * 2010-06-24 2014-09-10 湖南华廷筑邦建材有限公司 无机胶凝材料水浆料转浆涂布成型方法
CN102294733A (zh) * 2010-06-24 2011-12-28 湖南华廷筑邦建材有限公司 氯氧镁水泥浆料转浆涂布成型方法
JP2012036028A (ja) * 2010-08-04 2012-02-23 Denki Kagaku Kogyo Kk 吹付け材料及びそれを用いた吹付け工法
KR101314697B1 (ko) * 2013-02-05 2013-10-07 (주)에프씨코리아랜드 가용성 특수 규산염을 함유하는 흙콘크리트 조성물과 이를 이용한 표면강화형 흙포장공법
JP6116976B2 (ja) * 2013-04-08 2017-04-19 デンカ株式会社 地盤固結方法
CR20180076A (es) * 2015-08-07 2018-05-11 Cemex Res Group Ag Material moldeable a base de un material cementoso con resistencia a la contracción
JP6979293B2 (ja) * 2017-07-06 2021-12-08 清水建設株式会社 土のう積構造物
JP2020203819A (ja) * 2019-06-19 2020-12-24 デンカ株式会社 切羽面吹付用モルタル材料、切羽面監視システム、及びトンネル掘削方法
JP7443150B2 (ja) * 2020-04-28 2024-03-05 デンカ株式会社 急結剤及び吹付材料
CN115231887B (zh) * 2022-08-01 2023-08-29 一夫科技股份有限公司 一种高光洁度的α型半水石膏制品及其制备方法

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61165458A (ja) * 1985-01-18 1986-07-26 三井建設株式会社 マスコンクリ−ト打設工法
FR2623492B1 (fr) * 1987-11-23 1990-04-13 Electricite De France Perfectionnements aux mortiers injectables
JPH03122040A (ja) * 1989-10-06 1991-05-24 Tokyo Electric Power Co Inc:The 急硬性吹付材及びその吹付工法
FR2654425B1 (fr) * 1989-11-13 1993-08-27 Prolifix Mortier pour projection.
JPH06144903A (ja) * 1991-03-15 1994-05-24 Taisei Corp 吹付けコンクリートの製造方法
US5340612A (en) * 1992-04-16 1994-08-23 W.R. Grace & Co.-Conn. Sprayable portland cement-based fireproofing compositions
US5494708A (en) * 1994-06-17 1996-02-27 Blue Oak Materials Limited Partnership Method and apparatus for mixing, spraying and placing cementitious materials
JP3285470B2 (ja) * 1995-06-28 2002-05-27 エスケー化研株式会社 ポンプ圧送性に優れる軽量不燃断熱材組成物及びその施工方法
TW391950B (en) * 1995-10-17 2000-06-01 Denki Kagaku Kogyo Kk Spraying material and spraying method employing it
JP3412794B2 (ja) * 1995-10-17 2003-06-03 電気化学工業株式会社 吹付材料及びそれを用いた吹付工法
JP3608128B2 (ja) * 1996-02-19 2005-01-05 清水建設株式会社 鋼繊維補強高流動高強度コンクリートの製造方法
JP3615295B2 (ja) * 1996-02-28 2005-02-02 電気化学工業株式会社 吹付工法
DE19645231A1 (de) * 1996-11-02 1998-05-07 Dennert Poraver Gmbh Leichtmauermörtel der Klasse LM 21
JP3532068B2 (ja) * 1997-05-21 2004-05-31 電気化学工業株式会社 吹付材料及びそれを用いた吹付工法
JPH11209158A (ja) * 1998-01-26 1999-08-03 Ohbayashi Corp 瞬結性吹付けモルタル
DE19811607B4 (de) * 1998-03-17 2006-05-11 Klaus Ruf Trockenmörtelmischung
AU7658298A (en) * 1998-06-08 2000-01-10 Imatran Voima Oy Method and grouting composition for filling cracks in stone and concrete constructions
JP2000191379A (ja) * 1998-12-25 2000-07-11 Nippon Steel Corp 溶融金属容器内張り耐火物の施工方法
JP4855321B2 (ja) * 2007-04-06 2012-01-18 電気化学工業株式会社 吹付け材料及びそれを用いた吹付け工法

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100613902B1 (ko) * 2005-03-30 2006-08-17 덕주건설(주) 강도 및 내구성이 개선된 모르타르 조성물
KR100826258B1 (ko) * 2007-01-03 2008-04-29 (주)두영티앤에스 접지 저항 저감용 급경성 무기재료 조성물
KR101363896B1 (ko) * 2012-08-20 2014-02-19 아주산업 주식회사 급결 드라이 콘크리트 믹스 조성물
KR20160065490A (ko) * 2014-12-01 2016-06-09 한일시멘트 (주) 속건형 셀프레벨링 모르타르 조성물
KR102160910B1 (ko) * 2019-07-05 2020-10-05 건양대학교산학협력단 탄소섬유를 포함하는 모르타르 조성물 및 이로 제조되는 섬유보강 모르타르

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