KR20010013946A - 저탄소강 스트립을 제조하기 위한 연속주조공정과 그공정으로 얻을 수 있는 양호한 주조 기계적 성질을 가진스트립 - Google Patents

저탄소강 스트립을 제조하기 위한 연속주조공정과 그공정으로 얻을 수 있는 양호한 주조 기계적 성질을 가진스트립 Download PDF

Info

Publication number
KR20010013946A
KR20010013946A KR1019997011971A KR19997011971A KR20010013946A KR 20010013946 A KR20010013946 A KR 20010013946A KR 1019997011971 A KR1019997011971 A KR 1019997011971A KR 19997011971 A KR19997011971 A KR 19997011971A KR 20010013946 A KR20010013946 A KR 20010013946A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
strip
ferrite
carbon steel
volume
low carbon
Prior art date
Application number
KR1019997011971A
Other languages
English (en)
Inventor
안토니오 마스칸조니
에토르 아넬리
Original Assignee
아치아이 스페치말리 테르니 에스.페.아.
뵈스트-알핀 인두스트리안라겐바우 게엠베하
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=11405132&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=KR20010013946(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by 아치아이 스페치말리 테르니 에스.페.아., 뵈스트-알핀 인두스트리안라겐바우 게엠베하 filed Critical 아치아이 스페치말리 테르니 에스.페.아.
Publication of KR20010013946A publication Critical patent/KR20010013946A/ko

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

통상의 방법으로 산세척한 후, 주조로서 양호한 용접성과, 강도와 연성이 양호하게 조화된 저탄소강 스트립의 제조공정에 있어서, 본 제조공정은 핀치롤(3)로 구성된 트윈 롤 연속 주조기(1)에서, 중량%로 C 0.02-0.10; Mn 0.1-0.6; Si 0.02-0.35; Al 0.01-0.05; S＜0.015; P＜0.02; Cr 0.05-0.35; Ni 0.05-0.3; N 0.003-0.012; 및 선택적으로, Ti＜0.03; V＜0.10; Nb＜0.035, 그 이외는 Fe인 조성을 갖는 1㎜ 내지 8㎜ 두께의 스트립을 주조하는 단계; 상기 스트립을 주조롤과 핀치롤(3)사이의 구역에서 냉각시키는 단계; 수축 기공을 폐쇄되도록 하기 위하여, 상기 스트립을 두께가 15% 감소될 때까지 1000 내지 1300℃사이의 온도에서 핀치롤(3)을 통해 열간 변형시키는 단계; 상기 스트립을 5 내지 80℃/s의 강하속도로 500 내지 850℃의 온도까지 냉각시키는 단계; 및 상기 스트립을 릴(5)에 권취하는 단계로 구성된다.

Description

저탄소강 스트립을 제조하기 위한 연속주조공정과 그 공정으로 얻을 수 있는양호한 주조 기계적 성질을 가진 스트립{CONTINUOUS CASTING PROCESS FOR PRODUCING LOW CARBON STEEL STRIPS AND STRIPS SO OBTAINABLE WITH GOOD AS CAST MECHANICAL PROPERTIES}
이미, 트윈(twin) 롤 연속 주조장치를 통해 탄소강 스트립을 제조하기 위한 방법이 알려져 있다. 이 방법들은 양호한 강도와 연성을 가진 탄소강 스트립의 제조하기 위한 것이다.
특히, EP 0707908 A1에는 트윈 롤 연속 주조장치가 개시되어 있으며, 탄소강 스트립이 주조된 후 열간 압연 라인에서 50 내지 70%의 두께가 감소된 다음 연속적으로 냉각된다. 이렇게 얻어진 평평한 얇은 제조물은 열간 압연에 의한 결정 크기 감소로 인하여 양호한 강도와 연성을 갖는다.
WO 95/13155는 주조로서 스트립 미세조직를 조절하기 위한 주조 탄소강 스트립의 인라인(in line) 열처리를 개시하고 있다. 특히, 상기 주조 스트립은 오스테나이트가 페라이트로 변성되는 온도 이하로 냉각된 이후, 상기 물질이 다시 오스테나이트화될 때까지 가열된다(인라인 노말라이징). 이렇게 하여, 고상으로의 이중 변태 효과에 의해 상기 오스테나이트 결정은 더 얇아지고, 스트립의 코일링 및 최종 냉각 조건을 조절함으로써 양호한 강도와 연성을 가진 상당히 얇은 구조를 개발하는 것이 가능하다.
그러나, 전술한 공정은 많은 설비와 높은 에너지 소비가 필요하고(예를 들어, 압연라인, 중간 가열을 위한 용광로 등), 통상적으로 넓은 공간을 필요로하기 때문에, 주조기계로부터 코일링 릴까지 전체 설비의 통일성이 저하된다. 또한, 상기 공정의 목적은 스트립 최종 구조의 두께를 종래의 공정에서 열간 압연된 것과 가능한 동일하게 제조하는 것이고, 상기 공정은 큰 오스테나이트 결정(일반적으로 150 내지 400㎜)을 가진 주철의 상변태 특성을 활용하여 바람직한 기계적 공업적 성질을 가진 제품을 얻는 방법에 대해 개시하고 있지 않다.
본 발명은 주조로서 강도와 냉간 성형성이 양호하게 조합된 저탄소강 스트립의 제조공정에 관한 것이다.
도 1은 본 발명에 따른 얇은 스트립용 트윈 롤 연속 주조기와 조절된 스트립 냉각 구역을 도시한 개략도이고,
도 2는 주철 스트립에 적용되는 인라인 냉각 공정의 그래프이며,
도 3은 본 발명에 따라 냉각된 제 1 주철 스트립 미세구조의 광학 현미경 사진이고,
도 4는 본 발명에 따라 냉각된 제 2 주철 스트립 미세구조의 광학 현미경 사진이며,
도 5는 본 발명에 따라 냉각된 제 3 주철 스트립 미세구조의 광학 현미경 사진이고,
도 6a는 본 발명에 따른 스트립에서 얻은 침상 페라이트의 광학 현미경 사진이며,
도 6b는 본 발명에 따른 스트립에서 얻은 침상 페라이트 일부의 전자 현미경 사진이고,
도 7은 본 발명에 따라 냉각된 제 2 주철 스트립 미세구조의 광학 현미경 사진이며,
도 8은 본 발명에 따라 냉각된 제 3 주철 스트립 미세구조의 광학 현미경 사진이고,
도 9는 종래의 공정에 의해 제조된 제 4 주철 스트립 미세구조의 광학 현미경 사진이며,
도 10은 소정 형식의 스틸 스트립의 인장 응력을 나타낸 그래프이고,
도 11은 본 발명의 공정에 따라 제조된 주철 스트립 미세구조의 광학 현미경 사진이며,
도 12는 본 발명의 공정에 따라 얻은 주철 스트립의 연속적인 인장응력을 나타낸 그래프이고,
도 13a 및 도 13b는 본 발명에 따라 얻은 2가지 형태의 산세척 스틸 스트립의 용접성 로브(lobe)를 나타낸 그래프이며,
도 14는 종래의 공정으로 얻은 산세척 저탄소강 스트립의 용접성 로브를 나타낸 그래프이다.
따라서, 본 발명의 목적은 압연 및/또는 열처리 단계를 거치지 않고, 주조로서 강도와 연성이 조화되고 용접성이 우수한 저탄소강 스트립의 제조공정을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 상기 물질을 굽힘 및 인발과 같은 냉간 주형 설비에 적합하도록 하기 위하여, 주조로서 개선된 기계적 특성, 특히 비교적 낮은 항복/파괴응력비와 연속적인 장력-변형율 곡선을 가진 탄소강 스트립을 제공하는 것이다.
따라서, 본 발명의 목적은 통상의 방법으로 산세척한 후, 주조로서 양호한 용접성과, 강도와 연성이 양호하게 조화된 저탄소강 스트립의 제조공정이며, 상기 공정은:
- 핀치롤로 구성된 트윈 롤 연속 주조기에서, 중량%로 C 0.02-0.10; Mn 0.1-0.6; Si 0.02-0.35; Al 0.01-0.05; S＜0.015; P＜0.02; Cr 0.05-0.35; Ni 0.05-0.3; N 0.003-0.012; 및 선택적으로, Ti＜0.03; V＜0.10; Nb＜0.035, 그 이외는 Fe인 조성을 갖는 1㎜ 내지 8㎜ 두께의 스트립을 주조하는 단계;
- 상기 스트립을 주조롤과 핀치롤사이의 구역에서 냉각시키는 단계;
- 수축 기공을 폐쇄되도록 하기 위하여, 상기 스트립을 두께가 15% 감소될 때까지 1000 내지 1300℃사이의 온도에서 핀치롤을 통해 열간 변형시키는 단계;
- 상기 스트립을 5 내지 80℃/s의 강하속도로 500 내지 850℃의 온도까지 냉각시키는 단계; 및
- 상기 스트립을 릴에 권취하는 단계로 구성된다.
본 발명에 따른 공정에서, 열간 압연 및/또는 인라인 노말라이징 없이 연속 주조공정중에 형성된 조립질 오스테나이트의 상변태 특성은 조절된 냉각과 권취에 의해 저탄소강의 주조 물질에서 미세조직 성분의 선결 부피배분에 활용된다. 등축 페라이트, 침상 페라이트 및/또는 베이나이트로 이루어진 상기 최종 미세조직은 스트립을 냉간 성형설비에 특히 적합하도록 만들기 위해 개선된 변형성을 가진 물질의 전형적인 연속 패턴의 응력-변형율 곡선을 제공한다.
또한, 본 발명의 다른 목적은 전술한 공정에 의해 얻을 수 있는 저탄소강 스트립이다. 상기 스트립은 저편석, 침상 페라이트 및/또는 베이나이트를 포함하는 선결된 혼합성 미세조직을 가지며, 이는 산세척후 양호한 용접성과 아울러 낮은 항복/파괴 응력비 및 연속적인 장력-변형율 물질곡선을 제공한다.
본 발명은 첨부도면을 참조하여 하기된 실시예에 따라 설명될 것이나, 이에 한정되지 않는다.
도 1을 참조하면, 본 발명예 따른 공정은 트윈 롤 연속 주조장치(1)를 사용한다. 연속적으로 사이를 통과하는 스트립을 냉각하기 위한 2개의 냉각장치(2a)(2b)가 롤 바로 아래에 제공된다.
전술한 2개의 냉각장치에 이어, 공지된 구조의 핀치롤(3)이 구비된다.
상기 핀치롤(3)의 출구에 최종 모듈 냉각장치(4)가 구비되며, 여기를 통과하여 상기 스트립은 권취장치(5)에 도달하게 된다.
상기 주조장치로부터 경화 및 추출되는 동안, 상기 스트립은 수축 기공의 형성을 제한하기 위하여 역회전하는 트윈 롤에 의해 적절히 조절된 압력을 받게 된다. 그 후, 오스테나이트 결정 및 표재 산화물층의 성장을 낮추기 위하여, 상기 스트립은 물 또는 물-가스의 혼합물로 양면이 냉각된다. 상기 핀치롤을 사용함으로써, 스트립의 두께가 1000 내지 1300℃ 사이의 온도에서 15% 정도 감소되어 적당량의 수축에 의해 기공을 폐쇄하게 된다.
상기 주철 스트립의 냉각공정은 주조속도, 물의 흐름 및 활성 냉각구역의 수에 의해 설정된다. 원하는 조직을 얻기 위하여, 상기 핀치롤(3) 이후의 최종 냉각공정은 스틸의 상변태 특성을 기초로 정해지며, 이는 C, Mn 및 Cr의 함량으로부터 오스테나이트 결정의 최초 크기에 거의 좌우된다.
C 0.02-0.10; Mn 0.1-0.6; Si 0.02-0.35; Al 0.01-0.05; S＜0.015; P＜0.02; Cr 0.05-0.35; Ni 0.05-0.3; N 0.003-0.012; 및 그 이외는 Fe로 조성된 스틸을 이용하여 다양한 실험실 및 실제 주입 실험이 이루어졌다.
이 실험으로부터, 인라인 냉각 모드와 스틸의 화학분석을 제어함으로써 등축 페라이트와 침상 페라이트 및/또는 베이나이트의 명확한 부피 분율을 특징으로 하는 적당한 최종 미세조직의 개발이 가능하다는 것이 증명되었다. 이렇게 얻어진 미세조직 성분의 차등 분배는 상기 주조 스트립에 서로 다른 강도, 연성 및 냉간 성형성을 제공하고, 이는 응력 에릭슨 실험에 의해 계측될 수 있다.
특히, 본 발명자들은 통상의 다각형 얇은 결정 페라이트의 구조와 비교하여 높은 전위밀도가 특징인 침상 페라이트 또는 베이나이트 조직의 형성과 관련된 특성의 가치를 검토하였다.
본 발명의 공정에 따르면, 다른 종류의 조직과 특성을 가진 저탄소강 스트립이 얻어질 수 있으며, 각각의 종류에 대한 특성은 다음과 같이 요약될 수 있다(하기된 대문자는 다른 종류의 탄소강을 나타낸다.).
A) 등축 페라이트의 우세
침상 페라이트 및/또는 베이나이트: ＜ 20 부피%
거친 등축 결정 페라이트: ≥70 부피%
펄라이트: 2-10 부피%
항복 응력: Rs = 180-250 MPa
파괴 응력: Rm ≥280 MPa
Rs/Rm 비 ≤0.75
총 연신율: ≥30%
에릭슨 지수: ≥12㎜
B) 등축 및 침상 페라이트의 혼합 조직
침상 페라이트 및/또는 베이나이트: 20-50 부피%
거친 등축 결정 페라이트: ＜ 80 부피%
펄라이트: ＜ 2 부피%
항복 응력: Rs = 200-300 MPa
파괴 응력: Rm ≥300 MPa
Rs/Rm 비 ≤0.75
총 연신율: ≥28%
에릭슨 지수: ≥11㎜
C) 침상 페라이트-베이나이트 우세
침상 페라이트 및/또는 베이나이트: ＞ 50 부피%
거친 등축 결정 페라이트: ＜ 50 부피%
펄라이트: ＜ 2 부피%
항복 응력: Rs = 210-320 MPa
파괴 응력: Rm ≥330 MPa
Rs/Rm 비 ≤0.8
총 연신율: ≥22%
에릭슨 지수: ≥10㎜
750-480℃의 온도차에서의 10℃/s 이상의 냉각속도 뿐만 아니라, 본 발명의 범위에 한정된 중량 집중에서의 C, Mn 및 Cr과, 크기가 150㎛ 이상인 오스테나이트 결정은 비등축 페라이트의 생성을 조장하는 것으로 밝혀졌다.
본 발명에 기술된 공정에 따라 실시된 실험에서, 물질의 균일성과 연성을 감소시키는 마르텐사이트 형태의 바람직하지 않은 조직 생성을 방지하고 미세조직의 분포를 균질화하기 위하여, 높은 응고 속도(편석의 낮은 구성요소)와 함께 주조 스트립에서 합금 조성물의 더 큰 분포 및 집중 균일성을 활용하는 것이 가능한 것으로 밝혀졌다.
또한, 본 발명자들은 주조 스트립의 강력한 냉각이 통상의 산세척 공정으로제거되는 두께의 표재 산화물 스케일을 얻는데 효과적임을 발견하였다. 본 발명의 공정으로 얻은 산세척 스트립 시료의 점용접 실험을 통하여, 공지된 바와 같이 상기 물질의 용접성이 시트 스틸의 표면 조건에 의해 매우 큰 영향을 받는다는 것을 긍정적으로 확인하였다.
또한, 본 발명자들은 바나듐과 니오븀 같은 성분의 첨가가 오스테나이트의 경화능을 증가시키고 등축 페라이트의 생성을 지연시키며, 침상 페라이트와 베이타이트의 생성을 용이하게 하는 것을 관찰하였다. 또한, 탄소-질화물을 형성하는 니오븀과 티타늄은 예를 들어, 열변질 용접 영역에 더 나은 연성을 보장함으로써 고온 가열 공정에서 오스테나이트 결정의 성장을 억제한다.
이하, 종래의 기술과 함께 본 발명의 공정에 의해 얻어진 스트립의 특성과 미세조직의 실시예가 비한정적으로 기술되어 있다. 설명의 명료함을 위하여, 하기된 실시예의 표는 마지막 실시예(실시예 4) 이후에 모두 기재되어 있다.
실시예 1
(전술한) A형 스틸을 이용하여, 본 발명의 공정에 따라 2.2 내지 2.4㎜의 두께를 가진 주조 스트립을 제조하였으며, 이는 표 1에 분석되어 있다.
40 t/m의 평균 분리 응력으로 수직 트윈 롤 연속 주조기(도 1 참조)에서 액상 스틸을 주조하였다. 상기 스트립이 핀치롤(3) 부근에서 1210 내지 1170℃의 온도에 도달할 때까지 상기 주조기의 출구에서 냉각시켰다. 이 온도에서 두께가 약 10% 감소하였다. 계속해서, 도 2에 개략적으로 도시된 바와 같이, 950℃와 권취온도간의 온도 차이로 10 내지 40 ℃/s 냉각속도로 냉각을 조절하였다. 상기 권취온도는 780 내지 580℃에서 가변적이다. 중요 냉각 및 권취조건이 제조된 스트립의 미세조직 특성과 함께 표 2에 기재되어 있다. 상기 물질의 냉간 성형에서 측정된 ReL 또는 Rp0.2(항복이 연속적인가 또는 불연속적인가에 따라 좌우됨)로 표시된 항복 응력(Rs), 파괴 응력(Rm), Rs/Rm비, 총 연신율(A%) 및 에릭슨 지수(I.AND.)를 포함하는 기계적 특성이 표 3에 기재되어 있다.
광학 현미경으로 관찰할 수 있는 바와 같이, 760 내지 730℃(스트립(9)(4)) 및 580℃(스트립(5))에서 권취된 스트립이 도 3 내지 도 5에 각각 도시되어 있다.
권취온도가 감소할 때, 스트립의 평균 냉각속도가 증가하고, 펄라이트가 실질적으로 사라지며 도 6에 상세하게 도시된 침상 페라이트 및/또는 베이나이트 조직이 생성되는 것을 관찰하였다. 상기 미세조직은 연속형 물질의 항복을 야기한다(표 3).
실시예 2
더 높은 탄소 함량(각각 0.052% 및 0.09%)을 가진 표 1 의 B 및 C형 스틸을 이용하여, 본 발명의 공정에 따라 2.0 내지 2.5㎜의 두께를 가진 다른 스트립을 제조하였다. 중요 냉각 및 권취조건이 제조된 스트립의 미세조직 특성과 함께 표 4에 기재되어 있다. 상기 물질의 냉간 성형에서 측정된 에릭슨 지수와 기계적 특성이 표 5에 기재되어 있다.
광학 현미경으로 관찰할 수 있는 바와 같이, 스트립(7)(스틸 B)과 스트립(14)(스틸 C)의 전형적인 미세조직이 도 7 및 도 8에 각각 도시되어 있다. 또한, 이 경우에 있어서, 조립질 오스테나이트 결정 스틸의 상변태 특성을 활용함으로써, 등축 페라이트와 침상 페라이트 및 베이나이트를 함유한 혼합된 조직을 얻을 수 있다. 0.035% C를 갖는 스틸에 대하여 강도는 실시예 1보다 더 높으며, 연성과 냉간 성형성은 양호하다.
실시예 3
본 비교예에서는, 종래의 공정으로 제조된 D형 스틸(표 1)로 얻어지고 2㎜의 두께를 가진 스트립의 기계적 특성과 미세조직을, 본 발명의 공정에 따라 제조되고 동일한 화학분석을 갖는 스트립과 비교하여 기술한다. 불연속적인 인장응력 그래프(도 10)에 의해, 상기 종래의 스트립 미세조직은 얇은 다각형 페라이트 결정과 펄라이트(도 9)로 구성된다. 이러한 종래 스트립의 전형적인 기계적 특성이 표 6에 기재되어 있다. 본 발명의 공정에 따라 상대적으로 낮은 권취 온도를 이용함으로써, 연속적인 항복응력 그래프(도 12)와 유사한 파괴응력값을 갖는 결과 낮은 항복/파괴 응력비(표 8)를 갖는 것이 특징인 도 11에 도시된 형태의 침상조직을 가진 물질을 사용할 수 있다.
실시예 4
본 발명의 공정에 따라 A 및 B 형 스틸로 스트립을 제조하고, 이를 산세척한 후 용접성을 실험하였다. 650㎏의 응력을 채용하고 전류를 변화시키면서, 직경 8㎜의 전극으로 점 저항 용접 실험을 실시하였다. "공정 번호-전류의 세기" 수준에서 용접성 로브, 즉 스틸 시트가 이상없이 용접가능한 필드가 도 13a 및 도 13b에 각각 도시되어 있다. 종래의 제조 공정에 의해 제조된 저탄소강에서와 유사한 두께를 가진 산세척 시트 스틸의 비교는 허용가능한 표면 상태와 관련하여 본 발명의 공정에 의해 제조된 스트립이 우수한 용접성을 갖고 있음를 보여준다.
실시예에 사용된 스틸의 화학분석
스틸 C Mn Si Cr Ni S P Al N
A 0.038 0.48 0.16 0.31 0.13 0.008 0.016 0.044 0.01
B 0.052 0.45 0.16 0.22 0.08 0.004 0.008 0.021 0.0086
C 0.090 0.59 0.31 0.09 0.07 0.014 0.008 0.010 0.0088
D 0.034 0.22 0.02 0.05 0.06 0.003 0.008 0.035 0.0080
실시예에 사용된 A형 스틸 스트립의 냉각조건 및 최종 미세조직
실험 스트립 번호 Vr(℃/s) Tavv (℃/s) 미세조직 (부피%)
등축 페라이트 침상페라이트+베이나이트 펄라이트
9 15 760 56 40 4
4 34 730 40 58 2
3 30 680 50 50 2
11 15 620 50 50 1
5 26 580 10 50 0
실시예에 사용된 A형 스틸 스트립의 기계적 특성
실험스트립 번호 Vr(℃/s) Tavv(℃/s) ReL(MPa) Rp0.2(MPa) Rm(Mpa) Rs/Rm A(%) I.E.(㎜)
9 15 760 - 250 351 0.71 30 12.7
4 34 730 - 264 351 0.75 28 12.5
3 30 680 - 250 338 0.74 28 12.6
11 15 620 - 251 355 0.70 28 11.4
5 26 580 - 306 384 0.79 22 11.0
실시예에 사용된 B형 및 C형 스틸 스트립의 냉각조건 및 최종 미세조직
스틸형/스트립 Vr(℃/s) Tavv (℃/s) 미세조직 (부피%)
등축 페라이트 침상페라이트+베이나이트 펄라이트
B/8 20 860 67 2 6
B/6 20 610 40 59 1
B/7 25 500 20 80 0
C/13 20 820 80 15 5
C/14 25 620 30 70 0
B형 및 C형 스틸 스트립의 기계적 특성
스틸형/스트립 Vr(℃/s) Tavv(℃/s) ReL(MPa) Rp0.2(MPa) Rm(Mpa) Rs/Rm A(%) I.E.(㎜)
B/8 20 860 258 - 343 0.75 26 12.5
B/6 20 610 267 - 353 0.76 24 12.4
B/7 25 500 - 320 406 0.79 22 12.2
C/13 20 820 202 - 310 0.65 30 11.4
C/14 25 620 - 253 344 0.73 22 10.3
D형 스틸로부터 종래의 공정으로 얻은 스트립의 기계적 특성
스틸형/스트립 두께(㎜) Vr(℃/s) Tavv(℃/s) ReL(MPa) Rm(Mpa) Rs/Rm A(%) I.E.(㎜)
D/7 2 30 640 323 383 0.84 30 13.3
D/8 4 20 650 303 372 0.81 35 -
2㎜ 및 4㎜의 두께를 가진 D형 스틸 스트립에서의 냉각 조건과 최종 미세조직
스틸형/스트립 두께(㎜) Vr(℃/s) Tavv(℃/s) 미세조직 (부피%)
등축 페라이트 침상페라이트+베이나이트 펄라이트
D/3 2 50 720 30 70 0
D/5 2 80 720 40 60 0
D/2 2 15 620 50 50 0
D/4 2 80 620 25 75 0
D/6 4 50 620 40 60 0
D형 스틸 스트립의 기계적 특성
스틸형/스트립 Vr(℃/s) Tavv(℃/s) ReL(MPa) Rp0.2(MPa) Rm(Mpa) Rs/Rm A(%) I.E.(㎜)
D/3 50 720 287 - 390 0.74 26 -
D/5 80 720 - 238 356 0.67 31 -
D/2 15 620 - 223 366 0.61 27 -
D/4 80 620 - 259 380 0.68 25 13.0
D/6 50 620 - 196 338 0.58 38 -

Claims (5)

  1. 통상의 방법으로 산세척한 후, 주조로서 양호한 용접성과, 강도와 연성이 양호하게 조화된 저탄소강 스트립의 제조공정에 있어서,
    - 핀치롤(3)로 구성된 트윈 롤 연속 주조기(1)에서, 중량%로 C 0.02-0.10; Mn 0.1-0.6; Si 0.02-0.35; Al 0.01-0.05; S＜0.015; P＜0.02; Cr 0.05-0.35; Ni 0.05-0.3; N 0.003-0.012; 및 선택적으로, Ti＜0.03; V＜0.10; Nb＜0.035, 그 이외는 Fe인 조성을 갖는 1㎜ 내지 8㎜ 두께의 스트립을 주조하는 단계;
    - 상기 스트립을 주조롤과 핀치롤(3)사이의 구역에서 냉각시키는 단계;
    - 수축 기공을 폐쇄되도록 하기 위하여, 상기 스트립을 두께가 15% 감소될 때까지 1000 내지 1300℃사이의 온도에서 핀치롤(3)을 통해 열간 변형시키는 단계;
    - 상기 스트립을 5 내지 80℃/s의 강하속도로 500 내지 850℃의 온도까지 냉각시키는 단계; 및
    - 상기 스트립을 릴(5)에 권취하는 단계로 구성된 것을 특징으로 하는 저탄소강 스트립 제조공정.
  2. 저편석과, 산세척후 양호한 용접성과 아울러 낮은 항복/파괴 응력비 및 연속적인 장력-변형율 물질곡선을 제공하는 침상 페라이트 및/또는 베이나이트를 포함하는 선결된 혼합성 미세조직을 갖는 것을 특징으로 하는 제 1 항에 따른 공정으로 제조된 저탄소강 스틸 스트립.
  3. 제 2 항에 있어서,
    침상 페라이트 및/또는 베이나이트: ＜ 20 부피%
    거친 등축 결정 페라이트: ≥70 부피%
    펄라이트: 2-10 부피%
    항복 응력: Rs = 180-250 MPa
    파괴 응력: Rm ≥280 MPa
    Rs/Rm 비 ≤0.75
    총 연신율: ≥30%
    에릭슨 지수: ≥12㎜인 최종 미세조직과 기계적 특성을 갖는 것을 특징으로 하는 저탄소강 스트립.
  4. 제 2 항에 있어서,
    침상 페라이트 및/또는 베이나이트: 20-50 부피%
    거친 등축 결정 페라이트: ＜ 80 부피%
    펄라이트: ＜ 2 부피%
    항복 응력: Rs = 200-300 MPa
    파괴 응력: Rm ≥300 MPa
    Rs/Rm 비 ≤0.75
    총 연신율: ≥28%
    에릭슨 지수: ≥11㎜인 최종 미세조직과 기계적 특성을 갖는 것을 특징으로 하는 저탄소강 스트립.
  5. 제 2 항에 있어서,
    C) 침상 페라이트-베이나이트 우세
    침상 페라이트 및/또는 베이나이트: ＞ 50 부피%
    거친 등축 결정 페라이트: ＜ 50 부피%
    펄라이트: ＜ 2 부피%
    항복 응력: Rs = 210-320 MPa
    파괴 응력: Rm ≥330 MPa
    Rs/Rm 비 ≤0.8
    총 연신율: ≥22%
    에릭슨 지수: ≥10㎜인 최종 미세조직과 기계적 특성을 갖는 것을 특징으로 하는 저탄소강 스트립.
KR1019997011971A 1997-06-19 1998-06-19 저탄소강 스트립을 제조하기 위한 연속주조공정과 그공정으로 얻을 수 있는 양호한 주조 기계적 성질을 가진스트립 KR20010013946A (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT97RM000367A IT1291931B1 (it) 1997-06-19 1997-06-19 Procedimento per la produzione di nastri grezzi di colaggio in acciaio a basso contenuto di carbonio e nastri cosi' ottenibili
ITRM97A000367 1997-06-19

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20010013946A true KR20010013946A (ko) 2001-02-26

Family

ID=11405132

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019997011971A KR20010013946A (ko) 1997-06-19 1998-06-19 저탄소강 스트립을 제조하기 위한 연속주조공정과 그공정으로 얻을 수 있는 양호한 주조 기계적 성질을 가진스트립

Country Status (22)

Country Link
US (1) US6502626B1 (ko)
EP (1) EP1007248B1 (ko)
JP (1) JP3522770B2 (ko)
KR (1) KR20010013946A (ko)
CN (1) CN1244422C (ko)
AT (1) ATE313402T1 (ko)
AU (1) AU744196B2 (ko)
BR (1) BR9810193A (ko)
CA (1) CA2294333C (ko)
CZ (1) CZ293823B6 (ko)
DE (1) DE69832886T2 (ko)
ES (1) ES2255731T3 (ko)
HU (1) HU222856B1 (ko)
IT (1) IT1291931B1 (ko)
MY (1) MY120045A (ko)
PL (1) PL186657B1 (ko)
RU (1) RU2212976C2 (ko)
SK (1) SK285274B6 (ko)
TR (1) TR199903146T2 (ko)
UA (1) UA61113C2 (ko)
WO (1) WO1998057767A1 (ko)
ZA (1) ZA985359B (ko)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20100023852A (ko) * 2007-05-06 2010-03-04 누코 코포레이션 미소합금 첨가물을 갖는 박판 주조 스트립 제품과 그 제조 방법
US9149868B2 (en) 2005-10-20 2015-10-06 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
US9999918B2 (en) 2005-10-20 2018-06-19 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
US10071416B2 (en) 2005-10-20 2018-09-11 Nucor Corporation High strength thin cast strip product and method for making the same
US11193188B2 (en) 2009-02-20 2021-12-07 Nucor Corporation Nitriding of niobium steel and product made thereby

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AUPP811399A0 (en) * 1999-01-12 1999-02-04 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Cold rolled steel
AUPP964499A0 (en) * 1999-04-08 1999-04-29 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting strip
DE10046181C2 (de) * 2000-09-19 2002-08-01 Krupp Thyssen Nirosta Gmbh Verfahren zum Herstellen eines überwiegend aus Mn-Austenit bestehenden Stahlbands oder -blechs
MXPA03002134A (es) * 2000-09-29 2005-06-30 Nucor Corp Metodo para proporcionar bandas de acero a la orden.
AUPR047900A0 (en) 2000-09-29 2000-10-26 Bhp Steel (Jla) Pty Limited A method of producing steel
AUPR046000A0 (en) * 2000-10-02 2000-10-26 Bhp Steel (Jla) Pty Limited A method of producing steel strip
US7591917B2 (en) 2000-10-02 2009-09-22 Nucor Corporation Method of producing steel strip
DE10060948C2 (de) * 2000-12-06 2003-07-31 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes aus einem einen hohen Mangan-Gehalt aufweisenden Stahl
US7485196B2 (en) * 2001-09-14 2009-02-03 Nucor Corporation Steel product with a high austenite grain coarsening temperature
MY141950A (en) 2003-10-10 2010-07-30 Ishikawajima Harima Heavy Ind Casting steel strip
FR2867785B3 (fr) * 2004-03-18 2006-02-17 Ispat Unimetal Piece mecanique de taille moyenne ou petite issue de la forge ou de la frappe
US20060124271A1 (en) * 2004-12-13 2006-06-15 Mark Schlichting Method of controlling the formation of crocodile skin surface roughness on thin cast strip
JP4203508B2 (ja) * 2006-03-08 2009-01-07 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金鋳造板の製造方法
AT504225B1 (de) * 2006-09-22 2008-10-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren zur herstellung eines stahlbandes
CN105543683B (zh) * 2007-05-06 2018-09-11 纽科尔公司 含有微合金添加剂的薄铸钢带制品及其制造方法
US20100215981A1 (en) * 2009-02-20 2010-08-26 Nucor Corporation Hot rolled thin cast strip product and method for making the same
CN102398003B (zh) * 2010-09-16 2015-01-21 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 一种连铸用结晶器保护渣以及中低碳钢圆坯连铸的方法
RU2455105C1 (ru) * 2011-05-12 2012-07-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства толстолистового проката из свариваемой хромомарганцевой стали
CN102837945B (zh) * 2012-09-26 2015-12-16 贵州宏狮煤机制造有限公司 一种刮板机机尾滚筒
CN104164619B (zh) * 2014-08-29 2016-05-04 东北大学 一种无屈服平台的低碳钢钢板的短流程制造方法
CN104962829B (zh) * 2015-07-09 2017-06-20 东北大学 一种含针状铁素体的双辊连铸低碳微合金钢及其制造方法
CN104959561B (zh) * 2015-07-09 2017-12-01 东北大学 一种提高双辊连铸低碳微合金钢针状铁素体含量的方法
KR101941877B1 (ko) * 2015-09-24 2019-01-25 (주)포스코 주편의 연속 주조 방법
RU2722550C1 (ru) * 2017-02-23 2020-06-01 Прайметалс Текнолоджис Джапан, Лтд. Устройство непрерывного литья полосы
CN113976847A (zh) * 2021-10-29 2022-01-28 中天钢铁集团有限公司 一种改善低碳钢小方坯中心缩孔和裂纹的生产方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06271984A (ja) * 1993-03-22 1994-09-27 Nippon Steel Corp 耐疲労伝播特性とアレスト性の優れた鋼板およびその製造方法
JPH06335706A (ja) * 1993-05-26 1994-12-06 Nippon Steel Corp 表面品質の優れた熱延鋼板の製造方法
JPH09504740A (ja) * 1993-11-08 1997-05-13 石川島播磨重工業株式会社 鋳造鋼ストリップ
JPH07197195A (ja) * 1993-12-28 1995-08-01 Nkk Corp 耐時効性に優れた鋼材およびその製造方法
US5584337A (en) * 1994-03-25 1996-12-17 Nippon Steel Corporation Process for producing thin cast strip
EP0707908B1 (en) * 1994-04-04 2001-11-28 Nippon Steel Corporation Twin-roll type continuous casting method
JP2792834B2 (ja) 1995-04-18 1998-09-03 新日本製鐵株式会社 薄鋳帯からの強度５００ＭＰａ 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法
JPH09122839A (ja) * 1995-08-29 1997-05-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 薄帯鋼板の製造方法

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9149868B2 (en) 2005-10-20 2015-10-06 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
US9999918B2 (en) 2005-10-20 2018-06-19 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
US10071416B2 (en) 2005-10-20 2018-09-11 Nucor Corporation High strength thin cast strip product and method for making the same
KR20100023852A (ko) * 2007-05-06 2010-03-04 누코 코포레이션 미소합금 첨가물을 갖는 박판 주조 스트립 제품과 그 제조 방법
US11193188B2 (en) 2009-02-20 2021-12-07 Nucor Corporation Nitriding of niobium steel and product made thereby

Also Published As

Publication number Publication date
AU744196B2 (en) 2002-02-21
TR199903146T2 (xx) 2000-07-21
HUP0004812A3 (en) 2001-07-30
WO1998057767A1 (en) 1998-12-23
DE69832886D1 (de) 2006-01-26
HUP0004812A2 (hu) 2001-05-28
IT1291931B1 (it) 1999-01-21
UA61113C2 (en) 2003-11-17
MY120045A (en) 2005-08-30
ATE313402T1 (de) 2006-01-15
HU222856B1 (hu) 2003-12-29
SK285274B6 (sk) 2006-10-05
CZ293823B6 (cs) 2004-08-18
SK181499A3 (en) 2001-03-12
BR9810193A (pt) 2000-08-08
PL337500A1 (en) 2000-08-28
CA2294333C (en) 2004-10-05
CN1260740A (zh) 2000-07-19
JP3522770B2 (ja) 2004-04-26
DE69832886T2 (de) 2006-08-24
ITRM970367A1 (it) 1998-12-19
AU7931498A (en) 1999-01-04
EP1007248B1 (en) 2005-12-21
CN1244422C (zh) 2006-03-08
CA2294333A1 (en) 1998-12-23
ZA985359B (en) 1999-02-23
RU2212976C2 (ru) 2003-09-27
US6502626B1 (en) 2003-01-07
PL186657B1 (pl) 2004-02-27
EP1007248A1 (en) 2000-06-14
CZ9904650A3 (cs) 2000-10-11
ES2255731T3 (es) 2006-07-01
ITRM970367A0 (ko) 1997-06-19
JP2001502974A (ja) 2001-03-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20010013946A (ko) 저탄소강 스트립을 제조하기 위한 연속주조공정과 그공정으로 얻을 수 있는 양호한 주조 기계적 성질을 가진스트립
EP2184374B1 (en) High-strength hot-dip galvanized steel sheet and process for producing the same
KR100543828B1 (ko) 초미세립을 갖는 가공용 열연강판 및 그 제조방법
KR101476866B1 (ko) 양호한 스탬핑성을 갖는 저밀도 강
EP2647730B1 (en) A method for manufacturing a high strength formable continuously annealed steel strip
EP2711439B1 (en) High carbon thin steel sheet and method for producing same
KR101091294B1 (ko) 고강도 고연신 강판 및 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판의 제조방법
US20190100827A1 (en) Nitriding of niobium steel and product made thereby
DE102018132908A1 (de) Verfahren zur Herstellung von thermo-mechanisch hergestellten Warmbanderzeugnissen
JP5481941B2 (ja) 高強度冷延鋼板用熱延鋼板およびその製造方法、ならびに高強度冷延鋼板の製造方法
JP3911972B2 (ja) 高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の製造法
WO2007132436A2 (en) Process for the production of fine-grained carbon steel strips and strips thus obtainable
JPS63169330A (ja) 延性に優れた高強度複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法
DE102018132816A1 (de) Verfahren zur Herstellung von thermo-mechanisch hergestellten profilierten Warmbanderzeugnissen
JP2003055716A (ja) 高加工性高強度熱延鋼板の製造方法
JPH08269538A (ja) 伸びフランジ性にすぐれる熱延鋼板の製造方法
JPH09263838A (ja) 伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
EP4403661A1 (en) Thick steel sheet and manufacturing method therefor
JP4325228B2 (ja) 深絞り成形性と歪時効硬化特性に優れた冷延鋼板およびその製造方法
JPS6263619A (ja) 軟質な非時効性薄鋼板の製造方法
JPH05239551A (ja) 低温焼鈍による加工用ハイテンの製造方法
JPS5993834A (ja) プレス成形性にすぐれた冷延鋼板の製造方法
MXPA99012053A (en) Continuous casting process for producing low carbon steel strips and strips so obtainable with good as cast mechanical properties
JPH02259023A (ja) 超深絞り用薄鋼板の製造方法
KR20020046708A (ko) 내시효성이 우수한 자동차 구조부재용 고성형 고강도저탄소 냉연강판의 제조 방법

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
AMND Amendment
J201 Request for trial against refusal decision
B601 Maintenance of original decision after re-examination before a trial
J301 Trial decision

Free format text: TRIAL DECISION FOR APPEAL AGAINST DECISION TO DECLINE REFUSAL REQUESTED 20020828

Effective date: 20040324