PL186657B1 - Taśma ze stali niskowęglowej i sposób odlewania ciągłego taśmy ze stali niskowęglowej - Google Patents

Taśma ze stali niskowęglowej i sposób odlewania ciągłego taśmy ze stali niskowęglowej

Info

Publication number
PL186657B1
PL186657B1 PL98337500A PL33750098A PL186657B1 PL 186657 B1 PL186657 B1 PL 186657B1 PL 98337500 A PL98337500 A PL 98337500A PL 33750098 A PL33750098 A PL 33750098A PL 186657 B1 PL186657 B1 PL 186657B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
strip
ferrite
volume
mpa
microstructure
Prior art date
Application number
PL98337500A
Other languages
English (en)
Other versions
PL337500A1 (en
Inventor
Antonio Mascanzoni
Ettore Anelli
Original Assignee
Acciai Speciali Terni Spa
Voest Alpine Ind Anlagen
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=11405132&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=PL186657(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Acciai Speciali Terni Spa, Voest Alpine Ind Anlagen filed Critical Acciai Speciali Terni Spa
Publication of PL337500A1 publication Critical patent/PL337500A1/xx
Publication of PL186657B1 publication Critical patent/PL186657B1/pl

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving particular fabrication steps or treatments of ingots or slabs
    • C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

1. Sposób odlewania ciaglego tasmy ze stali niskoweglowej, w którym odlewa sie stal w krystaliza- torze pomiedzy jego dwoma walcami, nastepnie chlodzi sie tasme, po czym odksztalca sie na goraco tasme odlanej za pomoca walców ciagnacych do wymaganej grubosci i nawija sie tak otrzymana tasme na rolke nawijajaca, znamienny tym, ze odlewa sie tasme o grubosci zawartej pomiedzy 1 i 8 mm i majaca mikrostrukture gruboziarnistego austenitu ze stali... 2. Tasma ze stali niskoweglowej, znamien- na tym, ze zawiera w procentach wagowych calej wagi: C 0,02-010%; Mn 0,1-0,6%; Si 0,02-0,35%; Al 0,01-0,05%; S<0,015%; P<0,02%; Cr 0,05- 0,35%; Ni 0,05-0,3%; N 0,003-0,012% i opcjonalnie Ti<0,03%; V<0,10%; Nb< 0,035%, pozostala czesc stanowi zasadniczo Fe, przy czym tasma ma mieszana mikrostrukture zawierajaca perlit i gruboziarnisty ferryt równoosiowy, iglasty ferryt i/lub bainit i ma niski stosunek granicy plastycznosci do wytrzymalosci na rozciaganie, korzystnie nie wiekszy niz 0,8, i przebieg krzywej naprezenie/rozciaganie typu ciagle- go, jak równiez dobra spawalnosc po wytrawianiu. PL 1 8 6 6 5 7 B1 F ig . 1 PL PL

Description

Przedmiotem wynalazku jest taśma ze stali niskowęglowej i sposób odlewania ciągłego taśmy ze stali niskowęglowej.
Znane są różne sposoby wytwarzania taśm ze stali niskowęglowej za pomocą urządzeń do odlewania ciągłego z dwiema rolkami. Te sposoby zapewniają wytwarzanie taśm ze stali niskowęglowej o dobrych właściwościach wytrzymałości i plastyczności.
W szczególności, w opisie patentowym EP 0707908 Al jest pokazane urządzenie do ciągłego odlewania sposobem, który obejmuje odlewanie stali w krystalizatorze pomiędzy jego dwoma walcami, następnie chłodzenie taśmy, po czym odkształcanie na gorąco taśmy odlanej za pomocą walców ciągnących do wymaganej grubości i nawijanie tak otrzymanej taśmy na rolkę nawijającą. Taśma ze stali niskowęglowej jest odprowadzana na znajdującą się za nim poniżej linię do walcowania na gorąco z redukcją grubości 50-70% i następnie chłodzona. Cienki, płaski produkt tak otrzymany ma dobre właściwości wytrzymałościowe i plastyczne dzięki zmniejszeniu rozmiaru ziarna wskutek walcowania na gorąco.
Z publikacji WO 95/13155 znany jest sposób ciągłej obróbki cieplnej taśm ze stali węglowych mający na celu zmianę mikrostruktury taśmy. W szczególności, odlana taśma jest chłodzona poniżej temperatury, w której następuje przemiana austenitu w ferryt i następnie jest ogrzewana dopóki materiał ponownie uzyska strukturę austenityczną (na linii normalizacyjnej). W ten sposób, wskutek podwójnej przemiany fazowej w fazie stałej, ziarna austenitu stają się drobniejsze, a poprzez regulację warunków końcowego chłodzenia i chłodzenia taśmy, jest możliwe wytworzenie całkiem drobnej struktury mającej dobrą wytrzymałość i plastyczność.
Jednak, powyżej omówione procesy wymagają dodatkowych instalacji i dużego zużycia energii (na przykład linii walcowniczych, pieca do natychmiastowego ogrzewania, i tak dalej) i zwykle wymagają dużej przestrzeni i w związku z tym jest mniejsza zwartość całej instalacji od maszyny odlewniczej do szpuli nawijającej. Ponadto, celem procesów jest uzyskanie danej struktury taśmy, jak najbardziej zbliżonej do struktury taśmy walcowanej na gorąco w typowym cyklu, i nie ujawniają one, jak uzyskać produkt o żądanych właściwościach mechanicznych i technologicznych poprzez wykorzystywanie cech przemian fazowych dla stali odlewanych z dużym ziarnem austenitu (zwykle 150-400 pm).
Sposób wytwarzania taśmy ze stali niskowęglowej, według wynalazku polegający na tym, że odlewa się stal w krystalizatorze pomiędzy jego dwoma walcami, następnie chłodzi się taśmę, po czym odkształca się na gorąco taśmę odlanej za pomocą walców ciągnących do wymaganej grubości i nawija się tak otrzymaną taśmę na rolkę nawijająca, charakteryzuje się tym, że odlewa się taśmę o grubości zawartej pomiędzy 1 i 8 mm i mającą mikrostrukturę gruboziarnistego austenitu ze stali mającej następujący skład w procentach wagowych całej wagi: C 0,02-010%; Mn 0,1-0,6%; Si 0,02-0,35%; Al 0,01-0,05%; S<0,015%; P<0,02%; Cr 0,05-0,35%; Ni 0,05-0,3%; N 0,003-0,012% i opcjonalnie Ti<0,03%; V<0,10%; Nb< 0,035%, pozostałą część stanowi zasadniczo Fe i odkształca się na gorąco taśmę przez walce ciągnące w temperaturze zawartej pomiędzy 1000 i 1300°C do zmniejszenia jej grubości o mniej niż 15% i do zamknięcia rzadzizn odlewniczych przy pozostawieniu grubego ziarna austenitu, a po odkształceniu i przed nawijaniem chłodzi się taśmę z szybkością pomiędzy 5 i 80°C/s do temperatury nawijania (Tnaw) wynoszącej od 500 do 850°C.
Taśma ze stali niskowęglowej, według wynalazku, charakteryzuje się tym, że zawiera w procentach wagowych całej wagi: C 0,02-010%; Mn 0,1-0,6%; Si 0,02-0,35%; Al 0,01-0,05%; S<0,015%; P<0,02%; Cr 0,05-0,35%; Ni 0,05-0,3%; N 0,003-0,012% i opcjonalnie Ti<0,03%; V<0,10%; Nb< 0,035%, pozostałą część stanowi zasadniczo Fe, przy czym taśma ma mieszaną
186 657 mikrostrukturę zawierającą perlit i gruboziarnisty ferryt równoosiowy, iglasty ferryt i/lub bainit i ma niski stosunek granicy plastyczności do wytrzymałości na rozciąganie, korzystnie nie większy niż 0,8, i przebieg krzywej naprężenie/rozciąganie typu ciągłego, jak również dobrą spawalność po wytrawianiu.
Korzystnie, taśma ze stali niskowęglowej ma następującą końcową mikrostrukturę i właściwości mechaniczne:
ferryt iglasty i/lub bainit: < 20% objętościowo gruboziarnisty ferryt równoosiowy: >70% objętościowo perlit: 2-10% objętościowo granica plastyczności: Re:=180-250 MPa wytrzymałość na rozciąganie: Rm > 280 MPa stosunek Re/Rm < 0,75 całkowite wydłużenie : < 30% wskaźnik próby tłoczności Erichsena: > 12 mm
W innym wariancie wynalazku, taśma ze stali niskowęglowej ma następującą końcową mikrostrukturę i właściwości mechaniczne:
ferryt iglasty i/lub bainit: 20-50% objętościowo gruboziarnisty ferryt równoosiowy: < 80% objętościowo perlit: < 2% objętościowo granica plastyczności: Re = 200-300 MPa wytrzymałość na rozciąganie: Rm > 300 MPa stosunek Re/Rm < 0,75 całkowite wydłużenie : > 28% wskaźnik próby tłoczności Erichsena: > 11 mm
W kolejnym wariancie wynalazku, taśma ze stali niskowęglowej ma następującą końcową mikrostrukturę i właściwości mechaniczne:
ferryt iglasty i/lub bainit: >50% objętościowo gruboziarnisty ferryt równoosiowy: < 50% objętościowo perlit: < 2% objętościowo granica plastyczności: Re = 210-320 MPa wytrzymałość na rozciąganie: Rm > 330 MPa stosunek Re/Rm < 0,8 całkowite wydłużenie : > 22% wskaźnik próby tłoczności Erichsena: > 10 mm
Sposób wytwarzania taśmy ze stali niskowęglowej według wynalazku zapewnia taśmę ze stali niskowęglowych mającą po odlaniu dobrą kombinację wytrzymałości i plastyczności i dobrą spawalność bez poddawania jej walcowaniu i/lub etapom obróbki cieplnej.
Taśma ze stali węglowej ma, po odlaniu, polepszone właściwości mechaniczne, w szczególności stosunkowo niski stosunek granicy plastyczności do wytrzymałości na rozciąganie i ciągły przebieg krzywej rozciągania. Dzięki temu jest szczególnie przydatna do kształtowania na zimno takiego jak gięcie i ciągnienie.
Taśma odznacza się także dobrą spawalnościąpo trawieniu.
W procesie według obecnego wynalazku, cechy przemiany fazowej gruboziarnistego austenitu, który tworzy się podczas ciągłego procesu odlewania, są wykorzystywane, bez przeprowadzania walcowania na gorąco i/lub normalizowania ciągłego, do wytwarzania poprzez regulowane chłodzenie i nawijanie, wydzieleń o określonej wcześniej objętości składników mikrostruktury w materiale po odlaniu w stalach o niskowęglowych. Te końcowe mikrostruktury, zawierające oprócz perlitu równoosiowy ferryt, iglasty ferryt i/lub bainit zapewniają dla materiału typowy wykres krzywej rozciągania o ciągłym przebiegu, a także polepszoną odkształcalność, co czyni taśmę szczególnie przydatną, do zastosowań w kształtowaniu na zimno.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 jest uproszczonym schematem urządzenia do wytwarzania ciągłego cienkich taśm, zawierającego obszar regulowanego chłodzenia taśm, według obecnego wynalazku; fig. 2 jest schematycznym wykresem cyklu chłodzenia odlanych taśm; fig. 3 jest obrazem fotografii
186 657 z mikroskopu optycznego mikrostruktury pierwszego typu odlanej stalowej taśmy, chłodzonej według obecnego wynalazku; fig. 4 jest obrazem fotografii z mikroskopu optycznego mikrostruktury drugiego typu odlanej stalowej taśmy, chłodzonej według obecnego wynalazku; fig. 5 jest obrazem fotografii z mikroskopu optycznego mikrostruktury trzeciego typu odlanej stalowej taśmy, chłodzonej według obecnego wynalazku; fig. 6(a) jest obrazem fotografii z mikroskopu optycznego mikrostruktury ferrytu typu iglastego w szczególności uzyskanego w taśmie według obecnego wynalazku; fig. 6(b) jest obrazem fotografii z mikroskopu elektronowego mikrostruktury ferrytu typu iglastego w szczególności uzyskanego w taśmie według obecnego wynalazku; fig. 7 jest obrazem fotografii z mikroskopu optycznego mikrostruktury drugiego typu odlanej stalowej taśmy, chłodzonej według obecnego wynalazku; fig. 8 jest obrazem fotografii z mikroskopu optycznego mikrostruktury trzeciego typu odlanej stalowej taśmy, chłodzonej według obecnego wynalazku; fig. 9 jest obrazem fotografii z mikroskopu optycznego mikrostruktury czwartego typu odlanej stalowej taśmy, chłodzonej według obecnego wynalazku; fig. 10 jest wykresem krzywej rozciągania taśmy stalowej; fig. 11 jest obrazem fotografii z mikroskopu optycznego mikrostruktury odlanej stalowej taśmy, wytworzonej w procesie według obecnego wynalazku; fig. 12 jest wykresem krzywej rozciągania odlanej taśmy stalowej uzyskanej zgodnie z procesem według obecnego wynalazku; fig. 13(a) wykresami 13(b) są wykresami przedstawiającymi spawałność dwóch typów wytrawionych taśm stalowych uzyskanych według procesu obecnego wynalazku; i fig. 14 jest wykresem przedstawiającym spawałność dwóch typów wytrawionych taśm ze stali niskowęglowej uzyskanych w typowym cyklu.
Jak pokazano na fig. 1, w procesie według obecnego wynalazku stosuje się dwuwalcowy krystalizator 1 do odlewania ciągłego. Tuż za walcami krystalizatora 1 są umieszczone dwa urządzenia chłodzące 2a i 2b do regulowanego chłodzenia odlewu taśmy ciągle przesuwającego się pomiędzy nimi.
Następnie za powyżej wymienionymi urządzeniami chłodzącymi 2a i 2b są umieszczone walce ciągnące 3 o znanej konstrukcji.
Na wylocie walców ciągnących 3 jest umieszczone końcowe modułowe urządzenie chłodzące 4, przez które przechodzi taśma zanim dotrze do urządzenia nawijającego 5.
Podczas krzepnięcia i wyciągania z krystalizatora 1 do ciągłego odlewania, taśmę poddaje się odpowiedniemu regulowanemu naciskowi poprzez oddziaływanie na obracające się w przeciwnych kierunkach dwa walce krystalizatora 1 tak, że ogranicza się tworzenie się rzadzizn. Następnie, odlaną taśmę poddaje się chłodzeniu wodą lub chłodzeniu mieszaniną woda-gaz po obu stronach aby spowolnić wzrost wielkości zarówno ziarna austenitu jak i warstewki powierzchniowej tlenków. Poprzez zastosowanie walców ciągnących 3, zmniejsza się grubość o mniej niż 15% w temperaturze zmieniającej się od 1000 i 1300°C w celu zmniejszenia porów spowodowanych skurczem do akceptowanych rozmiarów.
Cykle chłodzenia odlanych taśm stalowych są ustalane poprzez oddziaływanie na prędkość odlewania, przepływy wody i liczbę obszarów aktywnego chłodzenia. Końcowy cykl chłodzenia, za walcami ciągnącymi 3, jest określany na podstawie cech przemiany fazowej stali, które zależą głównie od wymiarów początkowego ziarna austenitu i od zawartości C, Mn i Cr, dla uzyskania wymaganych struktur.
Przeprowadzono wiele prób laboratoryjnych i na skałę przemysłową przy zastosowaniu stali, których skład był określony następująco: C 0,02-0,10%; Mn 0,1-0,6%; Si 0,02-0,35%; Al 0,01-0,05%; S<0,015%; P<0,02%; Cr 0,05-0,35%; Ni 0,05-0,3%; N 0,003-0,012%; Ti<0,03%; V<0,10%; Nb< 0,035%, pozostałą część stanowiło zasadniczo Fe.
Z tych prób wynika, że poprzez regulację składu chemicznego stali i sposobu chłodzenia na linii jest możliwe uzyskanie odpowiedniej końcowej mikrostruktury charakteryzującej się określonymi udziałami objętościowymi równoosiowego ferrytu i ferrytu iglastego i/lub bainitu. Tak uzyskany różny rozkład składników mikrostruktury nadaje odlanym taśmom korzystne kombinacje właściwości wytrzymałości, plastyczności i podatności na kształtowanie na zimno, które są określone na podstawie wyznaczonej granicy plastyczności Re, wytrzymałości na rozciąganie Rm, wydłużenia względnego A określanych w statycznej próbie rozciągania na podstawie krzywej rozciągania i wskaźnika próby tłoczności Erichsena (IE). Próba tłoczności
186 657
Erichsena polega na umocowaniu między matrycą a pierścieniem próbki taśmy i wciskaniu w tę próbkę stempla o powierzchni kulistej aż do momentu pierwszego pęknięcia. Miarą tłoczności, to jest wskaźnikiem Erichsena, jest głębokość wejścia stempla podana w milimetrach.
W szczególności, oceniono właściwości związane z tworzeniem się struktury ferrytu iglastego lub bainitu, które charakteryzują się dużą gęstością dyslokacji w porównaniu z tradycyjnymi strukturami poligonalnego drobnego ziarna ferrytu.
Zgodnie ze sposobem według wynalazku, w odlanej taśmie ze stali niskowęglowej uzyskuje się różne typy struktury i właściwości zależnie od dokładnego składu stali. Dla każdego typu stali uzyskuje się następujące właściwości (następujące duże litery oznaczają różne typy stali węglowych):
A) Przewaga ferrytu równoosiowego ferryt iglasty i/lub bainit: <20% objętościowo gruboziarnisty ferryt równoosiowy: > 70% objętościowo perlit: 2-10% objętościowo granica plastyczności: Re = 180-250 MPa wytrzymałość na rozciąganie: Rm > 280 MPa stosunek Re/Rm < 0,75 całkowite wydłużenie: > 30% wskaźnik próby tłoczności Erichsena: > 12 mm
B) Mieszana struktura ferrytu równoosiowego i iglastego ferryt iglasty i/lub bainit:
20-50% objętościowo gruboziarnisty ferryt równoosiowy: < 80% objętościowo perlit: < 2% objętościowo granica plastyczności: Re = 200-300 MPa wytrzymałość na rozciąganie: Rm > 300 MPa stosunek Re/Rm < 0,75 całkowite wydłużenie: > 28% wskaźnik próby tłoczności Erichsena: > 11 mm
C) Przewaga ferrytu iglastego - bainitu ferryt iglastego i/lub bainit: > 50% objętościowo gruboziarnisty ferryt równoosiowy: < 50% objętościowo perlit: < 2% objętościowo granica plastyczności: Re = 210-320 MPa wytrzymałość na rozciąganie: Rm > 330 MPa stosunek Re/Rm < 0,8 całkowite wydłużenie : > 22% wskaźnik próby tłoczności Erichsena: > 10 mm
Stwierdzono, że C, Mn i Cr przy stężeniach wagowych określonych w zakresie obecnego wynalazku i ziarna austenitu, których wymiary są większe niż 150 pm, jak również szybkość chłodzenia >10°C/s w przedziale temperatury 750-480°C, sprzyja tworzeniu się ferrytu nierównoosiowego.
Dalsze próby prowadzone zgodnie ze sposobem opisanym w obecnym wynalazku pokazują że jest możliwe uzyskanie lepszego rozkładu i jednorodności stężenia składników stopowych w odlanych taśmach przy wysokiej prędkości krzepnięcia (małej segregacji), w celu homogenizacji rozłożenia mikrostruktury i uniknięcia tworzenia się niepożądanej struktury typu martenzytycznego, która obniża plastyczność i odkształcalność materiału.
Ponadto, chłodzenie odlanej taśmy jest efektywne dla otrzymania powierzchniowej łuski tlenków, której grubość i postać są takie, że mogą być usunięte za pomocą tradycyjnych procesów wytrawiania. Poprzez próby punktowego spawania próbek wytrawionych taśm otrzymanych w procesie według wynalazku potwierdzono, że na spawalność materiałów, co jest dobrze znane, silnie wpływa stan powierzchni blachy stalowej.
Ponadto, stwierdzono, że dodatek pierwiastków takich jak wanad i niob zwiększa twardość austenitu i opóźnia tworzenie się równoosiowego ferrytu, ułatwiając rozwój iglastego ferrytu i bainitu. Ponadto, niob i tytan, tworząc azotki, zapobiega wzrostowi wielkości ziaren
186 657 austenitu podczas ogrzewania w wysokiej temperaturze, zapewniając, na przykład, lepszą plastyczność w termicznie zmiennych obszarach spawania.
Obecne przykładowe i porównywalne przykłady mikrostruktury i właściwości taśm uzyskanych za pomocą sposobu według obecnego wynalazku i sposobami tradycyjnymi będą opisane poniżej jako nieograniczające przykłady. Dla przejrzystości, tabele przywołane w następujących przykładach są zilustrowane razem po ostatnim przykładzie (Przykład 4).
Przykład 1
Kilka odlanych taśm mających grubość zawartą pomiędzy 2,2 i 2,4 mm otrzymano sposobem według wynalazku przy użyciu stali typu A (jak powyżej już opisano), której skład chemiczny jest podany w Tabeli 1.
Ciekłą stal odlano w pionowym urządzeniu do ciągłego odlewania z dwiema rolkami (fig. 1) i przy zastosowaniu średniego nacisku oddzielającego 40 t/m. Taśmy były chłodzone na wylocie krystalizatora dopóki nie osiągnęły temperatury 1210-1170°C w pobliżu walców ciągnących 3. W tych temperaturach grubość była zmniejszona o około 10%, Następnie, chłodzenie było modulowane, jak schematycznie pokazano na fig. 2, dla dostosowania szybkości chłodzenia do pomiędzy 10 i 40°C/s w przedziałach zawartych pomiędzy 950°C i temperaturą nawijania. Nawijanie było wykonywane w temperaturach Tnaw zmieniających się od 780 do 580°C. Główne chłodzenie i warunki chłodzenia są pokazane w Tabeli 2, razem z niektórymi cechami mikrostruktury wytworzonych taśm. Właściwości mechaniczne taśm dotyczące granicy plastyczności określanej jako Re lub R0,2 (zależnie od tego czy naprężenie jest ciągłe czy nieciągłe), wytrzymałość na rozciąganie Rm, stosunek Re/Rm i R0,2/Rm, całkowite wydłużenie A% i wskaźnik próby tłoczności Erichsena (I.E.), pomiar odkształcalności na zimno materiałów są podane w Tabeli 3.
Na fig. 3-5 są pokazane typowe mikrostruktury taśm nawiniętych odpowiednio w temperaturze Tnaw wynoszącej 760-730°C (taśmy 9 i 4) i w 580°C (taśma 5), obserwowanych przez mikroskop optyczny.
Można zaobserwować, że przy wzroście temperatury nawijania i wzroście średniej szybkości chłodzenia taśmy, perlit praktycznie znika i rozwija się struktura ferrytu iglastego i/lub bainitu, których szczegóły są pokazane na fig. 6. Taśmy o wspomnianych mikrostrukturach odznaczają się płynięciem typu ciągłego (Tabela 3).
Przykład 2
Inne taśmy mające grubość 2,2 - 2,5 mm otrzymano zgodnie ze sposobem według wynalazku przy użyciu stali typów B i C z Tabeli 1, mających większą zawartość węgla (odpowiednio 0,052% i 0,09%).
Główne chłodzenie i warunki chłodzenia są pokazane w Tabeli 4, razem z niektórymi cechami mikrostruktury wytwarzanych taśm. Właściwości mechaniczne taśm i wskaźnik próby tłoczności Erichsena, pomiar odkształcalności na zimno materiałów są podane w Tabeli 5.
Na fig. 7 i 8 są pokazane typowe mikrostruktury taśm nawiniętych odpowiednio 7 (stal B) i 14 (stal C), obserwowanych przez mikroskop optyczny.
Również w tym przypadku, poprzez wykorzystanie cech przemian fazowych stali o gruboziarnistym austenicie, jest możliwe uzyskanie mieszanej struktury zawierającej ferryt równoosiowy i także ferryt iglasty i bainit. Wartości wytrzymałości są wyższe niż te pokazane w Przykładzie 1, odnośnie stali mającej 0,035% C, a granica plastyczności i odkształcalność na zimno pozostaje na dobrym poziomie.
Przykład 3
W tym przykładzie do porównania, mikrostruktura i mechaniczne właściwości taśmy mającej grubość 2 mm i otrzymanej ze stali typu D (Tabela 1) wytworzono w tradycyjnym cyklu i porównano z tymi taśmami odlanymi o tym samym składzie chemicznym wytworzonymi sposobem według wynalazku. Mikrostruktura tradycyjnej taśmy jest zbudowana z drobnych ziaren ferrytu poligonalnego (fig. 9) o wykresie krzywej rozciągania typu nieciągłego (fig. 10). Typowe właściwości mechaniczne typowej taśmy są pokazane w Tabeli 6. Zastosowanie stosunkowo niskich temperatur nawijania (Tabela 7) w sposobie według obecnego wynalazku umożliwia zastosowanie materiałów o strukturze iglastej typu pokazanego na fig. 11, które charakteryzują się podobnymi wartościami wytrzymałości na rozciąganie, wykresem
186 657 krzywej rozciągania typu ciągłego (fig. 12) i dlatego niskim stosunkiem granicy plastyczności do wytrzymałości na rozciąganie (Tabela 8).
Przykład 4
Kilka taśm otrzymanych sposobem według wynalazku, wykonanych ze stali typów A i B poddano wytrawianiu i próbom spawania. Próby spawania punktowego były dokonane za pomocą elektrod mających średnice 8 mm, przy nacisku 650 kg i przy zmiennym prądzie. Na fig. 13a i 13b pokazano wykresy, na których w układzie „liczba cykli - natężenie prądu” przedstawiono zakresy, w których spawalność taśm stalowych jest dobra. Porównanie z wytrawionymi blachami stalowymi mającymi tę samą grubość ze stali niskowęglowych uzyskanych w tradycyjnym cyklu produkcyjnym (fig. 14), pokazuje, że taśmy uzyskane sposobem według wynalazku utrzymują dobre właściwości spawalnicze, co potwierdza akceptowany stan powierzchni.
Tabela 1
Skład chemiczny stali stosowanych w Przykładach
Stal C Mn Si Cr Ni S P Al N
A 0,038 0,48 0,16 0,31 0,13 0,008 0,016 0,044 0,01
B 0,052 0,45 0,16 0,22 0,08 0,004 0,008 0,021 0,0086
C 0,090 0,59 0,31 0,09 0,07 0,014 0.008 0,010 0,0088
D 0,034 0,22 0,02 0,05 0,06 0,003 0,008 0,035 0,0080
Tabela 2
Warunki chłodzenia i końcowe mikrostruktury odlanych taśm ze stali typu A stosowanych w przykładach
Mikrostruktura (% obj.)
Taśma Vr Tnaw Ferryt Ferryt Perlit
Nr próby (°C/s) (°C) równoosiowy iglasty + bainit
9 15 760 56 40 4
4 34 730 40 58 2
3 30 680 50 50 2
11 15 620 50 50 1
5 26 580 10 90 0
Tabela 3
Właściwości mechaniczne taśm odlanych ze stali typu A stosowanych w przykładach
Taśma Nr próby Vr (°C/s) Tnaw (°C/s) Re. (MPa) R 0,2 (MPa) Rm (MPa) R^/Rm RM (%) I.E. (mm)
9 15 760 250 351 0,71 30 12,7
4 34 730 264 351 0,75 28 12,5
3 30 680 - 250 338 0,74 28 12,6
11 15 620 251 355 0,70 28 11,4
5 26 580 - 306 384 0,79 22 11,0
186 657
Tabela 4
Warunki chłodzenia i końcowe mikrostruktury odlanych taśm ze stali typu B i C stosowanych w przykładach
Mikrostruktura (%obj.)
Typ stali/taśma Vr (°C/s) Tnaw (°C) Ferryt równoosiowy Ferryt iglasty + bainit Perlit
B/8 20 860 67 27 4
B/6 20 610 40 59 2
B/7 25 500 20 80 2
C/l 3 20 820 80 15 1
C/14 25 620 30 70 0
Tabela 5
Właściwości mechaniczne taśm odlanych ze stali typu B i C
Typ stali/ taśma Vr (°C/s) Tnaw (°C) Re (MPa) R 0,2 (MPa) Rm (MPa) Re/Rm Rcj/Rm A (%) I.E. (mm)
B/8 20 860 258 - 343 0,75 26 12,5
B/6 20 610 - 267 353 0,76 24 12,4
B/7 25 500 - 320 406 0,79 22 12,2
C/13 20 820 202 - 310 0,65 30 11,4
C/14 25 620 - 253 344 0,73 22 10,3
Tabela 6
Właściwości mechaniczne taśm z tradycyjnego cyklu dla stali D
Typ stali/ taśma Grubość (mm) Vr (°C/s) Tnaw (°C) Re (MPa) Rm (MPa) Re/Rm A (%) I.E. (mm)
D/7 2 30 640 323 383 0,84 30 13,3
D/8 4 20 650 372 372 0,81 35 -
Tabela 7
Warunki chłodzenia i końcowe mikrostruktury odlanych taśm ze stali typu D o grubości 2 i 4mm
Mikrostruktura (% obj.)
Typ stali/ taśma Grubość (mm) Vr (°C/s) Tnaw (°C) Ferryt równoosiowy Ferryt iglasty + bainit Perlit
D/3 2 50 720 30 70 0
D/5 2 80 720 40 60 0
D/2 2 15 620 50 50 0
186 657
D/4 2 80 620 25 75 0
D/6 4 50 620 40 60 0
Tabela 8
Właściwości mechaniczne taśm odlanych w typowym cyklu ze stali typu D
Typ stali/ taśma Vr (°C/s) Tnaw (°C) Re. (MPa) R 0,2 (MPa) Rm (MPa) Re/Rm R0,2/Rm A (%) I.E. (mm)
D/3 50 720 287 - 390 0,74 26 -
D/5 80 720 - 238 356 0,67 31 -
D/2 15 620 - 223 366 0,61 27 -
D/4 80 620 - 259 380 0,68 25 13,0
D/6 50 620 - 196 338 0,58 38 -
186 657
vaniva3dW3i
CM «3 ΰΰ
186 657
FIG.4
FIG. 5
186 657
F1G.6A
186 657
186 657
F16.7
FIS. 8
186 657
FIS.9
186 657
400 A
ca [β<ΠΛί] 9IU9ZÓJCfeN
186 657
F1G.11
186 657
400 +
[BdW] 3tU32&Kfe|q
186 657
A
F1G1
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 50 egz. Cena 4,00 zł.

Claims (5)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Sposób odlewania ciągłego taśmy ze stali niskowęglowej, w którym odlewa się stal w krystalizatorze pomiędzy jego dwoma walcami, następnie chłodzi się taśmę, po czym odkształca się na gorąco taśmę odlanej za pomocą walców ciągnących do wymaganej grubości i nawija się tak otrzymaną taśmę na rolkę nawijającą, znamienny tym, że odlewa się taśmę o grubości zawartej pomiędzy 1 i 8mm i mającą mikrostrukturę gruboziarnistego austenitu ze stali mającej następujący skład w procentach wagowych całej wagi: C 0,02-010%; Mn 0,10,6%; Si 0,02-0,35%; Al 0,01-0,05%; S<0,015%; P<0,02%; Cr 0,05-0,35%; Ni 0,05-0,3%; N 0,003-0,012% i opcjonalnie Ti<0,03%; V<0,10%; Nb<0,035%, pozostałą część stanowi zasadniczo Fe i odkształca się na gorąco taśmę przez walce ciągnące (3) w temperaturze zawartej pomiędzy 1000 i 1300°C do zmniejszenia jej grubości o mniej niż 15% i do zamknięcia rzadzizn odlewniczych przy pozostawieniu grubego ziarna austenitu, a po odkształceniu i przed nawijaniem chłodzi się taśmę z szybkością pomiędzy 5 i 80°C/s do temperatury nawijania (Tnaw) wynoszącej od 500 do 850°C.
  2. 2. Taśma ze stali niskowęglowej, znamienna tym, że zawiera w procentach wagowych całej wagi: C 0,02-010%; Mn 0,1-0,6%; Si 0,02-0,35%; Al 0,01-0,05%; S<0,015%; P<0,02%; Cr 0,05-0,35%; Ni 0,05-0,3%; N 0,003-0,012% i opcjonalnie Ti<0,03%; V<0,10%; Nb< 0,035%, pozostałą część stanowi zasadniczo Fe, przy czym taśma ma mieszaną mikrostrukturę zawierającą perlit i gruboziarnisty ferryt równoosiowy, iglasty ferryt i/lub bainit i ma niski stosunek granicy plastyczności do wytrzymałości na rozciąganie, korzystnie nie większy niż 0,8, i przebieg krzywej naprężenie/rozciąganie typu ciągłego, jak również dobrą spawalność po wytrawianiu.
  3. 3. Taśma według zastrz. 2, znamienna tym, że ma następującą końcową mikrostrukturę i właściwości mechaniczne:
    ferryt iglasty i/lub bainit: < 20% objętościowo gruboziarnisty ferryt równoosiowy: >70% objętościowo perlit: 2-10% objętościowo granica plastyczności: Re = 180-250 MPa wytrzymałość na rozciąganie: Rm > 280 MPa stosunek Re/Rm < 0,75 całkowite wydłużenie: > 30% wskaźnik próby tłoczności Erichsena: > 12mm
  4. 4. Taśma według zastrz. 2, znamienna tym, że ma następującą końcową mikrostrukturę i właściwości mechaniczne:
    ferryt iglasty i/lub bainit: 20-50% objętościowo gruboziarnisty ferryt równoosiowy: < 80% objętościowo perlit: < 2% objętościowo granica plastyczności: Re = 200-300 MPa wytrzymałość na rozciąganie: Rm > 300 MPa stosunek Re/Rm < 0,75 całkowite wydłużenie: > 28% wskaźnik próby tłoczności Erichsena: > 11 mm
  5. 5. Taśma według zastrz. 2, znamienna tym, że ma następującą końcową mikrostrukturę i właściwości mechaniczne:
    ferryt iglasty i/lub bainit: > 50% objętościowo gruboziarnisty ferryt równoosiowy: < 50% objętościowo perlit: < 2% objętościowo granica plastyczności: Re = 210-320 MPa
    186 657 wytrzymałość na rozciąganie: Rm > 330 MPa stosunek Re/Rm <0,8 całkowite wydłużenie : > 22% wskaźnik próby tłoczności Erichsena: > 10 mm
PL98337500A 1997-06-19 1998-06-19 Taśma ze stali niskowęglowej i sposób odlewania ciągłego taśmy ze stali niskowęglowej PL186657B1 (pl)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT97RM000367A IT1291931B1 (it) 1997-06-19 1997-06-19 Procedimento per la produzione di nastri grezzi di colaggio in acciaio a basso contenuto di carbonio e nastri cosi' ottenibili
PCT/IT1998/000168 WO1998057767A1 (en) 1997-06-19 1998-06-19 Continuous casting process for producing low carbon steel strips and strips so obtainable with good as cast mechanical properties

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL337500A1 PL337500A1 (en) 2000-08-28
PL186657B1 true PL186657B1 (pl) 2004-02-27

Family

ID=11405132

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL98337500A PL186657B1 (pl) 1997-06-19 1998-06-19 Taśma ze stali niskowęglowej i sposób odlewania ciągłego taśmy ze stali niskowęglowej

Country Status (22)

Country Link
US (1) US6502626B1 (pl)
EP (1) EP1007248B1 (pl)
JP (1) JP3522770B2 (pl)
KR (1) KR20010013946A (pl)
CN (1) CN1244422C (pl)
AT (1) ATE313402T1 (pl)
AU (1) AU744196B2 (pl)
BR (1) BR9810193A (pl)
CA (1) CA2294333C (pl)
CZ (1) CZ293823B6 (pl)
DE (1) DE69832886T2 (pl)
ES (1) ES2255731T3 (pl)
HU (1) HU222856B1 (pl)
IT (1) IT1291931B1 (pl)
MY (1) MY120045A (pl)
PL (1) PL186657B1 (pl)
RU (1) RU2212976C2 (pl)
SK (1) SK285274B6 (pl)
TR (1) TR199903146T2 (pl)
UA (1) UA61113C2 (pl)
WO (1) WO1998057767A1 (pl)
ZA (1) ZA985359B (pl)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9149868B2 (en) 2005-10-20 2015-10-06 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
US9999918B2 (en) 2005-10-20 2018-06-19 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
US10071416B2 (en) 2005-10-20 2018-09-11 Nucor Corporation High strength thin cast strip product and method for making the same
US11193188B2 (en) 2009-02-20 2021-12-07 Nucor Corporation Nitriding of niobium steel and product made thereby

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AUPP811399A0 (en) * 1999-01-12 1999-02-04 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Cold rolled steel
AUPP964499A0 (en) * 1999-04-08 1999-04-29 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting strip
DE10046181C2 (de) * 2000-09-19 2002-08-01 Krupp Thyssen Nirosta Gmbh Verfahren zum Herstellen eines überwiegend aus Mn-Austenit bestehenden Stahlbands oder -blechs
AU9150401A (en) * 2000-09-29 2002-04-08 Ishikawajima Harima Heavy Ind Method of providing steel strip to order
AUPR047900A0 (en) 2000-09-29 2000-10-26 Bhp Steel (Jla) Pty Limited A method of producing steel
AUPR046000A0 (en) * 2000-10-02 2000-10-26 Bhp Steel (Jla) Pty Limited A method of producing steel strip
DE60139491D1 (de) * 2000-09-29 2009-09-17 Nucor Corp Herstellung von dünnem stahlblech
US7591917B2 (en) 2000-10-02 2009-09-22 Nucor Corporation Method of producing steel strip
DE10060948C2 (de) * 2000-12-06 2003-07-31 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes aus einem einen hohen Mangan-Gehalt aufweisenden Stahl
MXPA04002374A (es) * 2001-09-14 2004-11-22 Nucor Corp Tira de acero colado.
US7485196B2 (en) * 2001-09-14 2009-02-03 Nucor Corporation Steel product with a high austenite grain coarsening temperature
RU2375145C2 (ru) * 2003-10-10 2009-12-10 Ньюкор Корпорейшн Литье стальной полосы
US20060124271A1 (en) * 2004-12-13 2006-06-15 Mark Schlichting Method of controlling the formation of crocodile skin surface roughness on thin cast strip
JP4203508B2 (ja) * 2006-03-08 2009-01-07 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金鋳造板の製造方法
AT504225B1 (de) * 2006-09-22 2008-10-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren zur herstellung eines stahlbandes
CN105002420B (zh) * 2007-05-06 2017-04-12 纽科尔公司 具有微合金添加剂的薄铸造带材产品及其制造方法
KR101527735B1 (ko) * 2007-05-06 2015-06-10 누코 코포레이션 미소합금 첨가물을 갖는 박판 주조 스트립 제품과 그 제조 방법
US20100215981A1 (en) * 2009-02-20 2010-08-26 Nucor Corporation Hot rolled thin cast strip product and method for making the same
CN102398003B (zh) * 2010-09-16 2015-01-21 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 一种连铸用结晶器保护渣以及中低碳钢圆坯连铸的方法
RU2455105C1 (ru) * 2011-05-12 2012-07-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства толстолистового проката из свариваемой хромомарганцевой стали
CN102837945B (zh) * 2012-09-26 2015-12-16 贵州宏狮煤机制造有限公司 一种刮板机机尾滚筒
CN104164619B (zh) * 2014-08-29 2016-05-04 东北大学 一种无屈服平台的低碳钢钢板的短流程制造方法
CN104959561B (zh) * 2015-07-09 2017-12-01 东北大学 一种提高双辊连铸低碳微合金钢针状铁素体含量的方法
CN104962829B (zh) * 2015-07-09 2017-06-20 东北大学 一种含针状铁素体的双辊连铸低碳微合金钢及其制造方法
KR101941877B1 (ko) * 2015-09-24 2019-01-25 (주)포스코 주편의 연속 주조 방법
CN110312581B (zh) * 2017-02-23 2021-05-18 普锐特冶金技术日本有限公司 薄板连续铸造装置
CN113976847A (zh) * 2021-10-29 2022-01-28 中天钢铁集团有限公司 一种改善低碳钢小方坯中心缩孔和裂纹的生产方法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ATE81042T1 (de) * 1988-07-14 1992-10-15 Thyssen Stahl Ag Verfahren zum herstellen eines stahlbandes mit einer dicke von weniger als 10 mm.
JPH06271984A (ja) * 1993-03-22 1994-09-27 Nippon Steel Corp 耐疲労伝播特性とアレスト性の優れた鋼板およびその製造方法
JPH06335706A (ja) * 1993-05-26 1994-12-06 Nippon Steel Corp 表面品質の優れた熱延鋼板の製造方法
JPH09504740A (ja) * 1993-11-08 1997-05-13 石川島播磨重工業株式会社 鋳造鋼ストリップ
JPH07197195A (ja) * 1993-12-28 1995-08-01 Nkk Corp 耐時効性に優れた鋼材およびその製造方法
CA2163564C (en) 1994-03-25 2000-11-14 Hiroyuki Nakashima Process for producing thin cast strip
WO1995026840A1 (fr) * 1994-04-04 1995-10-12 Nippon Steel Corporation Procede de coulee en continu a double rouleaux et dispositif afferent
JP2792834B2 (ja) 1995-04-18 1998-09-03 新日本製鐵株式会社 薄鋳帯からの強度５００ＭＰａ 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法
JPH09122839A (ja) * 1995-08-29 1997-05-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 薄帯鋼板の製造方法

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9149868B2 (en) 2005-10-20 2015-10-06 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
US9999918B2 (en) 2005-10-20 2018-06-19 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
US10071416B2 (en) 2005-10-20 2018-09-11 Nucor Corporation High strength thin cast strip product and method for making the same
US11193188B2 (en) 2009-02-20 2021-12-07 Nucor Corporation Nitriding of niobium steel and product made thereby

Also Published As

Publication number Publication date
ITRM970367A0 (pl) 1997-06-19
EP1007248A1 (en) 2000-06-14
ATE313402T1 (de) 2006-01-15
ZA985359B (en) 1999-02-23
AU7931498A (en) 1999-01-04
CN1244422C (zh) 2006-03-08
SK285274B6 (sk) 2006-10-05
TR199903146T2 (xx) 2000-07-21
EP1007248B1 (en) 2005-12-21
ITRM970367A1 (it) 1998-12-19
BR9810193A (pt) 2000-08-08
HUP0004812A2 (hu) 2001-05-28
RU2212976C2 (ru) 2003-09-27
CZ293823B6 (cs) 2004-08-18
CZ9904650A3 (cs) 2000-10-11
WO1998057767A1 (en) 1998-12-23
MY120045A (en) 2005-08-30
HU222856B1 (hu) 2003-12-29
JP2001502974A (ja) 2001-03-06
DE69832886T2 (de) 2006-08-24
UA61113C2 (en) 2003-11-17
DE69832886D1 (de) 2006-01-26
ES2255731T3 (es) 2006-07-01
KR20010013946A (ko) 2001-02-26
SK181499A3 (en) 2001-03-12
IT1291931B1 (it) 1999-01-21
JP3522770B2 (ja) 2004-04-26
AU744196B2 (en) 2002-02-21
CN1260740A (zh) 2000-07-19
CA2294333A1 (en) 1998-12-23
CA2294333C (en) 2004-10-05
HUP0004812A3 (en) 2001-07-30
PL337500A1 (en) 2000-08-28
US6502626B1 (en) 2003-01-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL186657B1 (pl) Taśma ze stali niskowęglowej i sposób odlewania ciągłego taśmy ze stali niskowęglowej
Kang et al. Effects of recrystallization annealing temperature on carbide precipitation, microstructure, and mechanical properties in Fe–18Mn–0.6 C–1.5 Al TWIP steel
KR101275895B1 (ko) 강도 및 연신율 특성이 매우 크고 균질성이 우수한 오스테나이트계 철/탄소/망간 강판을 제조하는 방법
EP3508600B1 (en) Production method of high-strength steel plate
CA2712226C (en) High strength galvanized steel sheet with excellent formability and method for manufacturing the same
CN103038381B (zh) 钢板及其制造方法
Hamada et al. Effect of initial solidified structure on ridging phenomenon and texture in type 430 ferritic stainless steel sheets
EP1001041A1 (en) Hot rolled steel sheet having an ultrafine grain structure and process for producing steel sheet
KR101928675B1 (ko) 열간 압연된 강판 및 연관된 제조 방법
KR20100019443A (ko) 양호한 스탬핑성을 갖는 저밀도 강
MX2014003797A (es) Lamina de acero de alta resistencia, galvanizadas por inmersion en caliente y proceso para producir las mismas.
KR20170060101A (ko) 혼합 미시적 성분 구조를 가진 고연성 강철 합금
Patra et al. Effect of coiling temperature on the microstructure and mechanical properties of hot-rolled Ti–Nb microalloyed ultra high strength steel
Ravi Kumar et al. Effect of cyclic thermal process on ultrafine grain formation in AISI 304L austenitic stainless steel
EP0594865B1 (en) Thin-strip cast piece of austenitic stainless steel, thin-strip cold-rolled steel plate and method of manufacturing the same
JP4059050B2 (ja) 冷延鋼板製造用母板、高強度高延性冷延鋼板およびそれらの製造方法
EP4682281A1 (en) Steel sheet and method for producing same
JP5481941B2 (ja) 高強度冷延鋼板用熱延鋼板およびその製造方法、ならびに高強度冷延鋼板の製造方法
Li et al. EffEct of final Rolling tEmpERatuRE on micRostRuctuRE, pRopERtiEs and tExtuRE of Hot RollEd stRip by nEw EndlEss RollEd linE
Killmore et al. Development of plain carbon and niobium microalloyed ultra-thin cast strip products produced by the CASTRIP® process
Li et al. Microstructural Evolution and Mechanical Properties of Low C-Mn Steels Subjected to Accelerated Cooling
ITRM20060262A1 (it) Procedimento per la produzione di nastri di acciaio al carbonio a grano fine e nastri cosi ottenibili
JPH11343521A (ja) 加工性の優れた高張力熱延鋼板の製造方法
JP2002294403A (ja) 高強度・高加工性鋼管およびその製造方法
Nastich et al. Structuring and deposition of nanoparticles in X70 steel during coiling and subsequent cooling

Legal Events

Date Code Title Description
LAPS Decisions on the lapse of the protection rights

Effective date: 20130619