JP2792834B2 - 薄鋳帯からの強度５００ＭＰａ 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法 - Google Patents
薄鋳帯からの強度５００ＭＰａ 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は双ロール法などで製造さ
れる板厚１〜１０mm程度の薄鋳帯から直接、熱延鋼板相
当の薄鋼帯を得る製造方法に関し、詳しくは強度５００
MPa 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法に関するものであ
る。以降、上記プロセスをＳＴＣ（Ｓｔｒｉｐ Ｃａｓ
ｔｉｎｇ）プロセス、またこれにより得られる薄鋼帯を
ＳＴＣ鋼板と称する。また板厚１００mm以上のスラブか
ら連続熱延をへて板厚数mmの熱延鋼帯を製造するプロセ
スを現行プロセス、またこの薄鋼帯を現行鋼板と称す
る。
れる板厚１〜１０mm程度の薄鋳帯から直接、熱延鋼板相
当の薄鋼帯を得る製造方法に関し、詳しくは強度５００
MPa 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法に関するものであ
る。以降、上記プロセスをＳＴＣ（Ｓｔｒｉｐ Ｃａｓ
ｔｉｎｇ）プロセス、またこれにより得られる薄鋼帯を
ＳＴＣ鋼板と称する。また板厚１００mm以上のスラブか
ら連続熱延をへて板厚数mmの熱延鋼帯を製造するプロセ
スを現行プロセス、またこの薄鋼帯を現行鋼板と称す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年開発されつつあるＳＴＣプロセスは
現行鋼板と同等の板厚を有する薄鋼帯を直接鋳造により
得ることができ、従来の熱延行程を省略する低コストプ
ロセスとして注目を集めている。このＳＴＣプロセスは
設備上も現行プロセスに比して機長を短くできることが
特徴であり、連続鋳造された薄鋳帯は一般に鋳造後水冷
帯にて冷却され巻取られる。但しこのＳＴＣプロセスは
機構上、鋳造速度と巻取速度がほぼ同期するため、一般
に現行プロセスと同単重のコイルを得るまでにはかなり
の長時間を必要とする。このためマンドレルの熱変形な
どのコイラー設備の耐久性の点から巻取温度を６００℃
以下にすることが工業上望ましい。
現行鋼板と同等の板厚を有する薄鋼帯を直接鋳造により
得ることができ、従来の熱延行程を省略する低コストプ
ロセスとして注目を集めている。このＳＴＣプロセスは
設備上も現行プロセスに比して機長を短くできることが
特徴であり、連続鋳造された薄鋳帯は一般に鋳造後水冷
帯にて冷却され巻取られる。但しこのＳＴＣプロセスは
機構上、鋳造速度と巻取速度がほぼ同期するため、一般
に現行プロセスと同単重のコイルを得るまでにはかなり
の長時間を必要とする。このためマンドレルの熱変形な
どのコイラー設備の耐久性の点から巻取温度を６００℃
以下にすることが工業上望ましい。
【０００３】ところで炭素鋼がこの鋳造から巻取までの
温度低下により種々の相変態が生じることは周知であ
り、とりわけ水冷から巻取間では、オーステナイト状態
からフェライトやベイナイトが変態し、鋼板の強度が決
定する。そして、従来のプロセスでは、この温度域での
設備上の特定温度、すなわち仕上圧延終了温度や巻取温
度そして水冷帯における冷却速度などによって、強度を
始めとする機械的性質がどのように変化するかが長年に
渡り検討されてきた。
温度低下により種々の相変態が生じることは周知であ
り、とりわけ水冷から巻取間では、オーステナイト状態
からフェライトやベイナイトが変態し、鋼板の強度が決
定する。そして、従来のプロセスでは、この温度域での
設備上の特定温度、すなわち仕上圧延終了温度や巻取温
度そして水冷帯における冷却速度などによって、強度を
始めとする機械的性質がどのように変化するかが長年に
渡り検討されてきた。
【０００４】しかし、ＳＴＣプロセスにおける上記変態
挙動は現在まで十分な検討が行なわれておらず、例えば
特開平２−２３６２２８号公報や特開平２−２３６２２
４号公報に開示されているような高強度鋼板の製造方法
に関して数件の報告があるのみである。また、特公平３
−３８９４１号公報や特公平４−６０７４１号公報など
では、鋳造後冷却のみならず再加熱行程を付加して複雑
な変態挙動を経る鋼板の製造方法が開示されているが、
冷却のみによってどのような機械的特性が得られるかに
ついては十分な検討がなされているとは言いがたい。す
なわち、ＳＴＣプロセスにおいて、水冷帯以降の熱履歴
による鋼板強度の変化は不明な点が多かった。
挙動は現在まで十分な検討が行なわれておらず、例えば
特開平２−２３６２２８号公報や特開平２−２３６２２
４号公報に開示されているような高強度鋼板の製造方法
に関して数件の報告があるのみである。また、特公平３
−３８９４１号公報や特公平４−６０７４１号公報など
では、鋳造後冷却のみならず再加熱行程を付加して複雑
な変態挙動を経る鋼板の製造方法が開示されているが、
冷却のみによってどのような機械的特性が得られるかに
ついては十分な検討がなされているとは言いがたい。す
なわち、ＳＴＣプロセスにおいて、水冷帯以降の熱履歴
による鋼板強度の変化は不明な点が多かった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、コンパクト
な機長とコイラー設備の耐久性を考慮して、連続鋳造後
水冷帯にて鋼帯を冷却し巻取温度を６００℃以下とする
ＳＴＣプロセスにおいて、強度が５００MPa 以下の炭素
鋼薄鋼帯を製造することを課題とする。
な機長とコイラー設備の耐久性を考慮して、連続鋳造後
水冷帯にて鋼帯を冷却し巻取温度を６００℃以下とする
ＳＴＣプロセスにおいて、強度が５００MPa 以下の炭素
鋼薄鋼帯を製造することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、炭素鋼を薄鋳帯として連続鋳造し水冷後巻取る薄
鋼帯の製造において、合金元素量を下記（１）式で示す
Ｃｅｑ．で０．３以下の炭素鋼を鋳造厚み１〜１０mmで
薄鋳帯とし、鋳造後水冷帯における水冷停止温度を７０
０℃以上、水冷停止温度から巻き取り温度の間の空走帯
もしくは保熱帯での鋼板の冷却速度を１０℃／ｓ以下と
して６００℃以下で巻取る強度５００MPa 以下の炭素鋼
薄鋼帯の製造方法。また水冷開始温度を９００℃以上と
し、さらに水冷時の鋼板の冷却速度を２０℃／ｓ以上と
すること、加えて水冷前に圧下率５０％以下の熱間圧延
を一パス行う強度５００MPa 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造
方法にある。 Ｃｅｑ．＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５ （１） ここで 各元素は重量％
ろは、炭素鋼を薄鋳帯として連続鋳造し水冷後巻取る薄
鋼帯の製造において、合金元素量を下記（１）式で示す
Ｃｅｑ．で０．３以下の炭素鋼を鋳造厚み１〜１０mmで
薄鋳帯とし、鋳造後水冷帯における水冷停止温度を７０
０℃以上、水冷停止温度から巻き取り温度の間の空走帯
もしくは保熱帯での鋼板の冷却速度を１０℃／ｓ以下と
して６００℃以下で巻取る強度５００MPa 以下の炭素鋼
薄鋼帯の製造方法。また水冷開始温度を９００℃以上と
し、さらに水冷時の鋼板の冷却速度を２０℃／ｓ以上と
すること、加えて水冷前に圧下率５０％以下の熱間圧延
を一パス行う強度５００MPa 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造
方法にある。 Ｃｅｑ．＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５ （１） ここで 各元素は重量％
【０００７】
【作用】以下に図１に示す鋳造後の薄鋳帯の温度履歴を
参照して本発明を説明する。本発明では、連続鋳造され
た薄鋼帯を、必要に応じて水冷前に圧下率５０％以下の
熱間圧延を一パス行った後、水冷帯にて水冷開始温度Ｔ
（ｉｎ）から停止温度Ｔ（ｏｕｔ）まで冷却速度ＣＲ１
にて冷却し、その後冷却速度ＣＲ２にてさらに冷却を続
けて６００℃以下の巻取温度ＣＴにて巻き取る。
参照して本発明を説明する。本発明では、連続鋳造され
た薄鋼帯を、必要に応じて水冷前に圧下率５０％以下の
熱間圧延を一パス行った後、水冷帯にて水冷開始温度Ｔ
（ｉｎ）から停止温度Ｔ（ｏｕｔ）まで冷却速度ＣＲ１
にて冷却し、その後冷却速度ＣＲ２にてさらに冷却を続
けて６００℃以下の巻取温度ＣＴにて巻き取る。
【０００８】本発明者等はこの水冷帯から巻取に至るま
での熱履歴について研究を重ねた結果、本ＳＴＣプロセ
スでこの巻取温度近傍まで水冷帯にて冷却すると、鋼中
の化学成分に関わらず強度５００MPa 以上の高強度鋼板
となることを実験的につきとめた。そしてこの原因が、
ＳＴＣ鋼板の組織が基本的には、鋳造ままの粗大なオー
ステナイト組織から変態して形成されるということ、す
なわち主としてオーステナイト粒界を、変態生成サイト
とする軟質なフェライト組織が生成しにくいことあるこ
とを明らかにした。
での熱履歴について研究を重ねた結果、本ＳＴＣプロセ
スでこの巻取温度近傍まで水冷帯にて冷却すると、鋼中
の化学成分に関わらず強度５００MPa 以上の高強度鋼板
となることを実験的につきとめた。そしてこの原因が、
ＳＴＣ鋼板の組織が基本的には、鋳造ままの粗大なオー
ステナイト組織から変態して形成されるということ、す
なわち主としてオーステナイト粒界を、変態生成サイト
とする軟質なフェライト組織が生成しにくいことあるこ
とを明らかにした。
【０００９】つまりＳＴＣプロセスは、現行プロセスと
は異なり、水冷帯内ではオーステナイトが過冷されるの
みで、実質的な変態開始が水冷停止以降でおこるため
に、より低温で生成するベイナイト組織などが主体とな
り高強度化する。本発明者等は以上のようなＳＴＣプロ
セス特有の変態挙動から、巻取温度ＣＴが６００℃以下
でも高強度化しないためには、図１のような二段の冷却
速度を有する熱履歴が必須であること、その際Ｔ（ｏｕ
ｔ）を７００℃以上とし、その後空走帯もしくは保熱帯
を設ければ、鋼板の強度を５００MPa 以下にすることが
可能であることを見いだした。またこの際、ＣＲ２を１
０℃／ｓ以下とすることが重要であるとの事実から本発
明に至ったものである。そこで以下にこの条件を把握す
るに至った実験を述べる。
は異なり、水冷帯内ではオーステナイトが過冷されるの
みで、実質的な変態開始が水冷停止以降でおこるため
に、より低温で生成するベイナイト組織などが主体とな
り高強度化する。本発明者等は以上のようなＳＴＣプロ
セス特有の変態挙動から、巻取温度ＣＴが６００℃以下
でも高強度化しないためには、図１のような二段の冷却
速度を有する熱履歴が必須であること、その際Ｔ（ｏｕ
ｔ）を７００℃以上とし、その後空走帯もしくは保熱帯
を設ければ、鋼板の強度を５００MPa 以下にすることが
可能であることを見いだした。またこの際、ＣＲ２を１
０℃／ｓ以下とすることが重要であるとの事実から本発
明に至ったものである。そこで以下にこの条件を把握す
るに至った実験を述べる。
【００１０】実験では双ロール式の連続鋳造機を用い、
表１に示すＣ，Ｓｉ，Ｍｎ量を変化させて下記（１）式
で示すＣｅｑ．として大きく３シリーズの異なる炭素鋼
を溶製後、板厚２．５mmにて連続鋳造し、鋳造後１１５
０℃にて２０％の熱間圧延を一パス施した後、水冷帯に
てＴ（ｏｕｔ）まで水冷し、その後空冷状態にてさらに
冷却を続け、ＣＴが６００℃となるように巻き取った。
表１に示すＣ，Ｓｉ，Ｍｎ量を変化させて下記（１）式
で示すＣｅｑ．として大きく３シリーズの異なる炭素鋼
を溶製後、板厚２．５mmにて連続鋳造し、鋳造後１１５
０℃にて２０％の熱間圧延を一パス施した後、水冷帯に
てＴ（ｏｕｔ）まで水冷し、その後空冷状態にてさらに
冷却を続け、ＣＴが６００℃となるように巻き取った。
【００１１】
【表１】
【００１２】 Ｃｅｑ．＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５ （１） ここで 各元素は重量％ なお、本実験では水冷帯での水冷開始温度Ｔ（ｉｎ）は
約１０００℃、冷却速度ＣＲ１は約５０℃／ｓ、冷却速
度ＣＲ２は約１０℃／ｓであった。巻取後の鋼帯はその
後、１．５％の調質圧延を施し、黒皮ままでＪＩＳ５号
引張試験に供した。図２にＴ（ｏｕｔ）の温度を６００
〜８５０℃まで種々変化させた場合の強度の変化を示
す。どのＣｅｑ．レベルでもＴ（ｏｕｔ）が低下するに
従って強度が上昇する傾向にあるが、７００℃以上の範
囲であれば強度５００MPa 以下の条件を満たすことが知
られる。なおＴ（ｏｕｔ）をＣＴと同じ６００℃近傍ま
でとした場合にはＣｅｑ．レベルに依らず強度６００MP
a 以上となっている。
約１０００℃、冷却速度ＣＲ１は約５０℃／ｓ、冷却速
度ＣＲ２は約１０℃／ｓであった。巻取後の鋼帯はその
後、１．５％の調質圧延を施し、黒皮ままでＪＩＳ５号
引張試験に供した。図２にＴ（ｏｕｔ）の温度を６００
〜８５０℃まで種々変化させた場合の強度の変化を示
す。どのＣｅｑ．レベルでもＴ（ｏｕｔ）が低下するに
従って強度が上昇する傾向にあるが、７００℃以上の範
囲であれば強度５００MPa 以下の条件を満たすことが知
られる。なおＴ（ｏｕｔ）をＣＴと同じ６００℃近傍ま
でとした場合にはＣｅｑ．レベルに依らず強度６００MP
a 以上となっている。
【００１３】次にＴ（ｏｕｔ）を７００℃に固定し、鋳
造の板厚を１．２〜１０mmに種々変化させてＣＲ２の冷
却速度を３〜１８℃／ｓに変化させた場合の強度の変化
を図３に示す。なおその他の条件は図２と同様である。
図３からＣＲ２が１０℃／ｓ以下の場合、強度５００MP
a 以下を達成することができる。一方、ＣＲ２が大きく
なると、どのＣｅｑ．レベルでも高強度化している。即
ち以上の結果から、Ｔ（ｏｕｔ）を７００℃以上としな
おかつＣＲ２を１０℃／ｓとすれば、表１に示したＣｅ
ｑ．が０．３以下の炭素鋼で強度を５００MPa 以下とす
ることが可能となる。
造の板厚を１．２〜１０mmに種々変化させてＣＲ２の冷
却速度を３〜１８℃／ｓに変化させた場合の強度の変化
を図３に示す。なおその他の条件は図２と同様である。
図３からＣＲ２が１０℃／ｓ以下の場合、強度５００MP
a 以下を達成することができる。一方、ＣＲ２が大きく
なると、どのＣｅｑ．レベルでも高強度化している。即
ち以上の結果から、Ｔ（ｏｕｔ）を７００℃以上としな
おかつＣＲ２を１０℃／ｓとすれば、表１に示したＣｅ
ｑ．が０．３以下の炭素鋼で強度を５００MPa 以下とす
ることが可能となる。
【００１４】次に、本発明における化学成分と上記以外
の製造条件の限定理由について述べる。本発明での炭素
鋼成分は下記（１）式で示すＣｅｑ．で０．３以下とす
る。これは０．３を越えると、如何なる熱履歴を取ろう
とも、巻取温度が６００℃以下の条件では強度５００MP
a 以下を達成することが不可能なためである。 Ｃｅｑ．＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５ （１） ここで 各元素は重量％ なお合金元素の個々の添加量について特に制限は設けな
いが、本発明では、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｎｉ及びＣ
ｒ：１．０％以下、の範囲の炭素鋼を対象としている。
又、鋼中には不可避不純物としてＰ，Ｓ，Ａｌ，Ｎ等が
混入することがあるが、それぞれ、Ｐ，Ｓ：０．０５％
以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．０２％以下、の
範囲であれば特に問題となるものではない。更にスクラ
ップを原料とする場合にはこの他にＣｕ，Ｓｎなどが混
入することがあるが、各々０．５％以下であれば特に本
発明を妨げるものではない。
の製造条件の限定理由について述べる。本発明での炭素
鋼成分は下記（１）式で示すＣｅｑ．で０．３以下とす
る。これは０．３を越えると、如何なる熱履歴を取ろう
とも、巻取温度が６００℃以下の条件では強度５００MP
a 以下を達成することが不可能なためである。 Ｃｅｑ．＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５ （１） ここで 各元素は重量％ なお合金元素の個々の添加量について特に制限は設けな
いが、本発明では、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｎｉ及びＣ
ｒ：１．０％以下、の範囲の炭素鋼を対象としている。
又、鋼中には不可避不純物としてＰ，Ｓ，Ａｌ，Ｎ等が
混入することがあるが、それぞれ、Ｐ，Ｓ：０．０５％
以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．０２％以下、の
範囲であれば特に問題となるものではない。更にスクラ
ップを原料とする場合にはこの他にＣｕ，Ｓｎなどが混
入することがあるが、各々０．５％以下であれば特に本
発明を妨げるものではない。
【００１５】次に製造条件について述べる。まず鋳造厚
みであるが、本発明では鋳造厚みを１〜１０mmの範囲と
する。これは、１０mm超では鋳造速度が著しく低下し、
生産性を確保することができないためである。また１mm
未満では鋳造そのものが困難となり、安定した鋳片が得
られ難く、その結果安定した機械特性が得られないため
である。
みであるが、本発明では鋳造厚みを１〜１０mmの範囲と
する。これは、１０mm超では鋳造速度が著しく低下し、
生産性を確保することができないためである。また１mm
未満では鋳造そのものが困難となり、安定した鋳片が得
られ難く、その結果安定した機械特性が得られないため
である。
【００１６】次に本発明の最も重要な点は、鋳造後巻取
までの熱履歴において図１に示す水冷帯と続く空走帯で
の温度や冷却速度の制御をすることにある。ここで水冷
停止温度Ｔ（ｏｕｔ）や空走帯の冷却速度ＣＲ２の限定
理由は前述した通りであるが、板厚が薄く空走帯での冷
却速度ＣＲ２が１０℃／ｓ以上となるような場合には保
熱カバーを配した保熱帯などを設けても良い。又、水冷
帯と空走帯もしくは保熱帯の領域を熱的に分割する手段
は、実際には水切りスプレーなどで板上水を分断した
り、ラインに段差をつけるなどの設備的な手段によって
達成可能である。
までの熱履歴において図１に示す水冷帯と続く空走帯で
の温度や冷却速度の制御をすることにある。ここで水冷
停止温度Ｔ（ｏｕｔ）や空走帯の冷却速度ＣＲ２の限定
理由は前述した通りであるが、板厚が薄く空走帯での冷
却速度ＣＲ２が１０℃／ｓ以上となるような場合には保
熱カバーを配した保熱帯などを設けても良い。又、水冷
帯と空走帯もしくは保熱帯の領域を熱的に分割する手段
は、実際には水切りスプレーなどで板上水を分断した
り、ラインに段差をつけるなどの設備的な手段によって
達成可能である。
【００１７】なお本発明における水冷開始温度Ｔ（ｉ
ｎ）は９００℃以上とする。これは９００℃未満ではオ
ーステナイト組織が一部フェライト変態する恐れがあ
り、Ｔ（ｉｎ）の変動が材質を変化させる可能性がある
ためである。さらに水冷帯での冷却速度ＣＲ１は２０℃
／ｓ以上とする。これは２０℃／ｓ未満では、前述同様
水冷帯内で一部フェライト変態する恐れがあり、ＣＲ１
の変動がやはり材質を変化させる可能性があるためであ
る。なおＴ（ｉｎ）が低い場合やＣＲ１が小さい場合
は、結果的に機長が長くなることから設備的にも望まし
いものではない。
ｎ）は９００℃以上とする。これは９００℃未満ではオ
ーステナイト組織が一部フェライト変態する恐れがあ
り、Ｔ（ｉｎ）の変動が材質を変化させる可能性がある
ためである。さらに水冷帯での冷却速度ＣＲ１は２０℃
／ｓ以上とする。これは２０℃／ｓ未満では、前述同様
水冷帯内で一部フェライト変態する恐れがあり、ＣＲ１
の変動がやはり材質を変化させる可能性があるためであ
る。なおＴ（ｉｎ）が低い場合やＣＲ１が小さい場合
は、結果的に機長が長くなることから設備的にも望まし
いものではない。
【００１８】一方、本発明では水冷前に圧下率５０％以
下の熱間圧延を一パス行っても良い。この圧下は通常、
鋳片形状を整えたり、鋳造に起因した欠陥を消失させた
り、オーステナイト組織を再結晶により細粒化させるな
どの目的で行われる。しかし現行プロセスにおける総圧
下率（通常９５％以上）に比して、５０％以下の圧下率
で得られるオーステナイト粒径は、たとえ再結晶した場
合でも、現行鋼板のそれよりも十分大きいため、続く水
冷帯から巻取までの間の変態挙動は、圧延なしの場合の
鋳造ままからの変態挙動と大差なく、このため圧下の有
無は本発明に大きな影響を与えない。なおここで圧下率
を５０％以下としたのはこれ以上の圧下を一パスで与え
た場合、鋳片の蛇行や横滑り、または中伸びや耳波とい
った問題が生じて、鋼帯の通板性が著しく不安低となる
ためである。
下の熱間圧延を一パス行っても良い。この圧下は通常、
鋳片形状を整えたり、鋳造に起因した欠陥を消失させた
り、オーステナイト組織を再結晶により細粒化させるな
どの目的で行われる。しかし現行プロセスにおける総圧
下率（通常９５％以上）に比して、５０％以下の圧下率
で得られるオーステナイト粒径は、たとえ再結晶した場
合でも、現行鋼板のそれよりも十分大きいため、続く水
冷帯から巻取までの間の変態挙動は、圧延なしの場合の
鋳造ままからの変態挙動と大差なく、このため圧下の有
無は本発明に大きな影響を与えない。なおここで圧下率
を５０％以下としたのはこれ以上の圧下を一パスで与え
た場合、鋳片の蛇行や横滑り、または中伸びや耳波とい
った問題が生じて、鋼帯の通板性が著しく不安低となる
ためである。
【００１９】なおこれ以外の製造条件については特別な
制約を設けないが、凝固後圧延まで、及び空走帯もしく
は保熱帯では鋼板表面に酸化スケールが厚く生成しない
よう雰囲気制御をすることが好ましい。他方、酸洗や調
質圧延などの次行程は現行鋼板のそれに準じて行えばよ
い。以下、本発明について実施例によって、さらに詳述
する。
制約を設けないが、凝固後圧延まで、及び空走帯もしく
は保熱帯では鋼板表面に酸化スケールが厚く生成しない
よう雰囲気制御をすることが好ましい。他方、酸洗や調
質圧延などの次行程は現行鋼板のそれに準じて行えばよ
い。以下、本発明について実施例によって、さらに詳述
する。
【００２０】
【実施例】銅合金製の双ロール鋳造機を用いて、表２に
示す成分の鋼を、表３に示す鋳造厚み・熱間圧延条件・
熱履歴にて薄鋼帯とした。その後、鋼帯を酸洗し１．０
％の調質圧延を行った後、ＪＩＳ５号引張試験片を作成
し、引張試験に供した。引張試験結果を表４に示す。
示す成分の鋼を、表３に示す鋳造厚み・熱間圧延条件・
熱履歴にて薄鋼帯とした。その後、鋼帯を酸洗し１．０
％の調質圧延を行った後、ＪＩＳ５号引張試験片を作成
し、引張試験に供した。引張試験結果を表４に示す。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】これによると本発明条件であるNo. １〜１
１はいずれも強度５００MPa 以下であるのに対し、Ｃｅ
ｑ．が０．３以上のNo. １２〜１４、また熱履歴の内、
水冷停止温度Ｔ（ｏｕｔ）が７００℃以下のNo. １５，
１６、さらに空走帯もしくは保熱帯の冷却速度ＣＲ２が
１０℃／ｓ以上のNo. １７，１８、では強度が５００MP
a 以上であり、本発明の要件を満たさなかった。
１はいずれも強度５００MPa 以下であるのに対し、Ｃｅ
ｑ．が０．３以上のNo. １２〜１４、また熱履歴の内、
水冷停止温度Ｔ（ｏｕｔ）が７００℃以下のNo. １５，
１６、さらに空走帯もしくは保熱帯の冷却速度ＣＲ２が
１０℃／ｓ以上のNo. １７，１８、では強度が５００MP
a 以上であり、本発明の要件を満たさなかった。
【００２５】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、コン
パクトな機長を達成するため水冷帯が付帯し、さらにコ
イラーの耐久性から巻取温度を６００℃以下としたＳＴ
Ｃプロセスにて、強度５００MPa 以下の炭素鋼薄鋼帯を
得ることが可能となる。また本発明は基本的には現行の
熱延鋼帯と同等の薄鋼帯を製造する方法に関するもので
あるが、現行の冷延鋼板及びトタンやブリキといった種
々のメッキ鋼板の素材としても適用可能なものであり、
工業的な効果は極めて大きい。
パクトな機長を達成するため水冷帯が付帯し、さらにコ
イラーの耐久性から巻取温度を６００℃以下としたＳＴ
Ｃプロセスにて、強度５００MPa 以下の炭素鋼薄鋼帯を
得ることが可能となる。また本発明は基本的には現行の
熱延鋼帯と同等の薄鋼帯を製造する方法に関するもので
あるが、現行の冷延鋼板及びトタンやブリキといった種
々のメッキ鋼板の素材としても適用可能なものであり、
工業的な効果は極めて大きい。
【図１】本発明によって規定される鋳片の鋳造からの熱
履歴を示す説明図である。
履歴を示す説明図である。
【図２】水冷停止温度Ｔ（ｏｕｔ）と強度の関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図３】空走帯での冷却速度ＣＲ２と強度の関係を示す
グラフである。
グラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２１Ｄ 9/46 Ｃ２１Ｄ 9/46 Ｓ 9/52 １０２ 9/52 １０２ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｗ (56)参考文献 特開 昭63−216924（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−195761（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−87431（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−294419（ＪＰ，Ａ) 国際公開94／25635（ＷＯ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/00 C21D 9/46 C21D 9/52 102
Claims (4)
- 【請求項１】 炭素鋼を薄鋳帯として連続鋳造し水冷後
巻取る薄鋼帯の製造において、合金元素量を下記（１）
式で示すＣｅｑ．で０．３以下の炭素鋼を鋳造厚み１〜
１０mmで薄鋳帯とし、鋳造後水冷帯における水冷停止温
度を７００℃以上、水冷停止温度から巻き取り温度の間
の空走帯もしくは保熱帯での鋼板の冷却温度を１０℃／
ｓ以下として６００℃以下で巻取ることを特徴とする薄
鋳帯からの強度５００MPa 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方
法。 Ｃｅｑ．＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５ （１） ここで 各元素は重量％ - 【請求項２】 水冷帯における水冷開始温度を９００℃
以上とすることを特徴とする請求項１記載の薄鋳帯から
の強度５００MPa 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法。 - 【請求項３】 水冷時の鋼板の冷却速度を２０℃／ｓ以
上とすることを特徴とする請求項１または２記載の薄鋳
帯からの強度５００MPa 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方
法。 - 【請求項４】 水冷前に圧下率５０％以下の熱間圧延を
一パス行うことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１
項に記載の薄鋳帯からの強度５００MPa 以下の炭素鋼薄
鋼帯の製造方法。
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Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP9236495A JP2792834B2 (ja) | 1995-04-18 | 1995-04-18 | 薄鋳帯からの強度５００ＭＰａ 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08290242A JPH08290242A (ja) | 1996-11-05 |
| JP2792834B2 true JP2792834B2 (ja) | 1998-09-03 |
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ID=14052366
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|---|---|---|---|
| JP9236495A Expired - Fee Related JP2792834B2 (ja) | 1995-04-18 | 1995-04-18 | 薄鋳帯からの強度５００ＭＰａ 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法 |
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| JP (1) | JP2792834B2 (ja) |
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-
1995
- 1995-04-18 JP JP9236495A patent/JP2792834B2/ja not_active Expired - Fee Related
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