SK285274B6 - Spôsob výroby pásu z nízkouhlíkovej ocele a pás vyrobiteľný týmto spôsobom - Google Patents

Spôsob výroby pásu z nízkouhlíkovej ocele a pás vyrobiteľný týmto spôsobom Download PDF

Info

Publication number
SK285274B6
SK285274B6 SK1814-99A SK181499A SK285274B6 SK 285274 B6 SK285274 B6 SK 285274B6 SK 181499 A SK181499 A SK 181499A SK 285274 B6 SK285274 B6 SK 285274B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
strip
cooling
casting
cast
ferrite
Prior art date
Application number
SK1814-99A
Other languages
English (en)
Other versions
SK181499A3 (en
Inventor
Antonio Mascanzoni
Ettore Anelli
Original Assignee
Acciai Speciali Terni S.P.A.
Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=11405132&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SK285274(B6) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Acciai Speciali Terni S.P.A., Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh filed Critical Acciai Speciali Terni S.P.A.
Publication of SK181499A3 publication Critical patent/SK181499A3/sk
Publication of SK285274B6 publication Critical patent/SK285274B6/sk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Spôsob pozostáva z liatia pomocou dvojvalcového zariadenia (1) na spojité liatie obsahujúceho unášacie valce (3), pásu s hrúbkou medzi 1 až 8 mm a majúceho nasledujúce zloženie v hmotnostných percentách vztiahnutých na celkovú hmotnosť: C 0,02 až 0,10; Mn 0,1 až 0,6; Si 0,02 až 0,35; Al 0,01 až 0,05; S<0,015; P<0,02; Cr 0,05 až 0,35; Ni 0,05 až 0,3; N 0,003 až 0,012; a voliteľne Ti<0,03; V<0,10; Nb<0,035; pričom zvyšok tvorí Fe okrem nevyhnutných nečistôt; chladenia pásu na obidvoch stranách v oblasti medzi odlievacími valcami a unášacími valcami (3) bezprostredne za lejacími valcami, pričom chladenie je vybraté zo skupiny obsahujúcej chladenie vodou a chladenie zmesou vody a plynu; tvárnenia liateho pásu za tepla prostredníctvom unášacíchvalcov (3) pri teplote v rozsahu od 1000 do 1 300°C až do dosiahnutia redukcie hrúbky dostatočnej na podporenie uzavretia riedin udržujúcej rozmery austenitového zrna väčšie ako 150 mím, pričom redukcia je menšia ako 15 %; chladenia pásu rýchlosťou>10 °C/s dolu na teplotu (Tavv) v rozsahu od 480 do 750 °C; a zvinutia takto získaného pásu do cievky. Pás má potom zodpovedajúce zloženie, mikroštruktúru a mechanické vlastnosti.

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu výroby pásov z nízkouhlíkovej ocele, majúcich dobrú kombináciu pevnosti a tvarovateľnosti za studená a pásov vyrobiteľných týmto spôsobom.
Doterajší stav techniky
Sú známe rôzne spôsoby výroby pásov z uhlíkovej ocele pomocou dvojvalcového zariadenia na kontinuálne liatie. Cieľom týchto spôsobov je výroba pásov z uhlíkovej ocele majúcich dobré vlastnosti pevnosti a ťažnosti.
Konkrétne v EP 0707908 A1 je opísané dvojvalcové zariadenie na kontinuálne liatie, pričom pás z uhlíkovej ocele sa odlieva, načo sa podrobí valcovaniu za horúca s 50 až 70 % redukciou hrúbky a potom sa chladí. Takto získaný plochý tenký výrobok má, vďaka zmenšenej veľkosti zrna dosiahnutého valcovaním za horúca, dobré vlastnosti pevnosti a ťažnosti.
Z WO 95/13155 je známe postupné tepelné spracovanie liatych pásov z uhlíkovej ocele, zamerané na zariadenie mikroštruktúry liateho pásu. Konkrétne, liaty pás sa chladí pod teplotu transformácie austenitu na ferit a následne sa ohrieva až do opätovnej austenitizácie materiálu (normalizačné žíhanie v rade). Tým spôsobom sa vzhľadom na efekt dvojitej transformácie na pevnú fázu zrná austenitu zmenšujú a riadením podmienok finálneho chladenia a zvinovania pásu je možné vytvoriť jemnú štruktúru s vysokou pevnosťou a ťažnosťou.
Uvedený spôsob však vyžaduje ďalšie zariadenie na vyššiu spotrebu energie (napr. valcovacie linky, pec na medziohrev atď.) a vyžaduje spravidla väčší priestor, a teda menšie celé zariadenie od odlievacieho stroja po zvinovanú cievku. Okrem toho, cieľom spôsobu, pokiaľ ide o hrúbku finálnej štruktúry pásu, je čo najviac sa priblížiť za horúca valcovanému pásu z konvenčného procesu, a neuvádza, ako dosiahnuť výrobok s požadovanými mechanickými a technologickými vlastnosťami využitím zvláštnosti fázovej transformácie oceli, majúcich po odliatí veľké zrná austenitu (spravidla 150-400 mm).
Podstata vynálezu
Cieľom predloženého vynálezu je teda poskytnúť spôsob výroby pásov z nizkouhlikovej ocele, majúcich po odliati dobrú kombináciu pevnosti a ťažnosti a dobrú zvárateľnosť, bez valcovania a/alebo podrobenia tepelným cyklom.
Ďalším cieľom predloženého vynálezu je vyrobiť pás z uhlíkovej ocele, ktorý má po odliatí zlepšené mechanické vlastnosti, najmä pomerne malý pomer namáhanie na medzi klzu/namáhanie pri lome a spojitý priebeh krivky napätia-pretiahnutia, na získanie materiálu zvlášť vhodného na použitie tvarovania za studená, ako ohýbanie a tečenie.
Predmetom predloženého vynálezu je teda spôsob výroby pásov z nizkouhlikovej ocele, majúci dobrú kombináciu pevnosti a tvárnosti v stave po odliatí, a dobrú zvarovateľnosť po morení obvyklými procesmi, pričom pozostáva z nasledujúcich krokov:
Spôsob výroby pásov z nizkouhlikovej ocele, ktoré majú dobrú kombináciu pevnosti a tvárnosti v stave po odliatí, a dobrú zvarovateľnosť po morení obvyklými procesmi, vyznačujúci sa tým, že pozostáva z nasledujúcich krokov: - liatie, pomocou dvojvalcového zariadenia (1) na spojité liatie obsahujúceho unášacie valce (3), pásu s hrúbkou me dzi 1 až 8 mm a majúceho nasledujúce zloženie v hmotnostných percentách vztiahnutých na celkovú hmotnosť: C 0,02 až 0,10; Mn 0,1 až 0,6; Si 0,02 až 0,35; A1 0,01 až 0,05; S<0,015; P<0,02; Cr 0,05 až 0,35; Ni 0,05 až 0,3; N 0,003 až 0,012; a voliteľne Ti<0,03; V<0,10; Nb<0,035; pričom zvyšok tvorí Fe okrem nevyhnutných nečistôt;
- chladenie pásu na obidvoch stranách v oblasti medzi odlievacími valcami a unášacími valcami (3) bezprostredne za lejacími valcami, pričom chladenie je vybraté zo skupiny obsahujúcej chladenie vodou a chladenie zmesou vody a plynu;
- tvárnenie liateho pásu za tepla prostredníctvom unášacích valcov (3) pri teplote v rozsahu od 1000 do 1 300 °C až do dosiahnutia redukcie hrúbky dostatočnej na podporenie uzavretia riedin udržujúcej rozmery austenitového zrna väčšie ako 150 pm, pričom redukcia je menšia ako 15 %;
- chladenie pásu rýchlosťou >10°C/s dolu na teplotu (Taw) v rozsahu od 480 do 750 “C; a
- zvinutie takto získaného pásu do cievky.
Pri spôsobe podľa vynálezu sa znaky fázovej transformácie hrubozmného austenitu, ktorý sa tvorí v priebehu procesu kontinuálneho liatia bez uskutočňovania valcovania za tepla a/alebo normalizačného žíhania v rade, využívajú na vytvárnenie, pomocou riadeného chladenia a zvinovania, vopred stanoveného rozsahu delenia mikroštruktúry zložiek materiálu nizkouhlikovej ocele po odliatí. Tieto finálne mikroštruktúry, tvorené rovnoosovým feritom, ihlicovitým feritom a/alebo bainitom, poskytujú typický diagram pevnosti v ťahu materiálu spojitého charakteru, majúceho zlepšenú tvarovateľnosť, pokiaľ ide o výrobu pásu zvlášť vhodného na aplikáciu v tvárnení za studená.
Ďalším predmetom predloženého vynálezu je tiež pás z nizkouhlikovej ocele vyrobiteľný podľa uvedeného spôsobu, pričom podľa vynálezu má nasledujúce zloženie v hmotnostných percentách:
C 0,02 až 0,10; Mn 0,1 až 0,6; Si 0,02 až. 0,35; A1 0,01 až 0,05; S<0,015; P<0,02; Cr 0,05 až 0,35; Ni 0,05 až 0,3; N 0,003 až 0,012; a voliteľne Ti<0,03; V<0,10; Nb<0,035; pričom zvyšok tvorí Fe okrem nevyhnutných nečistôt; pričom má finálnu mikroštruktúru pozostávajúcu z: ihličkového feritu a/alebo bainitu: 20 až 50 % obj. hrubo zrnitého rovnoosého feritu: <80 % obj. perlitu: < 2 % obj.
a nasledujúce mechanické vlastnosti: namáhanie na medzi klzu: Rs = 200 až 300 MPa namáhanie pri lome: Rm > 300 MPa pomer Rs/Rm < 0,75 celkové pretiahnutie: > 28 % index podľa Erichsena: > 11 mm.
Ďalej je predmetom vynálezu i odliaty pás z nízkouhlíkovej ocele vyrobiteľný podľa uvedeného spôsobu pričom má nasledujúce zloženie v hmotnostných percentách:
C 0,02 až 0,10; Mn 0,1 až 0,6; Si 0,02 až 0,35; A1 0,01 až 0,05; S<0,015; P<0,02; Cr 0,05 až 0,35; Ni 0,05 až 0,3; N 0,003 až 0,012; a voliteľne Ti<0,03; V<0,10; Nb<0,035; pričom zvyšok tvorí Fe okrem nevyhnutných nečistôt; pričom má finálnu mikroštruktúru pozostávajúcu z: ihličkového feritu a/alebo bainitu: > 50 % obj. hrubo zrnitého rovnoosého feritu: <50 % obj. perlitu: < 2 % obj.
a nasledujúce mechanické vlastnosti: namáhanie na medzi klzu: Rs = 210 až 350 MPa namáhanie pri lome: Rm > 330 MPa pomer Rs/Rm <0,8 celkové pretiahnutie: > 22 % index podlá Erichsena: > 10 mm.
Tieto pásy majú malý pomer namáhanie na medzi klzu/namáhanie pri lome a spojitý priebeh krivky napätiepretiahnutie, ako i dobrú zvarovateľnosť po morení.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Vynález bude bližšie vysvetlený prostredníctvom opisu konkrétneho vytvorenia predloženého ako neobmedzujúci príklad. Na výkresoch, ku ktorým sa opis vzťahuje, predstavuje obr. 1 zjednodušenú schému dvojvalcového zariadenia na kontinuálne liatie tenkého pásu a riadené chladenie pásu podľa predloženého vynálezu;
obr. 2 schematický diagram chladiacich cyklov v rade, aplikovaných na liaty pás;
obr. 3 fotografia vyhotovená optickým mikroskopom, ilustrujúca mikroštruktúru prvého typu liateho oceľového pásu ochladeného podľa predloženého vynálezu;
obr. 4 fotografia vyhotovená optickým mikroskopom, ilustrujúca mikroštruktúru druhého typu liateho oceľového pásu ochladeného podľa predloženého vynálezu;
obr. 5 fotografia vyhotovená optickým mikroskopom, ilustrujúca mikroštruktúru tretieho typu liateho oceľového pásu ochladeného podľa predloženého vynálezu;
obr. 6 (a) fotografia vyhotovená optickým mikroskopom, ilustrujúca ferit ihličkového typu získaný v páse podľa predloženého vynálezu;
obr. 6 (b) fotografia vyhotovená elektrónovým mikroskopom, ilustrujúca ferit ihličkového typu získaný v páse podľa predloženého vynálezu;
obr. 7 fotografia vyhotovená optickým mikroskopom, ilustrujúca mikroštruktúru druhého typu liateho oceľového pásu ochladeného podľa predloženého vynálezu;
obr. 8 fotografia vyhotovená optickým mikroskopom, ilustrujúca mikroštruktúru tretieho typu liateho oceľového pásu ochladeného podľa predloženého vynálezu;
obr. 9 fotografia vyhotovená optickým mikroskopom, ilustrujúca mikroštruktúru druhého typu liateho oceľového pásu vyrobeného v tradičnom cykle;
obr. 10 diagram pevnosti v ťahu pásu z ocele, obr. 11 fotografia vyhotovená optickým mikroskopom, ilustrujúca mikroštruktúru liateho oceľového pásu vyrobeného podľa predloženého vynálezu;
obr. 12 predstavuje diagram spojitého priebehu pevnosti v ťahu liateho oceľového pásu vyrobeného podľa predloženého vynálezu;
obr. 13 (a, b) predstavujú diagramy ilustrujúce zvárateľnosť dvoch typov moreného pásu z nizkouhlíkovej ocele získaného podľa vynálezu; a obr. 14 predstavuje diagram ilustrujúci zvárateľnosť moreného pásu z nizkouhlíkovej ocele získaného konvenčným cyklom.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Ako je znázornené na obr. 1, spôsob podľa predloženého vynálezu sa uskutočňuje s použitím dvojvalcového zariadenia 1 na kontinuálne liatie. Bezprostredne za valcom 1 sú usporiadané chladiace zariadenia 2a a 2b na riadené chladenie nepretržite nimi prechádzajúceho pásu.
Za uvedenými dvoma chladiacimi zariadeniami sú usporiadané unášacie valce 3 známej konštrukcie.
Na výstupe unášacích valcov 3 je usporiadané finálne moduláme chladiace zariadenie 4, cez ktoré pás prechádza než dosiahne zvinovacie zariadenie 5.
Počas tuhnutia a vyťahovania z odlievacieho zariadenia í je pás podrobený vhodnému riadenému tlaku účinkom proti sebe sa otáčajúcej dvojice valcov na obmedzenie tvorby riedin. Potom sa odlievaný pás podrobuje chladeniu vodou alebo zmiešanému chladeniu vodou a plynom na oboch stranách, na spomalenie rastu ako austenitických zŕn, tak tiež povrchových oxidových vrstiev. Použitím unášacích valcov sa redukuje hrúbka na menej než 15 %, pri teplote meniacej sa medzi 1 000 a 1 300 °C, na uzavretie riedin na prijateľnú mieru.
Chladiace cykly pásu liatej ocele sa nastavujú riadením rýchlosti liatia, prietoku vody a počtu aktívnych chladiacich plôch. Posledný chladiaci cyklus, za chladiacimi valcami 3, sa na získanie požadovanej štruktúry volí na základe charakteristík fázovej transformácie ocele, ktoré závisia väčšinou od počiatočných rozmerov austenitických zŕn, a na počiatočnom obsahu C, Mn a Cr.
Boli vyskúšané rôzne realizácie v laboratórnej i prevádzkovej mierke s použitím ocele nasledujúceho zloženia: 0,02 až 0,10 % C; 0,1 až 0,6 % Mn; 0,02 až 0,35 % Si; 0,01 až 0,05 % Al; P<0,02; 0,05 až 0,35 % Cr; 0,05 až 0,3 % Ni; 0,003 až 0,012 % N; Ti<0,03; V<0,l 0; Nb<0,035; pričom zvyšok tvorí v podstate železo.
Z týchto pokusov bolo zrejmé, že riadením chemického zloženia ocele a chladenia spôsobom v rade, je možné vyvinúť vhodné finálne mikroštruktúry, charakteristické určitým podielom množstva rovnoosého feritu a ihličkového feritu a/alebo bainitu. Takto získané rôzne druhy mikroštruktúmych zložiek poskytujú pásu v stave po odliatí rôzne kombinácie pevnosti, ťažnosti a tvárnosti za studená, ktoré možno vyhodnotiť prostredníctvom tlakovej skúšky a skúšky podľa Erichsena.
Pôvodcovia vynálezu najmä vyhodnocovali vlastnosti spojené s vytváraním štruktúry ihličkového feritu alebo bainitu, ktorá je, v porovnaní s tradičnou štruktúrou mnohouholníkových jemných zŕn feritu, charakteristická vysokou hustotou dislokácií.
Spôsobom podľa vynálezu je možné získať na páse z nizkouhlíkovej ocele v stave po odliati rôzne druhy štruktúr a vlastnosti, pričom tieto vlastnosti pre rôzne typy možno zhrnúť nasledovne (veľké písmená označujú rôzne typy uhlíkových oceli):
A) Prevládajúci rovnoosový ferit ihličkový ferit a/alebo bainit: < 20 % obj. hrubo zrnitý rovnoosový ferit: > 70 % obj. perlit: 2 až 10 % obj.
namáhanie na medzi klzu: Rs = 180 až 250 MPa namáhanie pri lome: Rm > 280 MPa pomer Rs/Rm < 0,75 celkové pretiahnutie: > 30 % index podľa Erichsena: > 12 mm.
B) Zmesová štruktúra rovnoosového a ihličkového feritu ihličkový ferit a/alebo bainit: 20 až 50 % obj.
hrubo zrnitýrovnoosový ferit:< 80 % obj. perlit: < 2 % obj.
namáhanie na medzi klzu: Rs = 200 až 300 MPa namáhanie pri lome: Rm > 300 MPa pomer Rs/Rm < 0,75 celkové pretiahnutie: > 28 % index podľa Erichsena: > 11 mm.
C) Prevládajúci ihličkový ferit-bainit ihličkový ferit a/alebo bainit: > 50 % obj. hrubo zrnitý rovnoosový ferit: < 50 % obj. perlit: < 2 % obj.
namáhanie na medzi klzu: Rs = 210 až 320 MPa namáhanie pri lome: Rm > 330 MPa pomer Rs/Rm < 0,8 celkové pretiahnutie: > 22 % index podľa Erichsena: > 10 mm.
Bolo zistené, že C, Mn a Cr, v hmotnostných koncentráciách definovaných rozmedzím podľa predloženého vynálezu, a austenitické zrná, ich rozmery sú väčšie než 150 pm, a rýchlosť chladenia > 10 °C/s v teplotnom intervale 750 až 480 °C, podporujú tvorbu nerovnoosového feritu.
Ďalšie skúšky uskutočnené spôsobom opísaným v predloženom vynáleze ukázali, že je možné využiť širšiu distribúciu a rovnomernosť koncentrácie zložiek zliatiny v liatom páse s vysokou rýchlosťou tuhnutia (malý výskyt segregácie) na homogenizáciu distribúcie mikroštruktúr a na zabránenie vzniku nežiaducich štruktúr martenzitického typu, znižujúcich ťažnosť a tvarovateľnosť materiálu.
Pôvodcovia vynálezu ďalej zistili, že energické chladenie liateho pásu je účinné na získanie povrchovo oxidovej oblasti, ktorej hrúbka a povaha sú také, že ju možno odstrániť s použitím obvyklých procesov morenia. Prostredníctvom skúšok bodového zvárania morených vzoriek pásu, získaného spôsobom podľa vynálezu bola pozitívne overená zvariteľnosť týchto materiálov, ktorá je, ako známe, silne ovplyvňovaná povrchovými podmienkami tabuľovej ocele.
Pôvodcovia vynálezu ďalej pozorovali, ako prídavok prvkov ako napríklad vanádu a nióbu, zvýšil vytvrditeľnosť austenitu a spomalil tvorbu rovnoosého feritu, pri uľahčení vývoja ihličkového feritu a bainitu. Ďalej, niób a titán, ktoré tvoria karbonitridy, inhibujú rozmerový rast austenitických zŕn pri ohrievaní na vysokú teplotu, pričom zaisťujú napríklad lepšiu ťažnosť a tepelne modifikované oblasti zvárania.
Predložené ilustratívne a porovnávacie príklady mikroštruktúry a vlastností pásov získaných spôsobom podľa predloženého vynálezu a pomocou konvenčnej technológie sú ďalej opísané ako neobmedzujúce príklady. Z dôvodov jasnosti sú tabuľky zmienené v nasledujúcich príkladoch uvedené všetky spoločne za posledným príkladom (príklad č. 4).
Príklad 1
Spôsobom podľa vynálezu, s použitím ocelí uvedeného typu A, ktorých zloženie je uvedené v tabuľke 1, bolo získané niekoľko liatych pásov majúcich hrúbku medzi 2,2 a 2,4 mm.
Tekutá oceľ bola liata pomocou vertikálneho dvojvalcového stroja na nepretržité liatie (obr. 1) a s použitím priemerného vyťahovacieho napätia 40 t/m. Pásy boli chladené na výstupe z odlievacieho stroja do dosiahnutia teploty 1 210 až 1 170 °C v blízkosti unášacích valcov 3. Pri týchto teplotách bola hrúbka zmenšená o asi 10 %. Nasledovalo chladenie, ktoré bolo, ako je schematicky znázornené na obr. 2, nastavené na rýchlosť chladenia medzi 10 až 40 °C/s v intervale medzi 950 °C a teplotou zvinovania. Teplota zvinovania môže byť variabilná medzi 780 až 580 °C. Hlavné parametre chladenia a zvinovania sú uvedené v tabuľke 2, spolu s niektorými mikroštruktúmymi charakteristikami vyrobených pásov. Mechanické vlastnosti pásov zahrnujúce namáhanie na medzi klzu Rs, definované ako ReL alebo Rp0.2 (v závislosti od toho, či pretiahnutie je kontinuálne alebo diskontinuálne), namáhanie pri lome Rm, pomer Rs/Rm, celkové pretiahnutie A %, a index pod ľa Erichsena (I.AND.) vyjadrujúci tvárnosť za studená, sú uvedené v tabuľke 3.
Na obr. 3 až 5 sú znázornené, v uvedenom poradí, typické mikroštruktúry pásov zvinovaných pri 760 až 730 °C (pásy 9 a 4) a pri 580 °C (pás 5), ako je možné pozorovať optickým mikroskopom.
Bolo pozorované, že pri znížení teploty zvinovania a zvýšenia priemernej rýchlosti chladenia pásu prakticky mizne perlit a vyvíja sa štruktúra ihličkového perlitu a/alebo bainitu, ktorých detail je znázornený na obr. 6. Uvedené mikroštruktúry vedú k pretiahnutiu materiálu kontinuálneho typu (tab. 3).
Príklad 2
Iné pásy majúce hrúbku 2,0 až 2,5 mm boli získané spôsobom podľa predloženého vynálezu s použitím ocele typu B a C uvedené v tabuľke 1, majúce vyšší obsah uhlíka (0,052 %, resp. 0,09 %).
Podmienky chladenia a zvinovania, spolu s niektorými mikroštrukturálnymi charakteristikami takto získaných pásov, sú uvedené v tabuľke 4. Mechanické vlastnosti pásov a index podľa Erichsena, vyjadrujúci tvárnosť materiálov za studená, sú uvedené v tabuľke 5.
Na obr. 7 a 8 sú typické mikroštruktúry pásov 7 (oceľ B), resp. 14 (oceľ C), pozorované optickým mikroskopom. I v tomto prípade je možné využitím charakteristík fázovej transformácie hrubozmnej austnitickej ocele získať zmesovú štruktúru obsahujúcu rovnoosový ferit a bainit. Hodnoty pevnosti sú vyššie než tie uvedené v príklade 1, týkajúcom sa ocele obsahujúcej 0,035 % C, a ťažnosť a tvárnosť za studená si zachováva dobré hodnoty.
Príklad 3
V tomto porovnávacom príklade sú uvedené mikroštruktúry a mechanické vlastnosti pásu majúceho hrúbku 2 mm, vyrobeného z ocele typu D (tabuľka 1) tradičným postupom z mnohouholníkového feritu a perlitu (obr. 9) s nespojitým priebehom grafu pevnosti v ťahu (obr. 10). Typické mechanické vlastnosti tohto konvenčného pásu sú znázornené v tab. 6. Použitie pomerne nízkej teploty zvinovania (tab. 7) pri spôsobe podľa predloženého vynálezu umožňuje použitie materiálov s ihličkovou štruktúrou znázornenou na obr. 11, ktoré je charakteristické podobnými hodnotami namáhania pri lome, s nespojitým priebehom grafu pevnosti v ťahu (obr. 12), a teda s nižším pomerom namáhanie na medzi klzu/namáhanie pri lome (tab. 8).
Príklad 4
Niekoľko pásov získaných spôsobom podľa predloženého vynálezu a vyrobených z ocele typu A a B bolo po morení podrobené skúškam zvariteľnosti. Skúšky bodového odporového zvárania boli uskutočňované s elektródami s priemerom 8 mm, majúcimi pritlak 650 kg, a premenným prúdom. Na obr. 13a a 13b sú grafy, v ktorých úroveň „počet cyklov-intenzita prúdu“ predstavuje plochy zvariteľnosti, t. j. oblasť, kde sú oceľové tabule bez problémov zvariteľné. Porovnanie s morenou tabuľovou oceľou podobnej hrúbky v nízkouhlíkovej oceli získanej konvenčným výrobným cyklom (obr. 14), ukazuje, žc pásy získané spôsobom podľa predloženého vynálezu majú dobrú zvariteľnosť, čo indikuje prijateľné povrchové vlastnosti.
Tabuľka 1
Chemické zloženie oceli použitých v príkladoch
Oceľ C Mn Si Cr Ni S P Al N
A 0,038 0,48 0,16 0,31 0,13 0,008 0,016 0,044 0,01
B 0,052 0,45 0,16 0,22 0,08 0,004 0,008 0,021 0,0086
C 0,090 0,59 0,31 0,09 0,07 0,014 0,008 0,010 0,0088
D 0,034 0,22 0,02 0,05 0,06 0,003 0,008 0,035 0,0080
Tabuľka 2
Podmienky chladenia a finálna mikroštruktúra pásov z ocele typu A v stave po odliatí použitých v príkladoch
Pás Číslo skúšky Vr (°C/s) Tav v (°C/s) Mikroštruktúra (% obj.)
Rovnoosý ferit Ihličkový ferit + bainit Perlit
9 15 760 56 40 4
4 34 730 40 58 2
3 30 680 50 50 2
11 15 620 50 50 1
5 26 580 10 90 0
Tabuľka 3
Mechanické vlastnosti pásov z ocele typu A v stave po odliati, použitých v príkladoch
Pás Číslo skúšky Vr (°C/s) Tav v (°C/s) ReL (MPa) Rp0.2 (MPa) Rm (MPa Rs/Rm A (%) I.E. (mm)
9 15 760 250 351 0,71 30 12,7
4 34 730 264 351 0,75 28 12,5
3 30 680 250 338 0,74 28 11,4
11 15 620 251 355 0,70 28 H.4
5 26 580 306 384 0,79 22 11,0
Tabuľka 4
Podmienky chladenia a finálna mikroštruktúra pásov z ocele typu B a C v stave po odliatí, použitých v príkladoch
Typ ocele/pás Vr (°C/s) Ta v v (°C/s) Mikroštruktúra (% obj.)
Rovnoosý Ferit Ihličkový ferit+bainit Perlit
B/8 20 860 67 2 6
B/6 20 610 40 59 1
B/7 25 500 20 80 0
C/13 20 820 80 15 5
C/14 25 620 30 70 0
Tabuľka 5
Mechanické vlastnosti pásov z ocele typu B a C v stave po odliatí, použitých v príkladoch
Typ ocele/pás Vr (°C/s) Tavv (°C/s) ReL (MPa) Rp0.2 (MPa) Rm (MPa) Rs/Rm A (%) I.E. (mm)
B/8 20 860 258 - 343 0,75 26 12,5
B/6 20 610 - 267 353 0,76 24 12,4
B/7 25 500 - 320 406 0,79 22 12,2
C/13 20 820 202 - 310 0,65 30 H,4
C/14 25 620 - 253 344 0,73 22 10,3
Tabuľka 6
Mechanické vlastnosti pásov z ocele typu D vyrobených konvenčným spôsobom
Typ ocele/pás Hrúbka (mm) Vr (°C/s) Tavv (°C/s) ReL (MPa) Rm (MPa) Rs/Rm A (%) I.E. (mm)
D/7 2 30 640 323 383 0,84 30 13,3
D/8 4 20 650 303 372 0,81 35 -
Tabuľka 7
Podmienky chladenia a finálna mikroštruktúra pásov z ocele typu D v stave po odliatí, majúcich hrúbku 2 až 4 mm
typ ocele/pás hrúbka (mm) Vr (°C/s) Tavv (°C/s) Mikroštruktúra(%obj.)
Rovnoosý Ferit Ihličkový ferit + bainit Pertlit
D/3 2 50 720 30 70 0
D/5 2 80 720 40 60 0
D/2 2 15 620 50 50 0
D/4 2 80 620 25 75 0
D/6 4 50 620 40 60 0
Tabuľka 8
Mechan i cké vlastnosti pásov z ocele typu D v stave po odliatí
Pás číslo skúšky Vr (°C/s) Tavv (°C/s) ReL (MPa) Rp 0,2 (MPa) Rm (MPa) Rs/Rm A I.E. (mm)
D/3 50 720 287 - 390 0,74 26
D/5 80 720 - 238 356 0,67 31
D/2 15 620 - 223 366 0,61 27
D/4 80 620 - 259 380 0,68 25 13,0
D/6 56 620 - 196 338 0,58 38
PATENTOVÉ NÁROKY

Claims (3)

1. Spôsob výroby pásov z nízkouhlíkovej ocele, ktoré majú dobrú kombináciu pevnosti a tvárnosti v stave po odliatí, a dobrú zvarovateľnosť po morení obvyklými procesmi, vyznačujúci sa tým, že pozostáva z nasledujúcich krokov:
- liatie, pomocou dvojvaicového zariadenia (1) na spojité liatie obsahujúceho unášacie valce (3), pásu s hrúbkou medzi 1 až 8 mm a majúceho nasledujúce zloženie v hmotnostných percentách vztiahnutých na celkovú hmotnosť:
C 0,02 až 0,10; Mn 0,1 až 0,6; Si 0,02 až 0,35; A1 0,01 až 0,05: S<0,015; PO,02; Cr 0,05 až 0,35; Ni 0,05 až 0,3; N 0,003 až 0,012; a voliteľne Ti<0,03; V<0,10; Nb<0,035; pričom zvyšok tvorí Fe okrem nevyhnutných nečistôt;
- chladenie pásu na obidvoch stranách v oblasti medzi odlievacími valcami a unášacími valcami (3) bezprostredne za lejacími valcami, pričom chladenie je vybraté zo skupiny obsahujúcej chladenie vodou a chladenie zmesou vody a plynu;
- tvárnenie liateho pásu za tepla prostredníctvom unášacích valcov (3) pri teplote v rozsahu od 1000 do 1 300 °C až do dosiahnutia redukcie hrúbky dostatočnej na podporenie uzavretia riedin udržujúcej rozmery austenitového zrna väčšie ako 150 pm, pričom redukcia je menšia ako 15 %;
- chladenie pásu rýchlosťou >10°C/s dolu na teplotu (Tavv) v rozsahu od 480 do 750 °C; a
- zvinutie takto získaného pásu do cievky .
2. Odliaty pás z nízkouhlíkovej ocele, vyrobiteľný podľa spôsobu z nároku 1, vyznačujúci sa tým, že má nasledujúce zloženie v hmotnostných percentách:
C 0,02 až 0,10; Mn 0,1 až 0,6; Si 0,02 až 0,35; A1 0,01 až 0,05; S<0,015; P<0,02; Cr 0,05 až 0,35; Ni 0,05 až 0,3; N 0,003 až 0,012; a voliteľne Ti<0,03; VO,10; Nb<0,035; pričom zvyšok tvorí Fe okrem nevyhnutných nečistôt; pričom má finálnu mikroštruktúru pozostávajúcu z: ihličkového feritu a/alebo bainitu: 20 až 50 % obj. hrubo zrnitého rovnoosého feritu: <80 % obj. perlitu: < 2 % obj.
a nasledujúce mechanické vlastností:
namáhanie na medzi klzu: Rs = 200 až 300 MPa namáhanie pri lome: Rm > 300 MPa pomer Rs/Rm < 0,75 celkové pretiahnutie: > 28 % index podľa Erichsena: > 11 mm.
3. Odliaty pás z nízkouhlíkovej ocele vyrobiteľný podľa spôsobu z nároku 1, vyznačujúci sa tým, že má nasledujúce zloženie v hmotnostných percentách:
C 0,02 až 0,10, Mn 0,1 až 0,6; Si 0,02 až 0,35; A1 0,01 až 0,05; S<0,015; P<0,02; Cr 0,05 až 0,35; Ni 0,05 až 0,3; N 0,003 až 0,012; a voliteľne Ti<0,03; V<0,10; Nb<0,035; pričom zvyšok tvorí Fe okrem nevyhnutných nečistôt; pričom má finálnu mikroštruktúru pozostávajúcu z: ihličkového feritu a/alebo bainitu: > 50 % obj. hrubo zrnitého rovnoosého feritu: <50 % obj. perlitu: < 2 % obj.
a nasledujúce mechanické vlastnosti: namáhanie na medzi klzu: Rs = 210 až 350 MPa namáhanie pri lome: Rm > 330 MPa pomer Rs/Rm <0,8 celkové pretiahnutie: > 22 % index podľa Erichsena: > 10 mm.
SK1814-99A 1997-06-19 1998-06-19 Spôsob výroby pásu z nízkouhlíkovej ocele a pás vyrobiteľný týmto spôsobom SK285274B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT97RM000367A IT1291931B1 (it) 1997-06-19 1997-06-19 Procedimento per la produzione di nastri grezzi di colaggio in acciaio a basso contenuto di carbonio e nastri cosi' ottenibili
PCT/IT1998/000168 WO1998057767A1 (en) 1997-06-19 1998-06-19 Continuous casting process for producing low carbon steel strips and strips so obtainable with good as cast mechanical properties

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK181499A3 SK181499A3 (en) 2001-03-12
SK285274B6 true SK285274B6 (sk) 2006-10-05

Family

ID=11405132

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1814-99A SK285274B6 (sk) 1997-06-19 1998-06-19 Spôsob výroby pásu z nízkouhlíkovej ocele a pás vyrobiteľný týmto spôsobom

Country Status (22)

Country Link
US (1) US6502626B1 (sk)
EP (1) EP1007248B1 (sk)
JP (1) JP3522770B2 (sk)
KR (1) KR20010013946A (sk)
CN (1) CN1244422C (sk)
AT (1) ATE313402T1 (sk)
AU (1) AU744196B2 (sk)
BR (1) BR9810193A (sk)
CA (1) CA2294333C (sk)
CZ (1) CZ293823B6 (sk)
DE (1) DE69832886T2 (sk)
ES (1) ES2255731T3 (sk)
HU (1) HU222856B1 (sk)
IT (1) IT1291931B1 (sk)
MY (1) MY120045A (sk)
PL (1) PL186657B1 (sk)
RU (1) RU2212976C2 (sk)
SK (1) SK285274B6 (sk)
TR (1) TR199903146T2 (sk)
UA (1) UA61113C2 (sk)
WO (1) WO1998057767A1 (sk)
ZA (1) ZA985359B (sk)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AUPP811399A0 (en) * 1999-01-12 1999-02-04 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Cold rolled steel
AUPP964499A0 (en) * 1999-04-08 1999-04-29 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting strip
DE10046181C2 (de) * 2000-09-19 2002-08-01 Krupp Thyssen Nirosta Gmbh Verfahren zum Herstellen eines überwiegend aus Mn-Austenit bestehenden Stahlbands oder -blechs
MXPA03002134A (es) * 2000-09-29 2005-06-30 Nucor Corp Metodo para proporcionar bandas de acero a la orden.
AUPR047900A0 (en) 2000-09-29 2000-10-26 Bhp Steel (Jla) Pty Limited A method of producing steel
AUPR046000A0 (en) * 2000-10-02 2000-10-26 Bhp Steel (Jla) Pty Limited A method of producing steel strip
US7591917B2 (en) 2000-10-02 2009-09-22 Nucor Corporation Method of producing steel strip
DE10060948C2 (de) * 2000-12-06 2003-07-31 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes aus einem einen hohen Mangan-Gehalt aufweisenden Stahl
US7485196B2 (en) * 2001-09-14 2009-02-03 Nucor Corporation Steel product with a high austenite grain coarsening temperature
MY141950A (en) 2003-10-10 2010-07-30 Ishikawajima Harima Heavy Ind Casting steel strip
FR2867785B3 (fr) * 2004-03-18 2006-02-17 Ispat Unimetal Piece mecanique de taille moyenne ou petite issue de la forge ou de la frappe
US20060124271A1 (en) * 2004-12-13 2006-06-15 Mark Schlichting Method of controlling the formation of crocodile skin surface roughness on thin cast strip
US9149868B2 (en) 2005-10-20 2015-10-06 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
US9999918B2 (en) 2005-10-20 2018-06-19 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
US10071416B2 (en) 2005-10-20 2018-09-11 Nucor Corporation High strength thin cast strip product and method for making the same
JP4203508B2 (ja) * 2006-03-08 2009-01-07 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金鋳造板の製造方法
AT504225B1 (de) * 2006-09-22 2008-10-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren zur herstellung eines stahlbandes
EP2162252B1 (en) * 2007-05-06 2021-07-07 Nucor Corporation An age hardened thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
CN105543683B (zh) * 2007-05-06 2018-09-11 纽科尔公司 含有微合金添加剂的薄铸钢带制品及其制造方法
US20110277886A1 (en) 2010-02-20 2011-11-17 Nucor Corporation Nitriding of niobium steel and product made thereby
US20100215981A1 (en) * 2009-02-20 2010-08-26 Nucor Corporation Hot rolled thin cast strip product and method for making the same
CN102398003B (zh) * 2010-09-16 2015-01-21 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 一种连铸用结晶器保护渣以及中低碳钢圆坯连铸的方法
RU2455105C1 (ru) * 2011-05-12 2012-07-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства толстолистового проката из свариваемой хромомарганцевой стали
CN102837945B (zh) * 2012-09-26 2015-12-16 贵州宏狮煤机制造有限公司 一种刮板机机尾滚筒
CN104164619B (zh) * 2014-08-29 2016-05-04 东北大学 一种无屈服平台的低碳钢钢板的短流程制造方法
CN104962829B (zh) * 2015-07-09 2017-06-20 东北大学 一种含针状铁素体的双辊连铸低碳微合金钢及其制造方法
CN104959561B (zh) * 2015-07-09 2017-12-01 东北大学 一种提高双辊连铸低碳微合金钢针状铁素体含量的方法
KR101941877B1 (ko) * 2015-09-24 2019-01-25 (주)포스코 주편의 연속 주조 방법
RU2722550C1 (ru) * 2017-02-23 2020-06-01 Прайметалс Текнолоджис Джапан, Лтд. Устройство непрерывного литья полосы
CN113976847A (zh) * 2021-10-29 2022-01-28 中天钢铁集团有限公司 一种改善低碳钢小方坯中心缩孔和裂纹的生产方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06271984A (ja) * 1993-03-22 1994-09-27 Nippon Steel Corp 耐疲労伝播特性とアレスト性の優れた鋼板およびその製造方法
JPH06335706A (ja) * 1993-05-26 1994-12-06 Nippon Steel Corp 表面品質の優れた熱延鋼板の製造方法
JPH09504740A (ja) * 1993-11-08 1997-05-13 石川島播磨重工業株式会社 鋳造鋼ストリップ
JPH07197195A (ja) * 1993-12-28 1995-08-01 Nkk Corp 耐時効性に優れた鋼材およびその製造方法
US5584337A (en) * 1994-03-25 1996-12-17 Nippon Steel Corporation Process for producing thin cast strip
EP0707908B1 (en) * 1994-04-04 2001-11-28 Nippon Steel Corporation Twin-roll type continuous casting method
JP2792834B2 (ja) 1995-04-18 1998-09-03 新日本製鐵株式会社 薄鋳帯からの強度５００ＭＰａ 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法
JPH09122839A (ja) * 1995-08-29 1997-05-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 薄帯鋼板の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
AU744196B2 (en) 2002-02-21
TR199903146T2 (xx) 2000-07-21
HUP0004812A3 (en) 2001-07-30
WO1998057767A1 (en) 1998-12-23
DE69832886D1 (de) 2006-01-26
HUP0004812A2 (hu) 2001-05-28
IT1291931B1 (it) 1999-01-21
UA61113C2 (en) 2003-11-17
MY120045A (en) 2005-08-30
ATE313402T1 (de) 2006-01-15
HU222856B1 (hu) 2003-12-29
CZ293823B6 (cs) 2004-08-18
SK181499A3 (en) 2001-03-12
BR9810193A (pt) 2000-08-08
PL337500A1 (en) 2000-08-28
CA2294333C (en) 2004-10-05
CN1260740A (zh) 2000-07-19
JP3522770B2 (ja) 2004-04-26
DE69832886T2 (de) 2006-08-24
ITRM970367A1 (it) 1998-12-19
AU7931498A (en) 1999-01-04
EP1007248B1 (en) 2005-12-21
KR20010013946A (ko) 2001-02-26
CN1244422C (zh) 2006-03-08
CA2294333A1 (en) 1998-12-23
ZA985359B (en) 1999-02-23
RU2212976C2 (ru) 2003-09-27
US6502626B1 (en) 2003-01-07
PL186657B1 (pl) 2004-02-27
EP1007248A1 (en) 2000-06-14
CZ9904650A3 (cs) 2000-10-11
ES2255731T3 (es) 2006-07-01
ITRM970367A0 (sk) 1997-06-19
JP2001502974A (ja) 2001-03-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK285274B6 (sk) Spôsob výroby pásu z nízkouhlíkovej ocele a pás vyrobiteľný týmto spôsobom
JP5893768B2 (ja) ストリップ鋳造法による７００ＭＰａ級高強度耐候性鋼の製造方法
JP5893769B2 (ja) ストリップ鋳造法による５５０ＭＰａ級高強度耐候性鋼帯の製造方法
Basuki et al. Influence of rolling of TRIP steel in the intercritical region on the stability of retained austenite
Hanzaki et al. Hot deformation characteristics of Si-Mn TRIP steels with and without Nb microalloy additions
KR101609969B1 (ko) 냉연 강판 및 그 제조 방법
KR20110116186A (ko) 고강도 박판 캐스트 스트립 제품 및 그 제조방법
JP2015516505A (ja) ストリップ連続鋳造法による７００ＭＰａ級高強度耐候性鋼の製造方法
EP3239344B1 (en) Method for producing a lean duplex stainless steel
KR20100023852A (ko) 미소합금 첨가물을 갖는 박판 주조 스트립 제품과 그 제조 방법
JP2024513209A (ja) 引張強度≧１１８０ＭＰａの低炭素低合金Ｑ＆Ｐ鋼または溶融亜鉛めっきＱ＆Ｐ鋼及びその製造方法
JPS63241114A (ja) 耐応力腐食割れ性の優れた高靭性高張力鋼の製造法
JP2024512668A (ja) 引張強度≧９８０ＭＰａの二相鋼と溶融亜鉛メッキ二相鋼およびそれらの急速熱処理製造方法
Wu et al. Effect of thermomechanical controlled processing on the microstructure and mechanical properties of Fe–C–Mn–Si multiphase steels
Adamczyk et al. Effect of heat treatment conditions on the structure and mechanical properties of DP-type steel
JPS5877530A (ja) 耐水素誘起割れ性及び耐硫化物応力腐食割れ性の優れた鋼板の製造方法
Su et al. Microstructure-mechanical properties evolution of hot-rolled medium Mn steel: Effects of short-time holding and low-temperature tempering following ultrafast heating
Morozov et al. Obtaining high-quality properties of rolled material for large-diameter pipes based on formation of ferrite-bainite microstructure
CN109957725B (zh) 内部材质均匀的高碳线材及其制造方法
MXPA99012053A (en) Continuous casting process for producing low carbon steel strips and strips so obtainable with good as cast mechanical properties
CN105238997A (zh) 适于煤制气输送管道的x80管线钢板/带及生产方法
Cai et al. Transformation-Induced Plasticity Steel and Their Hot Rolling Technologies
Nastich et al. Structuring and deposition of nanoparticles in X70 steel during coiling and subsequent cooling
Johanyák Survey on Steel Strenghtening Methods
ZRNI Structural steels with micrometer grain size: a survey

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees

Effective date: 20130619