KR20000029611A

KR20000029611A - 열가소성수지시트의제조방법및제조장치

Info

Publication number: KR20000029611A
Application number: KR1019997000675A
Authority: KR
Inventors: 토요다카쯔야; 오쿠보켄이치; 오카시로히데토시
Original assignee: 히라이 가쯔히꼬; 도레이 가부시끼가이샤
Priority date: 1997-05-27
Filing date: 1998-05-27
Publication date: 2000-05-25
Also published as: EP0928676A1; CN1234764A; WO1998053976A1; EP0928676A4; ID21084A

Abstract

용융열가소성수지를 다이로부터 시트상으로 사출성형하고, 정전인가법으로서 냉각드럼 위에 냉각고화시켜서 열가소성수지시트를 제조하는 방법에 있어서,

(A) 단면이 대략 직사각형으로 그 두께(X)(㎜)와 폭(Y)(㎜)이 하기 식(1)∼(3)

0.01 ≤ X ≤ 0.5 … (1)

1 ≤ Y ≤ 10 … (2)

50 ≤ Y/X ≤ 1000 … (3)을 동시에 만족하는 전극에 있어서,

(B) 길이방향의 두께불균일(Z)이 30% 미만의 도전성테이프를 인가전극으로서 사용하고, 캐스팅하는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법이고, 캐스팅하는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법이고, 두께 균일성에 우수하고, 표면결점이 적은 열가소성수지시트를 65m/분 이상, 더욱이 100m/분 이상의 고속도로 제조하는 것을 가능하게 한다.

Description

열가소성수지시트의 제조방법 및 제조장치{METHOD AND APPARATUS FOR PRODUCING THERMOPLASTIC RESIN SHEET}

종래 열가소성수지시트의 제조방법으로서 다이 및 냉각드럼 사이에 상기 다이의 스리트로부터 시트상으로 사출성형한 용융수지를 횡단하도록 전극을 설치하고, 상기 전극에 고전압을 걸어서 용융수지에 정전기를 인가하고, 상기 사출성형된, 용융수지를 냉각드럼에 밀착시켜서, 고화시키는 방법이 널리 알려지고 있다(예를 들면, 특공소37-6142호 공보, 특공소49-55759호 공보 등).

이 방법은 일반적으로 정전인가법이라 불리는 것이고, 두께가 균일한 열가소성수지시트를 제조하는 데에 효과적인 것이다.

즉, 이 방법에도 한계가 있고, 예를들면, 열가소성수지시트의 성형양을 증가시키면서, 냉각드럼의 회전속도를 높이면, 열가소성수지시트와 냉각드럼 사이에 수반기류가 끼여, 두께가 균일한 열가소성수지시트의 성형이 방해된다. 여기까지 다다르지 않은 경우에도, 다이로부터 나온 용융수지가 냉각드럼에 착지되기 까지의 사이에 진동이 격렬하게 되고, 또한, 착지점이 냉각드럼의 주방향으로 변동하여 두꺼워지는 것이 악화되는 경우가 많다.

또한, 용융수지와 냉각드럼의 밀착성이 약하면, 용융수지의 냉각이 원활하게 행해지지 않고, 열가소성수지의 종류에 있어서는 수지시트가 결정화되고, 투명성이 손상되고, 연신성이 악화되는 등의 문제가 생기는 경우도 많다.

정전인가법에서 이들 문제점이 없고, 균일한 시트를 얻을 수 있는 것은 열가소성수지의 종류에 의하지만, 50∼60m/분의 제조속도가 상한으로 된다.

본 발명은 열가소성 수지시트의 제조방법 및 제조장치에 관한 것이다. 더욱 상세하게는 두께 균일성이 우수하고, 표면결점이 적은 열가소성수지시트를 고속으로 형성하는 것을 특징으로 하는 가능하게 하는 열가소성수지시트의 제조방법과 열가소성수지시트의 제조장치에 관한 것이다.

도 1은 본 발명을 실시할 수 있는 열가소성수지시트의 제조장치의 일반적 구성을 나타내는 개략도이다.

도 2는 본 발명에 관한 열가소성수지시트의 제조장치의 일실시예를 나타낸 개략도이다.

도 3은 도1에 나타난 열가소성수지시트의 제조장치의 정전인가전극의 근방의 구성예를 나타낸 확대부분사시도이다.

도 4는 본 발명의 방법에 있어서 정전인가전극의 이동방향의 일례를 나타내는 개략구성도이다.

도 5는 본 발명의 방법에 있어서 정전인가전극의 이동방향의 다른 예를 나타내는 개략구성도이다.

도 6은 정전인가전극에 접속된 직류고압전원의 일제어예를 나타내는 도전성테이프에 접속된 직류고압전원의 전압(Q)과 냉각드럼의 표면속도(Vd)의 관계도이다.

본 발명의 제1의 목적은 이와같은 형상에 감안하고, 두께 균일성에 우수하고, 표면결함이 적은 열가소성수지시트를 보다 고속으로 제조할 수 있는 열가소성수지시트의 제조방법을 제조하는 것이다.

본 발명의 제2의 목적은 두께 균일성에 우수하고, 표면결함이 적은 열가소성수지시트를 보다 고속으로 제조할 수 있는 열가소성수지시트의 제조장치를 제공하는 것이다.

본 발명의 열가소성수지시트의 제조방법과, 제조장치에 의하면, 용융열가소성수지를 다이로부터 시트상으로 사출성형하고, 정전인가법으로서 냉각드럼 위에서 냉각고화시켜서 열가소성수지시트를 제조할 때에, 두께 균일성에 우수하고, 표면결함이 적은 열가소성수지시트를 65m/분 이상, 더욱이, 100m/분 이상, 더욱이, 150m/분 이상의 고속도로 제조하는 것이 가능하다.

이하, 본 발명의 열가소성수지시트의 제조방법 및 제조장치에 있어서, 상세하게 설명한다.

본 발명에 있어서 열가소성수지로서는 폴리에틸렌텔레프탈레이트, 폴리에틸렌이소프탈레이트, 폴리에틸렌-2,6-나프탈레이트, 폴리부틸렌텔레프탈레이트, 폴리-1,4-시클로헥산디메틸렌텔레프탈레이트, 폴리에틸렌α,β-비스(2-클로르페녹시)에탄4,4-디카르복시레이트 등의 폴리에스테르류, 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리부텐, 폴리4-메틸펜텐-1 등의 폴리올레핀류, 나이론6, 나이론66, 나이론12 등의 폴리아미드류, 폴리이미드류, 폴리술폰류, 폴리스티렌류, 폴리비닐류, 폴리에스테르에테르류, 폴리카르보네이트류, 폴리에스테르카르보네이트류, 폴리에테르술폰류, 폴리에테르이미드류, 폴리페닐렌술피드류 등을 사용할 수 있다.

이들 수지는 단일한 그대로 사용하여도 좋고, 공중합체 및 혼합체로도 좋다. 물론, 이들 열가소성수지에 다른 첨가제, 예를 들면 대전방지제, 내후제(耐候劑), 무기입자나 유기입자 및 왁스 등으로 이루어지는 골제, 안료 등이 함유되어 있어도 좋다.

본 발명은 열가소성수지가 상술한 중에서도 폴리에스테르류, 특히 주로 폴리에틸렌텔레프탈레이트, 폴리에틸렌이소프탈레이트. 폴리에틸렌-2,6-나프탈레이트인 경우에 유효하다. 여기서 「주로」로는 상기 폴리에스테르를 70몰% 이상 함유하는 것을 나타낸다. 또, 상기 폴리에스테르는 단일한 것이라도 좋고, 공중합체여도 좋고 또한, 다른 성분을 30몰% 미만의 비율로 단지 혼합한 것이라도 좋다.

또한, 다이로부터 사출성형한 용융수지시트는 상술한 열가소성수지가 단층으로도, 다층으로 적층된 것이라도 좋다.

본 발명에 있어서는 열가소성수지의 용융수단, 다이는 여러가지를 사용할 수 있다.

예를 들면, 용융수단으로서는 단축 또는 2축의 추출기에, 칩을 공급하고 용융, 사출성형한다. 폴리에스테르, 폴리아미드 등, 열가소성수지의 종류에 있어서는 칩을 추출기에 공급하기 전에, 충분히 건조하는 것이 필요하다. 용융, 추출된 열가소성수지는 필터에 있어서 여과되고, 또한 기어펌프에 의해서 계량된 후, 다이로 보내지고, 사출성형된다. 다이는 T다이, 코트행거다이, 피시테일다이 등, 슬릿을 가지는 것을 사용할 수 잇다.

종래, 정전인가법으로서 열가소성수지시트를 고속으로 제조하기 위한 수단으로서는 전극을 용융열가소성수지시트에 가깝게 하여, 인가전압을 올리는 수단이 일반적이다. 즉, 이들의 수법을 과도하게 행하면, 전극으로부터 용융열가소성수지에 스파크방전이 생기고, 심한 경우에는 불꽃이 시트를 관통하여 시트나 냉각드럼이 손상된다 또한, 스파크방전이 생기지 않아도, 열가소성수지시트의 전극측 면이 손상되고, 전체 면적 또는 부분적으로 흐린 글래스형상으로 표면이 거칠어져서 이미 제품으로서의

또한, 전극의 위치를 냉각드럼 주방향으로 조정하는 수법도 일반적이다. 전극의 위치가 용융시트의 착지점으로부터 냉각드럼의 반회전방향으로 지나치게 모여있으면 용융시트가 전극과 전기적으로 반발하여 진동한다. 반대로 전극의 위치가 착지점으로부터 회전방향으로 지나치게 모여 있으면, 수반기류가 들어가는 것이 배제되지 않는다. 이들은 모두 원활한 인가를 방해하기 때문에, 고속화를 위해서는 전극은 용융시트의 착지점 근방에 위치시키는 것이 바람직하다. 종래, 전극으로서는 단면이 원형의 와이어전극이 일반적이지만, 상기 전극에서는 상기 어느 하나의 수단을 다하여도 성형속도는 50∼60m/분이 상한이다.

본 발명자들은 예의 검사한 결과, 특정 형상의 전극을 사용하는 것에 의해 더욱 고속제조가 가능하게 되는 것을 발견하였다. 즉, 본 발명에 있어서, 전극은

(A) 단면이 대략 직사각형으로, 그 두께(X)(㎜)와 폭(Y)(㎜)이 하기 식(1)∼(3)을 동시에 만족하는 전극으로서,

0.01 ≤ X ≤ 0.5 … (1)

1 ≤ Y ≤ 10 … (2)

50 ≤ Y/X ≤ 1000 … (3)

(B) 길이 방향의 두께가 30% 미만의 도전성 테이프인 것이 중요하다.

본 발명에 사용되는 상기 도전성테이프는 단면이 대략 직사각형으로 그 두께(X)는 0.01㎜ 이상, 0.5㎜ 이하인 것이 중요하다. X가 0.01㎜보다도 얇으면, 스파크방전이 용이하게 발생하게 되지만, 전극으로서 사용할 때의 부식에 의해 절단되기 쉽기 때문에, 바람직하지 않다. 역으로, X가 0.5㎜보다 두꺼우면, 높은 인가력이 얻어지지 않게 되고, 열가소성수지시트의 고속제조가 달성되지 않기 때문에, 바람직하지 않다. 또한, X는 바람직하게는 0.01㎜ 이상, 0.3㎜ 이하의 범위이고, 더욱 바람직하게는 0.01㎜ 이상, 0.05㎜ 이하의 범위이다.

본 발명에 의해서 사용되는 도전성테이프의 폭(Y)은 1㎜ 이상 10㎜ 이하인 것이 중요하다. Y가 1㎜보다도 좁으면, 높은 인가력이 얻어지지 않고, 열가소성수지시트의 고속제조가 달성되지 않지만, 전극의 비틀림이 무시될 수 없고, 폭방향으로 인가의 불균일이 발생하게 되기 때문에, 바람직하지 않다. 본 발명자들의 의견에 따르면, 역으로, Y가 10㎜보다 넓으면, 인가가 불안정하게 되고, 약간의 변동으로 스파크방전이 발생하기 때문에 바람직하지 않다. 또한, Y는 바람직하게는 2㎜ 이상 9㎜ 이하의 범위이고, 더욱 바람직하게는 3㎜ 이상, 8㎜ 이하의 범위이다.

더욱이, 본 발명에 의하여 사용되는 도전성테이프의 두께(X)와 폭(Y)의 관계는 Y/X가 50 이상, 1000 이하인 것이 중요하다. Y/X가 50 미만이면, 인가가 불안정하고, 전극에 인가하는 전압이나, 열가소성수지의 토출 등의 약간의 변동으로 용이하게 전극으로부터의 스파크방전을 일으키게 되어 바람직하지 않다. 또한, 역으로 Y/X가 1000보다 크면, 인가력이 약하게 되고, 성형속도를 높이는 것이 어렵게 된다. 또한, Y/X는 바람직하게 70≤Y/X≤800의 범위이고, 보다 바람직하게는 100≤Y/X≤500의 범위이다.

또한, 본 발명에 있어서 사용되는 도전성테이프의 길이방향의 두께(Z)는 30% 미만인 것이 중요하다. Z가 30% 이상이면, 전극이 얇은 개소로 부분적으로 열가소성수지시트에 방전을 발생하고, 표면결함이 생기게 되고, 경우에 따라서는 구멍이 뚫리기 때문에, 바람직하지 않다. 또한, Z는 바람직하게는 25% 이하이고, 더욱 바람직하게는 20% 이하이다.

본 발명의 방법에 의하면, 특히 냉각드럼의 표면속도가 65m/분 이상으로 캐스팅하는 경우, 이와 같은 고속가공에 있어서도 두께 균일성이 우수하고, 표면결함이 적은 열가소성수지시트를 제조할 수 있도록 우수한 효과를 발휘할 수 있으므로 바람직한 것이다. 더욱이, 냉각드럼의 표면속도를 100m/분 이상으로서 캐스팅을 하는 경우에 있어서도 두께 균일성에 우수하고, 표면결점이 적은 열가소성수지시트를 제조할 수 있도록 우수한 효과를 발휘할 수 있으므로, 이와 같은 고속가공에 보다 적절하다. 본 발명의 방법에 의하면, 본 발명자들의 의견에 의하면, 냉각드럼의 표면속도가 150m/분 이상으로 되도록 고속제조도 가능하다.

또한, 본 발명의 방법을 실시할 때에는, 도전성테이프에 그 파단강도의 10% 이상 90% 이하의 인장응력을 가하는 것이 바람직하다. 상기 인장응력이 파단강도의 10% 미만으로 되면, 전극의 진동이 심할 뿐 아니라, 원활한 인가를 할 수 없게 되는 경우가 있어 바람직하지 않다. 더욱이 도전성테이프를 정전인가용전극으로서 장시간사용한 경우, 전극의 부식이나, 용융열가소성수지로부터 승화된 모노머나 올리고머의 부착에 의해 전극표면이 미시적으로 변화하고, 전극전체 또는 부분적으로 자색의 빛을 방출하는 방출글로방전이 발생하고 계속해서 문제점이 생기므로, 바람직하지 않다.

본 발명자들은 이들의 현상에 의해서 검사한 결과, 이 연속적인 글로방전은 전극의 극히 미세한 전체 또는 부분적인 진동이 원인인 것을 밝히고, 이들을 방지하기 위해서는 도전성테이프에 파단강도의 10% 이상의 인장응력을 가하는 것이 효과적이라는 것을 발견했다. 역으로, 인장응력이 파단강도의 90%보다도 크면, 전극의 부분적 또는 전체 변형이 현저하고, 원활한 인가를 할 수 없게 될 뿐만 아니라, 경우에 따라서는 전극의 절단을 불러오게 되는 경우가 있어 바람직하지 않다. 또한, 인장응력은 바람직하게는 파단강도의 15% 이상 80% 이하의 범위이고, 보다 바람직하게는 파단강도의 20% 이상 70% 이하의 범위이다.

본 발명에 있어서 사용되어지는 도전성 테이프는 열가소성수지시트를 성형할 때 글로방전의 발생을 막기 때문에 길이방향으로 연속적으로 이동시키는 것도 바람직하게 행하여 진다. 이 이동속도(Vt)는 바람직하게는 냉각드럼의 회전속도(V_d)에 대해서,

Vt ≥ Vd / 50000이고, 이 범위 내에 있는 경우, 글로방전을 억제하기 때문에 바람직하다. 이 이유는 연속이동에 의해 전극전체 또는 부분적인 미세진동이 억제될 수 있다고 고려되어진다.

또한, 도전성테이프를 연속적으로 이동시키는 것은 전극의 부식이나 단위체-올리고머 부착에 의한 스파크방전의 발생 요인을 제거한다고 하는 점으로부터도 요구되어지고 있다.

또한, Vt는 바람직하게는

Vt≥Vd/30000이고,

더욱 바람직하게는 Vt≥Vd/10000이다.

상기 도전성테이프를 이동하는 방법으로서는 예를 들면, 전극을 감은 리일을 예를 들면, 신닙뽄소자이(주)제, (주)신코우 텐키세이히스테레시스클러치/브레이크 등으로 컨트롤하면서 또다른 한 쪽의 리일을 모터 등으로 감고, 이동시키는 방법 등을 사용할 수 있다.

본 발명의 방법에 있어서, 도전성 테이프에 인가하는 전압은 정전압인 것이 인가의 안정성 면에서 바람직하다. 인가전압이 마이너스의 직류전압인 경우, 도전성 테이프단면의 미세한 손상, 버(burr), 부식 등으로부터 스파크방전이 일어나기 쉬우므로 바람직하지 않은 경우가 있다. 또한, 교류전압의 경우에도, 전극이 마이너스의 극성일 때에 동일한 현상이 일어나므로 바람직하지 않다.

본 발명에 있어서, 도전성테이프는 도전성테이프의 한쪽의 모서리가 열가소성수지측을 향하도록 배치하는 것이 중요하다. 즉, 도전성테이프의 모서리의 날카로운 부분을 효과적으로 사용하는 것에 의해, 전극주위의 전계가 강하지 않고, 강력한 인가력을 얻을 수 있다.

더욱이, 도전성테이프의 하단과 냉각드럼 위의 열가소성수지시트의 법선방향에 있어서 거리를 P(㎜), 냉각드럼의 표면속도를 Vd(m/분), 도전성테이프에 접속된 직류고압전원의 전압을 Q(kV)로 하면, 상기 거리(P)와 상기 표면속도(Vd)와 상기 전압(Q) 사이에는 밀접한 관계가 있고, 본 발명자들의 의견에 의하면,

Q= a × P × Vd + b,

단, 0.005 ≤ a ≤ 0.04, 0 ≤ b ≤ 7인 관계식으로서 제어하면, 고품질의 시트를 보다 효율적으로 생산할 수 있다. 여기서, a와 b의 값으로서는 보다 바람직하게는 0.01 ≤ 0.03, 0 ≤ b ≤5이다.

또한, 실제 생산에 있어서는 도전성테이프의 하단과 냉각드럼 상의 열가소성수지시트와의 법선방향의 거리(P)를 항상 일정값으로 사용하면, 도전성테이프와 접속된 직류고압전원의 전압(Q)와 냉각드럼의 표면속도(Vd)는 일의적으로 결정될 수 있고, 그 결과, 예를 들면, 실제의 생산 초기와 같이, 냉각드럼의 표면속도가 서서히 증가되도록 한 경우에도 상기 전압(Q)은 항상 최적값으로 성정할 수 있기 때문에, 극히 용이하게 제어할 수 있는 것이다.

여기서, 도전성테이프의 하단과 냉각드럼 상의 열가소성수지시트와의 법선방향의 거리(P)는 1㎜ 이상 20㎜ 이하, 보다 바람직하게는 2㎜ 이상, 12㎜ 이하이면, 도전성테이프로부터 발생한 정전하를 열가소성수지시트에 보다 효율적으로 인가할 수 있고, 그 결과, 생긴 쿨롬력도 크고, 냉각드럼의 고속운전이 가능하게 된다.

또한, 도전성테이프에 접속된 질류고압전원의 전압(Q)은 본 발명자들의 의견에 의하면, 1kV 이상 30kV 미만, 보다 바람직하게는 5kV 이상 15kV 미만으로 되면, 시트에 결점이 생기지 않고, 안정하게 생산할 수 있다. 이 때에, 별도 회로 내에 저항을 가한 경우에는 전압 = 전류 × 저항의 관계로서, 상기 전압의 적정범위가 높아지는 것은 말할 필요도 없다.

다음으로, 냉각드럼의 법선방향과 도전성테이프가 이루는 각도(θ)를 냉각드럼의 법선방향에 대하여 반대 다이 측으로 경사지게 되는 경우를 플러스 방향, 역으로 다이측으로 경사지게 하는 경우를 마이너스방향이라고 정의하면, 각도를 임의로 조정할 수 있는 회전장치에 의해 각도(θ)가 -45。 이상 +45。 이하의 범위로 조정되면, 도전성테이프로부터 효율적으로 정전하를 인가할 수 있으므로, 냉각드럼을 보다 고속회전할 수 있고, 도전성 테이프 자체도 인가 때에 발생하는 진동을 극히 작게 할 수 있기 때문에, 열가소성수지시트의 두께불균일을 극히 작게 할 수 있는 것으로 된다.

더욱이, 도전성테이프의 비틀림각도를 Δθ(。)로 하면, θ가 다이폭 방향에 대하여 ±7.5。 이내로 되면, 열가소성수지시트의 전체 폭으로 이들, 도전성테이프로부터 공급되어진 정전하가 균일하게 되고, 더욱이, 도전성테이프의 진동도 불균일이 경감될수 있기 때문에, 생산성 향상과 품질향상이 동시에 달성될 수 있는 것으로 된다.

본 발명에서 얻어지는 열가소성수지시트의 두께는 0.05㎜ 이상 2㎜ 이하인 것이 바람직하다. 열가소성수지시트의 두께가 0.05㎜보다 얇으면 스파크방전이 발생하기 쉽고, 역으로 2㎜보다 두꺼우면 냉각드럼으로의 충분한 밀착력이 얻어지지않기 때문에, 바람직하지 않다. 또한, 열가소성수지시트의 두께는 바람직하게는 0.07㎜ 이상 1㎜ 이하의 범위이고, 더욱 바람직하게는 0.1㎜ 이상 0.5㎜ 이하의 범위이다.

또한, 본 발명에 있어서는 열가소성수지에 폴리에스테르를 사용하면, 도전성테이프에 의해 냉각드럼에 효과적으로 밀착하기 때문에, 생산성과 품질이 대폭 향상하여 바람직한 것으로 된다.

또한, 본 발명에서 얻어진 열가소성수지시트에 2축연신, 열처리를 실시하고, 2축배향필름으로 하는 것이 바람직하게 행해진다.

2축연신, 열처리를 행하는 방법은 특히 한정되지 않지만, 대표적인 방법으로서, 열가소성수지를 글래스전이온도 이상으로 가열하고, 저속, 고속의 속도차를 가진 연신롤 사이에서, 1단 또는 다단으로 길이방향으로 연신한 후, 냉각하여 얻어진 세로연신필름을 클립으로 필름단부를 파지, 주행시킨 타입의 텐터에서 가로로 연신, 열처리를 행하고. 소위 순차2축연신법(sequential biaxially streching)이 있다.

본 발명에 사용되는 도전성테이프 전극의 재질로서는 스텐레스, 티탄, 바릴륨동, 파라듐, 퍼멀로이. 탄탈, 금, 백금, 은, 동, 황동, 철, 주석, 인청동, 적동, 양백, 알루미늄, 알루미늄합금, 니켈, 니오브, 아연, 물리브덴, 텅스텐, 등의 금속카본 등을 사용할 수 있다. 전극은 이들의 재료를 그대로 사용하여도 좋고, 경우에 따라서는 이들의 재질을 연마하고, 표면에 도금, 증착, 스펙터링 등의 처리를 실시하여도 좋다.

본 발명을 실시할 때에는 도전성테이프로서, 상술한 것 중에서도, 특히 전기비저항이 10μΩ·㎝ 이상, 130μΩ·㎝ 이하의 범위인 것을 사용하는 것이 바람직하다. 일반적으로, 전극으로서 사용하는 금속으로서는 그 대부분은 전기비 저항이 10μΩ·㎝ 미만이고, 도전성에 우수한 쪽이 전극으로서의 우수한 성능을 발휘한다고 하는 것은 말할 필요도 없다. 그러나, 본 발명자들의 각종 검사에 의하면, 열가소성수지의 정전인가캐스트라고 하는 특수한 시스템으로 사용되어지는 전극으로서는 도전성이 높은 것에서는 없고, 역으로 도전성이 낮은 것 쪽이 우수한 성능을 발휘할 수 있다고 하는 지식이 얻어지는 것이다. 즉, 전극의 전기비저항이 10μΩ·㎝ 미만이면, 스파크방전이 일어나기 쉽지 않음과 함께, 제조속도를 높이는 것이 곤란한 경우가 있고, 10μΩ·㎝ 이상으로 하는 것에 의해, 스파크방전을 일으키기 어렵게 할 수 있고, 제조속도를 높이는 것이 가능하게 된다. 역으로, 전극의 전기비저항이 130μΩ·㎝을 넘으면, 정전인가성이 저하하므로, 바람직하지 않다.

도1에서, 본 발명의 열가소성수지시트의 제조장치의 일반적인 형태를 나타낸다.

도1에 있어서, 도시하지 않는 사출성형기로부터 공급된 열가소성수지를 다이(1)에서 폭방향으로 넓힌 후, 열가소성수지시트(3)형으로 토출된다. 열가소성수지시트(3)는 냉각드럼(2)에 착지 후, 급냉시키는 것이고, 열가소성수지시트(3)의 냉각드럼(2)으로의 착지점(8)의 근방으로 도전성테이프의 정전인가전극(4)을 설치한다. 착지점(8)의 위치는 다이(1)와 냉각드럼(2)의 상대위치에 의해 다른 것으로 되고, 더욱이, 열가소성수지시트(3)의 두께나 냉각드럼(2)의 표면속도에 있어서도 다르게 되는 것이다. 도전성테이프의 정전인가전극(4)은 직류고압전원(7)과 접속되어지고, 직류고압을 정전인가전극(4)에 제공하는 것으로, 정전인가전극(4)으로부터 발생된 정전하가 열가소성수지시트(3)에 인가되고, 그 쿨론힘에 의해 열가소성수지시트(3)가 냉각드럼(2)에 밀착된다.

도2에 본 발명의 일실시예를 나타낸다.

도전성테이프의 정전인가전극(4)의 하단(41), 특히, 냉각드럼(2)측의 단부는 착지점(8)의 근방에 설치할 필요가 있고, 하단(41)을 착지점(8)보다 다이(1) 측에 설치한 경우에는 착지전의 열가소성수지시트에 인가된 정전하의 쿨론힘에 의해 냉각드럼(2)에 밀착되도록 힘이 움직이기 때문에, 착지점(8)이 변동하고, 그 결과로서 시트에 두께불균일을 유발하는 것이다. 한편, 하단(41)을 착지점(8)보다 반대 다이(1) 측에 설치한 경우에는 착지점(8)에 있어서의 상술한 쿨론힘이 감소하기 때문에, 착지점(8)보다 공기가 들어가서, 기포상의 결점이 발생한다.

또한, 도전성테이프의 정전인가전극(4)의 하단(41)과 냉각드럼 상의 열가소성수지시트(3)의 법선방향에 있어서는 거리(P)가 크게 되면, 착지점(8) 근방의 열가소성수지시트에 정전하를 충분히 인가할 수 없고, 열가소성수지시트의 절연파괴에 의해 핀홀상의 결점이 발생하기 쉽고, 더욱이, 상술한 바와 같이 착지점(8)의 다소의 변동에 의해 열가소성수지시트와 정전인가전극(4)이 접촉하고, 생산상의 분제점이 초래되게 된다.

더욱이, 냉각드럼(2)의 법선방향과 정전인가전극(4)이 이루는 각도를 θ라고 하면, 정전인가전극(4)으로부터 발생하는 정전하를 착지점(8)의 근방의 열가소성수지시트(8)에 효율적으로 인가하기 위해서는 각도 θ를 적절하게 조정할 필요가 있다.

이상에 의해, 도전성테이프의 정전인가전극(4)이 냉각드럼(2)에 대해서 임의의 위치로 이동할 수 있다고 하는 것은 극히 중요하고, 이 때문에, 정전인가전극(4)이 냉각드럼(2)에 대해서 이동할 수 있는 방향은 적어도 2축방향으로 할 필요가 있고, 더욱이, 착지점(8)의 위치가 생산조건의 변경에 의해 다른 것에 있어서도 냉각드럼(2)의 법선방향과 정전인가전극(4)과 이루는 각도θ는 보통 적절하게 조정할 수 있다는 것은 극히 바람직한 것이다.

본 발명의 다른 실시예를 도3에 나타낸다.

열가소성수지시트(3)의 폭방향외측의 위치로 된 정전인가전극(4)의 양단부에서는 정전인가전극(4)은 냉각드럼(2)로의 방전을 피하게 하기 때문에, 일반적으로 절연부재(5)로 덮혀있고, 절연부재(5)의 단부는 지지부(6)로 보호되어 있다. 지지부(6)는 고정대(13) 위를 이동가능하게 하고, 도3에 나타나는 실시예에서는 이동수단으로서 볼트(10)를 사용하고, 볼트(10)를 회전하는 것에서 스테이(11)를 기점으로 지지부(6)를 수평방향으로 조정할 수 있다. 더욱이, 다른 이동수단으로서 볼트(12)를 사용하고 있고, 볼트(12)를 회전하는 것으로 지지부(6)를 고정대(13)에 대해서 수직방향으로 조정할 수 있다. 이 볼트(10)와 볼트(12)는 본 발명에 있어서는 적어도 2축방향으로의 이동수단을 구성하고 있다. 더욱이, 정전인가전극(4)의 양단부에는 회전장치(14)를 성치하고, 냉각드럼(2)의 법선방향과 정전인가전극(4)이 이루는 각도θ를 적절하게 조정할 수 있다고 한다.

이 실시예에서는 정전인가전극(4)의 이동방향으로서는 도4에 나타나는 바와 같이, 이동수단(10)에 의한 이동방향이 수평방향(21)에 대응하고, 이동수단(12)에 의한 이동방향이 수직방향(20)에 대응하지만, 보다 바람직하게는 도5에 나타나는 바와 같이, 이동수단(10)에 의한 이동방향이 냉각드럼의 원주방향(22)에 대응하고, 이동수단(12)에 의한 이동방향이 냉각드럼(2)의 법선방향(23)에 대응하고 있다면, 정전인가전극(4)을 착지점(8)에 대응하여 이동시킬 때, 정전인가전극(4)의 하단(41)과 냉각드럼(2) 위의 열가소성수지시트(3)의 법선방향의 거리(P)를 일정하게 하여 조작할 수 있기 때문에, 단시간에 정밀도가 좋게 원하는 조정을 행할 수 있고, 생산에 있어서 조작성이 우수한 것으로 된다.

(물성값의 평가방법 및 효과의 평가방법)

(1) 도전성테이프 및 열가소성수지시트의 두께

안리치사제 필름식네스테스터-KG601A 및 전자마이크로메타-K306C를 사용하고, 길이방향으로 10m, 연속적으로 두께불균일(최대치 Ta, 최소치 Tb, 평균치 Tc)를 측정하고, 아래 식으로부터 두께(%)를 환산한다.

두께불균일 = (Ta - Tb) / Tc × 100

(2) 도전성테이프의 파괴강도

도전성테이프를 시료 길이 150㎜으로 절단하고, 체크 사이 100m로서 인장속도 300㎜/분으로서, 인스트론타입의 만능인장 시험기로서 인장한다. 얻어진 응력 변형곡선으로부터 파단강도를 구한다.

(3) 도전성테이프의 인장응력

길이(L)(㎜)의 도전성 테이프의 중앙부를 도전성테이프의 늘어지는 방향의 수직방향으로 푸시 풀하여 일정길이×(㎜)인장, 그 때의 가중(F)을 독해하여, 하기 식으로부터 장력(T)(N)을 구한다.

T = FL / 4×

얻어진 장력을 도전성테이프의 단면적으로 나누고, 단위단면적 당의 장력(GPa)로 환산한다.

(4) 도전성테이프의 전기비저항

길이(L)(㎝), 단면적(S)(㎠)의 도전성테이프의 저항(R)(Ω)을 측정하고, 하기식으로부터 전기비저항(Ω·㎝)을 환산한다.

용융비저항 = R × S/L

또한, 저항(R)은 20℃에서 측정한다.

(5) 용융비저항의 측정

충분히 건조한 펠릿을 질소분위기하 280℃에서 용융하고, 한쌍의 전극을 삽입하고, 직류고압발생장치로서 전압을 인가할 때의 인가전압(V)(V), 측정전류(I)(A), 전극상이의 거리(D)(㎝) 및 전극의 면적(S)(㎠)에 의해, 아래 식으로부터 용융비저항(Ω·㎝)을 환산한다.

용융비저항 = V × S / ( I × D )

(6) 열가소성수지시트의 상한성형속도

얻어진 열가소성수지시트 또는 성형상태를 관찰하고, 이하의 4등급으로 분류한다.

◎: 필름표면에 전혀 결함이 없다.

○: 필름표면에 엷은 반점이 부분적으로 발생한다.

△: 전명에 반점상 결점이 발생한다.

×: 열가소성수지와 냉각드럼 사이에 많은 공기가 들어가고, 시트의 평면성이 극히 악화된다.

냉각드럼의 회전속도를 저속으로 상승시키고, ◎∼○의 범위를 가지는 상한속도를 열가소성수지시트의 상한성형속도로 한다. 이 때, 전극을 열가소성수지의 착지점 전후로 냉각드럼 주방향으로 이동시키고, 가장 결점이 적어지도록 위치를 조정한다.

(실시예)

이하, 본 발명을 실시예에 기초하여 설명한다.

(실시예1∼7)

용융비저항이 5×10⁸Ω·㎝인 폴리에틸렌프탈레이트(PET)의 펠릿을 180℃, 진공중에서 4시간 건조 후, 사출성형기에 공급하고, 280℃에서 용융시키고, 필터를 통과시킨후, T다이에 의해 토출시키고, 표면온도 25℃, 직경1200㎜ψ의 냉각드럼에 하기의 조건으로 정전인가법으로서 캐스트하여 시트를 얻는다.

(1) 정전인가전극

A. 재질: 표1과 같음

B. 형상: 표1과 같이 단면이 직사각형의 테이프형

C. 두께불균일: 표1과 같음

D. 파단강도: 표1과 같음

E. 전기비저항: 표1과 같음

(2) 정전인가조건

A. 인가전압: +의 직류전압 14kV

B. 전극의 인장응력: 표1과 같음

C. 전극의 이동속도: 표1과 같음

D. 용융열가소성수지시트와 전극하단의 거리: 5㎜

E. 냉각드럼의 법선방향과 전도성테이프가 이루는 각도:±5。

얻어진 시트의 평균두께가 200㎛로 되도록 하여 열가소성수지의 사출성형량을 조정함으로서 구한 냉각드럼의 상한표면속도는 표1과 같고, 모두 고속화를 달성할 수 있다. 또한, 이와 같이하여 얻어진 열가소성수지시트의 두께 불균일은 모두 적고, 양호하다.

(비교예 1, 2)

실시예와 동일한 열가소성수지, 제조장치를 사용하여 하기의 조건으로 정전인가법으로서 캐스트로서 시트를 얻는다.

(1) 정전인가전극

A. 재질: 텅스텐

B. 형상: 단면이 원형인 와이어형

비교예1 직경 0.10㎜ψ

비교예2 직경 0.15㎜ψ

C. 파단강도: 표2와 같음

D. 전기비저항: 표2와 같음

(2) 정전인가조건

A. 인가전압: +의 직류전압 14kV

B. 전극의 인장응력: 표2와 같음

C. 전극의 이동속도: 표2와 같음

D. 용융열가소성수지시트와 전극의 거리: 5㎜

얻어진 시트의 평균두께가 200㎛로 되도록 하여, 열가소성수지의 사출성형량을 조정하여 구한 냉각드럼의 상한표면속도는 표2와 같고, 고속화는 달성할 수 없었다. 또한, 이와 같이하여 얻은 열가소성수지시트의 두께 불균일은 모두 커진다.

(비교예 3∼12)

비교예와 동일한 열가소성수지, 제조장치를 사용하여, 하기 조건에서 정전인가법으로서 캐스트하여 시트를 얻는다.

A. 재질: 표2와 같음

B. 형상: 표2와 같은 단면이 직사각형의 테이프형

C. 두께 불균일: 표2와 같음

D. 파단강도: 표2와 같음

E. 전기비저항: 표2와 같음

(2) 정전인가조건

A. 인가전압: +의 직류전압 14kV

B. 전극의 인장응력: 표2와 같음

C. 전극의 이동속도: 표2와 같음

D. 용융열가소성수지시트와 전극하단의 거리: 5㎜

E. 냉각드럼의 법선방향과 도전성테이트가 이루는 각도: +5。

얻어진 시트의 편균두께가 200㎛로 되도록 하여, 열가소성수지의 사출성형량을 조정하여 구한 냉각드럼의 상한표면속도는 표2와 같고, 고속화는 달성할 수 없었다. 또한, 이와 같이하여 얻은 열가소성수지시트의 두께 불균일은 모두 커진다.

(실시예8∼13, 비교예13∼16)

도전성테이프의 정전인가전극(4)의 하단(41)과 냉각드럼(2) 위의 열가소성수지시트(3)의 법선방향의 거리(P)(㎜)와 냉각드럼의 표면속도(Vd)(m/분)과, 정전인가전극(4)과 접선된 직류고전압원(7)의 전압(Q)과, 냉각드럼(2)의 법선방향과 정전인가전극(4)이 이루는 각도(θ)(。)와 정전인가전극의 비틀림 각도(Δθ)(。)에 관계하고, 본 발명에 관계된 열가소성수지시트의 제조장치와 그 밖의 비교예에 있어서, 열가소성수지에 폴리에스테르를 사용하여 시트의 표면결함의 발생상황을 비교테스트한다. 또한, 정전인가전극으로서는 SUS304H제, 평균두께0.040㎜, 폭8㎜, 길이방향두께불균일 10.0%의 것을 사용한다. 결과를 표3에 나타낸다.

표3에 나타나는 바와 같이, 실시예8로부터 실시예13은 상기 거리(P)를 1㎜ 이상 20㎜ 이하로 설정하고, 상기 전압(Q)을 1kV 이상 30kV미만으로 설정하고, 각도(θ)를 -45。 이상 +45。 미만으로 설정하고, 비틀림 각도Δθ를 20。 이내로 설정하므로 시트 표면은 결점도 적고 양호하게 되지만, 비교예13에서는 거리(P)를 22㎜로 설정하므로서, 도전성테이프로부터의 정전하의 인가가 불충분하게 되고, 시트에는 기포상의 결점이 발생한다. 더욱이, 비교예14에서는 거리(P)는 12㎜로 되지만, 전압을 33kV로 설정하게 되므로, 시트의 절단파괴에 의해 핀홀상의 결점이 발생한다. 더욱이, 비교예15에서는 각도(θ)를 -50。로 설정함으로서 도전성테이프의 정전인가전극이 진동하고, 그 결과, 시트의 두께 정밀도가 악화하고 기포상의 결점도 동시에 발생한다. 더욱이, 비교예16에서는 비틀림 각도(Δθ)를 12。로 설정함으로서 열가소성수지시트와 냉각드럼의 밀착이 폭방향으로 불균일로 되고, 냉각드럼의 고속회전테스트를 중단한다. 이 때, 도전성테이프의 정전인가전극의 진동도 발생하고, 두께 정밀도도 악화한다.

또한, 실시예8∼13에서는 상기의 거리(P)와 표면속도(Vd)가, 도6에 나타나는 바와 같이, 대략 Q=0.022×P×Vd+4.5의 관계로 되고, 거리(P)를 6㎜로 고정시키면, Q=0.13×Vd+4.5로 되고, 표면속도(Vd)와 전압(Q)이 일의적으로 결정될 수 있기 때문에 용이하게 제어될 수 있다.

	P(㎜)	Vd(m/분)	Q(kV)	θ(。)	Δθ(。)	시트의 표면상태
실시예8	6	31	8.5	+10	±2.5	양호
실시예9	6	48	11	+10	±2.5	양호
실시예10	6	72	13.5	+10	±2.5	양호
실시예11	6	93	16.5	+10	±2.5	양호
실시예12	8	75	15.5	+10	±2.5	양호
실시예13	10	72	17	+10	±2.5	양호
비교예13	22	-	18	+10	±2.5	시트표면에 기포상 결점가짐
비교예14	12	-	33	+10	±2.5	시트 절연파괴에 의해 핀홀발생
비교예15	6	-	16	-50	±2.5	정전인가전극이 진동하고, 시트 두께 정밀도가 악화하고 기포상 결점도 있음
비교예16	6	-	16	+10	±12	정전인가전극이 진동하고, 시트 두께 정밀도도 악화
(주) P:정전인가전극의 하단과 냉각드럼상의 열가소성수지시트의 법선방향과의 거리Vd: 냉각드럼의 표면속도Q: 정전인가전극에 접속된 직류고압전원의 전압θ: 냉각드럼의 법선방향과 정전인가전극이 이루는 각도Δθ: 정전인가전극의 다이폭방향에 대한 비틈림 각

본 발명의 방법과 장치는 열가소성수지시트, 특히 폴리에스테르필름의 제조에 있어서, 바람직하게 사용되는 것이다.

본 발명의 방법과 장치에 의하면, 폴리에스테르필름 등의 핌름제조업에 있어서 보다 고속하에서 두께 균일성에 우수하고, 표면결함이 적은 열가소성수지시트를 형성하는 것을 가능하게 하는 것이고, 필름품질의 향상, 필름생산성의 향상, 필비용의 저감화에 기여할 수 있다.

Claims

용융열가소성수지를 다이로부터 시트상으로 사출성형하고, 정전인가법으로서 냉각드럼상으로 냉각고화시켜서 열가소성수지시트를 제조하는 방법에 있어서,

(A) 단면이 대략 직사각형으로 그 두께(X)(㎜)와 폭(Y)(㎜)이 하기 식(1)∼(3)

0.01≤X≤0.5 … (1)

1≤Y≤10 … (2)

50 ≤Y/X≤1000 … (3)

을 동시에 만족시킨 전극으로서,

(B) 길이방향의 두께불균일(Z)이 30% 미만의 도전성테이프를 인가전극으로서 사용하고, 캐스팅하는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제1항에 있어서, 두께(X)(㎜)가 하기 식(4)를 만족시키는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.

0.01≤X≤0.05 … (4)
제1항 또는 제2항에 있어서, 더욱 다음 제조조건을 부가하여 캐스팅하는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.

(C) 냉각드럼의 표면속도를 65m/분 이상에서 캐스팅하는 것
제1항, 제2항 또는 제3항에 있어서, 냉각드럼의 표면속도가 100m/분 이상인 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
열가소성수지를 다이로부터 시트상으로 사출성형하고, 정전인가법으로서 냉각드럼상에 냉각, 고화시켜서 열가소성수지시트를 제막하는 방법에 있어서,

(A) 단면이 대략 직사각형으로 그 두께(X)(㎜)와 폭(Y)(㎜)이 하기 식

50≤Y/X≤1000

을 만족하고. 길이방향으로 한가지 형태를 가지고 도전성테이프를 인가전극으로서 사용하고, 또한,

(B) 상기 도전성테이프에 그 파단강도의 10% 이상 90% 이하의 인장응력을 가지는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제5항에 있어서, 도전성테이프의 두께(X)(㎜)가 0.015㎜ 이상 0.3㎜ 이하인 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제5항 또는 제6항에 있어서, 도전성테이프의 폭(Y)(㎜)이 1㎜ 이상 20㎜ 이하인 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제5항, 제6항 또는 제7항에 있어서, 도전성테이프의 길이방향의 두께불균일(Z)이 30% 이하인 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제5항, 제6항, 제7항 또는 제8항에 있어서, 냉각드럼의 표면속도를 65m/분 이상으로 캐스팅하는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제5항, 제6항, 제7항, 제8항 또는 제9항에 있어서, 냉각드럼의 표면속도를 100m/분 이상으로 캐스팅하는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제5항, 제6항, 제7항, 제8항, 제9항 또는 제10항에 있어서, 도전성테이프를 길이방향으로 연속이동시키고, 그 이동속도(Vt)(m/분)와 냉각드럼의 표면속도(Vd)(m/분)의 관계가

Vt≥Vd/50000로 이루어진 범위로 캐스팅되는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제5항, 제6항, 제7항, 제8항, 제9항, 제10항 또는 제11항에 있어서, 도전성테이프에 +의 직류전압을 인가하고, 냉각드럼을 접지하는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제5항, 제6항 제7항, 제8항, 제9항, 제10항, 제11항 또는 제12항에 있어서, 도전성테이프의 냉각드럼측 단부와 냉각드럼 위의 열가소성수지시트의 냉각드럼의 법선방향에 있어서의 거리를 P(㎜), 상기 냉각드럼의 표면속도를 Vd(m/분), 상기 도전성테이프에 접속된 직류고전압전원의 전압을 Q(kV)로 하면,

Q=a×P×Vd+b

단, 0.005≤a≤0.04

0≤b≤7인 관계식에 있어서, 도전성테이프와 냉각드럼의 거리와, 상기 도전성테이프에 접속된 직류고압전원의 전원을 제어하는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제5항, 제6항, 제7항, 제8항, 제9항, 제10항, 제11항, 제12항 또는 제13항에 있어서, 도전성테이프에 접속된 직류고압전원의 전압을 제어하는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제5항, 제6항, 제7항, 제8항, 제9항, 제10항, 제11항, 제12항, 제13항 또는 제14항에 있어서, 도전성테이프의 냉각드럼에 대한 위치를 적어도 필름의 주행방향과 폭방향의 2방향으로 조정함과 동시에, 양자의 거리를 1∼20㎜의 범위로 조정하고, 도전성테이프와 냉각드럼의 법선방향이 이루는 각도를 0∼45。의 범위 내로 조정하고, 더욱이 도전성테이프의 비틀림각이 다이 폭방향에 대하여 ±7.5。의 범위내로 조정하여 캐스팅하는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제5항, 제6항, 제7항, 제8항, 제9항, 제10항, 제11항, 제12항, 제13항, 제14항 또는 제15항에 있어서, 열가소성수지시트의 두께가 0.05㎜ 이상 2㎜ 이하인 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
제5항, 제6항, 제7항, 제8항, 제9항, 제10항, 제11항, 제12항, 제13항, 제14항, 제15항 또는 제16항에 있어서, 열가소성수지가 폴리에스테르인 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조방법.
용융열가소성수지를 다이로부터 시트상으로 사출성형하고, 정전인가법으로서 냉각드럼 위에 냉각고화시켜서 열가소성수지시트를 제조하는 열가소성수지시트의 제조장치에 있어서, 다이와 냉각드럼의 사이에, 하기 식(1)∼(4)를 동시에 만족하는 도전성테이프를 설치하는 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 고속제조장치.

0.01 ≤ X ≤ 0.5 … (1)

1 ≤ Y ≤ 10 … (2)

50 ≤ Y/X ≤ 1000 … (3)

0 ≤ Z ≤ 30 … (4)

단, X: 도전성테이프의 두께(㎜)

Y: 도전성테이프의 폭(㎜)

Z: 도전성테이프의 길이방향의 두께 불균일(%)
제18항에 있어서, 도전성테이프의 길이방향의 두께불균일(Z)(%)이 0% 이상 25% 이하의 범위 내인 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 고속제조장치.
제18항 또는 제19항에 있어서, 도전성테이프의 전기비저항이 10∼130μΩ·㎝의 범위 내인 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 고속제조장치.
다이로부터 시트상으로 사출성형된 열가소성수지를 블래이드상의 정전인가전극에 의해 냉각회전체에 밀착시켜서 냉각고화하는 공정을 가지는 열가소성수지시트의 제조장치에 있어서, 상기 블래이드상의 정전인가전극의 냉각회전체측 단부와 상기 냉각회전체 상의 열가소성수지시트의 냉각회전체의 법선방향에 있어서의 거리를 냉각회전체 상의 임의의 위치로 조정할 수 있도록 상기 블래이드 상의 정전인가전극을 회전냉각체에 대하여 적어도 2방향으로 이동가능한 수단과, 상기 냉각회전체의 법선방향과 블래이드상의 정전인가 전극이 이루는 각도를 임의로 조정가능한 회전수단을 구비한 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조장치.
제21항에 있어서, 더욱이, 도전성테이프의 비틀림각이 다이 폭방향에 대하여 임의의 각도로 조정할 수 있는 각도조정수단을 구비한 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조장치.
제21항 또는 제22항에 있어서, 회전수단이 상기 냉각회전체의 법선방향과 블래이드상의 정전인가전극이 이루는 각도를 0。 이상 45。 미만의 범위 내로 조정 가능한 것인 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조장치.
제22항 또는 제23항에 있어서, 비틀림각도 조정수단이 도전성테이프의 비틀림각이 다이 폭방향에 대하여 ±7.5。 이내의 범위 내로 조정 가능한 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조장치.
제18항, 제19항, 제20항, 제21항, 제22항, 제23항 또는 제24항에 있어서, 열가소성수지시트의 두께가 0.05㎜ 이상 2㎜ 이하인 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조장치.
제18항, 제19항, 제20항, 제21항, 제22항, 제23항, 제24항 또는 제25항에 있어서, 열가소성수지가 폴리에스테르인 것을 특징으로 하는 열가소성수지시트의 제조장치.