KR102574182B1 - 방향성 전자 강판의 제조 방법 - Google Patents

Abstract

이 방향성 전자 강판의 제조 방법은, 탈탄 어닐링 공정에서 산화도 PH₂O/PH₂를 제어하고, 마무리 어닐링 공정에서 혼합 가스 분위기 중의 수소 체적률을 50％ 이상으로 제어하고, 어닐링 분리제 제거 공정에서 인히비터를 첨가한 용액을 사용하여 수세하고, 평활화 공정에서 혼합 가스와 온도를 제어하여 어닐링하고, 절연 피막 형성 공정에서 베이킹 온도 및 열처리 온도를 제어한다.

Description

방향성 전자 강판의 제조 방법

본 발명은, 방향성 전자 강판의 제조 방법에 관한 것이다.

본원은, 2019년 1월 16일에, 일본에 출원된 특허 출원 제2019-005133호에 기초하여 우선권을 주장하고, 그 내용을 여기에 원용한다.

방향성 전자 강판은, 주로 변압기에 사용된다. 변압기는 설치되고 나서 폐기될 때까지의 장기간에 걸쳐, 연속적으로 여자되고, 에너지 손실을 계속하여 발생하는 점에서, 교류로 자화된 때의 에너지 손실, 즉, 철손이, 변압기의 성능을 결정하는 주요한 지표가 된다.

방향성 전자 강판의 철손을 저감하기 위해서, 지금까지, 많은 방법이 제안되어 왔다. 예를 들어, 강판 조직에 대해서, 고스 방위라고 불리는 {110} <001> 방위로의 집적을 높이는 방법, 강판에 대해서, 전기 저항을 높이는 Si 등의 고용 원소의 함유량을 높이는 방법, 강판의 판 두께를 얇게 하는 방법 등이다.

또한, 강판에 장력을 부여하는 것이, 철손의 저감에 유효한 방법인 것이 알려져 있다. 그 때문에, 통상, 철손을 저하시키는 것을 목적으로 하여, 방향성 전자 강판의 표면에는, 피막이 형성되어 있다. 이 피막은, 방향성 전자 강판에 장력을 부여함으로써, 강판 단판으로서의 철손을 저하시킨다. 이 피막은 또한, 방향성 전자 강판을 적층하여 사용할 때에 강판 사이의 전기적 절연성을 확보함으로써, 철심으로서의 철손을 저하시킨다.

피막이 형성된 방향성 전자 강판으로서는, 모강판의 표면에, Mg를 함유하는 산화 피막인 포르스테라이트 피막이 형성되고, 또한, 그 포르스테라이트 피막의 표면 상에 절연 피막이 형성된 것이 있다. 즉, 이 경우, 모강판 상의 피막은, 포르스테라이트 피막과, 절연 피막을 포함한다. 포르스테라이트 피막 및 절연 피막의 각각은, 절연성 기능 및 모강판으로의 장력 부여 기능의 양쪽 기능을 담당하고 있다.

Mg를 함유하는 산화 피막인 포르스테라이트 피막은, 강판에 2차 재결정을 발생시키는 마무리 어닐링으로, 마그네시아(MgO)를 주성분으로 하는 어닐링 분리제와 탈탄 어닐링 시에 모강판 상에 형성된 산화규소(SiO₂)가, 900 내지 1200℃에서 30시간 이상 실시되는 열처리 중에 반응함으로써, 형성된다.

절연 피막은, 마무리 어닐링 후의 모강판에, 예를 들어 인산 또는 인산염, 콜로이달 실리카 및 무수 크롬산 또는 크롬산염을 포함하는 코팅 용액을 도포하고, 300 내지 950℃에서 10초 이상 베이킹하고 건조함으로써, 형성된다.

피막이, 절연성 및 모강판으로의 장력 부여의 기능을 발휘하기 위해서, 이들의 피막과 모강판 사이에 높은 밀착성이 요구된다.

종래, 상기 밀착성은, 주로, 모강판과 포르스테라이트 피막의 계면의 요철에 의한 앵커 효과에 의해 확보되어 왔다. 그러나, 근년, 이 계면의 요철이, 방향성 전자 강판이 자화될 때의 자벽 이동의 장해도 되므로, 저철손화를 방해하는 요인도 되고 있는 것이 밝혀졌다.

그래서, 또한 저철손화하기 위해서, Mg를 함유하는 산화 피막인 포르스테라이트 피막을 존재시키지 않고, 상술한 계면을 평활화한 상태에서 절연 피막의 밀착성을 확보하는 기술이, 예를 들어 일본 특허 공개 소49-096920호 공보(특허문헌 1) 및 국제 공개 제2002/088403호(특허문헌 2)에 제안되어 있다.

특허문헌 1에 개시된 방향성 전자 강판의 제조 방법에서는, 포르스테라이트 피막을 산세 등에 의해 제거하고, 모강판 표면을 화학 연마 또는 전해 연마로 평활하게 한다. 특허문헌 2에 개시된 방향성 전자 강판의 제조 방법에서는, 마무리 어닐링 시에 알루미나(Al₂O₃)를 포함하는 어닐링 분리제를 사용하여, 포르스테라이트 피막의 형성 자체를 억제하고, 모강판 표면을 평활화한다.

그러나, 특허문헌 1 및 특허문헌 2의 제조 방법에서는, 모강판 표면에 접촉하여(모강판 표면 상에 직접) 절연 피막을 형성하는 경우, 모강판 표면에 대하여 절연 피막이 밀착하기 어렵다(충분한 밀착성이 얻어지지 않는다)고 하는 문제가 있었다.

일본 특허 공개 소49-096920호 공보 국제 공개 제2002/088403호

본 발명은 상기의 과제를 감안하여 이루어졌다. 본 발명은, 포르스테라이트 피막을 갖지 않고, 또한, 자기 특성(특히 철손) 및 피막 밀착성이 우수한 방향성 전자 강판의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명자들은, 저철손화를 위해서, 포르스테라이트 피막을 생성시키지 않고, 강판 표면을 평활화한 방향성 전자 강판용 강판의 표면에, 절연 피막을 형성하는 것을 전제로 하여, 강판과 절연 피막의 밀착성(피막 밀착성)을 향상시키는 방법에 대하여 검토를 행하였다.

그 결과, 소정의 공정을 적절하게 조합함으로써, 포르스테라이트 피막을 갖지 않고, 또한, 자기 특성 및 피막 밀착성이 우수한 방향성 전자 강판을 제조할 수 있는 것을 발견하였다.

본 발명의 요지는, 다음과 같다.

(1) 본 발명의 일 양태에 관한 방향성 전자 강판의 제조 방법은,

화학 조성으로서, 질량％로,

C: 0.030 내지 0.100％,

Si: 0.80 내지 7.00％,

Mn: 0.01 내지 1.00％,

S 및 Se의 합계: 0 내지 0.060％,

산 가용성 Al: 0.010 내지 0.065％,

N: 0.004 내지 0.012％,

Cr: 0 내지 0.30％,

Cu: 0 내지 0.40％,

P: 0 내지 0.50％,

Sn: 0 내지 0.30％,

Sb: 0 내지 0.30％,

Ni: 0 내지 1.00％,

B: 0 내지 0.008％,

V: 0 내지 0.15％,

Nb: 0 내지 0.20％,

Mo: 0 내지 0.10％,

Ti: 0 내지 0.015％,

Bi: 0 내지 0.010％를 함유하고,

잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지는 강편을, 열간 압연하여 열연 강판을 얻는 열연 공정과,

상기 열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판을 얻는 냉연 공정과,

상기 냉연 강판에 탈탄 어닐링을 행하여 탈탄 어닐링판을 얻는 탈탄 어닐링 공정과,

상기 탈탄 어닐링판에, MgO를 함유하는 어닐링 분리제를 도포하여 건조시키는 어닐링 분리제 도포 공정과,

상기 어닐링 분리제가 도포된 상기 탈탄 어닐링판에 마무리 어닐링을 행하여, 마무리 어닐링판을 얻는 마무리 어닐링 공정과,

상기 마무리 어닐링판의 표면으로부터 잉여의 어닐링 분리제를 제거하는 어닐링 분리제 제거 공정과,

상기 잉여의 어닐링 분리제가 제거된 상기 마무리 어닐링판의 표면을 평활화하는 평활화 공정과,

평활화된 상기 마무리 어닐링판의 표면에 절연 피막을 형성하는 절연 피막 형성 공정을

구비하고,

상기 탈탄 어닐링 공정에서는,

산화도인 PH₂O/PH₂가 0.18 내지 0.80인 분위기 하에서, 어닐링 온도 750 내지 900℃에서, 10 내지 600초 유지를 행하고,

상기 마무리 어닐링 공정에서는,

상기 어닐링 분리제가 도포된 상기 탈탄 어닐링판을, 체적률로 수소를 50％ 이상 포함하는 혼합 가스 분위기 중에서, 1100 내지 1200℃의 온도에서 10시간 이상 유지하고,

상기 어닐링 분리제 제거 공정에서는,

상기 마무리 어닐링판의 표면으로부터 상기 잉여의 어닐링 분리제를, 트리에탄올아민, 로진아민 또는 머캅탄의 적어도 하나인 인히비터를 첨가한 용액을 사용하여 수세하여 제거하고, 강판 표면에 있어서의 철계 수산화물량 및 철계 산화물량을 편면당 0.9g/㎡ 이하로 하고,

상기 평활화 공정에서는,

상기 잉여의 어닐링 분리제가 제거된 상기 마무리 어닐링판을, 체적률로 수소 또는 일산화탄소를 50％ 이상 포함하는 혼합 가스 분위기 중에서 1000℃ 이상의 온도로 어닐링하고,

상기 절연 피막 형성 공정에서는,

평활화된 상기 마무리 어닐링판의 표면에, 인산염 또는 콜로이달 실리카를 주성분으로 하는 절연 피막의 코팅액을 도포하고, 350 내지 600℃에서 베이킹하고, 800 내지 1000℃의 온도에서 열처리하여 절연 피막을 형성한다.

(2) 상기 (1)에 기재된 방향성 전자 강판의 제조 방법에서는, 상기 열연 공정과 상기 냉연 공정 사이에, 상기 열연 강판을 어닐링하는 열연판 어닐링 공정 또는 산세를 행하는 열연판 산세 공정의 적어도 하나를 구비해도 된다.

(3) 상기 (1) 또는 (2)에 기재된 방향성 전자 강판의 제조 방법에서는, 상기 탈탄 어닐링 공정에서, 상기 냉연 강판을, 암모니아를 함유하는 분위기 중에서 어닐링하는 질화 처리를 행해도 된다.

(4) 상기 (1) 내지 (3) 중 어느 하나에 기재된 방향성 전자 강판의 제조 방법에서는, 상기 냉연 공정과 상기 탈탄 어닐링 공정 사이, 상기 탈탄 어닐링 공정과 상기 어닐링 분리제 도포 공정 사이, 상기 평활화 공정과 상기 절연 피막 형성 공정 사이 또는 상기 절연 피막 형성 공정 후의 어느 하나에, 자구 제어 처리를 행하는 자구 제어 공정을 구비해도 된다.

(5) 상기 (1) 내지 (4) 중 어느 하나에 기재된 방향성 전자 강판의 제조 방법에서는, 상기 어닐링 분리제 제거 공정에서, 상기 수세 후에, 체적비 농도가 20％ 미만의 산성 용액을 사용하여 산세를 행해도 된다.

(6) 상기 (1) 내지 (5) 중 어느 하나에 기재된 방향성 전자 강판의 제조 방법에서는, 상기 강편이, 화학 조성으로서, 질량％로,

Cr: 0.02 내지 0.30％,

Cu: 0.05 내지 0.40％,

P: 0.005 내지 0.50％,

Sn: 0.02 내지 0.30％,

Sb: 0.01 내지 0.30％,

Ni: 0.01 내지 1.00％,

B: 0.0005 내지 0.008％,

V: 0.002 내지 0.15％,

Nb: 0.005 내지 0.20％,

Mo: 0.005 내지 0.10％,

Ti: 0.002 내지 0.015％ 및

Bi: 0.001 내지 0.010％로

이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종을 함유해도 된다.

본 발명의 상기 양태에 의하면, 포르스테라이트 피막을 갖지 않고, 또한, 자기 특성 및 피막 밀착성이 우수한 방향성 전자 강판의 제조 방법을 제공할 수 있다.

도 1은, 본 발명의 일 실시 형태에 관한 방향성 전자 강판의 제조 방법을 나타내는 흐름도이다.

이하에, 본 발명의 적합한 실시 형태에 대하여 상세하게 설명한다. 단, 본 발명은 본 실시 형태에 개시의 구성만으로 제한되지는 않고, 본 발명의 취지를 일탈하지 않는 범위에서 다양한 변경이 가능하다. 또한, 본 실시 형태에서 나타내는 수치 한정 범위에는, 하한값 및 상한값이 그 범위에 포함된다. 「초과」 또는 「 미만」이라고 나타내는 수치는, 그 값이 수치 범위에 포함되지 않는다. 각 원소의 함유량에 관한 「％」는, 특별히 지정하지 않는 한 「질량％」를 의미한다.

본 발명의 일 실시 형태에 관한 방향성 전자 강판의 제조 방법(이하 「본 실시 형태에 관한 방향성 전자 강판의 제조 방법」 이라고 하는 경우가 있다.)은, 포르스테라이트 피막을 갖지 않는 방향성 전자 강판의 제조 방법이며, 이하의 공정을 구비한다.

(i) 소정의 화학 조성을 갖는 강편을, 열간 압연하여 열연 강판을 얻는 열연 공정

(ii) 상기 열연 강판을, 1회 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 2회 이상의 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판을 얻는 냉연 공정

(iii) 상기 냉연 강판에 탈탄 어닐링을 행하여 탈탄 어닐링판을 얻는 탈탄 어닐링 공정

(iv) 상기 탈탄 어닐링판에, MgO를 함유하는 어닐링 분리제를 도포하여 건조시키는 어닐링 분리제 도포 공정

(v) 어닐링 분리제가 도포된 상기 탈탄 어닐링판에 마무리 어닐링을 행하여, 마무리 어닐링판을 얻는 마무리 어닐링 공정

(vi) 상기 마무리 어닐링판의 표면으로부터 잉여의 어닐링 분리제를 제거하는 어닐링 분리제 제거 공정

(vii) 상기 잉여의 어닐링 분리제가 제거된 상기 마무리 어닐링판의 표면을 평활화하는 평활화 공정

(viii) 평활화된 상기 마무리 어닐링판의 표면에 절연 피막을 형성하는 절연 피막 형성 공정

또한, 본 실시 형태에 관한 방향성 전자 강판의 제조 방법은, 또한 이하의 공정을 구비해도 된다.

(I) 열연 강판을 어닐링하는 열연판 어닐링 공정

(II) 열연 강판을 산세하는 열연판 산세 공정

(III) 자구 제어 처리를 행하는 자구 제어 공정

본 실시 형태에 관한 방향성 전자 강판의 제조 방법은, 상기한 공정 중, 단순히 하나의 공정을 제어하면 되는 것은 아니고, 상기한 각 공정을 복합적으로 또한 불가분하게 제어할 필요가 있다. 각 공정의 전체를 소정의 조건으로 제어함으로써, 철손을 저하시키고, 또한 피막 밀착성을 향상시킬 수 있다.

이하, 각 공정에 대하여 상세하게 설명한다.

<열연 공정>

열연 공정에서는, 화학 조성으로서, 질량％로, C: 0.030 내지 0.100％, Si: 0.80 내지 7.00％, Mn: 0.01 내지 1.00％, S+Se의 합계: 0 내지 0.060％, 산 가용성 Al: 0.010 내지 0.065％, N: 0.004 내지 0.012％, Cr: 0 내지 0.30％, Cu: 0 내지 0.40％, P: 0 내지 0.50％, Sn: 0 내지 0.30％, Sb: 0 내지 0.30％, Ni: 0 내지 1.00％, B: 0 내지 0.008％, V: 0 내지 0.15％, Nb: 0 내지 0.20％, Mo: 0 내지 0.10％, Ti: 0 내지 0.015％, Bi: 0 내지 0.010％를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지는 강편을, 열간 압연하여 열연 강판을 얻는다. 본 실시 형태에서는, 열연 공정 후의 강판을, 열연 강판이라고 칭한다.

열연 공정에 제공하는 강편(슬래브)의 제조 방법에 대해서는 한정되지는 않는다. 예를 들어 소정의 화학 조성을 갖는 용강을 용제하고, 그 용강을 사용하여 슬래브를 제조하면 된다. 연속 주조법에 의해 슬래브를 제조해도 되고, 용강을 사용하여 잉곳을 제조하고, 잉곳을 분괴 압연하여 슬래브를 제조해도 된다. 또한, 다른 방법에 의해 슬래브를 제조해도 된다.

슬래브의 두께는, 특별히 한정되지는 않지만, 예를 들어 150 내지 350mm이다. 슬래브의 두께는 바람직하게는, 220 내지 280mm이다. 슬래브로서, 두께가 10 내지 70mm의, 소위 박 슬래브를 사용해도 된다.

먼저, 강편의 화학 조성의 한정 이유에 대하여 설명한다. 이하, 화학 조성에 관한 ％는 질량％를 의미한다.

[C: 0.030 내지 0.100％]

C(탄소)는, 1차 재결정 조직의 제어에 유효한 원소이지만, 자기 특성에 악영향을 미치므로, 마무리 어닐링전에 탈탄 어닐링으로 제거하는 원소이다. 강편의 C 함유량이 0.100％를 초과하면, 탈탄 어닐링 시간이 길어져, 생산성이 저하된다. 그 때문에, C 함유량은 0.100％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.085％ 이하, 보다 바람직하게는 0.070％ 이하이다.

C 함유량은 낮은 쪽이 바람직하지만, 공업 생산에 있어서의 생산성이나 제품의 자기 특성을 고려한 경우, C 함유량의 실질적인 하한은 0.030％이다.

[Si: 0.80 내지 7.00％]

실리콘(Si)은, 방향성 전자 강판의 전기 저항을 높여서 철손을 저하시킨다. Si 함유량이 0.80％ 미만이면, 마무리 어닐링 시에 γ 변태가 발생하고, 방향성 전자 강판의 결정 방위가 손상되어 버린다. 따라서, Si 함유량은 0.80％ 이상이다. Si 함유량은 바람직하게는 2.00％ 이상이고, 보다 바람직하게는 2.50％ 이상이다.

한편, Si 함유량이 7.00％를 초과하면, 냉간 가공성이 저하되고, 냉간 압연 시에 갈라짐이 발생하기 쉬워진다. 따라서, Si 함유량은 7.00％ 이하이다. Si 함유량은 바람직하게는 4.50％ 이하고, 더욱 바람직하게는 4.00％ 이하이다.

[Mn: 0.01 내지 1.00％]

망간(Mn)은, 방향성 전자 강판의 전기 저항을 높여서 철손을 저하시킨다. 또한, Mn은, S 또는 Se와 결합하여, MnS, 또는, MnSe를 생성하고, 인히비터로서 기능한다. Mn 함유량이 0.01 내지 1.00％의 범위 내에 있는 경우에, 2차 재결정이 안정된다. 따라서, Mn 함유량은, 0.01 내지 1.00％이다. Mn 함유량의 바람직한 하한은 0.08％이고, 더욱 바람직하게는 0.09％이다. Mn 함유량의 바람직한 상한은 0.50％이고, 더욱 바람직하게는 0.20％이다.

[S 및 Se의 어느 하나 또는 양쪽의 합계: 0 내지 0.060％]

S(황) 및 Se(셀레늄)는, Mn과 결합하여, 인히비터로서 기능하는 MnS 및/또는 MnSe를 형성하는 원소이다.

S 및 Se의 어느 하나 또는 양쪽의 합계(S+Se)가 0.060％ 초과이면, 열간 압연 후에 MnS나 MnSe의 석출 분산이 불균일해진다. 이 경우, 원하는 2차 재결정 조직이 얻어지지 않고, 자속 밀도가 저하되거나, 순화 후에 MnS가 강 중에 잔존하고, 히스테리시스손이 열화되거나 한다. 그 때문에, S와 Se의 합계 함유량은, 0.060％ 이하로 한다.

S와 Se의 합계 함유량의 하한은, 특별히 제한되지는 않고, 0％이면 된다. 이 하한은, 0.003％ 이상으로 해도 된다. 인히비터로서 사용하는 경우, 바람직하게는 0.015％ 이상이다.

[산 가용성 Al(Sol.Al): 0.010 내지 0.065％]

산 가용성 Al(알루미늄)(Sol.Al)은, N과 결합하여, 인히비터로서 기능하는 AlN이나 (Al, Si)N을 생성하는 원소이다. 산 가용성 Al이 0.010％ 미만이면, 효과가 충분히 발현되지 않고, 2차 재결정이 충분히 진행되지 않는다. 그 때문에, 산 가용성 Al 함유량은 0.010％ 이상으로 한다. 산 가용성 Al 함유량은 바람직하게는 0.015％ 이상, 보다 바람직하게는 0.020％ 이상이다.

한편, 산 가용성 Al 함유량이 0.065％를 초과하면, AlN이나 (Al, Si)N의 석출 분산이 불균일해져, 필요한 2차 재결정 조직이 얻어지지 않고, 자속 밀도가 저하된다. 그 때문에, 산가용성 Al(Sol.Al)은 0.065％ 이하로 한다. 산 가용성 Al은 바람직하게는 0.055％ 이하, 보다 바람직하게는 0.050％ 이하이다.

[N: 0.004 내지 0.012％]

N(질소)은, Al과 결합하여, 인히비터로서 기능하는 AlN이나 (Al, Si)N을 형성하는 원소이다. N 함유량이 0.004％ 미만이면, AlN이나 (Al, Si)N의 형성이 불충분해지므로, N은 0.004％ 이상으로 한다. 바람직하게는 0.006％ 이상, 보다 바람직하게는 0.007％ 이상이다.

한편, N 함유량이 0.012％ 초과이면, 강판 중에 블리스터(공공)가 형성되는 것이 염려된다. 그 때문에, N 함유량을 0.012％ 이하로 한다.

상기 강편의 화학 조성은, 상기 원소를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어진다. 그러나, 화합물 형성에 의한 인히비터 기능의 강화나 자기 특성으로의 영향을 고려하여, Fe의 일부 대신에, 선택 원소의 1종 또는 2종 이상을 이하의 범위에서 함유해도 된다. Fe의 일부 대신에 함유되는 선택 원소로서, 예를 들어 Cr, Cu, P, Sn, Sb, Ni, B, V, Nb, Mo, Ti, Bi를 들 수 있다. 단, 선택 원소는 포함되지 않아도 되므로, 그 하한은, 각각 0％이다. 또한, 이들의 선택 원소가 불순물로서 함유되어도, 상기 효과는 손상되지 않는다. 또한, 「불순물」이란, 강을 공업적으로 제조할 때에, 원료로서의 광석이나 스크랩으로부터, 또는 제조 환경 등으로부터 혼입되는 것을 가리킨다.

[Cr: 0 내지 0.30％]

Cr(크롬)은, Si와 마찬가지로, 전기 저항을 높여서 철손을 저감하는 데 유효한 원소이다. 따라서, Cr을 함유시켜도 된다. 상기 효과를 얻는 경우, Cr 함유량은, 0.02％ 이상인 것이 바람직하고, 0.05％ 이상인 것이 보다 바람직하다.

한편으로, Cr 함유량이 0.30％를 초과하면, 자속 밀도의 저하가 문제가 되므로, Cr 함유량의 상한은, 0.30％인 것이 바람직하고, 0.20％인 것이 보다 바람직하고, 0.12％인 것이 더욱 바람직하다.

[Cu: 0 내지 0.40％]

Cu(구리)도, 전기 저항을 높여서 철손을 저감하는 데 유효한 원소이다. 따라서, Cu를 함유시켜도 된다. 이 효과를 얻는 경우, Cu 함유량은, 0.05％ 이상인 것이 바람직하고, 0.10％ 이상인 것이 보다 바람직하다.

한편, Cu 함유량이 0.40％를 초과하면, 철손 저감 효과가 포화되어 버림과 함께, 열간 압연 시에 "구리 스캐브"가 되는 표면 흠의 원인이 되는 경우가 있다. 그 때문에, Cu 함유량의 상한은, 0.40％인 것이 바람직하고, 0.30％인 것이 보다 바람직하고, 0.20％인 것이 더욱 바람직하다.

[P: 0 내지 0.50％]

P(인)도, 전기 저항을 높여서 철손을 저감하는 데 유효한 원소이다. 따라서, P를 함유시켜도 된다. 이 효과를 얻는 경우, P 함유량은, 0.005％ 이상인 것이 바람직하고, 0.010％ 이상인 것이 보다 바람직하다.

한편, P 함유량이 0.50％를 초과하면, 압연성에 문제가 발생하는 경우가 있다. 그 때문에, P 함유량의 상한은, 0.50％인 것이 바람직하고, 0.20％인 것이 보다 바람직하고, 0.15％인 것이 더욱 바람직하다.

[Sn: 0 내지 0.30％]

[Sb: 0 내지 0.30％]

Sn(주석) 및 Sb(안티몬)는, 2차 재결정을 안정화시켜, {110} <001> 방위를 발달시키는 데 유효한 원소이다. 따라서, Sn 또는 Sb를 함유시켜도 된다. 이 효과를 얻는 경우, Sn 함유량은, 0.02％ 이상인 것이 바람직하고, 0.05％ 이상인 것이 보다 바람직하다. 또한, Sb 함유량은, 0.01％ 이상인 것이 바람직하고, 0.03％ 이상인 것이 보다 바람직하다.

한편, Sn이 0.30％ 초과, 또는 Sb가 0.30 ％초과가 되면, 자기 특성에 악영향을 미칠 우려가 있다. 그 때문에, Sn 함유량, Sb 함유량의 상한을 각각 0.30％로 하는 것이 바람직하다. Sn 함유량의 상한은, 0.15％인 것이 보다 바람직하고, 0.10％인 것이 더욱 바람직하다. Sb 함유량의 상한은, 0.15％인 것이 보다 바람직하고, 0.10％인 것이 더욱 바람직하다.

[Ni: 0 내지 1.00％]

Ni(니켈)도, 전기 저항을 높여서 철손을 저감하는 데 유효한 원소이다. 또한, Ni는, 열연 강판의 금속 조직을 제어하여, 자기 특성을 높이는 데 유효한 원소이다. 따라서, Ni를 함유시켜도 된다. 상기 효과를 얻는 경우, Ni 함유량은, 0.01％ 이상인 것이 바람직하고, 0.02％ 이상인 것이 보다 바람직하다.

한편, Ni 함유량이 1.00％를 초과하면, 2차 재결정이 불안정해자는 경우가 있다. 그 때문에, Ni 함유량을 1.00％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.20％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하고, 0.10％ 이하로 하는 것이 더욱 바람직하다.

[B: 0 내지 0.008％]

B(붕소)는, N과 결합하여 인히비터 효과를 발휘하는 BN을 형성하는 데 유효한 원소이다. 따라서, B를 함유시켜도 된다. 상기 효과를 얻는 경우, B 함유량은, 0.0005％ 이상인 것이 바람직하고, 0.0010％ 이상인 것이 보다 바람직하다.

한편, B 함유량이 0.008％를 초과하면, 자기 특성에 악영향을 미칠 우려가 있다. 그 때문에, B 함유량의 상한은, 0.008％인 것이 바람직하고, 0.005％인 것이 보다 바람직하고, 0.003％인 것이 더욱 바람직하다.

[V: 0 내지 0.15％]

[Nb: 0 내지 0.20％]

[Ti: 0 내지 0.015％]

V(바나듐), Nb(니오븀) 및 Ti(티타늄)는, N이나 C와 결합하여 인히비터로서 기능하는 원소이다. 따라서, V, Nb 또는 Ti를 함유시켜도 된다. 상기 효과를 얻는 경우, V 함유량은, 0.002％ 이상인 것이 바람직하고, 0.010％ 이상인 것이 보다 바람직하다. Nb 함유량은, 0.005％ 이상인 것이 바람직하고, 0.020％ 이상인 것이 보다 바람직하다. Ti 함유량은, 0.002％ 이상인 것이 바람직하고, 0.004％ 이상인 것이 보다 바람직하다.

한편, 강편이 V를 0.15％ 초과, Nb를 0.20％ 초과, Ti를 0.015％ 초과의 범위에서 함유하면, 이들의 원소가 최종 제품에 잔류하여, 최종 제품으로서, V 함유량이 0.15％를 초과하고, Nb 함유량이 0.20％를 초과하고, 또는 Ti 함유량이 0.015％를 초과하는 경우가 있다. 이 경우, 최종 제품(전자 강판)의 자기 특성이 열화될 우려가 있다.

그 때문에, V 함유량의 상한은, 0.15％인 것이 바람직하고, 0.10％인 것이 보다 바람직하고, 0.05％인 것이 더욱 바람직하다. Ti 함유량의 상한은, 0.015％인 것이 바람직하고, 0.010％인 것이 보다 바람직하고, 0.008％인 것이 더욱 바람직하다. Nb 함유량의 상한은, 0.20％인 것이 바람직하고, 0.10％인 것이 보다 바람직하고, 0.08％인 것이 더욱 바람직하다.

[Mo: 0 내지 0.10％]

Mo(몰리브덴)도, 전기 저항을 높여서 철손을 저감하는 데 유효한 원소이다. 따라서, Mo를 함유시켜도 된다. 상기 효과를 얻는 경우, Mo 함유량은, 0.005％ 이상인 것이 바람직하고, 0.01％ 이상인 것이 보다 바람직하다.

한편, Mo 함유량이 0.10％를 초과하면, 강판의 압연성에 문제가 발생하는 경우가 있다. 그 때문에, Mo 함유량의 상한은, 0.10％인 것이 바람직하고, 0.08％인 것이 보다 바람직하고, 0.05％인 것이 더욱 바람직하다.

[Bi: 0 내지 0.010％]

Bi(비스무트)는, 황화물 등의 석출물을 안정화하여 인히비터로서의 기능을 강화하는 데 유효한 원소이다. 따라서, Bi를 함유시켜도 된다. 상기 효과를 얻는 경우, Bi 함유량은, 0.001％ 이상인 것이 바람직하고, 0.002％ 이상인 것이 보다 바람직하다.

한편, Bi 함유량이 0.010％를 초과하면, 자기 특성에 악영향을 미치는 경우가 있다. 그 때문에, Bi 함유량의 상한은, 0.010％인 것이 바람직하고, 0.008％인 것이 보다 바람직하고, 0.006％인 것이 더욱 바람직하다.

상기한 화학 조성은, 강의 일반적인 분석 방법에 의해 측정하면 된다. 예를 들어, 화학 조성은, ICP-AES(Inductively Coupled Plasma-Atomic Emission Spectrometry)를 사용하여 측정하면 된다. 또한, sol.Al은, 시료를 산으로 가열 분해한 후의 여액을 사용하여 ICP-AES에 의해 측정하면 된다. 또한, C 및 S는 연소-적외선 흡수법을 사용하고, N은 불활성 가스 융해-열전도도법을 사용하고, O는 불활성 가스 융해-비분산형 적외선 흡수법을 사용하여 측정하면 된다.

계속해서, 상기 강편을 열간 압연할 때의 조건에 대하여 설명한다.

열간 압연 조건에 대해서는 특별히 한정되지는 않는다. 예를 들어, 이하의 조건이다.

열간 압연에 앞서서 슬래브를 가열한다. 슬래브를 주지의 가열로 또는 주지의 균열로에 장입하여, 가열한다. 하나의 방법으로서, 슬래브를 1280℃ 이하로 가열한다. 슬래브의 가열 온도를 1280℃ 이하로 함으로써, 예를 들어 1280℃보다도 높은 온도에서 가열한 경우의 여러 문제(전용의 가열로가 필요한 것 및 용융 스케일량의 많음 등)를 회피할 수 있다. 슬래브의 가열 온도의 하한값은 특별히 한정되지는 않는다. 가열 온도가 너무 낮은 경우, 열간 압연이 곤란해지고, 생산성이 저하되는 경우가 있다. 따라서, 가열 온도는, 1280℃ 이하의 범위에서 생산성을 고려하여 설정하면 된다. 슬래브의 가열 온도의 바람직한 하한은 1100℃이다. 슬래브의 가열 온도의 바람직한 상한은 1250℃이다.

또한, 다른 방법으로서, 슬래브를 1320℃ 이상의 높은 온도로 가열한다. 1320℃ 이상의 고온까지 가열함으로써, AlN, Mn(S, Se)을 용해시키고, 그 후의 공정에서 미세 석출시킴으로써, 2차 재결정을 안정적으로 발현할 수 있다.

슬래브 가열 공정 그 자체를 생략하여, 주조 후, 슬래브의 온도가 낮아질 때 까지 열간 압연을 개시하는 것도 가능하다.

이어서, 가열된 슬래브에 대하여, 열간 압연기를 사용한 열간 압연을 실시하여, 열연 강판을 제조한다. 열간 압연기는 예를 들어, 조압연기와, 조압연기의 하류에 배치된 마무리 압연기를 구비한다. 조압연기는, 일렬로 나열된 조압연 스탠드를 구비한다. 각 조압연 스탠드는, 상하에 배치된 복수의 롤을 포함한다. 마무리 압연기도 마찬가지로, 일렬로 나열된 마무리 압연 스탠드를 구비한다. 각 마무리 압연 스탠드는, 상하에 배치되는 복수의 롤을 포함한다. 가열된 강재를 조압연기에 의해 압연한 후, 또한, 마무리 압연기에 의해 압연하여, 열연 강판을 제조한다.

열연 공정에서의 마무리 온도(마무리 압연기로 마지막으로 강판을 압하하는 마무리 압연 스탠드의 출측에서의 강판 온도)는, 예를 들어 700 내지 1150℃이다. 이상의 열연 공정에 의해, 열연 강판을 제조한다.

<열연판 어닐링 공정>

열연판 어닐링 공정에서는, 필요에 따라, 열연 공정에 의해 얻어진 열연 강판에 대하여 어닐링(열연판 어닐링)을 행하여 열연 어닐링판을 얻는다. 본 실시 형태에서는, 열연판 어닐링 공정 후의 강판을, 열연 어닐링판이라고 칭한다.

열연판 어닐링은, 열간 압연 시에 발생한 불균일 조직을 가능한 한 균일화하고, 인히비터인 AlN의 석출을 제어하고(미세 석출), 제2 상/고용 탄소를 제어하는 것 등을 목적으로 하여 행한다. 어닐링 조건은, 목적에 따라 공지된 조건을 선택하면 된다. 예를 들어 열간 압연 시에 발생한 불균일 조직을 균일화하는 경우, 열연 강판을, 어닐링 온도(열연판 어닐링 노에서의 노온)가, 750 내지 1200℃에서, 30 내지 600초 유지한다.

열연판 어닐링은 반드시 행할 필요가 없고, 열연판 어닐링 공정의 실시 유무는, 최종적으로 제조되는 방향성 전자 강판에 요구되는 특성 및 제조 비용에 따라서 결정하면 된다.

<열연판 산세 공정>

열연판 산세 공정에서는, 열연 공정 후의 열연 강판, 또는 열연판 어닐링을 행한 경우에는, 열연판 어닐링 공정 후의 열연 어닐링판에 대하여 필요에 따라, 표면에 생성한 스케일을 제거하기 위해서, 산세를 행한다. 산세 조건에 대해서는 특별히 한정되지는 않고, 공지된 조건에서 행하면 된다.

<냉연 공정>

냉연 공정에서는, 열연 공정 후, 열연판 어닐링 공정 후, 또는 열연판 산세 공정 후의 열연 강판 또는 열연 어닐링판에 대하여, 1회 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 2회 이상의 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 한다. 본 실시 형태에서는, 냉연 공정 후의 강판을, 냉연 강판이라고 칭한다.

최종의 냉간 압연에 있어서의 바람직한 냉간 압연율(중간 어닐링을 행하지 않는 누적 냉간 압연율, 또는 중간 어닐링을 행한 후의 누적 냉간 압연율)은, 바람직하게는 80％ 이상이고, 보다 바람직하게는 90％ 이상이다. 최종의 냉간 압연율의 바람직한 상한은 95％이다.

여기서, 최종의 냉간 압연율(％)은 다음과 같이 정의된다.

최종의 냉간 압연율(％)=(1-최종의 냉간 압연 후의 강판의 판 두께/최종의 냉간 압연 전의 강판의 판 두께)×100

<탈탄 어닐링 공정>

탈탄 어닐링 공정에서는, 냉연 공정에 의해 제조된 냉연 강판에 대하여 필요에 따라 자구 제어 처리를 행한 후, 탈탄 어닐링을 실시하여 1차 재결정시킨다. 또한, 탈탄 어닐링에서는, 자기 특성에 악영향을 미치는 C를 강판으로부터 제거한다. 본 실시 형태에서는, 탈탄 어닐링 공정 후의 강판을, 탈탄 어닐링판이라고 칭한다.

상기의 목적을 위하여, 탈탄 어닐링에서는, 산화도인 (PH₂O/PH₂)가 0.18 내지 0.80인 분위기 하에서, 어닐링 온도 750 내지 900℃에서, 10 내지 600초 유지를 행한다. 또한, 산화도인 PH₂O/PH₂는, 분위기 중의 수증기 분압 PH₂O(atm)와 수소 분압 PH₂(atm)의 비에 의해 정의할 수 있다.

산화도(PH₂O/PH₂)가, 0.18 미만이면, 외부 산화형의 치밀한 산화규소(SiO₂)가 급속하게 형성되고, 탄소의 계외로의 방산이 저해되기 때문에, 탈탄 불량이 발생하고, 마무리 어닐링 후의 자성이 열화된다. 한편, 0.80 초과이면, 강판 표면의 산화 피막이 두꺼워져 제거가 곤란해진다.

또한, 어닐링 온도가 750℃ 미만이면, 탈탄 속도가 느려져 생산성이 저하될 뿐만 아니라, 탈탄 불량이 발생하고, 마무리 어닐링 후의 자성이 열화된다. 한편, 900℃ 초과이면 1차 재결정 입경이 원하는 사이즈를 초과해 버리기 때문에, 마무리 어닐링 후의 자성이 열화된다.

또한, 유지 시간이 10초 미만이면, 탈탄을 충분히 행할 수 없기 때문에, 마무리 어닐링 후의 자성이 열화된다. 한편, 600초 초과이면 1차 재결정 입경이 원하는 사이즈를 초과해 버리기 때문에, 마무리 어닐링 후의 자성이 열화된다.

또한, 상기의 산화도(PH₂O/PH₂)에 따라, 어닐링 온도까지의 승온 과정에 있어서의 가열 속도를 제어해도 된다. 예를 들어, 유도 가열을 포함하는 가열을 행하는 경우에는, 평균 가열 속도를, 5 내지 1000℃/초로 하면 된다. 또한, 통전 가열을 포함하는 가열을 행하는 경우에는, 평균 가열 속도를, 5 내지 3000℃/초로 하면 된다.

또한, 탈탄 어닐링 공정에서는, 또한, 상기의 유지 전, 도중, 후의 어느 하나, 또는 2개 이상의 단계에서 암모니아를 함유하는 분위기 중에서 어닐링하여 냉연 강판을 질화하는, 질화 처리를 행해도 된다. 슬래브 가열 온도가 낮은 경우에는 탈탄 어닐링 공정이 질화 처리를 포함하는 것이 바람직하다. 탈탄 어닐링 공정에서, 또한 질화 처리를 행함으로써, 마무리 어닐링 공정의 2차 재결정 전까지 AlN이나 (Al, Si)N 등의 인히비터가 생성되므로, 2차 재결정을 안정적으로 발현할 수 있다.

질화 처리의 조건에 대해서는 특별히 한정되지는 않지만, 질소 함유량이 0.003％ 이상, 바람직하게는 0.005％ 이상, 더욱 바람직하게는 0.007％ 이상 증가하도록 질화 처리를 행하는 것이 바람직하다. 질소(N) 함유량이, 0.030％ 이상이 되면 효과가 포화되므로, 0.030％ 이하가 되도록 질화 처리를 행해도 된다.

질화 처리의 조건에 대해서는 특별히 한정되지는 않고, 공지된 조건에서 행하면 된다.

예를 들어, 질화 처리를, 산화도(PH₂O/PH₂)를 0.01 내지 0.15, 750 내지 900℃에서 10 내지 600초 유지한 후에 행하는 경우에는, 냉연 강판을 실온까지 냉각 하지 않고, 강온의 과정에서 암모니아를 함유하는 분위기 중에서 유지하여 질화 처리를 행한다. 강온의 과정에서 산화도(PH₂O/PH₂)를 0.0001 내지 0.01의 범위로 하는 것이 바람직하다. 질화 처리를, 산화도(PH₂O/PH₂)를 0.01 내지 0.15, 750 내지 900℃에서 10 내지 600초 유지 중에 행하는 경우에는, 이 산화도의 분위기 가스에 암모니아를 도입하면 된다.

<어닐링 분리제 도포 공정>

어닐링 분리제 도포 공정에서는, 탈탄 어닐링 공정 후의 탈탄 어닐링판(질화 처리를 행한 탈탄 어닐링판도 포함한다)에 대하여, 필요에 따라 자구 제어 처리를 행한 후, MgO를 주성분으로 하는 어닐링 분리제를 도포하고, 도포한 어닐링 분리제를 건조시킨다. 상기 어닐링 분리제는 일반적으로 물 슬러리의 상태에서 강판 표면에 도포, 건조되지만, 정전 도포법을 사용할 수도 있다.

<마무리 어닐링 공정>

상기 어닐링 분리제가 도포된 탈탄 어닐링판에 마무리 어닐링을 행하고, 마무리 어닐링판으로 한다. 어닐링 분리제를 도포한 탈탄 어닐링판에 마무리 어닐링을 실시함으로써, 2차 재결정이 진행되고, 결정 방위가 {110} <001> 방위에 집적한다. 본 실시 형태에서는, 마무리 어닐링 공정 후의 강판을, 마무리 어닐링판이라고 칭한다.

구체적으로는, 이 마무리 어닐링 공정에서는, 어닐링 분리제가 도포된 탈탄 어닐링판을, 체적률로 수소를 50％ 이상 포함하는 혼합 가스 분위기 중, 1100 내지 1200℃의 온도에서 10시간 이상 유지한다. 어닐링 시간의 상한은, 특별히 제한되지는 않지만, 예를 들어 30시간으로 하면 된다. 이러한 마무리 어닐링에 의해, 탈탄 어닐링판에서 상술한 2차 재결정이 진행되고, 결정 방위가 {110} <001> 방위에 집적한다.

<어닐링 분리제 제거 공정>

어닐링 분리제 제거 공정에서는, 마무리 어닐링 후의 강판(마무리 어닐링판)의 표면으로부터, 마무리 어닐링에서 강판과 반응하지 않은 미반응의 어닐링 분리제 등의 잉여의 어닐링 분리제를 수세 제거한다.

이때, 수세 제거 후의 철의 부식을 방지하는 관점에서, 인히비터(방식제)로서, 트리에탄올아민, 로진아민 또는 머캅탄의 적어도 하나를 첨가한 수용액을 사용하여 세정 제거한다. 이 세정 처리에 의해, 강판 표면에 있어서의 철계 수산화물량 및 철계 산화물량을 합계로 편면당 0.9g/㎡ 이하로 제어하는 것이 중요하다.

강판 표면의 잉여의 어닐링 분리제의 제거가 불충분하고, 강판 표면에 있어서의 철계 수산화물량 및 철계 산화물량의 합계가 편면당 0.9g/㎡ 초과의 경우, 지철면의 노출이 불충분해지기 때문에, 강판 표면의 평활화를 충분히 행할 수 없는 경우가 있다. 또한, 철계 수산화물량 및 철계 산화물량의 하한은, 특별히 제한되지는 않지만, 예를 들어 0.01g/㎡로 하면 된다.

잉여의 어닐링 분리제를 제거하기 위해서, 상술한 인히비터를 포함하는 용액에 의한 세정에 추가하여, 또한 스크러버를 사용하여 제거를 행해도 된다. 스크러버를 사용함으로써 절연 피막 형성 공정에서의 습윤성을 악화시키는 잉여의 어닐링 분리제의 제거를, 확실하게 행할 수 있다.

또한, 상기 처리를 행해도 충분히 잉여의 어닐링 분리제를 제거할 수 없는 경우에는, 수세 제거 후에 산세를 행해도 된다. 산세를 행하는 경우에는, 체적비 농도가 20％ 미만의 산성 용액을 사용하여 산세를 행하면 된다. 예를 들어, 산으로서, 황산, 질산, 염산, 인산, 염소산, 산화크롬 수용액, 크롬황산, 과망간산, 퍼옥소황산 및 퍼옥소인산 중 1종 또는 2종 이상을 합계로 20체적％ 미만 함유시킨 용액을 사용하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 10체적％ 미만이다. 체적비 농도의 하한은, 특별히 제한되지는 않지만, 예를 들어 0.1체적％로 하면 된다. 이러한 용액을 사용함으로써 강판 표면의 잉여의 어닐링 분리제를 효율적으로 제거할 수 있다. 또한, 체적％는, 실온에서의 체적을 기준으로 한 비율로 하면 된다.

또한, 산세를 행하는 경우, 용액의 액온을 20 내지 80℃로 하는 것이 바람직하다. 액온을 상기 범위로 함으로써, 강판 표면의 잉여 어닐링 분리제를 효율적으로 제거할 수 있다.

<평활화 공정>

상기와 같은 수세를 행함으로써 지철을 노출시킨 후에, 체적률로 수소 또는 일산화탄소를 50％ 이상 포함하는 혼합 가스 분위기 중에서 1000℃ 이상의 온도에서 어닐링함으로써, 표면(지철면)이 평활화된 마무리 어닐링판을 얻는다. 이하, 평활화를 위한 어닐링을 평활화 어닐링이라고 호칭한다.

상기의 평활화 어닐링에서는, 환원 가스를 포함하는 혼합 가스 분위기 중에서, 지철면을 노출시킨 강판을 가열함으로써, 지철면에서 원자의 증발 및 원자의 이동이 일어나고, 자기적으로 피닝이 없는 평활한 표면이 현출한다. 환원 가스와 혼합시키는 가스는, 질소 가스 또는 아르곤 가스 등의 불활성 가스가 바람직하다. 공업적으로는, 수소와 질소의 혼합 가스를 사용하는 것이 가장 저비용이지만, 수소의 대체로서 일산화탄소를 사용해도 된다.

평활화 어닐링에 있어서의 혼합 가스 분위기에 포함되는 수소 또는 일산화탄소의 체적률이 50％ 미만이 되면, 지철면의 산화에 의해 금속 광택이 감소하고, 그 결과, 최종 제품의 자기 특성이 열화된다. 수소 또는 일산화탄소의 체적률이 증대하면, 지철면의 평활화 효과가 커지지만, 혼합 가스 분위기가 체적률로 50％ 이상의 수소 또는 일산화탄소를 함유하면, 그 효과가 나타나므로, 수소 또는 일산화탄소의 체적률의 하한을 50％로 한다. 수소 또는 일산화탄소의 체적률의 상한은, 특별히 제한되지는 않지만, 예를 들어 100％로 하면 된다.

평활화 어닐링에 있어서의 어닐링 온도가 높은 쪽이 단시간에 평활화 효과를 얻을 수 있지만, 그 어닐링 온도가 1000℃ 이상이면, 지철면에서의 원자의 증발 및 원자의 이동을 효과적으로 촉진할 수 있다. 또한, 평활화 어닐링에 있어서의 어닐링 온도가 1000℃ 미만의 경우, 평활화 효과가 불충분해지고, 자기 특성이 열위가 된다. 그 때문에, 평활화 어닐링에 있어서의 어닐링 온도의 하한을 1000℃로 한다. 평활화 어닐링에 있어서의 어닐링 온도의 상한은 특별히 한정되지는 않지만, 어닐링 온도가 1200℃를 초과하면 평활화 효과가 포화되므로, 어닐링 온도를 1200℃ 이하로 제어하는 것이 바람직하다.

마무리 어닐링판의 표면에 요철이 존재하는 경우, 그 요철에 의해 자벽의 이동을 방해할 수 있는 것에 기인하여 철손이 증대한다. 그러나, 마무리 어닐링판의 표면을 충분히 노출시킨 후에 상술한 평활화 어닐링을 행함으로써, 극히 평탄도가 높은 평활 상태가 얻어지고, 자벽의 이동이 원활하게 행해짐으로써 높은 철손 개선 효과를 얻을 수 있다.

<절연 피막 형성 공정>

절연 피막 형성 공정에서는, 평활화된 마무리 어닐링판의 표면에, 필요에 따라 자구 제어 처리를 행한 후, 절연 피막을 형성한다. 본 실시 형태에서는, 절연 피막 형성 공정 후의 강판을, 방향성 전자 강판이라고 칭한다.

이 절연 피막은, 방향성 전자 강판에 장력을 부여함으로써, 강판 단판으로서의 철손을 저하시킴과 함께, 방향성 전자 강판을 적층하여 사용할 때에 강판 사이의 전기적 절연성을 확보함으로써, 철심으로서의 철손을 저하시킨다.

절연 피막은, 마무리 어닐링판의 표면에, 인산염 또는 콜로이달 실리카의 적어도 한쪽을 주성분으로 하는 절연 피막의 코팅액을 도포하고, 350 내지 600℃에서 베이킹하고, 그 후, 800 내지 1000℃의 온도에서 열처리함으로써 형성된다.

인산염으로서, Ca, Al, Sr 등의 인산염이 바람직하고, 그 중에서도, 인산알루미늄염이 보다 바람직하다. 콜로이달 실리카는, 특히 특정한 성상의 콜로이달 실리카로 한정되지는 않는다. 입자 사이즈도, 특히 특정한 입자 사이즈로 한정되지는 않지만, 200nm(수 평균 입경) 이하가 바람직하다. 예를 들어 5 내지 30nm이다. 입자 사이즈가 200nm를 초과하면, 도포액 중에서 침강하는 경우가 있다. 또한, 도포액은, 또한, 무수 크롬산 또는 크롬산염을 포함해도 된다.

절연 피막의 베이킹 온도가 350℃ 미만이면, 절연 피막이 통판 중에 액 늘어짐을 일으키고, 외관 불량의 원인이 됨과 함께, 충분한 밀착성을 갖는 절연 피막이 얻어지지 않는다. 또한, 600℃ 초과이면, 가열 속도가 너무 빠른 점에서 절연 피막의 최표면만 경화가 진행되고, 내부의 경화가 지연되는 점에서, 피막 형성 불량의 원인이 되고, 피막 밀착성이 불충분해진다. 또한, 베이킹 후의 열처리 온도가 800℃ 미만이면, 피막 형성 불량(경화 부족)이 되고, 충분한 피막 장력이 얻어지지 않는다. 또한, 1000℃ 초과이면 인산염의 분해가 일어나고, 피막 형성 불량이 되어 피막 밀착성이 불충분해진다.

피막의 형성 시에는 분위기의 산화도(PH₂O/PH₂)를 0.01 내지 1.5로 함으로써, 필요 이상으로 인산염을 분해시키지 않고, 절연 피막 형성을 행하는 것이 가능하게 되므로 바람직하다.

절연 피막 형성용 도포액은, 예를 들어 롤 코터 등의 습식 도포 방법으로 강판 표면에 도포할 수 있다.

<자구 제어 공정>

본 실시 형태에 관한 방향성 전자 강판의 제조 방법에서는, 냉연 공정과 탈탄 어닐링 공정 사이(제1), 탈탄 어닐링 공정과 어닐링 분리제 도포 공정 사이(제2), 평활화 공정과 절연 피막 형성 공정 사이(제3), 또는 절연 피막 형성 공정 후(제4)의 어느 하나에, 자구 제어 처리를 행하는 자구 제어 공정을 구비해도 된다.

자구 제어 처리를 행함으로써, 방향성 전자 강판의 철손을 보다 저감시킬 수 있다. 자구 제어 처리를, 냉연 공정과 탈탄 어닐링 공정 사이, 탈탄 어닐링 공정과 어닐링 분리제 도포 공정 사이, 평활화 공정과 절연 피막 형성 공정 사이에 행하는 경우에는, 압연 방향에 교차하는 방향으로 연장하는 선 형상 또는 점 형상의 홈부를, 압연 방향을 따라서 소정 간격으로 형성함으로써, 180° 자구의 폭을 좁게(180° 자구를 세분화) 하면 된다.

또한, 자구 제어 처리를 절연 피막 형성 공정 후에 행하는 경우에는, 압연 방향에 교차하는 방향으로 연장하는 선 형상 또는 점 형상의 응력 변형부나 홈부를, 압연 방향을 따라서 소정 간격으로 형성함으로써, 180° 자구의 폭을 좁게(180°자구를 세분화) 하면 된다.

응력 변형부를 형성하는 경우에는, 레이저 빔 조사, 전자선 조사 등을 적용할 수 있다. 또한, 홈부를 형성하는 경우에는, 기어 등에 의한 기계적 홈 형성법, 전해 에칭에 의해 홈을 형성하는 화학적 홈 형성법 및 레이저 조사에 의한 열적 홈 형성법 등을 적용할 수 있다. 응력 변형부나 홈부의 형성에 의해 절연 피막에 손상이 발생하여 절연성 등의 특성이 열화되는 것과 같은 경우에는, 다시 절연 피막을 형성하여 손상을 보수해도 된다.

본 실시 형태에 관한 방향성 전자 강판의 제조 방법의 일례를 도 1에 도시한다. 실선으로 둘러싸인 공정은 필수 공정, 파선으로 둘러싸인 공정은 임의의 공정인 것을 나타낸다.

본 실시 형태에 관한 제조 방법으로 제조한 방향성 전자 강판은, 포르스테라이트 피막을 갖지 않는다. 구체적으로는, 이 방향성 전자 강판은, 모강판과, 모강판 상에 접하여 배치된 중간층과, 중간층 상에 접하여 배치되어서 최표면이 되는 절연 피막을 갖는다.

방향성 전자 강판이 포르스테라이트 피막을 갖지 않는 것은, X선 회절에 의해 확인하면 된다. 예를 들어, 방향성 전자 강판으로부터 절연 피막을 제거한 표면에 대하여 X선 회절을 행하고, 얻어진 X선 회절 스펙트럼을 PDF(Powder Diffraction File)와 대조하면 된다. 예를 들어, 포르스테라이트(Mg₂SiO₄)의 동정에는, JCPDS 번호: 34-189를 사용하면 된다. 본 실시 형태에서는, 상기 X선 회절 스펙트럼의 주된 구성이 포르스테라이트가 아닌 경우에, 방향성 전자 강판이 포르스테라이트 피막을 갖지 않는다고 판단한다.

또한, 방향성 전자 강판으로부터 절연 피막만을 제거하기 위해서는, 피막을 갖는 방향성 전자 강판을, 고온의 알칼리 용액에 침지하면 된다. 구체적으로는, NaOH: 30질량％+H₂O: 70질량％의 수산화나트륨 수용액에, 80℃에서 20분간, 침지한 후에, 수세하여 건조함으로써, 방향성 전자 강판으로부터 절연 피막을 제거할 수 있다. 통상, 알칼리 용액에 의해 절연 피막만이 용해되고, 염산 등의 산성 용액에 의해 포르스테라이트 피막이 용해된다.

본 실시 형태에 관한 제조 방법으로 제조한 방향성 전자 강판은, 포르스테라이트 피막을 갖지 않으므로 자기 특성(철손 특성)이 우수하고, 또한 제조 공정 각각을 최적으로 제어하고 있으므로 피막 밀착성도 우수하다.

실시예 1

이어서, 본 발명의 실시예에 대하여 설명하지만, 실시예에서의 조건은, 본 발명의 실시 가능성 및 효과를 확인하기 위하여 채용한 일 조건예이고, 본 발명은 이 일 조건예에 한정되는 것은 아니다. 본 발명은 본 발명의 요지를 일탈하지 않고, 본 발명의 목적을 달성하는 한, 다양한 조건을 채용할 수 있는 것이다.

표 1에 나타내는 화학 조성의 강 슬래브 중, No.A13 및 No.a11을, 1350℃로 가열하여 열간 압연에 제공하고, 판 두께 2.6mm의 열연 강판으로 하였다. 이 열연 강판에, 1회의 냉간 압연 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 복수회의 냉간 압연을 실시하여, 최종 판 두께 0.22mm의 냉연 강판으로 하였다. 판 두께 0.22mm의 냉연 강판에 대하여, 탈탄 어닐링 공정으로서, 표 2 내지 4에 나타내는 조건에서 탈탄 어닐링을 실시하였다.

또한, 표 1에 나타내는 화학 조성의 강 슬래브 중, No.A13 및 No.a11 이외를, 1150℃로 가열하여 열간 압연에 제공하고, 판 두께 2.6mm의 열연 강판으로 하였다. 이 열연 강판에, 1회의 냉간 압연 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 복수회의 냉간 압연을 실시하여, 최종 판 두께 0.22mm의 냉연 강판으로 하였다. 판 두께 0.22mm의 냉연 강판에 대하여, 탈탄 어닐링 공정으로서, 표 2 내지 4에 나타내는 조건에서 탈탄 어닐링을 실시하고, 강온 도중에 암모니아를 함유하는 분위기 중에서 유지하는 질화 처리를 실시하였다.

또한, No.B5에 대해서는, 열연 후의 열연 강판에 대하여 1100℃에서 어닐링하고, 계속해서 900℃에서 어닐링하는 열연판 어닐링을 실시한 후, 산세를 행하여 표면에 생성한 스케일을 제거하고 나서 냉간 압연을 행하였다.

또한, 탈탄 어닐링 시, 어닐링 온도까지의 승온 과정에 있어서의 평균 가열 속도는, 15℃/초 미만이었다.

탈탄 어닐링 후의 탈탄 어닐링판에 대하여, MgO를 주체로 하는 어닐링 분리제를 도포량 7.0g/㎡로 도포하여 건조시켰다.

어닐링 분리제를 도포한 탈탄 어닐링판에 대하여, 1100℃ 혹은 1200℃에서 마무리 어닐링을 행하였다. 마무리 어닐링 조건은 표 2 내지 4에 기재된 대로 하였다.

마무리 어닐링 후, 표 5 내지 7에 나타내는 바와 같이, 마무리 어닐링판의 표면으로부터 잉여의 어닐링 분리제를, 트리에탄올아민, 로진아민 또는 머캅탄의 적어도 하나인 인히비터를 첨가한 용액을 사용하여 수세 제거하였다.

또한, 상기의 수세 후에 필요에 따라서 산세를 행하였다. 예를 들어, 표 중에서 산세 「있음」의 실시예에 대해서는, 잉여의 어닐링 분리제를 황산 수용액 중(황산의 체적비 농도: 1체적％)에 침지함으로써 산세를 행하였다.

마무리 어닐링판으로부터 잉여의 어닐링 분리제를 제거한 후, 표 5 내지 7에 나타내는 혼합 가스 분위기 조건 및 어닐링 온도 조건에서 마무리 어닐링판에 평활화 어닐링을 실시하였다. 이 평활화 어닐링에 의해, 마무리 어닐링판의 표면을 평활화하였다.

그 후, 콜로이달 실리카와 인산염을 주체로 하여, 필요에 따라 무수 크롬산을 첨가한 절연 피막의 코팅액을 도포하고, 표 8 내지 10에 나타내는 베이킹 온도에서 베이킹하고, 또한 표 8 내지 10에 나타내는 온도에서 열처리를 행하여 절연 피막을 형성시켰다.

또한, 각 실시예에서는, 표 8 내지 10에 나타내는 바와 같이, 냉연 공정과 탈탄 어닐링 공정 사이(제1), 탈탄 어닐링 공정과 어닐링 분리제 도포 공정 사이(제2), 평활화 공정과 절연 피막 형성 공정 사이(제3) 또는 절연 피막 형성 공정후(제4)의 어느 하나의 시점에서 자구 제어 처리를 행하였다. 자구 제어 처리에서는, 기계적 또는 화학적으로 홈을 형성하거나, 레이저를 사용하여, 응력 변형부 또는 홈부를 형성하였다.

얻어진 방향성 전자 강판 No.B1 내지 B44와 b1 내지 b30에 대해서, 철손 및 피막 밀착성을 평가하였다.

<철손>

제작한 방향성 전자 강판으로부터 채취한 시료에 대하여 JIS C 2550-1: 2000에 기초하여, 엡스타인 시험에 의해 여자 자속 밀도 1.7T, 주파수 50Hz에 있어서의 철손 W17/50(W/kg)을 측정하였다. 자구 제어를 행한 방향성 전자 강판에 대해서는, 철손 W17/50이 0.7W/kg 미만인 경우를 합격이라고 판단하였다. 또한, 자구 제어를 행하지 않는 방향성 전자 강판에 대해서는, 철손 W17/50이 1.0W/kg 미만인 경우를 합격이라고 판단하였다.

<피막 밀착성>

제조한 방향성 전자 강판으로부터 채취한 시험편을, 직경 20mm의 원통에 감아(180° 굽힘), 폈을 때의 피막 잔존 면적률로, 절연 피막의 피막 밀착성을 평가하였다. 절연 피막의 피막 밀착성의 평가는, 눈으로 보아 절연 피막의 박리 유무를 판단하였다. 강판으로부터 박리하지 않고, 피막 잔존 면적률이 90％ 이상을 ◎(VERY GOOD), 85％ 이상 90％ 미만을 ○(GOOD), 80％ 이상 85％ 미만을 △(POOR), 80％ 미만을 ×(NG)로 하였다. 피막 잔존 면적률이 85％ 이상인 경우(상기의 ◎ 또는 ○)를 합격이라고 판단하였다.

결과를 표 8 내지 10에 나타낸다.

표 1 내지 10으로부터 알 수 있는 바와 같이, 발명예인 No.B1 내지 B44는 모든 공정 조건이 본 발명 범위를 만족시키고 있고, 철손이 낮았다. 또한, 피막 밀착성도 우수하였다.

이에 비해, 비교예인 No.b1 내지 b30에 대해서는, 하나 이상의 공정 조건이 본 발명 범위를 벗어나고 있고, 철손 및/또는 피막 밀착성이 떨어져 있었다. 또한, 비교예 No.b22에 대해서는, 압연을 할 수 없었으므로, 그 이후의 평가를 행하고 있지 않다.

본 발명의 상기 양태에 의하면, 포르스테라이트 피막을 갖지 않고, 또한, 자기 특성 및 피막 밀착성이 우수한 방향성 전자 강판의 제조 방법을 제공할 수 있다. 얻어진 방향성 전자 강판은, 자기 특성 및 피막 밀착성이 우수하므로, 본 발명은 산업상 이용 가능성이 높다.

Claims (10)

1. 화학 조성으로서, 질량％로,
   C: 0.030 내지 0.100％,
   Si: 0.80 내지 7.00％,
   Mn: 0.01 내지 1.00％,
   S 및 Se의 합계: 0 내지 0.060％,
   산 가용성 Al: 0.010 내지 0.065％,
   N: 0.004 내지 0.012％,
   Cr: 0 내지 0.30％,
   Cu: 0 내지 0.40％,
   P: 0 내지 0.50％,
   Sn: 0 내지 0.30％,
   Sb: 0 내지 0.30％,
   Ni: 0 내지 1.00％,
   B: 0 내지 0.008％,
   V: 0 내지 0.15％,
   Nb: 0 내지 0.20％,
   Mo: 0 내지 0.10％,
   Ti: 0 내지 0.015％,
   Bi: 0 내지 0.010％를 함유하고,
   잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지는 강편을, 열간 압연하여 열연 강판을 얻는 열연 공정과,
   상기 열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판을 얻는 냉연 공정과,
   상기 냉연 강판에 탈탄 어닐링을 행하여 탈탄 어닐링판을 얻는 탈탄 어닐링 공정과,
   상기 탈탄 어닐링판에, MgO를 주성분으로 하는 어닐링 분리제를 도포하여 건조시키는 어닐링 분리제 도포 공정과,
   상기 어닐링 분리제가 도포된 상기 탈탄 어닐링판에 마무리 어닐링을 행하여, 마무리 어닐링판을 얻는 마무리 어닐링 공정과,
   상기 마무리 어닐링판의 표면으로부터 잉여의 어닐링 분리제를 제거하는 어닐링 분리제 제거 공정과,
   상기 잉여의 어닐링 분리제가 제거된 상기 마무리 어닐링판의 표면을 평활화하는 평활화 공정과,
   평활화된 상기 마무리 어닐링판의 표면에 절연 피막을 형성하는 절연 피막 형성 공정을
   구비하고,
   상기 탈탄 어닐링 공정에서는,
   산화도인 PH₂O/PH₂가 0.18 내지 0.80인 분위기 하에서, 어닐링 온도 750 내지 900℃에서, 10 내지 600초 유지를 행하고,
   상기 마무리 어닐링 공정에서는,
   상기 어닐링 분리제가 도포된 상기 탈탄 어닐링판을, 체적률로 수소를 50％ 이상 포함하는 혼합 가스 분위기 중에서, 1100 내지 1200℃의 온도에서 10시간 이상 유지하고,
   상기 어닐링 분리제 제거 공정에서는,
   상기 마무리 어닐링판의 표면으로부터 상기 잉여의 어닐링 분리제를, 트리에탄올아민, 로진아민 또는 머캅탄의 적어도 하나인 인히비터를 첨가한 용액을 사용하여 수세하여 제거하고, 강판 표면에 있어서의 철계 수산화물량 및 철계 산화물량을 편면당 0.9g/㎡ 이하로 하고,
   상기 평활화 공정에서는,
   상기 잉여의 어닐링 분리제가 제거된 상기 마무리 어닐링판을, 체적률로 수소 또는 일산화탄소를 50％ 이상 포함하는 혼합 가스 분위기 중에서 1000℃ 이상의 온도로 어닐링하고,
   상기 절연 피막 형성 공정에서는,
   평활화된 상기 마무리 어닐링판의 표면에, 인산염 또는 콜로이달 실리카를 주성분으로 하는 절연 피막의 코팅액을 도포하고, 350 내지 600℃에서 베이킹하고, 800 내지 1000℃의 온도에서 열처리하여 절연 피막을 형성하는
   것을 특징으로 하는 방향성 전자 강판의 제조 방법.
2. 제1항에 있어서, 상기 열연 공정과 상기 냉연 공정 사이에,
   상기 열연 강판을 어닐링하는 열연판 어닐링 공정 또는 산세를 행하는 열연판 산세 공정의 적어도 하나를 구비하는
   것을 특징으로 하는 방향성 전자 강판의 제조 방법.
3. 제1항에 있어서, 상기 탈탄 어닐링 공정에서는, 상기 냉연 강판을, 암모니아를 함유하는 분위기 중에서 어닐링하는 질화 처리를 행하는
   것을 특징으로 하는 방향성 전자 강판의 제조 방법.
4. 제2항에 있어서, 상기 탈탄 어닐링 공정에서는, 상기 냉연 강판을, 암모니아를 함유하는 분위기 중에서 어닐링하는 질화 처리를 행하는
   것을 특징으로 하는 방향성 전자 강판의 제조 방법.
5. 제1항에 있어서, 상기 냉연 공정과 상기 탈탄 어닐링 공정 사이, 상기 탈탄 어닐링 공정과 상기 어닐링 분리제 도포 공정 사이, 상기 평활화 공정과 상기 절연 피막 형성 공정 사이 또는 상기 절연 피막 형성 공정 후의 어느 하나에, 자구 제어 처리를 행하는 자구 제어 공정을 구비하는
   것을 특징으로 하는 방향성 전자 강판의 제조 방법.
6. 제2항에 있어서, 상기 냉연 공정과 상기 탈탄 어닐링 공정 사이, 상기 탈탄 어닐링 공정과 상기 어닐링 분리제 도포 공정 사이, 상기 평활화 공정과 상기 절연 피막 형성 공정 사이 또는 상기 절연 피막 형성 공정 후의 어느 하나에, 자구 제어 처리를 행하는 자구 제어 공정을 구비하는
   것을 특징으로 하는 방향성 전자 강판의 제조 방법.
7. 제3항에 있어서, 상기 냉연 공정과 상기 탈탄 어닐링 공정 사이, 상기 탈탄 어닐링 공정과 상기 어닐링 분리제 도포 공정 사이, 상기 평활화 공정과 상기 절연 피막 형성 공정 사이 또는 상기 절연 피막 형성 공정 후의 어느 하나에, 자구 제어 처리를 행하는 자구 제어 공정을 구비하는
   것을 특징으로 하는 방향성 전자 강판의 제조 방법.
8. 제4항에 있어서, 상기 냉연 공정과 상기 탈탄 어닐링 공정 사이, 상기 탈탄 어닐링 공정과 상기 어닐링 분리제 도포 공정 사이, 상기 평활화 공정과 상기 절연 피막 형성 공정 사이 또는 상기 절연 피막 형성 공정 후의 어느 하나에, 자구 제어 처리를 행하는 자구 제어 공정을 구비하는
   것을 특징으로 하는 방향성 전자 강판의 제조 방법.
9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 어닐링 분리제 제거 공정에서는, 상기 수세 후에, 체적비 농도가 20％ 미만의 산성 용액을 사용하여 산세를 행하는
   것을 특징으로 하는 방향성 전자 강판의 제조 방법.
10. 제1항에 있어서, 상기 강편이, 화학 조성으로서, 질량％로,
    Cr: 0.02 내지 0.30％,
    Cu: 0.05 내지 0.40％,
    P: 0.005 내지 0.50％,
    Sn: 0.02 내지 0.30％,
    Sb: 0.01 내지 0.30％,
    Ni: 0.01 내지 1.00％,
    B: 0.0005 내지 0.008％,
    V: 0.002 내지 0.15％,
    Nb: 0.005 내지 0.20％,
    Mo: 0.005 내지 0.10％,
    Ti: 0.002 내지 0.015％ 및
    Bi: 0.001 내지 0.010％로
    이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종을 함유하는
    것을 특징으로 하는 방향성 전자 강판의 제조 방법.

Images