KR101879000B1 - 희토류 영구 자석 및 희토류 영구 자석의 제조 방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 네트 쉐이프성을 향상시켜 제조 공정의 간략화 및 생산성의 향상을 가능하게 한 희토류 영구 자석 및 희토류 영구 자석의 제조 방법을 제공한다. 자석 원료를 자석 분말로 분쇄하고, 분쇄된 자석 분말과 바인더를 혼합함으로써 혼합물을 생성한다. 그리고, 생성한 혼합물을 시트 형상으로 성형하여 그린 시트를 제작한다. 그 후, 제작된 그린 시트를 비산화성 분위기 하에서 바인더 분해 온도로 일정 시간 유지함으로써 바인더를 해중합 반응 등에 의해 단량체로 분해하여 비산시켜 제거하고, 바인더를 제거한 그린 시트를 SPS 소결 등의 가압 소결에 의해 소결을 행함으로써 영구 자석(1)을 제조하도록 구성한다.

Description

희토류 영구 자석 및 희토류 영구 자석의 제조 방법 {RARE EARTH PERMANENT MAGNET AND METHOD FOR MANUFACTURING RARE EARTH PERMANENT MAGNET}

본 발명은 희토류 영구 자석 및 희토류 영구 자석의 제조 방법에 관한 것이다.

최근, 하이브리드 카나 하드디스크 드라이브 등에 사용되는 영구 자석 모터에서는, 소형 경량화, 고출력화, 고효율화가 요구되고 있다. 따라서, 상기 영구 자석 모터의 소형 경량화, 고출력화, 고효율화를 실현하는 데 있어서, 모터에 매설되는 영구 자석에 대해, 박막화와 한층 더한 자기 특성의 향상이 요구되고 있다.

여기서, 영구 자석 모터에 사용되는 영구 자석의 제조 방법으로서는, 종래로부터 분말 소결법이 일반적으로 사용된다. 여기서, 분말 소결법은, 우선 원재료를 제트 밀(건식 분쇄) 등에 의해 분쇄된 자석 분말을 제조한다. 그 후, 그 자석 분말을 틀에 넣고, 외부로부터 자장을 인가하면서 원하는 형상으로 프레스 성형한다. 그리고, 원하는 형상으로 성형된 고형상의 자석 분말을 소정 온도(예를 들어 Nd-Fe-B계 자석에서는 1100℃)에서 소결함으로써 제조한다(예를 들어, 일본 특허 공개 평2-266503호 공보).

일본 특허 공개 평2-266503호 공보(제5 페이지)

그러나, 상기한 분말 소결법에 의해 영구 자석을 제조하는 것으로 하면, 이하의 문제점이 있었다. 즉, 분말 소결법에서는 자장 배향시키기 위하여 프레스 성형한 자석 분말에 일정한 공극률을 확보할 필요가 있다. 그리고, 일정한 공극률을 갖는 자석 분말을 소결하면, 소결 시에 발생하는 수축을 균일하게 행하게 하는 것이 어려워, 소결 후에 휨이나 패임 등의 변형이 발생한다. 또한, 자석 분말의 프레스 시에 압력 불균일이 발생하는 점에서, 소결 후의 자석의 소밀(疎密)이 생겨 자석 표면에 왜곡이 발생한다. 따라서, 종래에는 미리 자석 표면에 왜곡이 생길 것을 상정하여, 원하는 형상보다 큰 크기로 자석 분말을 압축 성형할 필요가 있었다. 그리고, 소결 후에 다이아몬드 절삭 연마 작업을 행하여, 원하는 형상으로 수정하는 가공을 행하고 있었다. 그 결과, 제조 공정이 증가함과 함께, 제조되는 영구 자석의 품질이 떨어질 우려도 있었다.

또한, 특히 박막 자석을 상술한 바와 같이 큰 크기의 벌크체로부터 잘라냄으로써 제조하는 것으로 하면, 현저한 재료 수율의 저하가 발생하였다. 또한, 가공 공정수가 크게 증가하는 문제도 발생하였다.

한편, 영구 자석의 자기 특성은, 자석의 자기 특성이 단자구 미립자 이론에 의해 유도되기 때문에, 소결체의 결정립 직경을 미소하게 하면 자기 성능이 기본적으로 향상되는 것이 알려져 있다. 여기서, 소결체의 결정립 직경을 미소하게 하기 위해서는, 소결 전의 자석 원료의 입경도 미소하게 할 필요가 있다. 그러나, 미소한 입경에 미분쇄된 자석 원료를 성형하고, 소결했다고 해도, 소결할 때에 자석 입자의 입성장이 발생하므로, 소결 후의 소결체의 결정립 직경이 소결 전보다 커져, 미소한 결정립 직경을 실현할 수 없었다. 그리고, 결정립 직경이 커지면, 입자 내에서 발생한 자벽이 용이하게 이동하여, 역자구(逆磁區)의 체적이 증대되기 때문에 보자력이 현저하게 저하된다.

본 발명은 상기 종래에 있어서의 문제점을 해소하기 위하여 이루어진 것이며, 자석 분말을 그린 시트화하여 가압 소결에 의해 소결함으로써, 소결 시의 입성장을 억제하는 것이 가능하고, 또한, 소결 후의 자석에 있어서 휨이나 패임 등의 변형이 발생하는 것을 방지하고, 네트 쉐이프성(net shape)을 향상시켜 제조 공정의 간략화 및 생산성의 향상을 가능하게 한 희토류 영구 자석 및 희토류 영구 자석의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.

상기 목적을 달성하기 위하여 본 발명에 관한 희토류 영구 자석은, 자석 원료를 자석 분말로 분쇄하는 공정과, 상기 분쇄된 자석 분말과 바인더가 혼합된 혼합물을 생성하는 공정과, 상기 혼합물을 시트 형상으로 성형하여 그린 시트를 제작하는 공정과, 상기 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에 의해 제조되는 것을 특징으로 한다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석은, 상기 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에서는, 1축 가압 소결에 의해 소결하는 것을 특징으로 한다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석은, 상기 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에서는, 통전 소결에 의해 소결하는 것을 특징으로 한다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석은, 상기 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하기 전에, 상기 그린 시트를 비산화성 분위기 하에서 바인더 분해 온도로 일정 시간 유지함으로써 상기 바인더를 비산시켜 제거하는 것을 특징으로 한다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석은, 상기 바인더를 비산시켜 제거하는 공정에서는, 상기 그린 시트를 수소 분위기 하 또는 수소와 불활성 가스의 혼합 가스 분위기 하에서 200℃ 내지 900℃에서 일정 시간 유지하는 것을 특징으로 한다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석의 제조 방법은, 자석 원료를 자석 분말로 분쇄하는 공정과, 상기 분쇄된 자석 분말과 바인더가 혼합된 혼합물을 생성하는 공정과, 상기 혼합물을 생성하는 공정과, 상기 슬러리를 시트 형상으로 성형하여 그린 시트를 제작하는 공정과, 상기 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하는 공정을 갖는 것을 특징으로 한다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석의 제조 방법은, 상기 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에서는, 1축 가압 소결에 의해 소결하는 것을 특징으로 한다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석의 제조 방법은, 상기 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에서는, 통전 소결에 의해 소결하는 것을 특징으로 한다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석의 제조 방법은, 상기 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하기 전에, 상기 그린 시트를 비산화성 분위기 하에서 바인더 분해 온도로 일정 시간 유지함으로써 상기 바인더를 비산시켜 제거하는 것을 특징으로 한다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석의 제조 방법은, 상기 바인더를 비산시켜 제거하는 공정에서는, 상기 그린 시트를 수소 분위기 하 또는 수소와 불활성 가스의 혼합 가스 분위기 하에서 200℃ 내지 900℃에서 일정 시간 유지하는 것을 특징으로 한다.

상기 구성을 갖는 본 발명에 관한 희토류 영구 자석에 의하면, 가압 소결을 사용하여 소결되므로, 소결 온도를 낮추어, 소결 시의 입성장을 억제하는 것이 가능하게 된다. 따라서, 자기 성능을 향상시키는 것이 가능하게 된다. 또한, 소결에 의한 수축이 균일하게 됨으로써 소결 후의 휨이나 패임 등의 변형이 발생하지 않고, 또한, 프레스 시의 압력 불균일이 없어지는 점에서, 종래 행하고 있던 소결 후의 수정 가공을 할 필요가 없어, 제조 공정을 간략화할 수 있다. 그에 따라, 높은 치수 정밀도로 영구 자석을 성형 가능하게 된다. 또한, 영구 자석을 박형화한 경우에도, 재료 수율을 저하시키지 않고, 가공 공정수가 증가되는 것도 방지할 수 있다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석에 의하면, 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에서는, 1축 가압 소결에 의해 소결하므로, 소결에 의한 수축이 균일하게 됨으로써, 소결 후의 휨이나 패임 등의 변형이 발생하는 것을 방지할 수 있다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석에 의하면, 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에서는, 통전 소결에 의해 소결하므로, 급속 승온·냉각이 가능하게 되고, 또한, 낮은 온도 영역에서 소결하는 것이 가능하게 된다. 그 결과, 소결 공정에서의 승온·유지 시간을 단축할 수 있어, 자석 입자의 입성장을 억제한 치밀한 소결체의 제작이 가능하게 된다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석에 의하면, 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하기 전에, 그린 시트를 비산화성 분위기 하에서 바인더 분해 온도로 일정 시간 유지함으로써 바인더를 비산시켜 제거하므로, 자석 내에 함유하는 탄소량을 미리 저감시킬 수 있다. 그 결과, 소결 후의 자석의 주상 내에 αFe가 석출되는 것을 억제하여, 자석 전체를 치밀하게 소결하는 것이 가능하게 되어, 보자력이 저하하는 것을 방지할 수 있다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석에 의하면, 바인더가 혼련된 그린 시트를 수소 분위기 하 또는 수소와 불활성 가스의 혼합 가스 분위기 하에서 하소(calcine)함으로써, 자석 내에 함유하는 탄소량을 보다 확실하게 저감시킬 수 있다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석의 제조 방법에 의하면, 가압 소결을 사용하여 영구 자석을 소결하므로, 소결 온도를 낮추어, 소결 시의 입성장을 억제하는 것이 가능하게 된다. 따라서, 제조되는 영구 자석의 자기 성능을 향상시키는 것이 가능하게 된다. 또한, 제조되는 영구 자석은, 소결에 의한 수축이 균일하게 됨으로써 소결 후의 휨이나 패임 등의 변형이 발생하지 않고, 또한, 프레스 시의 압력 불균일이 없어지는 점에서, 종래 행하고 있던 소결 후의 수정 가공을 할 필요가 없어, 제조 공정을 간략화할 수 있다. 그에 의하여, 높은 치수 정밀도로 영구 자석을 성형 가능하게 된다. 또한, 영구 자석을 박형화한 경우에도, 재료 수율을 저하시키지 않고, 가공 공정수가 증가되는 것도 방지할 수 있다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석의 제조 방법에 의하면, 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에서는, 1축 가압 소결에 의해 소결하므로, 소결에 의한 영구 자석의 수축이 균일하게 됨으로써, 소결 후의 영구 자석에 있어서 휨이나 패임 등의 변형이 발생하는 것을 방지할 수 있다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석의 제조 방법에 의하면, 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에서는, 통전 소결에 의해 소결하므로, 급속 승온·냉각이 가능하게 되고, 또한, 낮은 온도 영역에서 소결하는 것이 가능하게 된다. 그 결과, 소결 공정에서의 승온·유지 시간을 단축할 수 있어, 자석 입자의 입성장을 억제한 치밀한 소결체의 제작이 가능하게 된다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석의 제조 방법에 의하면, 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하기 전에, 그린 시트를 비산화성 분위기 하에서 바인더 분해 온도로 일정 시간 유지함으로써 바인더를 비산시켜 제거하므로, 자석 내에 함유하는 탄소량을 미리 저감시킬 수 있다. 그 결과, 소결 후의 자석의 주상 내에 αFe가 석출되는 것을 억제하여, 자석 전체를 치밀하게 소결하는 것이 가능하게 되어, 보자력이 저하하는 것을 방지할 수 있다.

또한, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석의 제조 방법에 의하면, 바인더가 혼련된 그린 시트를 수소 분위기 하 또는 수소와 불활성 가스의 혼합 가스 분위기 하에서 하소함으로써, 자석 내에 함유하는 탄소량을 보다 확실하게 저감시킬 수 있다.

도 1은 본 발명에 관한 영구 자석을 도시한 전체도이다.
도 2는 본 발명에 관한 그린 시트의 두께 정밀도의 향상에 기초하는 소결 시의 효과를 설명한 도면이다.
도 3은 본 발명에 관한 그린 시트의 두께 정밀도가 낮은 경우의 문제점을 도시한 도면이다.
도 4는 본 발명에 관한 영구 자석의 제조 공정을 도시한 설명도이다.
도 5는 본 발명에 관한 영구 자석의 제조 공정 중, 특히 그린 시트의 형성 공정을 도시한 설명도이다.
도 6은 본 발명에 관한 영구 자석의 제조 공정 중, 특히 그린 시트의 가압 소결 공정을 도시한 설명도이다.
도 7은 소결 전의 성형체의 일부를 촬영한 SEM 사진이다.
도 8은 실시예에 의해 제조된 영구 자석의 일부를 촬영한 SEM 사진이다.
도 9는 비교예에 의해 제조된 영구 자석의 일부를 촬영한 SEM 사진이다.

이하, 본 발명에 관한 희토류 영구 자석 및 희토류 영구 자석의 제조 방법에 대하여 구체화한 일 실시 형태에 대하여 이하에 도면을 참조하면서 상세하게 설명한다.

[영구 자석의 구성]

우선, 본 발명에 관한 영구 자석(1)의 구성에 대하여 설명한다. 도 1은 본 발명에 관한 영구 자석(1)을 도시한 전체도이다. 또한, 도 1에 도시하는 영구 자석(1)은 부채 형상을 구비하지만, 영구 자석(1)의 형상은 펀칭 형상에 따라 변화한다.

본 발명에 관한 영구 자석(1)은 Nd-Fe-B계 자석이다. 또한, 각 성분의 함유량은 Nd: 27 내지 40wt％, B: 1 내지 2wt％, Fe(전해철): 60 내지 70wt％로 한다. 또한, 자기 특성 향상을 위하여, Dy, Tb, Co, Cu, Al, Si, Ga, Nb, V, Pr, Mo, Zr, Ta, Ti, W, Ag, Bi, Zn, Mg 등의 타 원소를 소량 포함해도 좋다. 도 1은 본 실시 형태에 관한 영구 자석(1)을 도시한 전체도이다.

여기서, 영구 자석(1)은 예를 들어 0.05mm 내지 10mm(예를 들어 4mm)의 두께를 구비한 박막 형상의 영구 자석이다. 그리고, 후술하는 바와 같이 자석 분말과 바인더가 혼합된 혼합물(슬러리나 컴파운드)로부터 시트 형상으로 성형된 성형체(그린 시트)를 가압 소결함으로써 제작된다.

여기서, 그린 시트를 소결하는 가압 소결로서는, 예를 들어 핫 프레스 소결, 열간 정수압 가압(HIP) 소결, 초고압 합성 소결, 가스 가압 소결, 방전 플라즈마(SPS) 소결 등이 있다. 단, 소결 시의 자석 입자의 입성장을 억제하기 위하여, 보다 단시간이면서 또한 저온에서 소결하는 소결 방법을 사용하는 것이 바람직하다. 또한, 소결 후의 자석에 발생하는 휨을 감소시키는 것이 가능한 소결 방법을 사용하는 것이 바람직하다. 따라서, 특히 본 발명에서는, 상기 소결 방법 중, 1축 방향으로 가압하는 1축 가압 소결이며 또한 통전 소결에 의해 소결하는 SPS 소결을 사용하는 것이 바람직하다.

여기서, SPS 소결은, 소결 대상물을 내부에 배치한 그라파이트제의 소결틀을, 1축 방향으로 가압하면서 가열하는 소결 방법이다. 또한, SPS 소결에서는, 펄스 통전 가열과 기계적인 가압에 의해, 일반적인 소결에 사용되는 열적 및 기계적 에너지 외에, 펄스 통전에 의한 전자적 에너지나 피가공물의 자기 발열 및 입자간에 발생하는 방전 플라즈마 에너지 등을 복합적으로 소결의 구동력으로 하고 있다. 따라서, 전기로 등의 분위기 가열보다 급속 승온·냉각이 가능하게 되고, 또한, 낮은 온도 영역에서 소결하는 것이 가능하게 된다. 그 결과, 소결 공정에서의 승온·유지 시간을 단축할 수 있어, 자석 입자의 입성장을 억제한 치밀한 소결체의 제작이 가능하게 된다. 또한, 소결 대상물은 1축 방향으로 가압된 상태에서 소결되므로, 소결 후에 발생하는 휨을 감소시키는 것이 가능하게 된다.

또한, SPS 소결을 행할 때에는, 그린 시트를 원하는 제품 형상(예를 들어, 도 1에 도시하는 부채 형상)으로 펀칭한 성형체를 SPS 소결 장치의 소결틀 내에 배치하여 행한다. 그리고, 본 발명에서는, 생산성을 향상시키기 위하여, 도 2에 도시한 바와 같이 복수(예를 들어 10개)의 성형체(2)를 동시에 소결틀(3) 내에 배치하여 행한다. 여기서, 본 발명에서는, 후술하는 바와 같이 그린 시트의 두께 정밀도를 설계값에 대하여 ±5％ 이내, 보다 바람직하게는 ±3％ 이내, 더욱 바람직하게는 ±1％ 이내로 한다. 그 결과, 본 발명에서는 도 2에 도시한 바와 같이, 복수(예를 들어 10개)의 성형체(2)를 동시에 소결틀(3) 내에 배치하여 소결을 행한 경우라도, 각 성형체(2)의 두께 d가 균일하기 때문에, 각 성형체(2)에 대하여 가압값이나 소결 온도의 불균일성이 발생하지 않아, 적절하게 소결하는 것이 가능하게 된다. 한편, 그린 시트의 두께 정밀도가 낮으면(예를 들어 설계값에 대하여 ±5％ 이상), 도 3에 도시한 바와 같이, 복수(예를 들어 10개)의 성형체(2)를 동시에 소결틀(3) 내에 배치하여 소결을 행한 경우에 있어서, 각 성형체(2)의 두께 d에 불균일성이 있기 때문에, 성형체(2)마다의 펄스 전류의 통전의 불균형이 발생하고, 또한, 각 성형체(2)에 대하여 가압값이나 소결 온도의 불균일성이 발생하여, 적절하게 소결할 수 없다. 또한, 복수의 성형체(2)를 동시에 소결하는 경우에는, 복수개의 소결틀을 구비한 SPS 소결 장치를 사용해도 좋다. 그리고, SPS 소결 장치가 구비하는 복수개의 소결틀에 대하여 성형체를 각각 배치하고, 동시에 소결하도록 구성해도 좋다.

또한, 본 발명에서는 그린 시트를 제작할 때에 자석 분말에 혼합되는 바인더는, 수지나 장쇄 탄화수소나 지방산 메틸에스테르나 그들의 혼합물 등이 사용된다.

또한, 바인더에 수지를 사용하는 경우에는, 예를 들어 폴리이소부틸렌(PIB), 부틸 고무(IIR), 폴리이소프렌(IR), 폴리부타디엔, 폴리스티렌, 스티렌-이소프렌 블록 공중합체(SIS), 스티렌-부타디엔 블록 공중합체(SBS), 2-메틸-1-펜텐 중합 수지, 2-메틸-1-부텐 중합 수지, α-메틸스티렌 중합 수지, 폴리부틸메타크릴레이트, 폴리메틸메타크릴레이트 등을 사용한다. 또한, α-메틸스티렌 중합 수지는 유연성을 부여하기 위하여 저분자량의 폴리이소부틸렌을 첨가하는 것이 바람직하다. 또한, 바인더에 사용하는 수지로서는, 자석 내에 함유하는 산소량을 저감시키기 위하여, 구조 중에 산소 원자를 포함하지 않고, 또한 해중합성이 있는 중합체(예를 들어, 폴리이소부틸렌 등)를 사용하는 것이 바람직하다.

또한, 슬러리 성형에 의해 그린 시트를 성형하는 경우에는, 바인더를 톨루엔 등의 범용 용매에 대하여 적절하게 용해시키기 위하여, 바인더에 사용하는 수지로서는 폴리에틸렌, 폴리프로필렌 이외의 수지를 사용하는 것이 바람직하다. 한편, 핫 멜트 성형에 의해 그린 시트를 성형하는 경우에는, 성형된 그린 시트를 가열하여 연화된 상태에서 자장 배향을 행하기 위하여, 열가소성 수지를 사용하는 것이 바람직하다.

한편, 바인더에 장쇄 탄화수소를 사용하는 경우에는, 실온에서 고체, 실온 이상에서 액체인 장쇄 포화 탄화수소(장쇄 알칸)를 사용하는 것이 바람직하다. 구체적으로는 탄소수가 18 이상인 장쇄 포화 탄화수소를 사용하는 것이 바람직하다. 그리고, 핫 멜트 성형에 의해 그린 시트를 성형하는 경우에는, 그린 시트를 자장 배향할 때에 그린 시트를 장쇄 탄화수소의 융점 이상에서 가열하여 연화된 상태에서 자장 배향을 행한다.

또한, 바인더에 지방산 메틸에스테르를 사용하는 경우에 있어서도 마찬가지로, 실온에서 고체, 실온 이상에서 액체인 스테아르산 메틸이나 도코산산 메틸 등을 사용하는 것이 바람직하다. 그리고, 핫 멜트 성형에 의해 그린 시트를 성형하는 경우에는, 그린 시트를 자장 배향할 때에 그린 시트를 지방산 메틸에스테르의 융점 이상에서 가열하여 연화된 상태에서 자장 배향을 행한다.

또한, 바인더의 첨가량은, 자석 분말과 바인더의 혼합물을 시트 형상으로 성형할 때에 시트의 두께 정밀도를 향상시키기 위하여, 자석 입자간의 공극을 적절하게 충전하는 양으로 한다. 예를 들어, 바인더 첨가 후의 혼합물 중에 있어서의 자석 분말과 바인더의 합계량에 대한 바인더의 비율을, 1wt％ 내지 40wt％, 보다 바람직하게는 2wt％ 내지 30wt％, 더욱 바람직하게는 3wt％ 내지 20wt％로 한다.

[영구 자석의 제조 방법]

이어서, 본 발명에 관한 영구 자석(1)의 제조 방법에 대하여 도 4를 사용하여 설명한다. 도 4는 본 실시 형태에 관한 영구 자석(1)의 제조 공정을 도시한 설명도이다.

우선, 소정 분율의 Nd-Fe-B(예를 들어 Nd: 32.7wt％, Fe(전해철): 65.96wt％, B: 1.34wt％)를 포함하여 이루어지는 잉곳을 제조한다. 그 후, 잉곳을 스탬프 밀이나 크러셔 등에 의해 200㎛ 정도의 크기로 조분쇄한다. 혹은, 잉곳을 용해하고, 스트립 캐스트법에 의해 플레이크를 제작하고, 수소 해쇄법에 의해 조분화한다.

계속해서, 조분쇄한 자석 분말을, (a) 산소 함유량이 실질적으로 0％인 질소 가스, Ar 가스, He 가스 등 불활성 가스를 포함하여 이루어지는 분위기 중, 또는 (b) 산소 함유량이 0.0001 내지 0.5％인 질소 가스, Ar 가스, He 가스 등 불활성 가스를 포함하여 이루어지는 분위기 중에서, 제트 밀(11)에 의해 미분쇄하여, 소정 크기 이하(예를 들어 1.0㎛ 내지 5.0㎛)의 평균 입경을 갖는 미분말로 한다. 또한, 산소 농도가 실질적으로 0％란, 산소 농도가 완전히 0％인 경우에 한정되지 않고, 미분의 표면에 아주 약간의 산화 피막을 형성할 정도의 양의 산소를 함유해도 되는 것을 의미한다. 또한, 자석 원료의 분쇄 방법으로서는 습식 분쇄를 사용해도 좋다. 예를 들어 비즈 밀에 의한 습식 분쇄에서는, 조분쇄한 자석 분말에 대하여 톨루엔을 용매로서 사용하여, 소정 크기 이하(예를 들어 0.1㎛ 내지 5.0㎛)의 평균 입경까지 미분쇄를 행한다. 그 후, 습식 분쇄 후의 유기 용매에 포함되는 자석 분말을 진공 건조 등에 의해 건조시키고, 건조한 자석 분말을 취출한다. 또한, 유기 용매로부터 자석 분말을 취출하지 않고 바인더를 유기 용매 중에 더 첨가하고 혼련하여, 후술하는 슬러리(12)를 얻는 구성으로 해도 좋다.

상기 습식 분쇄를 사용함으로써, 건식 분쇄와 비교하여 자석 원료를 보다 미소한 입경까지 분쇄하는 것이 가능하게 된다. 단, 습식 분쇄를 행하는 것으로 하면, 후에 진공 건조 등을 행함으로써 유기 용매를 휘발시켰다고 해도 유기 용매 등의 유기 화합물이 자석 내에 잔류하는 문제가 있다. 그러나, 후술하는 하소 처리를 행함으로써, 바인더와 함께 잔류한 유기 화합물을 열분해하여, 자석 내에서 탄소를 제거하는 것이 가능하게 된다.

이어서, 제트 밀(11) 등에 의해 미분쇄된 미분말에 첨가하는 바인더 용액을 제작한다. 여기서, 바인더로서는, 상술한 바와 같이 수지나 장쇄 탄화수소나 지방산 메틸에스테르나 그들의 혼합물 등이 사용된다. 그리고, 바인더를 용매에 희석시킴으로써 바인더 용액을 제작한다. 희석에 사용하는 용매로서는, 특별히 제한은 없고, 이소프로필알코올, 에탄올, 메탄올 등의 알코올류, 펜탄, 헥산 등의 저급 탄화수소류, 벤젠, 톨루엔, 크실렌 등의 방향족류, 아세트산 에틸 등의 에스테르류, 케톤류, 그들의 혼합물 등을 사용할 수 있지만, 톨루엔 또는 아세트산 에틸을 사용하기로 한다.

계속해서, 제트 밀(11) 등에 의해 분급된 미분말에 대하여 상기 바인더 용액을 첨가한다. 그에 의하여, 자석 원료의 미분말과 바인더와 유기 용매가 혼합된 슬러리(12)를 생성한다. 여기서, 바인더 용액의 첨가량은, 첨가 후의 슬러리 중에 있어서의 자석 분말과 바인더의 합계량에 대한 바인더의 비율이, 1wt％ 내지 40wt％, 보다 바람직하게는 2wt％ 내지 30wt％, 더욱 바람직하게는 3wt％ 내지 20wt％로 되는 양으로 하는 것이 바람직하다. 예를 들어, 100g의 자석 분말에 대하여 20wt％의 바인더 용액을 100g 첨가함으로써 슬러리(12)를 생성한다. 또한, 바인더 용액의 첨가는, 질소 가스, Ar 가스, He 가스 등 불활성 가스를 포함하여 이루어지는 분위기에서 행한다.

계속해서, 생성한 슬러리(12)로부터 그린 시트(13)를 형성한다. 그린 시트(13)의 형성 방법으로서는, 예를 들어 생성한 슬러리(12)를 적당한 방식으로 필요에 따라 세퍼레이터 등의 지지 기재(14) 위에 도포 시공하여 건조시키는 방법 등에 의해 행할 수 있다. 또한, 도포 시공 방식은, 닥터 블레이드 방식이나 다이 방식이나 콤마 도포 시공 방식 등의 층 두께 제어성이 우수한 방식이 바람직하다. 또한, 높은 두께 정밀도를 실현하기 위해서는, 특히 층 두께 제어성이 우수한(즉, 기재에 고정밀도 하는 것이 가능한 방식) 다이 방식이나 콤마 도포 시공 방식을 사용하는 것이 바람직하다. 예를 들어, 이하의 실시예에서는, 다이 방식을 사용한다. 또한, 지지 기재(14)로서는, 예를 들어 실리콘 처리 폴리에스테르 필름을 사용한다. 또한, 그린 시트(13)의 건조는, 90℃×10분으로 유지한 후, 130℃×30분으로 유지함으로써 행한다. 또한, 소포제를 병용하거나 하여 전개층 내에 기포가 남지 않도록 충분히 탈포 처리하는 것이 바람직하다.

이하에, 도 5를 사용하여 다이 방식에 의한 그린 시트(13)의 형성 공정에 대하여 보다 상세하게 설명한다. 도 5는 다이 방식에 의한 그린 시트(13)의 형성 공정을 도시한 모식도이다.

도 5에 도시한 바와 같이 다이 방식에 사용되는 다이(15)는, 블록(16, 17)을 서로 중첩함으로써 형성되어 있고, 블록(16, 17)과의 사이의 간극에 의해 슬릿(18)이나 캐비티(액체 저류소)(19)를 형성한다. 캐비티(19)는 블록(17)에 형성된 공급구(20)에 연통된다. 그리고, 공급구(20)는 정량 펌프(도시하지 않음) 등으로 구성되는 슬러리 공급계에 접속되어 있고, 캐비티(19)에는 공급구(20)를 통하여, 계량된 슬러리(12)가 정량 펌프 등에 의해 공급된다. 또한, 캐비티(19)에 공급된 슬러리(12)는 슬릿(18)에 송액되어 단위 시간 일정량으로 폭 방향으로 균일한 압력에 의해 슬릿(18)의 토출구(21)로부터 미리 설정된 도포 폭에 의해 토출된다. 한편, 지지 기재(14)는 코팅 롤(22)의 회전에 수반하여 미리 설정된 속도로 반송된다. 그 결과, 토출된 슬러리(12)가 지지 기재(14)에 대하여 소정 두께로 도포된다.

또한, 다이 방식에 의한 그린 시트(13)의 형성 공정에서는, 도포 시공 후의 그린 시트(13)의 시트 두께를 실측하고, 실측값에 기초하여 다이(15)와 지지 기재(14) 사이의 갭 D를 피드백 제어하는 것이 바람직하다. 또한, 다이(15)에 공급하는 슬러리량의 편차는 최대한 저하시키고(예를 들어 ±0.1％ 이하의 편차로 억제한다), 또한 도포 시공 속도의 편차에 대해서도 최대한 저하시키는(예를 들어 ±0.1％ 이하의 편차로 억제한다) 것이 바람직하다. 그에 의하여, 그린 시트(13)의 두께 정밀도를 더욱 향상시키는 것이 가능하다. 또한, 형성되는 그린 시트(13)의 두께 정밀도는, 설계값(예를 들어 4mm)에 대하여 ±5％ 이내, 보다 바람직하게는 ±3％ 이내, 더욱 바람직하게는 ±1％ 이내로 한다.

또한, 그린 시트(13)의 설정 두께는, 0.05mm 내지 10mm의 범위에서 설정하는 것이 바람직하다. 두께를 0.05mm보다 얇게 하면, 다층 적층해야 하므로 생산성이 저하하게 된다. 한편, 두께를 10mm보다 두껍게 하면, 건조 시의 발포를 억제하기 위하여 건조 속도를 저하할 필요가 있어, 생산성이 현저하게 저하한다.

또한, 자석 분말과 바인더를 혼합할 때에는, 혼합물을 슬러리(12)로 하는 것이 아니고, 유기 용매를 첨가하지 않고 자석 분말과 바인더를 포함하여 이루어지는 분말 상태의 혼합물(이하, 컴파운드라고 한다)로 해도 좋다. 그리고, 컴파운드를 가열함으로써 컴파운드를 용융하여, 유체 형상으로 하고 나서 세퍼레이터 등의 지지 기재(14) 위에 도포 시공하는 핫 멜트 도포 시공을 행해도 좋다. 핫 멜트 도포 시공에 의해 도포 시공된 컴파운드를, 방열하여 응고시킴으로써, 지지 기재 위에 긴 시트 형상의 그린 시트(13)를 형성하는 것이 가능하게 된다. 또한, 컴파운드를 가열 용융할 때의 온도는, 사용하는 바인더의 종류나 양에 따라 상이하지만 50 내지 300℃로 한다. 단, 사용하는 바인더의 융점보다 높은 온도로 할 필요가 있다. 또한, 자석 분말과 바인더의 혼합은, 예를 들어 유기 용매에 자석 분말과 바인더를 각각 투입하고, 교반기로 교반함으로써 행한다. 그리고, 교반 후에 자석 분말과 바인더를 포함하는 유기 용매를 가열하여 유기 용매를 기화시킴으로써, 컴파운드를 추출한다. 또한, 특히 자석 분말을 습식법에 의해 분쇄한 경우에 있어서는, 분쇄에 사용한 유기 용매로부터 자석 분말을 취출하지 않고 바인더를 유기 용매 중에 첨가하고 혼련하여, 그 후에 유기 용매를 휘발시켜 컴파운드를 얻는 구성으로 해도 좋다.

또한, 지지 기재(14)에 도포 시공한 그린 시트(13)에는, 건조 전에 반송 방향에 대하여 교차하는 방향으로 펄스 자장을 인가한다. 인가하는 자장의 강도는 5000[Oe] 내지 150000[Oe], 바람직하게는 10000[Oe] 내지 120000[Oe]으로 한다. 또한, 자장을 배향시키는 방향은, 그린 시트(13)로부터 성형되는 영구 자석(1)에 요구되는 자장 방향을 고려하여 결정할 필요가 있지만, 면 내 방향으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 핫 멜트 성형에 의해 그린 시트를 성형한 경우에는, 그린 시트를 바인더의 유리 전이점 또는 융점 이상으로 가열하여 연화된 상태에서 자장 배향을 행한다. 또한, 성형된 그린 시트가 응고하기 전에 자장 배향을 행하도록 해도 좋다.

이어서, 슬러리(12)로부터 형성한 그린 시트(13)를 원하는 제품 형상(예를 들어, 도 1에 도시하는 부채 형상)으로 펀칭하여, 성형체(25)를 성형한다.

그 후, 성형된 성형체(25)를 비산화성 분위기(특히 본 발명에서는 수소 분위기 또는 수소와 불활성 가스의 혼합 가스 분위기)에 있어서 바인더 분해 온도에서 수 시간(예를 들어 5시간) 유지함으로써 수소 중 하소 처리를 행한다. 수소 분위기 하에서 행하는 경우에는, 예를 들어 하소 중의 수소의 공급량은 5L/min으로 한다. 수소 중 하소 처리를 행함으로써, 바인더를 해중합 반응 등에 의해 단량체로 분해하여 비산시켜 제거하는 것이 가능하게 된다. 즉, 성형체(25) 중의 탄소량을 저감시키는 소위 탈카본이 행해지게 된다. 또한, 수소 중 하소 처리는, 성형체(25) 중의 탄소량이 1500ppm 이하, 보다 바람직하게는 1000ppm 이하로 하는 조건에서 행하기로 한다. 그에 의하여, 그 후의 소결 처리에 의해 영구 자석(1) 전체를 치밀하게 소결시키는 것이 가능하게 되어, 잔류 자속 밀도나 보자력을 저하시키는 일이 없다.

또한, 바인더 분해 온도는, 바인더 분해 생성물 및 분해 잔사의 분석 결과에 기초하여 결정한다. 구체적으로는 바인더의 분해 생성물을 보집하고, 단량체 이외의 분해 생성물이 생성되지 않고, 또한 잔사의 분석에 있어서도 잔류하는 바인더 성분의 부반응에 의한 생성물이 검출되지 않는 온도 범위가 선택된다. 바인더의 종류에 따라 상이하지만 200℃ 내지 900℃, 보다 바람직하게는 400℃ 내지 600℃(예를 들어 600℃)로 한다.

또한, 특히 자석 원료를 유기 용매 중에서 습식 분쇄에 의해 분쇄한 경우에는, 유기 용매를 구성하는 유기 화합물의 열분해 온도 또한 바인더 분해 온도에서 하소 처리를 행한다. 그에 의하여, 잔류한 유기 용매에 대해서도 제거하는 것이 가능하게 된다. 유기 화합물의 열분해 온도에 대해서는, 사용하는 유기 용매의 종류에 따라 결정되지만, 상기 바인더 분해 온도이면 기본적으로 유기 화합물의 열분해에 대해서도 행하는 것이 가능하게 된다.

계속해서, 수소 중 하소 처리에 의해 하소된 성형체(25)를 소결하는 소결 처리를 행한다. 본 발명에서는, 가압 소결에 의해 소결을 행한다. 가압 소결로서는, 예를 들어 핫 프레스 소결, 열간 정수압 가압(HIP) 소결, 초고압 합성 소결, 가스 가압 소결, 방전 플라즈마(SPS) 소결 등이 있다. 단, 본 발명에서는 상술한 바와 같이 소결 시의 자석 입자의 입성장을 억제함과 함께 소결 후의 자석에 발생하는 휨을 억제하기 위하여, 1축 방향으로 가압하는 1축 가압 소결이며 또한 통전 소결에 의해 소결하는 SPS 소결을 사용하는 것이 바람직하다.

이하에, 도 6을 사용하여 SPS 소결에 의한 성형체(25)의 가압 소결 공정에 대하여 보다 상세하게 설명한다. 도 6은 SPS 소결에 의한 성형체(25)의 가압 소결 공정을 도시한 모식도이다.

도 6에 도시한 바와 같이 SPS 소결을 행하는 경우에는, 우선, 그라파이트제의 소결틀(31)에 성형체(25)를 설치한다. 또한, 상술한 수소 중 하소 처리에 대해서도 성형체(25)를 소결틀(31)에 설치한 상태에서 행해도 좋다. 그리고, 소결틀(31)에 설치된 성형체(25)를 진공 챔버(32) 내에 보유 지지하고, 동일하게 그라파이트제의 상부 펀치(33)와 하부 펀치(34)를 세트한다. 그리고, 상부 펀치(33)에 접속된 상부 펀치 전극(35)과 하부 펀치(34)에 접속된 하부 펀치 전극(36)을 사용하여, 저전압 또한 고전류의 직류 펄스 전압·전류를 인가한다. 그것과 동시에, 상부 펀치(33) 및 하부 펀치(34)에 대하여 가압 기구(도시하지 않음)를 사용하여 각각 상하 방향으로부터 하중을 부가한다. 그 결과, 소결틀(31) 내에 설치된 성형체(25)는, 가압되면서 소결이 행해진다. 또한, 생산성을 향상시키기 위하여, 복수(예를 들어 10개)의 성형체에 대하여 동시에 SPS 소결을 행하는 것이 바람직하다. 또한, 복수의 성형체(25)에 대하여 동시에 SPS 소결을 행하는 경우에는, 하나의 소결틀(31)에 복수의 성형체(25)를 배치해도 좋고, 성형체(25)마다 다른 소결틀(31)에 배치하도록 해도 좋다. 또한, 성형체(25)마다 다른 소결틀(31)에 배치하는 경우에는, 복수의 소결틀(31)을 구비한 SPS 소결 장치를 사용하여 소결을 행한다. 그리고, 성형체(25)를 가압하는 상부 펀치(33)나 하부 펀치(34)는 복수의 소결틀(31) 사이에서 일체로 하도록(즉 동시에 가압을 할 수 있도록) 구성한다.

또한, 구체적인 소결 조건을 이하에 기재한다.

가압값: 30MPa

소결 온도: 940℃까지 10℃/분으로 상승시키고, 5분 유지

분위기: 수 Pa 이하의 진공 분위기

상기 SPS 소결을 행한 후 냉각하고, 다시 600℃ 내지 1000℃에서 2시간 열처리를 행한다. 그리고, 소결 결과, 영구 자석(1)이 제조된다.

실시예

이하에, 본 발명의 실시예에 대하여 비교예와 비교하면서 설명한다.

(실시예)

실시예는 Nd-Fe-B계 자석이며, 합금 조성은 wt％로 Nd/Fe/B=32.7/65.96/1.34로 한다. 또한, 바인더로서는 폴리이소부틸렌을 사용하고, 용매로서는 톨루엔을 사용하고, 100g의 자석 분말에 대하여 바인더 용액을 첨가함으로써, 첨가 후의 슬러리 중에 있어서의 자석 분말과 바인더의 합계량에 대한 바인더의 비율이 16.7wt％로 되는 슬러리를 생성했다. 또한, 생성된 슬러리로부터 다이 방식을 사용하여 설정값 4mm 두께의 그린 시트를 성형하고, 또한, 원하는 제품 형상으로 펀칭했다. 그 후, 펀칭된 그린 시트에 대하여 하소 처리를 행한 후에, SPS 소결(가압값: 30MPa, 소결 온도: 940℃까지 10℃/분으로 상승시키고, 5분 유지)에 의해 소결했다. 또한, 다른 공정은 상술한 [영구 자석의 제조 방법]과 마찬가지의 공정으로 한다.

(비교예)

그린 시트의 소결을, SPS 소결을 사용하지 않고 He 분위기에서 전기로에 의해 행했다. 구체적으로는, 소정의 승온 속도로 800℃ 내지 1200℃ 정도(예를 들어 1000℃)까지 승온하고, 2시간 정도 유지함으로써 행했다. 다른 조건은 실시예와 마찬가지인다.

(실시예와 비교예의 비교)

도 7은 소결 전의 성형체의 일부를 촬영한 SEM 사진, 도 8은 상기 실시예에 의해 제조된 영구 자석의 일부를 촬영한 SEM 사진, 도 9는 상기 비교예에 의해 제조된 영구 자석의 일부를 촬영한 SEM 사진이다. 각 SEM 사진을 비교하면, 실시예의 영구 자석은, 비교예의 영구 자석과 같이 입경이 소결 전과 비교하여 현저하게 커지는 입성장이 발생하지 않는 것을 알 수 있다. 실시예의 영구 자석은, 소결 전과 비교하여 입경이 크게 변화하지 않아, 소결 시의 자석 입자의 입성장을 억제할 수 있는 것을 알 수 있다. 즉, SPS 소결 등의 가압 소결에서는, 진공 소결에 비하여, 낮은 온도 영역에서 소결하는 것이 가능하고, 그 결과, 소결 공정에서의 승온·유지 시간을 단축할 수 있어, 자석 입자의 입성장을 억제한 치밀한 소결체의 제작이 가능하게 된다.

또한, 실시예 및 비교예의 영구 자석의 형상을 비교하면, 실시예의 영구 자석은, 비교예의 영구 자석과 비교하여 자석에 발생하는 휨이 작아진다. 즉, SPS 소결 등의 가압 소결에서는, 진공 소결에 비하여, 자석에 발생하는 휨을 억제하는 것이 가능하다.

이상 설명한 바와 같이, 본 실시 형태에 관한 영구 자석(1) 및 영구 자석(1)의 제조 방법에서는, 자석 원료를 자석 분말로 분쇄하고, 분쇄된 자석 분말과 바인더를 혼합함으로써 혼합물(슬러리나 컴파운드 등)을 생성한다. 그리고, 생성한 혼합물을 시트 형상으로 성형하여 그린 시트를 제작한다. 그 후, 제작된 그린 시트를 비산화성 분위기 하에서 바인더 분해 온도로 일정 시간 유지함으로써 바인더를 해중합 반응 등에 의해 단량체로 분해하여 비산시켜 제거하고, 바인더를 제거한 그린 시트를 SPS 소결 등의 가압 소결에 의해 소결을 행함으로써 영구 자석(1)을 제조한다. 그 결과, 가압 소결을 사용하여 영구 자석(1)을 소결하므로, 소결 온도를 낮추어, 소결 시의 입성장을 억제하는 것이 가능하게 된다. 따라서, 제조되는 영구 자석의 자기 성능을 향상시키는 것이 가능하게 된다. 또한, 제조되는 영구 자석은, 소결에 의한 수축이 균일하게 됨으로써 소결 후의 휨이나 패임 등의 변형이 발생하지 않고, 또한, 프레스 시의 압력 불균일이 없어지는 점에서, 종래 행하고 있던 소결 후의 수정 가공을 할 필요가 없어, 제조 공정을 간략화할 수 있다. 그에 의하여, 높은 치수 정밀도로 영구 자석을 성형 가능하게 된다. 또한, 영구 자석을 박형화한 경우에도, 재료 수율을 저하시키지 않고, 가공 공정수가 증가되는 것도 방지할 수 있다. 또한, 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에서는, SPS 소결 등의 1축 가압 소결에 의해 소결하므로, 소결에 의한 영구 자석의 수축이 균일하게 됨으로써, 소결 후의 영구 자석에 있어서 휨이나 패임 등의 변형이 발생하는 것을 방지할 수 있다.

또한, 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에서는, SPS 소결 등의 통전 소결에 의해 소결하므로, 급속 승온·냉각이 가능하게 되고, 또한, 낮은 온도 영역에서 소결하는 것이 가능하게 된다. 그 결과, 소결 공정에서의 승온·유지 시간을 단축할 수 있어, 자석 입자의 입성장을 억제한 치밀한 소결체의 제작이 가능하게 된다.

또한, 그린 시트를 가압 소결에 의해 소결하기 전에, 그린 시트를 비산화성 분위기 하에서 바인더 분해 온도로 일정 시간 유지하는 하소 처리를 행함으로써 바인더를 비산시켜 제거하므로, 자석 내에 함유하는 탄소량을 미리 저감시킬 수 있다. 그 결과, 소결 후의 자석의 주상 내에 αFe가 석출되는 것을 억제하여, 자석 전체를 치밀하게 소결하는 것이 가능하게 되어, 보자력이 저하하는 것을 방지할 수 있다.

또한, 하소 처리에서는, 바인더가 혼련된 그린 시트를 수소 분위기 하 또는 수소와 불활성 가스의 혼합 가스 분위기 하에서 200℃ 내지 900℃, 보다 바람직하게는 400℃ 내지 600℃로 일정 시간 유지하므로, 자석 내에 함유하는 탄소량을 보다 확실하게 저감시킬 수 있다.

또한, 본 발명은 상기 실시예에 한정되는 것은 아니고, 본 발명의 요지를 일탈하지 않는 범위 내에서 다양한 개량, 변형이 가능한 것은 물론이다.

예를 들어, 자석 분말의 분쇄 조건, 혼련 조건, 하소 조건, 소결 조건 등은 상기 실시예에 기재한 조건에 한정되는 것은 아니다. 예를 들어, 상기 실시예에서는 제트 밀을 사용한 건식 분쇄에 의해 자석 원료를 분쇄하고 있지만, 비즈 밀에 의한 습식 분쇄에 의해 분쇄하기로 해도 된다. 또한, 상기 실시예에서는, 슬롯다이 방식에 의해 그린 시트를 형성하고 있지만, 다른 방식(예를 들어 캘린더 롤 방식, 콤마 도포 시공 방식, 압출 성형, 사출 성형, 금형 성형, 닥터 블레이드 방식 등)을 사용하여 그린 시트를 형성해도 좋다. 단, 슬러리나 유체 형상의 컴파운드를 기재 위에 고정밀도로 성형하는 것이 가능한 방식을 사용하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 실시예에서는, SPS 소결에 의해 자석을 소결하고 있지만, 다른 가압 소결 방법(예를 들어 핫 프레스 소결 등)을 사용하여 자석을 소결해도 좋다.

또한, 하소 처리는 생략해도 좋다. 그 경우에도 소결 중에 바인더가 열분해되어, 일정한 탈탄 효과를 기대할 수 있다. 또한, 하소 처리는 수소 이외의 분위기에서 행해도 좋다.

또한, 상기 실시예에서는, 바인더로서 수지나 장쇄 탄화수소나 지방산 메틸에스테르를 사용하는 것으로 하고 있지만, 다른 재료를 사용해도 좋다.

또한, 본 발명에서는 Nd-Fe-B계 자석을 예로 들어 설명했지만, 다른 자석(예를 들어 코발트 자석, 알니코 자석, 페라이트 자석 등)을 사용해도 좋다. 또한, 자석의 합금 조성은 본 발명에서는 Nd 성분을 양론 조성보다 많게 하고 있지만, 양론 조성으로 해도 좋다.

1: 영구 자석
11: 제트 밀
12: 슬러리
13: 그린 시트
15: 다이
25: 성형체
31: 소결틀

Claims (10)

1. 자석 원료를 자석 분말로 분쇄하는 공정과,
   상기 분쇄된 자석 분말과 바인더가 혼합된 혼합물을 생성하는 공정과,
   상기 혼합물을 가열 용융하고, 가열 용융한 상태의 상기 혼합물을 성형하여, 설정값에 대해 ±5％ 이내의 두께 정밀도를 가지는 복수의 성형체를 제작하는 공정과,
   상기 복수의 성형체를, 하나의 소결틀 또는 복수의 소결틀 내에 배치하고, 동시에 1축 가압 소결에 의해 소결하는 공정에 의해 제조되는 것을 특징으로 하는 희토류 영구 자석.
2. 제1항에 있어서, 상기 복수의 성형체를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에서는, 통전 소결에 의해 소결하는 것을 특징으로 하는 희토류 영구 자석.
3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 복수의 성형체를 가압 소결에 의해 소결하기 전에, 상기 복수의 성형체를 비산화성 분위기 하에서 바인더 분해 온도로 일정 시간 유지함으로써 상기 바인더를 비산시켜 제거하는 것을 특징으로 하는 희토류 영구 자석.
4. 제3항에 있어서, 상기 바인더를 비산시켜 제거하는 공정에서는, 상기 복수의 성형체를 수소 분위기 하 또는 수소와 불활성 가스의 혼합 가스 분위기 하에서 200℃ 내지 900℃에서 일정 시간 유지하는 것을 특징으로 하는 희토류 영구 자석.
5. 자석 원료를 자석 분말로 분쇄하는 공정과,
   상기 분쇄된 자석 분말과 바인더가 혼합된 혼합물을 생성하는 공정과,
   상기 혼합물을 가열 용융하고, 가열 용융한 상태의 상기 혼합물을 성형하여, 설정값에 대해 ±5％ 이내의 두께 정밀도를 가지는 복수의 성형체를 제작하는 공정과,
   상기 복수의 성형체를, 하나의 소결틀 또는 복수의 소결틀 내에 배치하고, 동시에 1축 가압 소결에 의해 소결하는 공정을 갖는 것을 특징으로 하는 희토류 영구 자석의 제조 방법.
6. 제5항에 있어서, 상기 복수의 성형체를 가압 소결에 의해 소결하는 공정에서는, 통전 소결에 의해 소결하는 것을 특징으로 하는 희토류 영구 자석의 제조 방법.
7. 제5항 또는 제6항에 있어서, 상기 복수의 성형체를 가압 소결에 의해 소결하기 전에, 상기 복수의 성형체를 비산화성 분위기 하에서 바인더 분해 온도로 일정 시간 유지함으로써 상기 바인더를 비산시켜 제거하는 것을 특징으로 하는 희토류 영구 자석의 제조 방법.
8. 제7항에 있어서, 상기 바인더를 비산시켜 제거하는 공정에서는, 상기 복수의 성형체를 수소 분위기 하 또는 수소와 불활성 가스의 혼합 가스 분위기 하에서 200℃ 내지 900℃에서 일정 시간 유지하는 것을 특징으로 하는 희토류 영구 자석의 제조 방법.
9. 삭제
10. 삭제

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