KR101167804B1 - 용접 재료용 산화 타이타늄 원료, 플럭스 코어드 와이어, 피복 아크 용접봉 및 서브머지드 아크 용접용 플럭스 - Google Patents

용접 재료용 산화 타이타늄 원료, 플럭스 코어드 와이어, 피복 아크 용접봉 및 서브머지드 아크 용접용 플럭스 Download PDF

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Abstract

본 발명의 용접 재료용 산화 타이타늄 원료는, 최대 폭에 대한 최대 길이의 비인 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자를 산화 타이타늄 원료의 전체 질량당 3 내지 20질량% 함유하고, 종횡비가 3.5를 초과하는 산화 타이타늄 입자를 함유하지 않는다. 이 용접 재료용 산화 타이타늄 원료를 플럭스 코어드 와이어, 피복 아크 용접봉 및 서브머지드 아크 용접용 플럭스의 원료로서 사용한다. 이러한 구성에 의해, 플럭스 입자의 유동성을 향상시켜, 플럭스 중에 산화 타이타늄 입자가 편석하는 경우가 없다.

Description

용접 재료용 산화 타이타늄 원료, 플럭스 코어드 와이어, 피복 아크 용접봉 및 서브머지드 아크 용접용 플럭스{TITANIUM OXIDE MATERIAL FOR WELDING MATERIALS, FLUX-CORED WIRE, COVERED ELECTRODE, AND SUBMERGED ARC WELDING FLUX}
본 발명은 용접 재료용 산화 타이타늄 원료 및 그것을 사용한 플럭스 코어드 와이어, 피복 아크 용접봉 및 서브머지드 아크 용접용 플럭스에 관한 것으로서, 특히, 플럭스의 입자의 유동성을 향상시켜, 플럭스 중에 편석하는 경우가 없는 용접 재료용 산화 타이타늄 원료 및 그것을 사용한 플럭스 코어드 와이어, 피복 아크 용접봉 및 서브머지드 아크 용접용 플럭스에 관한 것이다.
종래, 용접 재료의 원료에 산화 타이타늄이 사용되고 있다. 예를 들면, 일본 특허공개 제2008-49357호 공보, 일본 특허공개 제2003-145291호 공보, 일본 특허공개 제2000-343277호에는 플럭스 코어드 와이어의 원료로서 산화 타이타늄을 첨가하고, 와이어 중의 산화 타이타늄의 함유량을 적정한 범위로 규정함으로써, 용접시의 아크를 안정시켜 스퍼터 발생량을 억제하는 것이 개시되어 있다. 또한, 일본 특허공개 제1999-151592호 공보에는 플럭스 코어드 와이어 중의 산화 타이타늄의 함유향을 적정한 범위로 규정함으로써, 용접 작업 후의 슬래그 박리성이 향상되는 것이 개시되어 있다.
한편, 일본 특허공개 제2004-1048호 공보, 일본 특허공개 제2002-346791호 공보에는, 피복 아크 용접봉에 있어서, 피복제에 첨가하는 산화 타이타늄의 직경을 1㎛ 이하로 작게 규정함으로써, 용접봉 표면의 윤활성이 향상되어 제조시의 피복 아크용접봉의 도장성이 향상되는 것이 개시되어 있다.
또한, 일본 특허공개 제2000-254796호 공보에서, 본원 발명자들은 용접용 플럭스 코어드 와이어에 적정한 양의 산화 타이타늄을 첨가하고, 이 산화 타이타늄이 함유하는 루틸형 산화 타이타늄 및 아나타제형 산화 타이타늄의 양을 적정한 비로 규정함으로써, 플럭스가 흡습하지 않고, 양호한 플럭스의 유동성과 아크 안정성을 유지할 수 있다는 것을 개시했다. 그리고, 이 용접용 플럭스 코어드 와이어에 있어서, 산화 타이타늄의 평균 입도를 적정한 범위로 규정함으로써, 와이어의 기계적 성질을 저하시키지 않고 플럭스 입자의 유동성을 효과적으로 향상시키는 것을 개시했다.
그러나, 전술한 종래기술에는 이하와 같은 문제점이 있다. 일본 특허공개 제2008-49357호 공보, 일본 특허공개 제2003-145291호 공보, 일본 특허공개 제2000-343277호 공보, 일본 특허공개 제1999-151592호 공보, 및 일본 특허공개 제2000-254796호 공보의 기술은, 플럭스 와이어 중의 산화 타이타늄 함유량을 적정한 범위로 규정하는 것에 의해 아크 안정성 및 플럭스 입자의 유동성을 향상시켜, 슬래그 박리성을 향상시키는 것이지만, 와이어 중의 산화 타이타늄의 함유량을 이들 선행문헌에 개시된 범위로 한 경우에도, 플럭스 입자의 유동성이 저하되어 와이어 중의 플럭스 충전율의 격차가 커지거나, 플럭스에서 산화 타이타늄 입자가 편석하는 경우가 있다. 따라서, 플럭스 코어드 와이어의 수율이 저하된다. 이 문제점을 해결하기 위해서는, 예를 들면 플럭스 충전 라인의 속도를 낮추어 플럭스율의 안정화를 도모하는 것을 고려할 수 있지만, 와이어의 생산성이 저하된다는 문제점이 있다.
또한, 예를 들면 일본 특허공개 제2004-1048호, 일본 특허공개 제2002-346791호에 개시되어 있는 바와 같은 피복 아크 용접봉의 제조 공정에 있어서도, 동일한 도장 다이스 등을 사용하여 동일한 제조 조건으로 심선(芯線)에 플럭스를 도포하고 있더라도, 플럭스 입자의 유동성이 저하되거나, 도포된 플럭스에서 산화 타이타늄 입자가 편석하여, 제품의 피복 직경이 변화되어 버리는 경우가 있다. 따라서, 도장 다이스의 다이스 직경을 바꾼 경우에 있어서, 예를 들면 피복 직경이 다이스 직경 보다 커져 용접 재료의 품질이 변화할 뿐만 아니라, 동일한 다이스 직경의 도장 다이스를 사용한 경우에 있어서도, 제품 직경이 규정된 크기에 비해 커지거나, 규정된 중량의 와이어를 수납 용기에 넣을 수 없게 되는 등의 사태가 발생하여, 제품의 수율이 저하되어 버린다는 문제점이 있다.
또한, 플럭스 입자의 유동성이 저하되면, 예를 들면 피복 아크 용접봉의 플럭스 도포 장치에 있어서, 플럭스 도포 시의 압력이 불안정화되거나, 점점 도포 압력이 증가하여 최종적으로는 플럭스 도포 장치를 사용할 수 없도록 하는 사태가 발생하는 경우가 있다. 이 문제점을 해결하기 위해서는, 플럭스의 도포 속도를 낮추어, 도포 압력을 안정화시키는 것을 고려할 수 있지만, 피복 아크 용접봉의 생산성이 저하된다는 문제점이 있다.
또한, 플럭스 중에 산화 타이타늄 입자가 편석하면, 예를 들면 서브머지드 아크 용접용 플럭스의 조립 공정에 있어서, 더스트(제품 입경 이하의 물질)의 발생량이 증가하거나, 조립(造粒) 플럭스의 입도가 조목(粗目) 또는 세목(細目)으로 치우쳐 버린다. 이 경우에는, 조립 플럭스의 분화율이 증가하여, 재사용 가능한 플럭스량이 저하되거나, 제품의 수율이 저하되어, 제조 코스트도 저하한다고 하는 문제점이 있다.
또한, 플럭스율이 고르지 않거나, 플럭스 코어드 와이어 및 피복 아크 용접봉에서의 플럭스 중에 산화 타이타늄 입자가 편석하면, 용접시에 재아크성 및 아크 안정성이 저하되어 용접 작업성이 열화된다고 하는 문제점이 있다.
본 발명은 이러한 문제점을 감안하여 이루어진 것으로서, 플럭스 입자의 유동성을 향상시켜, 플럭스 중에 편석하지 않는 용접 재료용 산화 타이타늄 원료 및 그것을 사용한 플럭스 코어드 와이어, 피복 아크 용접봉 및 서브머지드 아크 용접용 플럭스를 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명에 따른 용접 재료용 산화 타이타늄 원료는, 최대 폭에 대한 최대 길이의 비인 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자를 산화 타이타늄 원료의 전체 질량당 3 내지 20질량% 함유하고, 종횡비가 3.5를 초과하는 산화 타이타늄 입자를 함유하지 않는다.
전술한 용접 재료용 산화 타이타늄 원료에 있어서, 산화 타이타늄 원료의 전체 질량에서 차지하는 상기 종횡비 2.6 내지 3.5의 상기 산화 타이타늄 입자의 비율은 3 내지 14질량%인 것이 바람직하다.
본 발명에 따른 플럭스 코어드 와이어는, 전술한 용접 재료용 산화 타이타늄 원료와 다른 플럭스 원료가 혼합되어 피재(皮材)에 충전되어 있다.
본 발명에 따른 피복 아크 용접봉은, 전술한 용접 재료용 산화 타이타늄 원료 및 다른 플럭스 원료에 물유리가 첨가되어 혼련된 재료가 금속제의 심선의 주위에 피복되고 건조되어 있다.
본 발명에 따른 서브머지드 아크 용접용 플럭스는, 전술한 용접 재료용 산화 타이타늄 원료와 다른 플럭스 원료가 혼합된 것이다.
본 발명의 용접 재료용 산화 타이타늄 원료는, 특정한 종횡비를 갖는 산화 타이타늄 입자를 적정한 양으로 함유한다. 이에 따라, 본 발명의 용접 재료용 산화 타이타늄 원료를 다른 플럭스와 혼합하여 플럭스 원료로서 사용하면, 용접 재료에서 양호한 플럭스의 유동성을 얻을 수 있고, 플럭스 중에 산화 타이타늄 입자가 편석하는 것을 방지할 수 있어, 용접 재료의 생산성 및 수율의 저하를 방지할 수 있다.
또한, 용접 재료에서 산화 타이타늄 입자가 편석하는 경우가 없기 때문에, 용접 시에 양호한 재아크성 및 아크 안정성을 얻을 수 있다.
또한, 본 발명에 따르면, 플럭스 코어드 와이어, 피복 아크 용접봉 및 서브머지드 아크 용접용 플럭스에 있어서, 플럭스 중의 산화 타이타늄 입자의 편석이 방지되기 때문에, 용접 재료의 생산성 및 수율의 저하를 방지할 수 있다. 그리고, 플럭스 코어드 와이어 및 피복 아크 용접봉에 있어서는, 용접 시의 재아크성 및 아크의 안정성을 양호하게 유지할 수 있고, 서브머지드 아크 용접용 플럭스에 있어서는, 더스트(제품 입경 이하의 물질)의 발생량을 저감시킬 수 있어, 조립 플럭스의 분화율도 저감시킬 수 있다.
도 1은 본 발명에 따른 용접 재료용 산화 타이타늄 원료를 나타내는 모식도이다.
도 2는 본 발명의 실시예에서 흄(hume) 포집에 사용한 장치를 나타내는 사시도이다.
본 발명자들은, 종횡비가 작고 형상이 구형에 가까운 종래의 산화 타이타늄 입자를 용접 재료로서 사용한 경우에, 플럭스 입자의 유동성이 나쁘고, 플럭스 중에 산화 타이타늄 입자가 편석한다고 하는 문제를 해결하기 위해 예의 실험 검토를 행했다. 그리고, 본 발명자들은, 산화 타이타늄 입자의 최대 폭에 대한 최대 길이의 비인 종횡비가 플럭스 입자의 유동성 및 산화 타이타늄 입자의 편석에 크게 관계되어 있다는 것을 발견했다. 종래, 용접 재료로서 사용되어 온 산화 타이타늄 입자는, 형상이 구상이면 유동성이 높다고 되어져 왔다. 그래서, 일본 특허공개 제2004-1048호 공보, 일본 특허공개 제2002-346791호 공보에 개시되어 있는 바와 같이, 구상의 산화 타이타늄 입자에 있어서, 입경을 1㎛ 이하로 미세립으로 하는 것이 제안되어 있었다. 그러나, 산화 타이타늄 입자의 종횡비에 착안하여, 플럭스 입자의 유동성의 저하 및 산화 타이타늄 입자의 편석이라는 문제를 해결하고자 하는 기술은 존재하지 않았다.
본원 발명자들은, 종래의 산화 타이타늄 원료를 용접 재료로서 사용한 경우에, 플럭스 입자의 유동성이 저하되어, 산화 타이타늄 입자가 플럭스 중에 편석하여 용접 재료의 수율이 저하되거나, 용접 작업성이 저하되는 문제를 해결하기 위해, 우선, 산화 타이타늄 입자의 형상을 검토했다. 즉, 특히 타이타니아계 플럭스 와이어에 많이 함유되어 있는 산화 타이타늄은, 분말상으로 가공하지 않고 사용하고 있는 점에서, 산화 타이타늄 입자의 형상이 플럭스 입자의 유동성 및 산화 타이타늄 입자의 편석에 관계하고 있다고 생각했다. 그리고, 플럭스 입자의 유동성을 향상시켜, 플럭스 중의 산화 타이타늄 입자의 편석을 방지하기 위해서는, 산화 타이타늄 입자의 형상을 종횡비에 따라 분류하여, 바람직한 종횡비의 범위를 규정하면 된다고 생각하여 예의 실험 검토를 행했다. 즉, 본원 발명자들은, 종래의 산화 타이타늄 원료에 있어서는 산화 타이타늄 입자의 종횡비가 작고, 다른 플럭스 입자와 얽히는 것이 어렵고, 오히려 플럭스 입자의 유동성이 저하되어 산화 타이타늄 입자의 편석이 발생하기 쉬워져 있는 것을 발견했다.
그리고, 본원 발명자들은 플럭스 입자의 유동성을 향상시켜 산화 타이타늄 입자의 편석을 방지하기 위한 효과적인 종횡비의 범위로서 2.6 내지 3.5라는 범위를 발견했다. 이와 같이, 종횡비가 비교적 큰 가늘고 긴 산화 타이타늄 입자를 용접 재료의 원료로서 사용함으로써, 산화 타이타늄 입자와 다른 플럭스 입자가 알맞게 얽혀서 상호의 유동성을 향상시키고, 플럭스 전체의 유동성을 향상시켜, 플럭스 중의 산화 타이타늄 입자의 편석도 방지할 수 있다. 그러나, 산화 타이타늄 입자 모두를 상기 바람직한 종횡비의 범위 내인 것으로 하는 것은, 다른 플럭스 입자와 산화 타이타늄 입자의 충돌 빈도를 높이는 것이 되고, 오히려 플럭스 입자의 유동성이 저하되어 산화 타이타늄 입자도 편석하기 쉬워진다. 그래서, 종횡비가 상기 바람직한 범위인 산화 타이타늄 입자의 함유량 범위를 검토했다. 그리고, 종횡비가 2.6 내지 3.5의 범위인 산화 타이타늄 입자의 함유량을 산화 타이타늄 원료의 전체 질량당 3 내지 20질량%로 하고, 종횡비가 3.5를 초과하는 산화 타이타늄 입자를 함유하지 않도록 조정하면, 플럭스 입자의 유동성을 효과적으로 향상시켜, 산화 타이타늄 입자의 편석을 방지할 수 있는 것을 발견했다.
즉, 본 발명의 용접 재료용 산화 타이타늄 원료를 혼합한 플럭스를 사용하여 용접 재료를 제작하면, 플럭스 입자의 유동성을 향상시킬 수 있고, 플럭스 중에 산화 타이타늄 입자가 편석하는 것이 방지되어, 그 결과, 용접 재료의 수율 및 생산성이 저하되는 것을 방지할 수 있다. 예를 들면, 본 발명의 용접 재료용 산화 타이타늄 원료를 사용하여 플럭스 코어드 와이어를 제작하면, 플럭스율의 격차를 억제할 수 있고, 피복 아크 용접봉에 있어서는, 피복 직경이 규정된 크기에 비해 변화되는 것을 방지할 수 있다. 또한, 플럭스 코어드 와이어 및 피복 아크 용접봉에 있어서, 재아크성 및 아크의 안정성을 양호하게 유지할 수 있다.
또한, 서브머지드 아크 용접의 플럭스로서 본 발명의 산화 타이타늄 원료를 혼합한 플럭스를 사용한 경우는, 더스트(제품 입경 이하의 물질)의 발생량을 저감시킬 수 있고, 조립 플럭스의 분화율도 저감시킬 수 있다. 즉, 구형에 가까운 산화 타이타늄 입자는, 조립 플럭스 내에서 산화 타이타늄 입자끼리의 접촉 면적이 작아지고, 조립 입자끼리의 접촉 압력이 커져, 이것에 의해 분화율이 높아진다. 본 발명과 같이, 용접 재료용 타이타늄 원료에 있어서, 가늘고 긴 형상의 산화 타이타늄 입자를 적량 함유시키는 것에 의해, 조립 입자간의 접촉 압력을 작게 하여, 이것에 의해 플럭스의 분화율을 저감시킬 수 있다. 또한, 가늘고 긴 형상의 산화 타이타늄 입자를 플럭스에 혼합함으로써, 더스트(제품 입경 이하의 물질)의 발생량도 저감시킬 수 있어 제품의 수율이 향상할 뿐만 아니라, 재사용 가능한 플럭스량이 증가하여 자원의 유효 활용에 기여할 수도 있다.
이하, 본 발명의 용접 재료용 산화 타이타늄 원료에 있어서의 수치 한정의 이유에 대하여 설명한다.
「산화 타이타늄 입자의 최대 폭에 대한 최대 길이의 비(종횡비): 2.6 내지 3.5」
산화 타이타늄 입자의 종횡비는, 용접 재료에서의 플럭스 입자의 유동성을 향상시켜, 산화 타이타늄 입자의 편석을 방지하기 위해 가장 중요한 인자이다. 전술한 바와 같이, 산화 타이타늄 입자의 형상은, 플럭스 입자의 유동성과 산화 타이타늄 입자의 편석에 관계하고 있다. 즉, 종횡비가 2.6 내지 3.5의 범위인 산화 타이타늄 입자의 함유량이 산화 타이타늄 원료의 전체 질량당 3 내지 20질량%인 경우에, 플럭스 입자의 유동성을 효과적으로 향상시켜 산화 타이타늄 입자의 편석을 방지할 수 있다. 따라서, 본 발명에 있어서는, 플럭스 입자의 유동성을 향상시켜 산화 타이타늄 입자가 편석하는 것을 방지하기 위해 효과적인 종횡비를 2.6 내지 3.5로 규정한 다음, 종횡비가 이 범위인 산화 타이타늄 입자를 산화 타이타늄 원료 중에 적정한 양으로 함유시킨다. 종횡비가 2.6 미만인 산화 타이타늄 입자는, 형상이 구형에 가깝기 때문에, 플럭스 입자의 유동성 향상 및 산화 타이타늄 입자의 편석 방지 효과를 충분히 얻을 수 없게 된다. 이것에 의해, 플럭스 코어드 와이어에 있어서는 플럭스율의 격차가 커지고, 피복 아크 용접봉에 있어서는 용접봉의 주위에 플럭스가 치우쳐서 도포되거나, 플럭스 중에 산화 타이타늄 입자가 편석하여, 그 결과, 용접시의 재아크성 및 아크 안정성이 저하되기 쉬워진다. 또한, 피복 아크 용접봉에 있어서는, 미세한 산화 타이타늄 입자(예를 들면, 74㎛ 이하의 산화 타이타늄 입자가 100%인 입도 구성의 산화 타이타늄 원료)를 사용한 경우에, 제품의 피복 직경이 규정된 직경에 비해 커지기 쉬워져서, 제품의 수율이 저하되기 쉬워진다. 한편, 이때, 피복 직경이 규정된 직경에 비해 커지는 것은, 미세한 산화 타이타늄 입자가 피복층의 표면에 편재함으로써 가스(수증기)의 배출이 나빠져서, 플럭스 도포 후의 건조 공정에 있어서, 수분이 피복층으로부터 충분히 배제되어 있지 않은 것이 원인이라고 생각된다. 또한, 서브머지드 아크 용접용 플럭스에 있어서는, 더스트(제품 입경 이하의 물질)의 발생량이 증가하거나, 조립 플럭스의 분화율이 증가하기 쉬워진다. 한편, 산화 타이타늄 입자의 종횡비가 3.5를 초과하면, 용접 원료 내에 가늘고 긴 형상의 산화 타이타늄 입자가 존재하게 되어, 다른 플럭스 입자와 산화 타이타늄 입자의 충돌 빈도를 높이게 되기 때문에, 오히려 플럭스 입자의 유동성이 저하되어 산화 타이타늄 입자의 편석이 발생하기 쉬워진다. 따라서, 본 발명에 있어서는, 플럭스 입자의 유동성 향상 및 산화 타이타늄 입자의 편석 방지를 위해, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자를 전체 질량당 3 내지 20질량% 함유하는 산화 타이타늄 재료를 사용한다. 또한, 이 용접 재료용 산화 타이타늄 원료는 종횡비가 3.5를 초과하는 산화 타이타늄 입자를 함유하지 않는다. 한편, 산화 타이타늄 원료의 원산지가 다르면, 산화 타이타늄 입자의 종횡비의 범위가 다르다. 또한, 동일한 원산지에서 산출된 산화 타이타늄 원료이더라도, 광맥이 다른 경우에는, 함유하는 산화 타이타늄 입자의 종횡비의 범위가 다른 경우가 있다. 그래서, 산화 타이타늄 원료에 있어서, 종횡비를 소정의 범위로 조정하기 위해서는, 예를 들면 원산지 또는 광맥이 다른 복수 종류의 산화 타이타늄 원료로부터, 종횡비가 본 발명의 범위가 되도록 하나 또는 복수의 원산지 또는 광맥을 선정하여, 그의 산화 타이타늄 원료를 사용하면 된다.
「종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자: 산화 타이타늄 원료의 전체 질량당 3 내지 20질량%」
전술한 바람직한 종횡비 범위의 산화 타이타늄 입자는, 산화 타이타늄 원료에 적량 함유시키는 것에 의해, 플럭스의 유동성 향상 및 산화 타이타늄 입자의 편석 방지 효과를 충분히 얻을 수 있다. 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 산화 타이타늄 원료의 전체 질량당 3질량% 미만이면, 플럭스의 유동성 향상 및 산화 타이타늄 입자의 편석 방지 효과를 충분히 얻을 수 없다. 한편, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 산화 타이타늄 원료의 전체 질량당 20질량%를 초과하면, 구형에 가까운 산화 타이타늄 입자 중에 가늘고 긴 형상의 산화 타이타늄 입자가 많이 존재하게 되기 때문에, 플럭스의 유동성이 오히려 저하되어, 산화 타이타늄 입자도 편석하기 쉬워진다. 따라서, 본 발명에 있어서는, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량을 산화 타이타늄 원료의 전체 질량당 3 내지 20질량%로 규정한다. 플럭스 코어드 와이어 및 피복 아크 용접봉에 있어서, 재아크성 및 아크의 안정성을 향상시키기 위해서는, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량을 산화 타이타늄 원료의 전체 질량당 3 내지 14질량%로 하는 것이 바람직하다. 종횡비가 본 발명의 범위인 산화 타이타늄 입자의 함유량을 조정하기 위해서는, 예를 들면 원산지 또는 광맥이 다른 복수 종류의 산화 타이타늄 원료로부터, 종횡비가 본 발명의 범위가 되도록 산화 타이타늄 원료를 하나 또는 복수 종류 선정하여, 각각의 산화 타이타늄 원료의 배합 비율을 조정할 뿐만 아니라, 생산성을 저하시키지 않고 본 발명을 적용할 수 있다.
[실시예]
다음으로, 본 발명의 용접 재료용 산화 타이타늄 원료의 효과를 나타내는 실시예에 대하여, 그의 비교예와 비교하여 구체적으로 설명한다. 본 실시예에 있어서는, 원산지 A, B 및 C의 3군데의 원산지에서 산출되어, 여러가지 종횡비의 산화 타이타늄 입자가 혼재하는 산화 타이타늄 원료를 사용했다. 각 원산지에서 산출된 산화 타이타늄 원료에 대하여, 도 1에 나타낸 바와 같이 산화 타이타늄 입자(1)의 최대 폭에 대한 최대 길이의 비를 종횡비로 하여, 종횡비가 1.0 이상 2.6 미만인 것, 2.6 이상 3.5 미만인 것, 및 3.5를 초과하는 것으로 분류했다. 각 원산지에서 산출된 산화 타이타늄 원료에 대하여, 종횡비마다의 함유량을 표 1에 나타낸다. 한편, 표 1 중의 원산지 B에 관해서는, 광맥이 3군데이고, 각 광맥마다 산출되는 산화 타이타늄 원료는 종횡비마다의 함유량이 다르기 때문에, B-1 내지 B-3으로 나누어 나타낸다.
표 1에 나타내는 원산지마다의 각 산화 타이타늄 원료를 단독으로 또는 2종류를 여러가지 비율로 혼합하여, 실시예 및 비교예의 산화 타이타늄 원료로 했다. 각 실시예 및 비교예의 산화 타이타늄 원료에 대하여, 원산지마다의 혼합비 및 종횡비마다의 함유량을 표 2에 나타낸다.
Figure 112010064578881-pat00001
Figure 112010064578881-pat00002
(제 1 실시예)
제 1 실시예는, 산화 타이타늄 원료를 플럭스 코어드 와이어의 플럭스 원료로서 사용하는 경우의 실시예이다. 표 2에 나타내는 각 실시예 및 비교예의 산화 타이타늄 원료를 분말상으로 가공한 금속 불화물, Si, Mn, Fe, MgO 및 Ni 등의 플럭스 원료와 혼합하여 플럭스를 제작했다. 각 실시예 및 비교예의 플럭스에 대하여, 산화 타이타늄 원료 및 금속 불화물, Si, Mn, Fe, MgO 및 Ni 등의 플럭스 원료의 조성을 표 4에 나타낸다. 그리고, 각 실시예 및 비교예의 플럭스를 표 3에 나타내는 조성을 갖는 외피에 충전하여, 통상(筒狀)으로 성형하여 실시예 및 비교예의 플럭스 코어드 와이어를 제작했다. 이때, 각 실시예 및 비교예의 플럭스 코어드 와이어에 대하여, 외피에의 플럭스 충전율을 측정했다. 플럭스율에 관해서는, 각 실시예 및 비교예의 플럭스 코어드 와이어를 30cm의 길이로 절단하고, 절단 후의 각 와이어의 중량을 기준 중량으로 하여, 기준 중량과 플럭스를 제거한 후의 와이어 중량을 비교하여, 하기 수학식 1에 의해 플럭스율을 산출했다. 각 실시예 및 비교예의 플럭스 코어드 와이어에 대하여, 각각 10개분의 플럭스율을 평균하여 플럭스율의 격차의 판정에 사용했다. 각 실시예 및 비교예의 플럭스 코어드 와이어의 플럭스율의 격차에 대하여, 목표 플럭스율에 대한 차이가 0.3% 이내인 것을 ◎, 0.3% 초과 0.7% 이내인 것을 ○, 0.7% 초과인 것을 △로 판정하여, 표 4에 나타낸다.
[수학식 1]
플럭스율 = (기준 중량-플럭스 제거 후의 와이어 중량)/기준 중량
또한, 각 실시예 및 비교예의 플럭스 코어드 와이어를 사용하여 CO2 가스 실드 아크 용접을 하여, 아크의 안정성을 평가했다. 아크 용접시에 아크가 불안정해지면, 흄의 발생량이 증가하는 점에서, 아크의 안정성은 흄의 발생량에 의해 평가할 수 있다. 따라서, JIS Z3930에 규정되어 있는 피복 아크 용접봉의 전체 흄량 측정 방법에 준거하여, 도 2에 나타내는 흄 포집상(捕集箱)(2)을 사용하여, 용접대(2a) 상의 시험판(3)을 용접했을 때에 발생한 흄을 포집상 상부에 설치된 샘플러(2b)로 회수하여 흄의 발생량을 측정했다. 그리고, 단위 시간당 발생한 흄량을 각각 3회 측정하여, 측정값의 평균값에 의해 아크의 안정성을 평가했다. 발생 흄량이 1분당 평균으로 450mg 이하인 것을 ◎, 450mg 초과 480mg 이하인 것을 ○, 480mg 초과인 것을 △로 판정하여, 표 4에 나타낸다. 한편, CO2 가스 실드 아크 용접시의 용접 조건을 이하에 나타낸다.
(용접 조건)
극성: 직류 와이어 플러스
용접 전류: 300A
용접 전압: 31V
용접 속도: 30cm/분
실드 가스: 100%-CO2, 25리터/분
칩 모재간 거리: 25mm
용접 자세: 하향 비드온 플레이트
시험판: JIS G 3106 SM490A(용접 구조용 압연 강재)
각 실시예 및 비교예의 플럭스 코어드 와이어에 대하여, 종합 평가란은, 플럭스율의 격차 및 아크 안정성 모두의 평가가 ◎인 경우를 ◎, 플럭스율의 격차 및 아크 안정성 모두의 평가가 ○이거나, 또는 한쪽의 평가가 ◎이고 다른 쪽의 평가가 ○인 경우를 ○, 플럭스율의 격차 또는 아크 안정성 중 적어도 한쪽의 평가가 △인 경우를 △로 판정했다. 각 실시예 및 비교예의 플럭스 코어드 와이어에 대하여, 플럭스율의 격차 및 아크 안정성의 종합 판정 결과를 표 4에 모아서 나타낸다.
Figure 112010064578881-pat00003
Figure 112010064578881-pat00004
표 4에 나타낸 바와 같이, No.14 내지 25는, 플럭스 원료로서 사용한 산화 타이타늄에 있어서, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 본 발명의 범위를 만족하고, 종횡비가 3.5를 초과하는 산화 타이타늄 입자를 함유하지 않기 때문에, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자를 함유하지 않는 종래 예 No.26, 및 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 본 발명의 범위를 만족하지 않는 비교예 No.27 및 비교예 No.29 내지 33에 비해, 플럭스율의 안정성 및/또는 아크 안정성이 양호했다. 또한, 비교예 No.28은, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 본 발명의 범위를 만족하지만, 종횡비가 3.5를 초과하는 산화 타이타늄 입자를 함유하여, 플럭스율의 안정성이 저하되었다.
종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 본 발명의 범위를 만족하고, 종횡비가 3.5를 초과하는 산화 타이타늄 입자를 함유하지 않는 실시예 No.14 내지 25 중, 실시예 No.14, 실시예 No.16 내지 18, 및 실시예 No.21 내지 23은, 본 발명의 바람직한 범위(종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량: 3 내지 14질량%)를 만족하는 실시예로, 본 발명의 범위를 만족하지만 바람직한 범위를 만족하지 않는 실시예 No.15, 19, 24 및 실시예 No.25에 비해 플럭스율의 격차 및 흄 발생량을 저감시킬 수 있고, 실시예 No.20에 비해 흄 발생량을 저감시킬 수 있었다.
(제 2 실시예)
제 2 실시예는, 산화 타이타늄 원료를 피복 아크 용접봉의 심선 주위에 도포하는 플럭스 원료로서 사용하는 경우의 실시예이다. 표 2에 나타내는 각 실시예 및 비교예의 산화 타이타늄 원료를 분말상으로 가공한 CaCO3, SiO2, MgO, Fe-Mn 및 Fe 등의 플럭스 원료와 혼합하고, 물유리를 첨가한 후, 혼련하여 실시예 및 비교예의 플럭스를 제작했다. 각 실시예 및 비교예의 플럭스에 대하여, 산화 타이타늄 원료 및 CaCO3, SiO2, MgO, Fe-Mn 및 Fe 등의 플럭스 원료의 조성을 표 5에 나타낸다. 그리고, 각 실시예 및 비교예의 플럭스를 JIS G 3523에 규정되어 있는 연강 심선(직경 4.0mm, 길이 450mm)의 주위에 도포하고, 400℃에서 건조시켜 피복 아크 용접봉을 제작했다. 제작한 용접봉에 대하여, 건조 후의 피복 두께의 규정값을 1.15mm로 하여 피복 두께를 측정하여, 건조 후의 피복 두께가 1.20mm를 초과하는 것을 불합격 제품으로 하고, 제품으로서 불합격인 피복 아크 용접봉을 추출하여 불합격율을 산출했다. 그리고, 불합격율이 4% 이하인 것을 ◎, 4% 초과 7% 미만인 것을 ○, 7% 이상인 것을 ×라고 판정했다. 각 실시예 및 비교예의 피복 아크 용접봉에 대하여, 제품의 불합격율 및 판정 결과를 모아서 표 5에 나타낸다.
Figure 112010064578881-pat00005
표 5에 나타낸 바와 같이, No.34 내지 41은, 플럭스 원료로서 사용한 산화 타이타늄에 있어서, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 본 발명의 범위를 만족하고, 종횡비가 3.5를 초과하는 산화 타이타늄 입자를 함유하지 않기 때문에, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자를 함유하지 않는 종래 예 No.42 및 43, 및 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 본 발명의 범위를 만족하지 않는 비교예 No.44 및 비교예 No.46 내지 49에 비해 안정한 피복 직경이 얻어지고, 따라서, 피복 아크 용접봉의 수율 저하를 방지할 수 있었다. 비교예 No.45는, 종횡비가 3.5를 초과하는 산화 타이타늄 입자를 함유하는 비교예로, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 본 발명의 범위를 만족하고 있는 경우에도, 보다 종횡비가 큰 산화 타이타늄 입자를 함유하고 있으면, 제품의 불합격율이 증대한다고 하는 결과를 얻을 수 있었다.
종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 본 발명의 범위를 만족하는 실시예 No.34 내지 41 중, 실시예 No.34 및 실시예 No.36 내지 39는, 본 발명의 바람직한 범위를 만족하여, 본 발명의 범위를 만족하지만 바람직한 범위를 만족하지 않는 실시예 No.35, 40 및 41에 비해 피복 아크 용접봉의 불합격율을 저감시킬 수 있었다.
(제 3 실시예)
제 3 실시예는, 산화 타이타늄 원료를 서브머지드 아크 용접용 플럭스의 원료로서 사용하는 경우의 실시예이다. 표 2에 나타내는 각 실시예 및 비교예의 산화 타이타늄 원료를 CaO, SiO2, Al2O3, MgO, CaF2 및 CO2 등의 플럭스 원료와 혼합하고, 물유리를 첨가한 후, 혼련하여 실시예 및 비교예의 플럭스를 제작했다. 각 실시예 및 비교예의 플럭스에 대하여, 산화 타이타늄 원료 및 CaO, SiO2, Al2O3, MgO, CaF2 및 CO2 등의 플럭스 원료의 조성을 표 6에 나타낸다. 그리고, 각 실시예 및 비교예의 플럭스를 조립하고, 400℃에서 건조시켜 서브머지드 아크 용접용 플럭스를 제작했다. 각 실시예 및 비교예의 서브머지드 아크 용접용 플럭스를 체로 분리하고, 제품으로서의 수율을 질량비에 의해 구하여, 더스트(규정된 입경 미만의 플럭스)의 발생율을 산출했다. 그리고, 더스트 발생율이 6% 미만인 것을 ◎, 6% 이상 10% 미만인 것을 ○, 10% 이상인 것을 ×라고 판정했다. 각 실시예 및 비교예의 서브머지드 아크 용접용 플럭스에 대하여, 더스트 발생율 및 판정 결과를 모아서 표 6에 나타낸다.
Figure 112010064578881-pat00006
표 6에 나타낸 바와 같이, No.50 내지 55는, 플럭스 원료로서 사용한 산화 타이타늄에 있어서, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 본 발명의 범위를 만족하고, 종횡비가 3.5를 초과하는 산화 타이타늄 입자를 함유하지 않기 때문에, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자를 함유하지 않는 종래 예 No.56, 및 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 본 발명의 범위를 만족하지 않는 비교예 No.57, 59, 61 및 62에 비해 더스트 발생율이 낮아서, 서브머지드 아크 용접용 플럭스의 수율의 저하를 방지할 수 있었다. 비교예 No.58 및 비교예 No.60은, 종횡비가 3.5를 초과하는 산화 타이타늄 입자를 함유하는 비교예로, 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유량이 본 발명의 범위를 만족하고 있는 경우에도, 보다 종횡비가 큰 산화 타이타늄 입자를 함유하고 있으면, 더스트 발생율이 증가하여 제품의 수율이 저하된다고 하는 결과를 얻을 수 있었다.
종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자의 함유 비율이 본 발명의 범위를 만족하는 실시예 No.50 내지 55 중, 실시예 No.50 및 실시예 No.52 내지 54는 본 발명의 바람직한 범위를 만족하여, 본 발명의 범위를 만족하지만 바람직한 범위를 만족하지 않는 실시예 No.51 및 실시예 No.55에 비해 더스트 발생율을 저감시킬 수 있었다.

Claims (5)

  1. 최대 폭에 대한 최대 길이의 비인 종횡비 2.6 내지 3.5의 산화 타이타늄 입자를 산화 타이타늄 원료의 전체 질량당 3 내지 20질량% 함유하고, 종횡비가 3.5를 초과하는 산화 타이타늄 입자를 함유하지 않는, 용접 재료용 산화 타이타늄 원료.
  2. 제 1 항에 있어서,
    산화 타이타늄 원료의 전체 질량당 차지하는 상기 종횡비 2.6 내지 3.5의 상기 산화 타이타늄 입자의 비율은 3 내지 14질량%인 용접 재료용 산화 타이타늄 원료.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 기재된 용접 재료용 산화 타이타늄 원료와 다른 플럭스 원료가 혼합되어 피재에 충전되어 있는 플럭스 코어드 와이어.
  4. 제 1 항 또는 제 2 항에 기재된 용접 재료용 산화 타이타늄 원료 및 다른 플럭스 원료에 물유리가 첨가되어 혼련된 재료가 금속제의 심선의 주위에 피복되고 건조되어 있는 피복 아크 용접봉.
  5. 제 1 항 또는 제 2 항에 기재된 용접 재료용 산화 타이타늄 원료와 다른 플럭스 원료가 혼합된 것인 서브머지드 아크 용접용 플럭스.
KR20100097352A 2009-10-07 2010-10-06 용접 재료용 산화 타이타늄 원료, 플럭스 코어드 와이어, 피복 아크 용접봉 및 서브머지드 아크 용접용 플럭스 KR101167804B1 (ko)

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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5952597B2 (ja) * 2012-03-08 2016-07-13 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP6399984B2 (ja) 2015-08-28 2018-10-03 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002346791A (ja) 2001-05-17 2002-12-04 Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd 被覆アーク溶接棒
KR100706026B1 (ko) 2005-11-17 2007-04-12 고려용접봉 주식회사 고속용접성이 우수한 서브머지드 아크 용접용 소결형플럭스

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB829686A (en) * 1955-09-30 1960-03-02 Lincoln Electric Co Submerged arc welding flux composition
JPS6057955B2 (ja) * 1978-11-21 1985-12-17 株式会社神戸製鋼所 被覆ア−ク溶接棒
JPS5739094A (en) * 1980-08-18 1982-03-04 Nippon Steel Corp Low hydrogen type covered electrode
JPS5841695A (ja) * 1981-09-08 1983-03-10 Nippon Steel Corp 潜弧溶接用フラツクス
JPS6451592A (en) 1987-08-21 1989-02-27 Matsushita Electric Ind Co Ltd Character recognizing device
JP3580720B2 (ja) * 1999-03-05 2004-10-27 株式会社神戸製鋼所 溶接用フラックス入りワイヤ
JP2000343277A (ja) 1999-06-04 2000-12-12 Nippon Steel Corp 全姿勢溶接性に優れたＮｉ基合金フラックス入りワイヤ
WO2002070190A1 (en) * 2001-03-08 2002-09-12 Liburdi Engineering Limited Coating of selected titanium oxides for improved weld penetration for iron, nickel, chromium and cobalt alloys
JP3791771B2 (ja) 2001-08-27 2006-06-28 日鐵住金溶接工業株式会社 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2004001048A (ja) * 2002-05-31 2004-01-08 Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd 低水素系被覆アーク溶接棒
JP2008049357A (ja) 2006-08-23 2008-03-06 Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002346791A (ja) 2001-05-17 2002-12-04 Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd 被覆アーク溶接棒
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