KR100793591B1 - 산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법 - Google Patents

산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 스테인리스 전기로 슬래그 중에 포함된 크롬을 저농도까지 효율적으로 환원, 회수할 수 있는 산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법에 관한 것이다. 본 발명은 스테인리스 제강 공정 중 전기로 슬래그에 함유된 크롬을 환원시키는 공정에 있어서, 슬래그를 액상으로 유지하면서, 분체 알루미늄 드로스 투입량을 용강 톤당 10~20㎏ 또는
Figure 112006097870988-pat00001
식을 만족하도록 전기로 슬래그 중에 취입한다. 이러한 구성에 의하여, 산화크롬의 환원 및 크롬의 회수율을 증대시킬 수 있을 뿐만 아니라, 종래의 환원제보다 저렴한 분체 알루미늄 드로스를 사용함으로써, 스테인리스 제강 공정의 원가를 절감할 수 있다.
알루미늄 드로스, 크롬 환원

Description

산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법 {METHOD FOR REDUCTION OF METALLIC CHROMIUM FROM SLAG CONTAINING CHROMIUM OXIDE}
도 1은 일반적인 스테인리스 전기로 공정을 나타내는 모식도.
도 2는 스테인리스 전기로 공정 중 슬래그로의 크롬 손실 비율을 나타낸 그래프.
도 3은 슬래그 조성에 따른 슬래그의 점도 변화를 나타낸 도면.
도 4는 본 발명에 따른 전기로의 분체 알루미늄 드로스 취입용 연강관을 나타내는 평면도.
도 5는 본 발명의 방법으로 크롬 환원 시 슬래그 중 잔류하는 산화크롬의 함량을 종래와 비교하여 나타낸 그래프.
♣ 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 ♣
1 : 전기로 2 : 전극
3 : 산소취입관 4 : 분체 알루미늄 드로스 취입용 연강관
본 발명은 산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법에 관한 것으로, 보다 구체적으로는 스테인리스 제강 공정 중 전기로 슬래그에 함유된 크롬 등의 유가금속을 회수하는데 있어 분체 알루미늄 드로스를 취입함으로써, 그 회수율을 향상시킬 수 있는 산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법에 관한 것이다.
일반적으로 스테인리스강의 정련 과정을 포함한 제강은 전기로-정련로-성분미세조정-연속주조의 공정으로 이루어져 있다. 또한, 스테인리스강의 시장수요에 유연하게 대처하기 위해 전기로를 시작으로 하는 생산방식이 보다 일반적으로 보급되고 있다.
전기로에 의한 용강 제조는 크게 스크랩 및 합금철과 같은 냉철을 용해하는 방식과 용선과 스크랩을 혼합하여 용해하는 방식으로 나눌 수 있으나, 스테인리스강과 같은 고급강의 경우 품질 측면을 고려하여 불순물 함량이 적은 고급 스크랩과 합금철만을 사용하여 전기로에서 용해하는 방식이 주종을 이루고 있다. 그러나, 가격이 싼 용선을 사용하는 경우에 비해 원가 부담이 높아 크롬과 같은 유가금속을 포함한 부산물에 대한 효율적인 환원, 회수 방법이 보다 강조되고 있다. 특히 크롬의 경우 6가 크롬의 형태로 용출되어 환경오염을 일으키는 문제가 있어 반드시 슬래그로부터 제거되어야 한다.
스테인리스강은 성분 특성상 10% 이상의 크롬 성분을 함유하고 있으며, 크롬 성분은 철(Fe)보다 산소와의 친화력이 강하기 때문에 1500℃ 이상의 고온에서 진행 되는 제강공정에서는 크롬 성분의 산화가 필연적으로 일어나게 된다. 또한, 전기로의 경우 스크랩의 용해를 촉진시키기 위해서 산소를 필수적으로 취입하게 되므로, 스테인리스 용강 제조 시 다량의 크롬 성분이 산화되어 슬래그화 된다.
전기로를 이용한 스테인리스강 제조 과정에서 부산물로 발생하는 슬래그 내 산화크롬 함량은 약 5%에서 30%의 높은 수준에 달하기 때문에 제조 비용 측면이나 자원의 유효 이용 관점에서 합금철과 스크랩이 용해된 후 승열기 시점에서 규소철(Fe-Si)이나 알루미늄 등의 환원제를 첨가하여 슬래그 중의 크롬 산화물을 용강 중으로 환원하는 것이 일반적이다.
상기 용강 온도를 올리는 승열기에 슬래그 중의 산화크롬은 용강 내 성분인 규소(Si) 또는 탄소에 의해 일부 환원된다. 그러나, 일반적으로 전기로 전력 사용량을 저감하면서 용강의 온도를 올리기 위해 승열기에도 다량의 산소를 용강 내로 취입하기 때문에 용강 내 규소 또는 탄소에 의한 크롬 환원량은 산소에 의한 산화량에 비해 미미한 수준이다.
또한, 환원제로서 사용되는 규소철이나 알루미늄의 경우 가격이 높기 때문에 사용량이 제한적이고, 오히려 원가 상승의 원인이 되기도 하기 때문에 산소 취입 중에 크롬의 산화를 억제하고자 하는 시도가 이루어지고 있다. 한국공개특허 제2005-0109763호는 스테인리스 제강 전기로 슬래그 중 유가금속을 회수하는데 있어서, 조연버너를 사용하여 슬래그의 온도를 상승시켜 유가금속의 환원반응에 유리한 고온의 액상 상태로 유지시키는 방법에 관한 것으로 크롬 산화는 억제할 수 있으나 환원제 사용이 필수적이어서 그 효과는 크지 않다. 이러한 별도의 환원과정을 거 치지 않은 슬래그는 용강과 함께 출탕되고 배재되어 제강공정 외의 별도의 공정을 통해서만 크롬을 회수할 수 있다.
일본공개특허 제2001-316712호는 전기로 전극의 적어도 1개 이상을 중공 전극으로 하고, 알루미늄, 알루미늄 드로스, 탄소 등의 환원제를 중공 전극을 통하여 불활성 가스와 함께 취입하여 슬래그 내 크롬 산화물을 환원시키는 방법에 관한 것으로 중공 전극을 사용하기 때문에 일반적인 적용에 한계가 있다. 그리고, 한국공개특허 제2000-0021329호는 전기로에 분체 탄소를 취입함으로써, 유가 금속 회수와 슬래그 포밍을 유도하는 방법으로 크롬 산화물과 탄소의 반응은 저온에서는 일어나기 어렵고, 환원속도가 느리다는 문제점이 있다.
또한, 한국공개특허 제1998-047211호는 전기로 출탕 후 래들에서 가스 교반으로 크롬을 회수하는 방법에 관한 것으로, 출탕 중에 배재되는 슬래그 내의 크롬 손실이 크다는 단점이 있다. 배재된 슬래그의 유가금속 회수를 위한 후처리는 파쇄-수선-자선-부유선광과 같은 비용과 시간을 요하는 공정을 거치게 되므로 스테인리스 제강 공정의 비용을 상승시키는 요인 중에 하나가 된다. 따라서, 가능한 한 많은 양의 크롬을 배재 전의 용융 슬래그에서 회수하는 것이 경제적인 면에서 매우 유리하다.
일반적으로 전기로에서 만들어진 용강을 출탕하기 전에 용강 톤당 2~3㎏ 정도의 규소철(Fe-Si) 합금을 투입하여 다음과 같은 반응에 의해 크롬을 포함한 유가금속의 일부를 회수하고 있다.
(Cr2O3) + [Si] = (SiO2) + [Cr]
(MnO) + [Si] = (SiO2) + [Mn]
(FeO) + [Si] = (SiO2) + [Fe]
전기로 용강에 투입된 규소철 합금은 용강에 용해하여 실리콘 함량을 높이며 이는 용강 및 슬래그의 계면반응에 의해 슬래그 중 크롬을 환원한다. 그러나, 규소철을 환원제로 사용할 경우 용강 중에 취입하는 산소에 의해 대부분의 규소가 산화되기 때문에 크롬 환원에 이용되는 규소는 투입량의 50%에도 미치지 못한다. 또한, 슬래그 내의 크롬 회수량을 높이기 위해서 규소를 다량 첨가할 경우, 산화규소(SiO2)의 다량 발생으로 슬래그의 염기도(CaO/SiO2)를 저하시켜 슬래그 유동성을 악화시킴으로써 작업성이 저하되고, 슬래그 내 크롬 산화물의 환원에도 불리한 조건이 된다.
스테인리스강의 제조원가 절감 측면에서 고가의 크롬을 포함한 유가금속의 높은 회수율을 얻기 위해서는 기존의 규소철보다 고효율의 환원제 사용이 필요한 실정이다.
따라서, 본 발명은 전술한 종래의 문제점들을 해결하기 위해 고안된 발명으 로, 본 발명의 목적은 스테인리스 전기로 슬래그 중에 포함된 크롬을 저농도까지 효율적으로 환원, 회수할 수 있는 산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법을 제공하는데 있다.
상술한 목적을 달성하기 위하여, 본 발명에 따르면, 산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법은 스테인리스 제강 공정 중 전기로 슬래그에 함유된 크롬을 환원시키는 공정에 있어서, 슬래그를 액상으로 유지하면서, 분체 알루미늄 드로스 투입량을 용강 톤당 10~20㎏ 또는
Figure 112006097870988-pat00002
식을 만족하도록 전기로 슬래그 중에 취입한다.
바람직하게, 상기 분체 알루미늄 드로스의 취입은 입도가 1㎜ 내지 5㎜이며, 질소(N) 또는 알곤(Ar) 가스 중 적어도 하나의 불활성 가스와 함께 연강관을 통하여 슬래그 내의 크롬을 환원하는 화학 당량 이상의 양을 취입한다. 그리고, 상기 분체 알루미늄 드로스의 취입은 전기로 조업 중 산소 취입이 완료된 시점 또는 전기로 적산전력 300~400㎾/ton 시점에서 이루어지며, 또한, 상기 전기로 슬래그의 염기도를 1.1 내지 1.7로 조정하며, 슬래그 중 알루미나 함량을 10% 이상으로 유지한다.
본 발명에 따른 산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법은, 상기 전기로의 슬래그 중 크롬을 분체 알루미늄 드로스를 취입하여 알루미늄 성분으로 환원시키는 단계 및 상기 분체 알루미늄 드로스 중 알루미나(Al2O3) 성분과 슬래그 염기도를 조정하여 상기 전기로의 슬래그 유동성을 증가시키는 단계를 포함한다.
여기서, 상기 전기로의 슬래그 중 유가금속을 분체 알루미늄 드로스 중 알루미늄 성분으로 환원시키는 단계는, 상기 분체 알루미늄 드로스의 입도를 1㎜ 내지 5㎜로 하고, 취입양을 슬래그 중 크롬을 환원하는 화학 당량 이상으로 하며, 상기 분체 알루미늄 드로스의 취입 시기를 산소 취입이 완료된 시점 또는 전기로 적산전력 300~400㎾/ton 으로 한다. 상기 분체 알루미늄 드로스의 취입은 연강관을 슬래그 중에 삽입하고 운반 매체로서 질소(N) 또는 알곤(Ar) 중 적어도 하나의 불활성 가스를 이용한다. 또한, 상기 슬래그 유동성을 증가시키는 단계는, 상기 전기로 슬래그의 염기도를 1.1 내지 1.7로 조정하고, 상기 슬래그 중 알루미나 농도를 10% 이상으로 하는 것을 특징으로 한다.
한편, 비철 분야에서 알루미늄 정련 중 정련 슬래그로서 상당량 발생하고 있는 알루미늄 드로스를 공업적으로 사용하는 것은, 폐기물의 활용 및 환경 친화 측면에서 바람직하다.
이하에서는 본 발명의 실시예를 도시한 도면들을 참조하여 본 발명에 따른 산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법을 구체적으로 설명한다.
도 1에 일반적인 스테인리스 전기로(EAF:Electric Arc Furnace) 공정을 나타 내는 모식도이고, 도 2는 스테인리스 전기로 공정 중 슬래그로의 크롬 손실 비율을 나타낸 그래프이다.
도 1에 나타낸 바와 같이, 전기로 조업에는 일반적으로 두번 내지 세번의 원료장입 단계가 있다. 이는 고철 상태의 철이 용해된 상태의 철에 비해 수십배의 부피를 갖기 때문이다. 1차 장입 시 출탕량의 약 50%에 해당하는 고철과 합금철을 전기로에 투입하고 통전시켜 1차 용해를 시키고, 통전을 중지하고 전기로 루프(roof)를 열어 나머지 고철 및 합금철을 2차 장입한다. 이후 재통전시켜 고철 및 합금철이 완전히 용해되면 통전량을 감소시키고 산소를 취입하여 용해된 철의 온도를 목표치까지 상승시키는 승열기를 거쳐 출탕하게 된다.
상기한 전기로 조업 중에 용탕은 항상 대기와 접촉하고 있기 때문에, 크롬이 산화되어 용강 성분의 손실을 야기한다. 따라서, 이들의 환원제로써 규소철(FeSi)을 이용하지만, 그럼에도 불구하고, 도 2와 같이 슬래그, 스컬(skull) 및 더스트(dust) 등의 형태로 크롬의 손실이 발생한다. 이 중 산화된 크롬이 슬래그로 유입되어 손실되는 부분이 절대적으로 많은 비율을 차지하고 있으며, 이를 환원시켜 유가금속을 회수하는 것이 절실히 요구된다.
슬래그 내 유가금속 회수를 극대화하기 위해서는 환원제의 성능 및 형상과 함께 유동성이 우수한 슬래그 조성 및 용강의 온도가 함께 고려되어야 한다.
우선, 슬래그 중에 포함되어 있는 크롬 산화물은 알루미늄 드로스 내의 알루미늄 성분에 의해 열역학적으로 환원이 가능하다.
(Cr2O3) + 2Al(l) = 2Cr(s) + (Al2O3)
3(MnO) + 2Al(l) = 3Mn(l) + (Al2O3)
3(FeO) + 2Al(l) = 3Fe(l) + (Al2O3)
이에 따라, 스테인리스 전기로에서 용강 및 슬래그가 형성되는 온도(약 1600℃)에서 슬래그에 함유되어 있는 유가금속의 산화물은 알루미늄과 접촉 시 위의 반응을 일으켜 환원될 수 있다. 그러나, 스테인리스 전기로 조업에서는 생산성을 고려하여 용해시간을 최대한 단축하고 있으므로 위의 반응들의 속도가 느리다면 실적용이 곤란하다.
위와 같은 슬래그 내 원소의 환원반응 속도는 슬래그 내 유가금속 산화물의 물질 이동속도와 환원물질과의 접촉 면적에 비례한다. 따라서, 슬래그의 교반에 의한 물질 이동 속도의 증가, 또는 알루미늄 드로스의 표면적 증가에 의한 반응면적의 증가가 유가금속 환원속도 증가에 중요한 요소로 작용한다.
반응면적의 증가를 위해서는 취입되는 탄소의 표면적을 넓혀주는 것이 좋은 수단이 되며, 이를 위해서는 입도가 작은 분체를 사용하여야 한다.
이러한 측면에서 알루미늄 드로스 입도가 5㎜ 이상이 되면 반응속도 면에서 그보다 작은 입도의 알루미늄 드로스보다 불리하다. 또한, 알루미늄 드로스 내에 존재하는 알루미늄 이외의 기타 성분들은 그 함량에 따라 슬래그와 반응하여 슬래그의 물성을 변화시킴으로써, 산화크롬의 환원을 방해할 가능성이 있고, 환원제의 역할을 하는 알루미늄 성분의 함량이 작아질수록 그만큼 환원 반응에는 불리하다. 그러므로, 본 발명의 실시예에서는 알루미늄 드로스 중 알루미늄 성분의 함량을 30% 이상으로, 입도를 1㎜ 내지 5㎜로 제한하였다.
도 3은 슬래그 조성에 따른 슬래그의 점도 변화를 나타낸 도면이다.
상기의 반응에서와 같이 알루미늄에 의해서 유가금속 산화물이 환원될 경우 발생하는 알루미나(Al2O3) 성분은 도 3을 참조하면, 슬래그의 점도를 낮추어 유동성을 증가시키는 역할을 한다. 이에 따라 산화물의 물질 이동 속도를 증가시켜, 더욱 증가된 환원 반응 속도를 얻을 수 있다.
한편, 분체 알루미늄 드로스를 슬래그층에 취입하여 산화물과 접촉시키기 위해서는 발화성이 없는 불활성 기체(질소 또는 아르곤)을 이용해야 하며, 슬래그 깊이에 따른 압력을 이기기 위해서는 일정 수준 이상의 기체 압력을 요한다. 본 발명에서는 작업구로부터 전극이 설치된 노 중심을 향하여 분체 알루미늄 드로스 취입용 연강관을 삽입하고, 3~4bar의 질소가스를 이용하여 분체를 2인치(inch)의 연강관을 통하여 슬래그 내로 취입하였다.
도 4는 본 발명에 따른 전기로의 분체 알루미늄 드로스 취입용 연강관을 나타내는 평면도이다.
도 4에서 보는 바와 같이 전기로(1)에서 알루미늄 드로스를 취입하는 위치는 산소취입관(3)이 아닌 분체 알루미늄 드로스 취입용 연강관(4)을 통하여 분체 알루미늄 드로스와 함께 알곤 또는 질소 가스를 취입하여 슬래그 교반을 조장함으로써, 환원반응 속도 증가에 기여하게 된다. 전기로(1) 설비는 전극(2)을 구비하는데, 3본의 상부전극봉(TOP ELECRODE)으로 구성되며, 전기로(1)내에 고철을 장입시킨 후, 전류를 통전시켜 이때 발생되는 아크열 등의 고열로 고철의 용해작업을 수행한다.
일반적으로 전기로에서 스크랩을 용해하여 일정한 온도의 용강을 얻기 위해서는 스테인리스강의 경우 약 420㎾/ton의 투입전력이 필요하다. 일 예로서, 90톤 용량의 전기로에서 스크랩과 합금철의 용해를 실시하는 경우 300㎾/ton의 투입전력은 스크랩 및 합금철의 용해에 사용되고, 이후 120㎾/ton의 전력은 용강과 슬래그의 온도를 1600℃까지 올리는데 사용된다.
전자의 시기를 용해기, 후자의 시기를 승열기라고 하는데, 슬래그 중 크롬을 환원시키기 위해서는 승열기에 환원제를 투입해야 하지만, 승열기에는 투입전력을 저감하고 슬래그 및 용강 교반을 조장하기 위해서 산소를 취입하기 때문에, 가능한 한 환원제의 투입 시기를 늦추는 것이 바람직하다. 다른 환원제의 경우, 슬래그와 환원제가 접촉하여 유가금속의 환원반응이 일어나기까지 충분한 반응시간이 필요한 데 반해 알루미늄에 의한 크롬 환원반응은 속도 면에서 매우 빠르게 일어나기 때문에 투입 시기를 산소 취입이 완료된 시점으로 늦추어도 충분한 환원반응을 기대할 수 있다.
알루미늄 드로스의 투입량은 슬래그 중 크롬을 환원하는 화학 당량 이상으로 하기 위해서, 용강 톤당 10~20㎏ 또는 [수학식 1]을 만족하도록 하는 것이 바람직 하다.
Figure 112006097870988-pat00003
한편, 슬래그와 알루미늄 드로스의 반응속도를 보다 빠르게 하기 위해서는 슬래그가 액상인 상태를 유지하면서 충분한 슬래그의 유동성(점도)이 확보되어야 한다. 도 3에 도시된 바와 같이 슬래그의 유동성은 염기도(CaO/SiO2)가 1.1~1.7이고, 슬래그의 알루미나의 함량이 10% 이상일 때 가장 우수하다. 이러한 슬래그의 유동성은 반응속도를 증가시킬 뿐 아니라, 환원된 유가금속이 용강 내로 흡수되는 것을 도와줌으로써, 슬래그에 포집되어 배재되는 것을 방지한다.
이하, 본 발명의 실시예를 설명한다.
(실시예)
스테인리스 제강 전기로에서 일반적으로 사용하고 있는 규소철 사용에 의한 슬래그 내 산화크롬의 환원과 본 발명에서 제시하는 분체 알루미늄 드로스에 의한 환원을 실조업에서 비교하였다.
일반적으로 스테인리스 제강 전기로에서는 스크랩 및 합금철 용해 후 환원 전의 슬래그 중 크롬 함량이 20~25%에 달한다. 이는 앞서 설명한 바와 같이 조업 중의 용강과 대기 접촉 또는 산소 취입에 의해 용강 내 크롬 성분이 산화된 것으로 본 발명의 실시예에서는 이러한 크롬 성분을 종래 방법인 규소철로 환원하는 경우 와 분체 알루미늄 드로스로 환원하는 경우를 비교함으로써, 본 발명의 효과를 검증하고자 한다.
하기 [표 1]은 본 발명과 종래기술의 슬래그 중 Cr2O3 함량을 비교하여 나타낸 것이다.
구분 테스트번호 슬래그 중 Cr2O3 함량(%)
환원제 투입 전 1 17.45
2 31.70
본 발명의 예 1 1.91
2 3.69
3 3.69
4 4.98
5 2.55
비교예 6 6.83
7 7.75
8 8.78
9 8.63
10 11.45
[표 1]을 참조하면, 분체 알루미늄 드로스 취입 결과 전기로 스테인리스 용강 출탕 후의 슬래그 내 잔류 산화크롬의 함량은 2~5%를 보이고 있어, 기존의 규소철을 이용한 환원방법보다 2~8%의 산화크롬이 추가로 환원됨을 알 수 있다.
도 5는 본 발명의 방법으로 크롬 환원 시 슬래그 중 잔류하는 산화크롬의 함량을 종래와 비교하여 나타낸 그래프이다.
먼저, 일반적인 유가금속 환원방법인 규소철(용강 톤당 3㎏)을 사용하는 경우 출탕 후 슬래그 내 잔류 크롬 산화물의 함량을 분석해 보면, 도 5에 나타낸 바와 같이 7~10%에 달한다. 이 경우 규소철의 투입 시기는 산소취입 말기로 규소철에 의한 환원효과를 최대화하는 투입시기라고 할 수 있으나, 잔류 산화크롬의 함량은 상당히 높은 수준이다.
그러나, 본 발명에서 제시한 분체 알루미늄 드로스 취입을 실시한 경우의 분체 알루미늄 드로스 취입량은 용강 톤당 10㎏이며, 취입에 걸리는 시간은 질소 압력에 따라 다르나 질소압 3~4bar의 범위에서는 약 10분 정도가 소요된다. 그리고, 취입개시 시기는 산소취입 말기로 환원효과를 최대화하고, 산소에 의한 알루미늄 산화를 방지하고자 한다.
따라서, 본 발명에 따른 분체 알루미늄 드로스 취입을 할 경우, 종래 규소철을 사용하여 크롬을 환원하는 것에 비해 산화크롬의 환원 및 크롬의 회수율을 향상시킬 수 있다.
본 발명의 기술 사상은 상기 바람직한 실시예에 따라 구체적으로 기술되었으나, 상기한 실시예는 그 설명을 위한 것이며, 그 제한을 위한 것이 아님을 주지해야 한다. 또한, 본 발명의 기술분야에서 당업자는 본 발명의 기술 사상의 범위 내에서 다양한 실시예가 가능함을 이해할 수 있을 것이다.
이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명에 의하면, 알루미늄 드로스 취입을 함으로써, 스테인리스 전기로 슬래그 중에 포함된 산화크롬의 환원 및 크롬의 회수율을 증대시킬 수 있을 뿐만 아니라, 종래의 환원제보다 저렴한 분체 알루미늄 드로스를 사용함으로써, 스테인리스 제강 공정의 원가를 절감할 수 있다.

Claims (4)

  1. 스테인리스 제강 공정 중 전기로 슬래그에 함유된 크롬을 환원시키는 공정에 있어서, 슬래그를 액상으로 유지하면서, 분체 알루미늄 드로스 투입량을 용강 톤당 10~20㎏ 또는 하기 식을 만족하도록 전기로 슬래그 중에 취입하는 것을 특징으로 하는 산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법.
    Figure 112006097870988-pat00004
  2. 제1항에 있어서,
    상기 분체 알루미늄 드로스의 취입은 입도가 1㎜ 내지 5㎜이며, 질소(N) 또는 알곤(Ar) 가스 중 적어도 하나의 불활성 가스와 함께 연강관을 통하여 슬래그 내의 크롬을 환원하는 화학 당량 이상의 양을 취입하는 것을 특징으로 하는 산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 분체 알루미늄 드로스의 취입은 전기로 조업 중 산소 취입이 완료된 시점 또는 전기로 적산전력 300~400㎾/ton 시점에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 전기로 슬래그의 염기도를 1.1 내지 1.7로 조정하며, 슬래그 중 알루미나 함량을 10% 이상으로 유지하는 것을 특징으로 하는 산화크롬 함유 슬래그로부터의 크롬 금속 환원 방법.
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