상기 목적을 달성하기 위한 본 발명에 의한 하드계 하이스트럭쳐 카본 블랙은, 70 ≤CTAB ≤250, 130 ≤DBP, 115 ≤24M4DBP, DBP-24M4DBP ≤40, △Dst/Dst ≤0.8의 특성을 갖는 카본 블랙으로서, 하기 수학식 1로 산출되는 상관 인자 f 값이 하기 수학식 2의 범위에 있는 것을 구성상의 특징으로 한다.
수학식 1
f = (Tint/CTAB)·(24M4DBP/Dst)/(N2SA/IA)
수학식 2
1.2 ≤f ≤1.6
식 중, CTAB는 CTAB 비표면적(m2/g), DBP은 DBP 흡유량(ml/100g), 24M4DBP는 압축 DBP 흡유량(ml/100g), Dst는 디스크 원심 분리 장치(DCF)에 의해 측정되는 카본 블랙 어그리게이트의 스톡스 상당 직경 분포의 모드 직경(nm), △Dst은 상기 스톡스 상당 직경 분포의 절반폭(nm), Tint는 비착색력(%), N2SA는 질소 흡착 비표면적(m2/g), IA는 요오드 흡착량(mg/g)이다.
또한, 본 발명의 고무 조성물은, 천연 고무 또는 합성 고무, 혹은 이들의 블렌드 고무 100 중량부에 대하여, 상기 하드계 하이스트럭쳐 카본 블랙을 20∼150 중량부의 비율로 배합하여 이루어지는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 하드계 하이스트럭쳐 카본 블랙에 있어서, 70 ≤CTAB ≤250, 130 ≤DBP, 115 ≤24M4DBP, DBP-24M4DBP ≤40, △Dst/Dst ≤0.8의 특성은, 고무 중에의 분산성을 향상시켜 배합 고무에 고도의 보강성 및 내마모성을 균형있게 부여하기 위한 전제 요건이 되는 것이다.
즉, CTAB 비표면적이 70∼250 m2/g인 요건은 타이어 트레드용으로서 적합하게 이용되는 카본 블랙의 입자 직경 범위를 나타낸 것으로, 70 m2/g 미만에서는 타이어 트레드용으로서 고무 보강성 및 내마모성이 불충분해지는 한편, 250 m2/g을 초과하면 고무 중에의 분산성 및 고무의 가공성이 현저하게 저하되기 때문이다. 바 람직하게는, 70 ≤CTAB ≤200의 범위로 설정한다.
또한, 130 ≤DBP 및 115 ≤24M4DBP의 요건은 고무 중에의 분산성을 향상시키고, 고경도, 고모듈러스를 부여하기 위한 스트럭쳐의 전제 요건이 되는 것으로, DBP 흡유량이 130 ml/100g 보다 적고, 24M4DBP 흡유량이 115 ml/100g 보다 적은 경우에는 고무 성분에의 배합 및 반죽시의 전단 응력이 불충분해지고, 고무 중에의 분산성이 저하되어 모듈러스 및 내마모성의 저하를 초래하기 때문이다.
DBP-24M4DBP ≤40의 요건은 스트럭쳐 강도의 전제 요건이 되는 것으로, DBP 흡유량과 24M4DBP 흡유량의 차가 40 ml/100g를 초과하면, 고무 성분에의 배합 및 반죽시에 스트럭쳐의 파괴가 크고, 고무 중에의 분산성이 저하되며, 또한 가공성의 저하를 초래하게 된다. 바람직하게는 35 ml/100g 이하로 설정한다.
또한, △Dst/Dst ≤0.8의 요건은 어그리게이트의 크기 분포에 관한 전제 요건이 되는 것으로, 이 값이 0.8을 초과하면 어그리게이트의 스톡스 상당 직경 분포의 분포폭이 커져 분포가 넓어지므로, 고무 조성물로 제조했을 때 일정 모듈러스에 해당하는 내마모성이 낮아진다. 바람직하게는 0.75 이하로 설정한다.
이들의 전제 요건 이외에도, 본 발명의 하드계 하이스트럭쳐 카본 블랙은 수학식 1, 즉 f = (Tint/CTAB)·(24M4DBP/Dst)/(N2SA/IA)에 의해 산출되는 상관 인자 f 값이 수학식 2, 즉 1.2 ≤f ≤1.6의 범위에 있는 것을 필수 구성 요건으로 한다.
상관 인자 f 값은 배합 고무의 모듈러스 레벨을 일정하게 한 경우에 상대적으로 높은 그립성과 내마모성을 부여하기 위한 요건이 되는 것이다. 즉, 상기 수 학식 1에 있어서 각각의 인자는 다음 작용 효과를 나타낸다.
① Tint/CTAB
카본 블랙의 입자 성상을 나타내는 인자이다. 비착색력(Tint) 값은 카본 블랙 어그리게이트의 크기를 나타내는 지표로서, CTAB 비표면적으로 나누면 일정 면적에 해당하는 어그리게이트를 나타내게 된다. 이 값(Tint/CTAB)이 클수록 어그리게이트의 크기가 보다 균일하게 되어, 고무 조성물로 제조했을 때 일정 모듈러스에 해당하는 그립성이 높아지는 효과가 나타나는 것이다.
② 24M4DBP/Dst
카본 블랙의 입자 성상을 나타내는 인자이다. 24M4DBP 흡유량은 카본 블랙 스트럭쳐의 크기를 나타내는 지표로서, 어그리게이트의 스톡스 모드 직경(Dst) 값으로 나누면 어그리게이트(aggregate) 직경에 해당하는 스트럭쳐의 발달 상태를 도시하는 지표가 산출된다. 이 값(24M4DBP/Dst)이 클수록 스트럭쳐가 잘 발달되어 있는 것이 되므로, 고무 조성물로 제조했을 때 일정 모듈러스에 해당하는 내마모성이 높아지는 효과가 제공된다.
③ N
2
SA/IA
카본 블랙의 표면 활성도를 나타내는 인자이다. 질소 흡착 비표면적(N2SA)을 요오드 흡착량(IA)으로 나눔으로써 f 값은 일정 표면 활성도에 해당하는 카본 블랙의 입자 형상을 나타내는 것이 된다. 일반적으로 ①, ②의 특성값의 향상과 함께 표면 활성도도 커지는 경향이 있지만, 그 값이 너무 큰 경우에는 고무 조성물 로 제조했을 때 모듈러스 및 내마모성의 저하를 초래한다.
따라서, f 값이 클수록 일정 모듈러스에 해당하는 그립성 및 내마모성이 높아지게 된다. 즉, f 값이 1.2보다 작은 경우에는 그립성 및 내마모성이 충분하지 않은 한편, 1.6을 초과하면 카본 블랙의 고무 성분에의 분산성과 고무 성분의 가공성이 열화하기 때문에 모듈러스 및 내마모성이 저하된다.
이와 같이 본 발명의 하드계 하이스트럭쳐 카본 블랙은, 전제 요건 이외에도, 상기 수학식 1로 산출되는 f 값을 상기 수학식 2의 특정 범위로 설정함으로써 배합 고무 중에의 분산성을 향상시킬 수 있고, 고경도, 고모듈러스가 부여되고, 그 결과 일정 모듈러스 레벨에 대응하는 내마모성을 높은 수준으로 유지시킬 수 있게 된다. 따라서, 고무 성분에 배합하는 카본 블랙과 오일 등의 배합량의 조절이 용이해져 배합 설계의 자유도를 높일 수 있다.
상기 구성에 있어서 카본 블랙의 각 특성에는, 이하의 측정 방법에 의해 얻어지는 값이 이용된다.
① CTAB 비표면적(m
2
/g)
ASTM D3765-89 "Standard Test Method for Carbon Black CTAB(Cetyltrimethylammonium Bromide) Surface Area"에 의한다. 이 측정 방법에 의한 IRB #6의 CTAB 비표면적은 77 m2/g이다.
② DBP 흡유량(ml/100g)
JIS K6221-82「고무용 카본 블랙의 시험 방법」6.1.2항의 A 법에 의한다. 이 측정 방법에 의한 IRB #6의 DBP 흡유량은 99 ml/100g이다.
③ 24M4DBP 흡유량(ml/100g)
ASTM D3493-85a "Standard Test Method for Carbon Black- Dibutyl Phthalate Absorption Number of Compressed Sample"에 의한다. 이 측정 방법에 의한 IRB #6의 24M4DBP 흡유량은 87 ml/100g이다.
④ 어그리게이트의 스톡스 상당 직경 분포의 모드 직경 Dst(nm) 및 절반폭
△Dst(nm)
JIS K6221-82 5.「건조 시료의 제조 방법」에 기초하여 건조시킨 카본 블랙 시료를 소량의 계면 활성제를 포함하는 20 부피% 에탄올 수용액과 혼합하여 카본 블랙 농도 50 mg/l의 분산액을 제조하고, 이것을 초음파로 충분히 분산시켜 시료로 제조한다. 디스크 원심분리 장치(영국 조이스 로벨사 제조)를 8000 rpm의 회전수로 설정하여, 스핀액(온도 25℃의 2 중량% 글리세린 수용액)을 10 ml 가한 후, 1 ml의 버퍼액(온도 25℃의 20 부피% 에탄올 수용액)을 주입한다. 계속해서, 온도 25℃의 카본 블랙 분산액 0.5 ml을 주사기로 가한 후 원심 침강을 시작하고, 동시에 기록계를 작동시켜 도 1에 도시한 분포 곡선(횡축은 카본 블랙 분산액을 주사기로 첨가한 후의 경과 시간, 종축은 카본 블랙의 원심 침강에 따라 변화한 특정점에서의 흡광도)을 작성한다. 이 분포 곡선으로부터 각 시간 T를 읽어내고, 하기 수학식 3에 대입하여 각 시간에 대응하는 스톡스 상당 직경을 산출한다.
상기 수학식 3에 있어서, η은 스핀액의 점도(0.935 cp), N은 디스크 회전 스피드(6000 rpm), r1은 카본 블랙 분산액 주입점의 반경(4.56 cm), r2는 흡광도 측정점까지의 반경(4.82 cm), ρCB는 카본 블랙의 밀도(g/cm3), ρ1은 스핀액의 밀도(1.00178 g/cm3)이다.
이와 같이 하여 얻어진 스톡스 상당 직경과 흡광도의 분포 곡선(도 2)에 있어서, 최대 빈도의 스톡스 상당 직경(모드 직경)을 Dst(nm)로 하고, 최대 빈도에 대하여 50%의 빈도가 얻어지는 대소 2점의 스톡스 상당 직경의 차(절반폭)를 △Dst(nm)로 한다. 이 측정 방법에 의한 ASTM D-24 Standard Reference Black C3(N234)의 Dst는 80 nm, △Dst은 60 nm이다.
⑤ Tint(비착색력)(%)
JIS K6221-82「고무용 카본 블랙의 시험 방법」6.1.3항에 의해 대비 시료를 IRB #3로서 측정한다. 이 방법에 의한 IRB #6의 측정치는 100이다.
⑥ N
2
SA(질소 흡착 비표면적)(m
2
/g)
ASTM D3037-88 "Standard Test Method for Carbon Black Surface Area by Nitrogen Absorption"의 B법에 의한다. 이 측정 방법에 의한 IRB #6의 N2SA는 76 m2/g 이다.
⑦ IA(요오드 흡착량)(mg/g)
JIS K6221-82「고무용 카본 블랙의 시험 방법」6.1.1항에 의한다. 이 측정 방법에 의한 IRB #6의 IA는 80 mg/g이다.
본 발명의 고무 조성물은, 상기 특성을 갖춘 본 발명의 하드계 하이스트럭쳐 카본 블랙을, 천연 고무, 또는 스티렌-부타디엔 고무, 폴리부타디엔 고무, 이소프렌 고무 등의 각종 합성 고무, 또는 이들의 블렌드 고무 등의 고무 성분 100 중량부에 대하여 20∼150 중량부의 비율로 배합한 것이다. 배합 비율이 20 중량부보다 적으면 충분한 보강 효과를 얻을 수 없고, 150 중량부를 초과하면 고무 성분에의 배합 반죽시에 점도가 상승하여 반죽 가공성이 현저히 저하되기 때문이다. 또한, 배합시에는 가황제, 가황 촉진제, 노화 방지제, 가황 조제, 연화제, 가소제 등의 필요 성분과 함께 반죽하여 고무 조성물을 얻는다.
본 발명의 특성을 갖춘 하드계 하이스트럭쳐 카본 블랙은, 로 두부(爐頭部)에 접선 방향 공기 공급구와 로축 방향에 장착된 연소 버너를 갖춘 연소실과, 그 연소실과 동축으로 설치되고 원료유 공급 노즐을 장착한 다단의 좁은 직경 반응실 및 넓은 직경 반응실에 의해 구성된 반응로를 이용하고, 원료유 도입 조건, 연료유 및 원료유의 공급량, 반응 시간(최종 원료유 도입 위치로부터 반응 정지까지의 연소 가스의 체류 시간) 등을 제어함으로써 제조할 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 실시예를 비교예와 대비하여 설명한다.
(1) 카본 블랙의 제조
실시예 1∼8, 비교예 1, 3, 6, 8
도 3에 도시한 반응로를 이용하여 카본 블랙을 제조하였다. 도 3의 반응로에는, 로 두부에 접선 방향의 연소용 공기 도입 덕트(9)와 축방향의 연소용 버너(10)가 장착되어 있고, 하류측 출구가 느슨히 수렴하는 내경 700 mm, 길이 500 mm(수렴부 길이 150 mm)의 연소실(1), 그 연소실과 동축으로 연달아 설치된 제1단의 좁은 직경 반응실(2) (내경 150 mm, 길이 400 mm), 제2단의 좁은 직경 반응실(3) (내경 200 mm, 길이 300 mm), 제3단의 좁은 직경 반응실(4) (내경 170 mm, 길이 200 mm), 및 넓은 직경 반응실(5) (내경 500 mm, 길이 3000 mm)로 구성되고, 제1단의 좁은 직경 반응실(2)에는 제1단의 원료 공급유 노즐(6)이, 제2단의 좁은 직경 반응실(3)에는 제2단의 원료유 공급 노즐(7)이, 또한 넓은 직경 반응실(5)에는 반응 정지용의 냉각수 노즐(8)이 장착되어 있다. 이 반응로에 의해, 원료유로서 비중(15/4℃) 1.137, 점도(엥그라-40/20℃) 2.10, 톨루엔 불용분 0.05%, 상관 계수(BMCI) 140, 초유점 203℃의 방향족 탄화수소유를, 또한 연료유로는 비중(15/4℃) 0.977, 점도(Cst/50℃) 16.1, 잔탄분 5.4%, 인화점 96℃의 탄화수소유를 사용하고 반응 조건을 바꿔 특성이 다른 카본 블랙을 제조하였다.
비교예 2, 4, 5, 7
도 4에 도시한 반응로를 이용하여 카본 블랙을 제조하였다. 도 4의 반응로에는, 로 두부에 접선 방향의 연소용 공기 도입 덕트(9)와 축방향의 연소용 버너(10)가 장착되어 있고, 하류측 출구가 느슨하게 수렴하는 내경 700 mm, 길이 500 mm(수렴부 길이 150 mm)의 연소실(1), 그 연소실과 동축적으로 연달아 설치되는 제1단의 좁은 직경 반응실(2) (내경 150 mm, 길이 400 mm), 제2단의 좁은 직경 반응실(3)(내경 200 mm, 길이 300 mm) 및 넓은 직경 반응실(5)(내경 500 mm, 길이 3000 mm)로 구성되고, 제1단의 좁은 직경 반응실(2)에는 제1단의 원료유 공급 노즐(6)이, 제2단의 좁은 직경 반응실(3)에는 제2단의 원료유 공급 노즐(7)이, 또한 넓은 직경 반응실(5)에는 반응 정지용의 냉각수 노즐(8)이 장착되어 있다. 이 반응로에 의해, 실시예와 동일한 원료유 및 연료유를 이용하면서 반응 조건을 바꿔 특성이 다른 카본 블랙을 제조하였다.
표 1(실시예) 및 표 2(비교예)에는, 적용한 제조 조건과 얻어진 카본 블랙의 특성을 대비하여 제시하였다. 또한, 표 3에는 시판되고 있는 3종류의 하드계 카본 블랙의 특성을 참고예로서 제시하였다.
|
실시예 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
제조 조건 |
|
|
|
|
|
|
|
|
전체 공기 공급량(Nm3/H) |
1000 |
1500 |
1800 |
2300 |
1700 |
1500 |
1800 |
2000 |
연료유 공급량 (Nm3/H) |
62 |
74 |
89 |
134 |
94 |
74 |
105 |
110 |
연료 분무형 공기 (Nm3/H) |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
연료 연소율(%) |
160 |
200 |
200 |
170 |
180 |
200 |
170 |
180 |
제1단의 원료유 량 (Kg/H) |
166 |
247 |
274 |
295 |
207 |
178 |
183 |
195 |
제2단의 원료유 량 (Kg/H) |
153 |
194 |
199 |
228 |
147 |
115 |
122 |
122 |
반응 시간 (밀리초) |
440 |
235 |
163 |
96 |
280 |
357 |
340 |
357 |
특성 |
|
|
|
|
|
|
|
|
CTAB(m2/g) |
75 |
88 |
105 |
121 |
146 |
170 |
200 |
245 |
DBP(ml/100 g) |
152 |
158 |
162 |
145 |
157 |
156 |
147 |
135 |
24M4DBP (ml/100 g) |
118 |
128 |
130 |
116 |
128 |
130 |
125 |
116 |
DBP-24M4DBP |
34 |
30 |
32 |
29 |
29 |
26 |
22 |
19 |
Dst(nm) |
113 |
102 |
93 |
82 |
76 |
68 |
60 |
54 |
ΔDst(nm) |
74 |
75 |
64 |
55 |
52 |
49 |
44 |
35 |
ΔDst/Dst |
0.66 |
0.74 |
0.69 |
0.67 |
0.68 |
0.72 |
0.73 |
0.65 |
Tint(%) |
96 |
107 |
115 |
122 |
126 |
132 |
137 |
142 |
N2SA(m2/g) |
77 |
92 |
115 |
131 |
162 |
194 |
252 |
300 |
IA(mg/g) |
70 |
85 |
107 |
118 |
173 |
207 |
270 |
322 |
f 값 |
1.22 |
1.41 |
1.42 |
1.28 |
1.55 |
1.58 |
1.53 |
1.34 |
|
비교예 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
제조 조건 |
|
|
|
|
|
|
|
|
전체 공기 공급량(Nm3/H) |
1800 |
2200 |
2000 |
2400 |
1500 |
1700 |
1700 |
2000 |
연료유 공급량 (Nm3/H) |
89 |
137 |
110 |
95 |
74 |
94 |
68 |
110 |
연료 분무형 공기 (Nm3/H) |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
연료 연소율(%) |
200 |
160 |
180 |
250 |
200 |
180 |
250 |
180 |
제1단의 원료유 량 (Kg/H) |
247 |
252 |
337 |
443 |
0 |
178 |
283 |
145 |
제2단의 원료유 량 (Kg/H) |
283 |
297 |
124 |
150 |
293 |
116 |
0 |
104 |
반응 시간 (밀리초) |
244 |
160 |
157 |
92 |
317 |
315 |
360 |
357 |
특성 |
|
|
|
|
|
|
|
|
CTAB(m2/g) |
63 |
78 |
97 |
126 |
150 |
175 |
220 |
280 |
DBP(ml/100 g) |
153 |
148 |
166 |
138 |
127 |
137 |
131 |
132 |
24M4DBP (ml/100 g) |
120 |
117 |
121 |
116 |
100 |
118 |
105 |
117 |
DBP-24M4DBP |
33 |
31 |
45 |
22 |
27 |
19 |
26 |
15 |
Dst(nm) |
120 |
110 |
90 |
86 |
73 |
62 |
58 |
54 |
ΔDst(nm) |
94 |
102 |
70 |
65 |
58 |
45 |
40 |
35 |
ΔDst/Dst |
0.78 |
0.93 |
0.78 |
0.76 |
0.80 |
0.73 |
0.69 |
0.65 |
Tint(%) |
85 |
91 |
120 |
122 |
127 |
139 |
140 |
145 |
N2SA(m2/g) |
65 |
80 |
103 |
138 |
162 |
203 |
278 |
345 |
IA(mg/g) |
58 |
78 |
101 |
125 |
164 |
217 |
295 |
375 |
f 값 |
1.20 |
1.21 |
1.63 |
1.18 |
1.17 |
1.62 |
1.22 |
1.22 |
|
참고예*1
|
1 |
2 |
3 |
4 |
특성 |
|
|
|
|
CTAB (m2/g) |
91 |
114 |
119 |
128 |
DBP (ml/100g) |
119 |
116 |
125 |
137 |
24M4DBP(ml/100g) |
98 |
98 |
100 |
118 |
Tint(%) |
109 |
115 |
124 |
123 |
N2SA (m2/g) |
93 |
117 |
126 |
142 |
IA(mg/g) |
90 |
121 |
121 |
152 |
(주) *1 참고예 1 : N339급 카본 블랙
참고예 2 : N220급 카본 블랙
참고예 3 : N234급 카본 블랙
참고예 4 : N135급 카본 블랙
(2) 고무 조성물의 제조
이어서, 이들 카본 블랙을 표 4에 나타내는 배합비로 천연 고무에 배합하고, 배합물을 145℃의 온도로 30분간 가황시켜 고무 조성물을 제조하였다.
배합 성분 |
배합비 |
천연 고무(Rss#1) |
100 |
카본 블랙 |
가변량 |
방향족 탄화수소유 |
4 |
스테아린산(분산 가황조제) |
3 |
산화아연(가황조제) |
5 |
디벤조티아딜·설펜아미드(가황 촉진제) |
1 |
황(가황제) |
2.5 |
(3) 고무 특성 시험
얻어진 각 고무 조성물에 대해서 각종 고무 시험을 행하여 측정된 결과를 표 5(실시예), 표 6(비교예) 및 표 7(참고예)에 제시하였다. 또한, 고무 시험 중 손실 계수(tanδ), 마모량 및 분산율의 측정은 하기 방법으로 행하고, 또한 무니 점도(Mv)의 측정은 JIS K6300「미가황 고무의 물리 시험 방법」에 의해 행하고, 기타는 전부 JIS K6301「가황 고무의 물리 시험법」에 따랐다. 또한, 고무 특성의 데이타는 전부 참고예 3의 N 234급 카본 블랙을 배합한 고무 조성물의 특성을 100으로 한 지수치로 제시하였다.
손실 계수(tanδ)
Visco Elastic Spectrometer〔(주) 이와모토 제작소 제조〕를 사용하여 다음 조건에서 측정하였다. 또한, 손실 계수(tanδ)는 발열성과 그립 성능의 지표가 되 는 것으로, 지수치가 클수록 발열도가 높고 그립 성능이 높다.
시험편: 두께 2 mm, 길이 35 mm, 폭 5 mm
주파수: 50 Hz
동적 왜곡율: 1.2%
온도 : 60℃
란본 마모율(LA)
란본 마모 시험기(기계식 슬립 기구)를 사용하여 다음 조건에서 측정하였다.
여기서, 지수치가 클수록 내마모성이 높은 것이다.
시험편: 두께 10 mm, 외경 44 mm
에머리 호일 : GC 타입, 입도 #80, 경도 H
첨가 카보런덤 분말 : 입도 #80, 첨가량 약 9 g/분
에머리 호일면과 시험편의 상대 슬립율 : 24%, 60%
시험편 회전수 : 535 rpm
시험 하중: 4 kg
분산율
ASTM D2663-95a의 B법 "Standard Test Method for Carbon Black - Dispersion in Rubber"에 의해 측정하였다. 또한, 이 측정 방법에 의한 IRB#6의 분산율은 99%이다.
|
실시예 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
CB 배합량 (중량부) |
50 |
45 |
50 |
41 |
50 |
43 |
50 |
45 |
50 |
50 |
50 |
50 |
경도(Hs) |
104 |
99 |
107 |
101 |
105 |
100 |
103 |
99 |
103 |
100 |
96 |
94 |
300% 모듈러스 (M300) |
133 |
102 |
143 |
105 |
136 |
101 |
125 |
98 |
111 |
99 |
88 |
67 |
인장 강도 (TB) |
88 |
95 |
92 |
98 |
95 |
100 |
98 |
103 |
104 |
108 |
103 |
96 |
연신도 (EB) |
92 |
100 |
83 |
98 |
88 |
102 |
94 |
102 |
96 |
101 |
107 |
115 |
반발 탄성 (Reb) |
116 |
123 |
112 |
120 |
106 |
114 |
98 |
108 |
92 |
88 |
86 |
81 |
내마모성 (LA24) |
92 |
92 |
97 |
100 |
106 |
105 |
107 |
112 |
110 |
108 |
103 |
96 |
내마모성 (LA60) |
128 |
111 |
136 |
115 |
133 |
117 |
123 |
117 |
118 |
111 |
105 |
95 |
손실 계수 (tanδ) |
75 |
64 |
84 |
69 |
98 |
85 |
103 |
90 |
107 |
113 |
117 |
124 |
무니 점도 ML1+4 |
100 |
88 |
103 |
89 |
107 |
95 |
106 |
95 |
110 |
114 |
117 |
120 |
분산율 절대값(%) |
99 |
99 |
99 |
99 |
99 |
99 |
99 |
97 |
96 |
92 |
87 |
82 |
(주) 고무 특성은, 참고예 3의 고무 시험 데이타를 100으로 한 경우의 지수치로 제시하였다.
|
비교예 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
CB 배합량 (중량부) |
50 |
45 |
50 |
45 |
50 |
45 |
50 |
50 |
50 |
50 |
50 |
경도(Hs) |
103 |
98 |
105 |
101 |
104 |
100 |
101
|
93 |
95 |
90 |
88 |
300% 모듈러스 (M300) |
118 |
96 |
121 |
100 |
118 |
99 |
105 |
88 |
77 |
65 |
56 |
인장 강도 (TB) |
81 |
85 |
87 |
90 |
92 |
96 |
95 |
103 |
100 |
94 |
88 |
연신도 (EB) |
95 |
103 |
93 |
100 |
94 |
105 |
98 |
104 |
109 |
114 |
118 |
반발 탄성 (Reb) |
114 |
124 |
105 |
110 |
101 |
109 |
97 |
93 |
87 |
85 |
81 |
내마모성 (LA24) |
80 |
82 |
91 |
85 |
93 |
92 |
97 |
101 |
95 |
91 |
84 |
내마모성 (LA60) |
105 |
95 |
109 |
101 |
110 |
102 |
103
|
92 |
87 |
78 |
80 |
손실 계수 (tanδ) |
76 |
69 |
87 |
80 |
98 |
92 |
105
|
111 |
118 |
122 |
128 |
무니 점도 ML1+4 |
97 |
84 |
100 |
88 |
110 |
96 |
105
|
105 |
117 |
114 |
122 |
분산율 절대값(%) |
99 |
99 |
96 |
95 |
87 |
85 |
88 |
77 |
64 |
65 |
70 |
(주) 고무 특성은, 참고예 3의 고무 시험 데이타를 100으로 한 경우의 지수치로 제시하였다.
|
참고예 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
CB 배합량(중량부) |
50 |
50 |
50 |
50 |
경도(Hs) |
100 |
99 |
100 |
103 |
300% 모듈러스 (M300) |
104 |
89 |
100 |
102 |
인장 강도(TB) |
93 |
96 |
100 |
98 |
연신도(EB) |
96 |
96 |
100 |
100 |
반발 탄성(Reb) |
108 |
97 |
100 |
95 |
내마모성(LA24) |
89 |
92 |
100 |
99 |
내마모성(LA60) |
98 |
96 |
100 |
108 |
손실 계수(tanδ) |
86 |
95 |
100 |
105 |
무니 점도 ML1+4 |
87 |
89 |
100 |
117 |
분산율 절대값 |
95 |
93 |
90 |
83 |
(주) 고무 특성은, 참고예 3의 고무 시험 데이타를 100으로 한 경우의 지수 치로 제시하였다.
또한, 300% 모듈러스(M300)와 내마모성(LA60)의 관계를 도 5에, 손실 계수(tanδ)와 내마모성(LA60)의 관계를 도 6에, 반발 탄성(Reb)과 내마모성(LA60)의 관계를 도 7에 도시하였다.
표 1∼3, 표 5∼7, 및 도 3∼5의 결과로부터, 본 발명의 특성 요건을 충족하는 카본 블랙을 배합한 실시예의 고무 조성물은, 본 발명의 특성 요건을 벗어난 카본 블랙을 배합한 비교예 및 참고예의 고무 조성물에 비해, 모듈러스에 대응하는 내마모성이 높고, 모듈러스 레벨을 일정하게 한 경우에는 상대적으로 내마모성이 높은 수준임을 알 수 있다. 더욱이, 손실 계수에 대응하는 내마모성, 및 반발 탄성에 대응하는 내마모성도 높고, 손실 계수와 반발 탄성을 일정하게 한 경우에는 상대적으로 내마모성이 높은 수준에 있음을 알 수 있다. 따라서, 카본 블랙이나 오일 등의 배합량의 조절이 용이해지고, 고무 배합시의 배합 설계의 자유도를 크게할 수 있다.