JP2007031523A - タイヤトレッド用ゴム組成物、およびトラック・バス用空気入りラジアルタイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】発熱性などの特性に悪影響を与えることなく、耐摩耗性を高度に向上させることができるタイヤトレッド用ゴム組成物を提供する。
【解決手段】ジエン系ゴム１００重量部に対して、次の特性を持つカーボンブラックを４０〜６０重量部配合する。
（１）ＣＴＡＢ吸着比表面積が１１０〜１４０ｍ^２／ｇ、
（２）圧縮ＤＢＰ吸油量／ＣＴＡＢ吸着比表面積≧０．７５、
（３）ストークスモード径の半値幅（ΔＤｓｔ）／ストークスモード径（Ｄｓｔ）が０．５０〜０．７０、
（４）窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）／ヨウ素吸着量（ＩＡ）≧１．１０。

Description

本発明は、タイヤトレッド用ゴム組成物と、これを用いてなるトラック・バス用空気入りラジアルタイヤに関する。

トラックやバスなどに使用される重荷重用タイヤにおいては、トレッド部の耐摩耗性が極めて重要である。従来、かかる耐摩耗性の向上のため、ゴム成分として用いるブタジエンゴムについてシス−１，４含有量の高いハイシスタイプのものを使用したり、あるいは、充填剤としてのカーボンブラックについて、小粒径のものを使用したり、ストラクチャーの高いものを使用したり、添加量を増量したりなどといった方策が提案されている。

例えば、下記特許文献１には、ジエン系ゴムに対し、ＣＴＡＢ＝１１０〜１７０ｍ²／ｇ、２４Ｍ４ＤＢＰ＝１００〜１３０ｍｌ／１００ｇ、ＴＩＮＴ＝１３０〜１５０、Ｎ_２ＳＡ／ＩＡ＝１．００〜１．２０、｛（２５４０＋７１×ＤＢＰ）／Ｎ_２ＳＡ｝／Ｄｓｔ≧−５．３５×１０^−３×ＣＴＡＢ＋２．０１４、Ｖｐ＝１１５〜１５０（ｃｃ／１００ｇ）、ＤＢＰ−２４Ｍ４ＤＢＰ＜３２の特性を持つカーボンブラックを配合したタイヤ用ゴム組成物が提案されている。

また、下記特許文献２には、トレッドのキャップゴムとして、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比で示される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．５〜３．０であるシス−１，４−ポリプタジエンゴムを含むジエン系ゴム１００重量部に対し、ＣＴＡＢ吸着比表面積が１３５〜１６０ｍ^２／ｇのカーボンブラックを４５〜６５重量部配合してなるゴム組成物を用い、また、ベースゴムの厚さのトレッドゴムの全厚さに対する比を０．２５〜０．４０の範囲に設定したトラック・バス用ラジアルタイヤが提案されている。

更に、下記特許文献３には、シス含量を９５重量％以上含みＭｗ／Ｍｎが３．５〜６．０であるポリブタジエンゴムを含むゴム成分１００重量部に対し、Ｎ_２ＳＡが１３０〜１５０ｍ^２／ｇ、ヨウ素吸着量（ＩＡ）が１２０〜１３０ｍｇ／ｇ、Ｎ_２ＳＡ／ＩＡが１．００〜１．２５、比着色力が１２０以上、Ｄｓｔが６０〜９０ｎｍ、ΔＤｓｔが４０〜６０ｎｍであるカーボンブラックを５〜８０重量部配合したタイヤトレッド用ゴム組成物が提案されている。
特開平５−２３０２９０号公報 特開平７−１１８４４３号公報 特開２００１−２４７７２１号公報

上記従来の方策を用いると確かに耐摩耗性の向上は見込めるものの、加工性の悪化やモジュラスの上昇により分散不良などを招き、また、重荷重用タイヤのトレッドゴムとして必要な発熱性や耐カット／チップ性などの特性に悪影響を及ぼすという欠点もあった。

本発明は、以上の点に鑑みてなされたものであり、発熱性などの特性に悪影響を与えることなく、耐摩耗性を高度に向上させることができるタイヤトレッド用ゴム組成物、及びこれを用いたトラック・バス用空気入りラジアルタイヤを提供することを目的とする。

本発明に係るタイヤトレッド用ゴム組成物は、ジエン系ゴム１００重量部に対して、ＣＴＡＢ吸着比表面積が１１０〜１４０ｍ^２／ｇであり、ＣＴＡＢ吸着比表面積（ＣＴＡＢ）に対する圧縮ＤＢＰ吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ）の比２４Ｍ４ＤＢＰ（ｍｌ／１００ｇ）／ＣＴＡＢ（ｍ^２／ｇ）の値が０．７５以上であり、ストークスモード径（Ｄｓｔ）に対するその半値幅（ΔＤｓｔ）の比ΔＤｓｔ／Ｄｓｔの値が０．５０〜０．７０であり、かつ、ヨウ素吸着量（ＩＡ）に対する窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）の比Ｎ_２ＳＡ（ｍ^２／ｇ）／ＩＡ（ｍｇ／ｇ）の値が１．１０以上であるカーボンブラックを４０〜６０重量部配合したことを特徴とするものである。

本発明のゴム組成物において、前記ジエン系ゴムは、天然ゴム及び／又はイソプレンゴム９５〜５０重量％と、ブタジエンゴム５〜５０重量％からなることが好ましい。また、前記ブタジエンゴムは、シス−１，４結合含有量が９５％以上であり、１００℃におけるムーニー粘度（ＭＬ１＋４）に対する２５℃におけるトルエン溶液粘度（Ｔ−ｃｐ）の比Ｔ−ｃｐ／ＭＬ１＋４の値が２．０以上であり、かつ、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０〜３．０の範囲内にあるブタジエンゴムであることが好ましい。

本発明に係るトラック・バス用空気入りラジアルタイヤは、トレッドゴムがキャップゴムとベースゴムの２層構造よりなるトラック・バス用空気入りラジアルタイヤであって、前記キャップゴムが上記タイヤトレッド用ゴム組成物からなり、前記ベースゴムの厚さのトレッドゴムの全厚さに対する比が０．２０〜０．５０の範囲に設定されたことを特徴とする。

本発明によれば、タイヤトレッド用ゴム組成物に配合するカーボンブラックについて、ストラクチャーの指標となる２４Ｍ４ＤＢＰ／ＣＴＡＢを０．７５以上と規定して高ストラクチャーとし、かつ、アグリゲート分布ΔＤｓｔ／Ｄｓｔを０．５０〜０．７０としてシャープな分布としながら、表面活性の指標となるＮ_２ＳＡ／ＩＡを１．１０以上と規定して高表面活性のものを用いたことにより、発熱性を損なうことなく、耐摩耗性を高度に向上させることができる。

以下、本発明の実施に関連する事項について詳細に説明する。

本発明のゴム組成物において、ゴム成分として用いられるジエン系ゴムとしては、天然ゴムの他、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレン−ブタジエンゴムなどのジエン系合成ゴムが挙げられ、これらはいずれか一種を単独で用いても、２種以上ブレンドして用いてもよい。

好ましくは、ジエン系ゴムは、天然ゴム及び／又はイソプレンゴム１００〜５０重量％と、ブタジエンゴム０〜５０重量％からなることである。すなわち、天然ゴム及び／又はイソプレンゴムの単独、あるいは、これとブタジエンゴムとのブレンドであることが好ましい。ブレンドする場合、天然ゴム及び／又はイソプレンゴムが５０重量％以上で、ブタジエンゴムが５０重量％以下であることが好ましく、より好ましくは、天然ゴム及び／又はイソプレンゴムが５０〜９５重量％で、ブタジエンゴムが５〜５０重量％であり、更に好ましくは、天然ゴム及び／又はイソプレンゴムが５０〜９０重量％で、ブタジエンゴムが１０〜５０重量％である。

上記ブタジエンゴムとしては、シス−１，４結合含有量が９５％以上であるハイシスタイプのものが、耐摩耗性を向上させる上で好ましい。ここで、シス−１，４結合含有量は、赤外吸収スペクトル法（モレロ法）により測定される値である。

また、上記ブタジエンゴムは、２５℃におけるトルエン溶液粘度（Ｔ−ｃｐ）と１００℃におけるムーニー粘度（ＭＬ１＋４）との比Ｔ−ｃｐ／ＭＬ１＋４が２．０以上であることが好ましい。この比はポリブタジエンゴムのリニアリティに関連し、この値が大きいほどリニアリティが高いこと、即ち直鎖状傾向が高いことを意味する。なお、トルエン溶液粘度のみで規定した場合、トルエン溶液粘度が高いほど耐摩耗性は良好となるが、発熱性や加工性に劣る場合があり、本発明のようにムーニー粘度との比で規定し、かつ、その比を２．０以上とすることにより、耐摩耗性を向上させながら、発熱性と加工性を改善することができる。Ｔ−ｃｐ／ＭＬ１＋４の上限は特に限定されないが、通常は６以下である。ここで、トルエン溶液粘度（Ｔ−ｃｐ）は、ブルックフィールド（ＢＬ）型粘度計により測定される２５℃、１０重量％のトルエン溶液粘度の値である。また、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４）は、ＪＩＳ Ｋ６３００に準拠して、予熱１分、測定４分、温度１００℃にて測定される値である。

上記ブタジエンゴムは、また、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０〜３．０の範囲内にあることが好ましい。Ｍｗ／Ｍｎが２．０未満であると加工性が低下し、逆にＭｗ／Ｍｎが３．０を超えると、ヒステリシスロスが大きくなり、発熱温度が上昇する。ここで、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）は、テトロヒドロフラン（ＴＨＦ）を展開溶媒としてゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される値である。詳細には、分子量既知のポリスチレンについて、ＧＰＣスペクトログラムのピーク位置と分子量の関係について検量線を作成しておき、ＧＰＣで測定したブタジエンゴムのスペクトログラムを分子量既知のポリスチレンの検量線と比較し、ポリスチレン換算重量平均分子量とポリスチレン換算数平均分子量とを計算することにより求められる。

本発明のゴム組成物に使用されるカーボンブラックは、下記（１）〜（４）を満足するものである。

（１）ＣＴＡＢ吸着比表面積が１１０〜１４０ｍ^２／ｇ、
（２）圧縮ＤＢＰ吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ）／ＣＴＡＢ吸着比表面積（ＣＴＡＢ）≧０．７５、
（３）ストークスモード径の半値幅（ΔＤｓｔ）／ストークスモード径（Ｄｓｔ）が０．５０〜０．７０、
（４）窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）／ヨウ素吸着量（ＩＡ）≧１．１０。

上記（１）のＣＴＡＢ（セチルトリメチルアンモニウムブロミド）吸着比表面積（以下、単に「ＣＴＡＢ」と略称することがある。）は、ＡＳＴＭ Ｄ３７６５に準じて測定される値であり、カーボンブラックの粒子径の指標となるものである。本発明ではＣＴＡＢが１１０〜１４０ｍ^２／ｇである比較的小粒径のものを用いるものであり、１１０ｍ^２／ｇ未満では、重荷重用タイヤのトレッドゴムとして良好な耐摩耗性を得ることができない。

上記（２）の２４Ｍ４ＤＢＰ／ＣＴＡＢは、カーボンブラックのストラクチャーの指標となるものであり、本発明ではこの比が０．７５以上である高ストラクチャー品を用いる。かかる高ストラクチャー品を用いることにより耐摩耗性を向上させることができる。この比の上限は特に限定されないが、通常は１．０以下である。ここで、圧縮ＤＢＰ（ジブチルフタレート）吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ）は、ＡＳＴＭ Ｄ３４９３に準じて測定される。

上記（３）のΔＤｓｔ／Ｄｓｔは、カーボンブラックのアグリゲート分布を表すものであり、本発明ではこの比が上記範囲内にあるシャープなものを用いることにより、耐摩耗性を向上させることができる。ここで、ストークスモード径（Ｄｓｔ）と半値幅（ΔＤｓｔ）は次の方法で測定される。乾燥カーボンブラックを少量の界面活性剤を含む２０容量％エタノール水溶液と混合して、カーボンブラック濃度５０ｍｇ／ｌの分散液を作製し、超音波で十分に分散させる。ディスク・セントリフュージ装置を回転数８０００ｒｐｍに設定し、２重量％のグリセリン水溶液よりなるスピン液を１０ｍｌ加えた後、２０容量％のエタノール水溶液よりなる１ｍｌのバッファ液を注入し、更にカーボンブラック分散液０．５ｍｌを加えて遠心沈降を開始し、光学的にカーボンブラックアグリゲートのストークス径の分布曲線を作成し、分布曲線における最大頻度のストークス径をストークスモード径Ｄｓｔ（ｎｍ）とし、最大頻度の５０％の頻度が得られる大小２点のストークス径の差を半値幅ΔＤｓｔ（ｎｍ）とする。

上記（４）のＮ_２ＳＡ／ＩＡは、カーボンブラックの表面活性の指標となるものであり、本発明ではこの比が１．１０以上である高表面活性品を用いる。かかる高表面活性品を用いることにより、上記した高ストラクチャーでアグリゲート分布がシャープなものを用いることによる発熱性の悪化を抑制することができる。より詳細には、カーボンブラックのストラクチャーとアグリゲート分布の間には、ある一定の関係が存在し、高ストラクチャーかつシャープになるにつれて、耐摩耗性は改良される。しかし、同時に発熱性が悪化し、ヒステリシス性、耐久性に悪影響を与える。そこで、本発明では、表面活性を高くすることにより、かかる発熱性の悪化を抑制している。Ｎ_２ＳＡ／ＩＡの比の上限は特に限定されないが、通常は１．３０以下である。ここで、窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）は、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７に準じて測定される値であり、ヨウ素吸着量（ＩＡ）は、ＡＳＴＭ Ｄ１５１０に準拠して測定される値である。

上記カーボンブラックの配合量は、ジエン系ゴム１００重量部に対して４０〜６０重量部である。該カーボンブラックの配合量が４０重量部未満であると耐摩耗性が悪化し、また、６０重量部を超えると発熱性が悪化する。

本発明のゴム組成物には、上記した成分の他に、老化防止剤、亜鉛華、ステアリン酸、軟化剤、加硫剤、加硫促進剤など、重荷重用タイヤのトレッドゴム組成物において一般に使用される各種添加剤を配合することができる。

本発明のトラック・バス用空気入りラジアルタイヤは、キャップゴムとベースゴムの２層構造よりなるトレッドゴムを備えるものであり、そのキャップゴムが上記したタイヤトレッド用ゴム組成物からなる。また、このタイヤは、ベースゴムの厚さのトレッドゴムの全厚さに対する比が０．２０〜０．５０の範囲に設定されており、これにより、良好な耐摩耗性と発熱性を得ることができる。トレッド全厚みに対するベースゴムの厚みが薄いと、キャップゴムに起因する発熱を十分相殺しえずにタイヤの発熱が高くなる。逆に、ベースゴムの厚みが厚くなると、発熱性には有利であるが、ベースゴムの耐摩耗性はキャップゴムの耐摩耗性と比較すると劣るため、タイヤとしての摩耗寿命が低下する。

上記ベースゴムは、８０℃で測定した損失正接（ｔａｎδ）が０．１２以下であることが好ましく、また、この値はキャップゴムの損失正接よりも小さい。ここで、損失正接ｔａｎδは、粘弾性スペクトロメーター（ＵＢＭ製）を使用し、幅５ｍｍ、厚さ１ｍｍ、長さ２０ｍｍの試料について、初期歪み１０％、動歪み３％、周波数１５Ｈｚ、温度８０℃の条件下で測定される値である。

また、ベースゴムは、ＪＩＳ Ｋ６２５１に準拠して８０℃で測定した３００％引張応力が１２ＭＰａ以上であることが好ましい。ベースゴムの剛性が低いと、上記のようにベースゴムの厚さを増加させると、その分だけベースゴムにトレッド全体の歪みが集中して、タイヤの発熱温度を低下させることができないからである。

ベースゴムを構成するゴム組成物において、ゴム成分としては、天然ゴムの他、ジエン系合成ゴムの少なくとも１種からなるゴム成分であれば使用可能であるが、発熱性、破壊特性、加工性等に優れた天然ゴムが最も好ましい。また、ベースゴムの３００％引張応力を１２ＭＰａ以上に調整するには、通常、ＣＴＡＢが１００〜１３０ｍ^２／ｇの範囲にあるカーボンブラックを使用し、その配合量をゴム分１００重量部当たり３５〜５０重量部の範囲で調整することによって達成される。なお、上記成分の他に通常用いられている配合剤、例えば加硫剤、加硫促進剤、加硫促進助剤、老化防止剤、プロセス油、その他の加工助剤等が適宜添加され得ることはいうまでもない。

以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

実施例１〜４及び比較例１〜７
カーボンブラックとしては、下記表１に示すＣＢ−１〜８の８種類のカーボンブラックを用いた。ＣＢ−１は東海カーボン製「シースト９」、ＣＢ−２は東海カーボン製「シースト６」、ＣＢ−３は東海カーボン製「シースト７ＨＭ」である。また、ＣＢ−４〜８は、炉頭部に空気供給口と炉軸方向に装着された燃焼バーナーを備える燃焼室と、この燃焼室と同軸に連設された原料油噴射ノズルを有する多段の径小の反応室及び径大の反応室とにより構成されるオイルファーネス炉を用いて、下記表１に示すような特性を持つように、原料油の導入条件、空気導入条件、燃料油導入条件、冷却条件を調整することにより得られたものである。

ブタジエンゴムとしては、下記表２に示すＢＲ−１〜３の３種類のポリブタジエンを用いた。

バンバリーミキサーを使用し、下記表３に示す配合に従い、実施例１〜４及び比較例１〜７のタイヤトレッド用ゴム組成物を調製した。表３中のＮＲは、天然ゴム（ＲＳＳ３号）である。また、各ゴム組成物には、ゴム成分１００重量部に対し、共通配合として、亜鉛華（三井金属製「亜鉛華１号」）３重量部、ステアリン酸（日本油脂製）３重量部、老化防止剤（モンサント製「６ＰＰＤ」）１重量部、硫黄（四国化成製）２重量部、加硫促進剤（三新化学製「ＴＢＢＳ」）１重量部を配合した。

各ゴム組成物について、加工性を評価するとともに、引張試験を行って、３００％モジュラス、破断強度および破断伸びを測定した。各評価方法は次の通りである。

・加工性：ＪＩＳ Ｋ６３００に準拠してムーニー粘度を測定し、比較例１の値を１００とした指数で表示した。指数が小さいほど粘度が低いこと、即ち加工性が良好であることを示す。

・引張試験：ＪＩＳ Ｋ６２５１に準拠して、３００％モジュラス、破断強度および破断伸びを測定し（ダンベル状３号形）、比較例１の値を１００とした指数で表示した。

また、上記各ゴム組成物をキャップゴムに用いて常法に従いタイヤサイズ：１１Ｒ２２．５のトラック用ラジアルタイヤを作製した。その際、ベースゴムの厚さ（Ｔｂ）のトレッドゴムの全厚さ（Ｔａ）に対する比Ｔｂ／Ｔａは０．３４とした。また、ベースゴムのゴム配合は、天然ゴム（ＲＳＳ１号）１００重量部、亜鉛華（三井金属製「亜鉛華１号」）３重量部、ステアリン酸（日本油脂製）３重量部、老化防止剤（モンサント製「６ＰＰＤ」）２重量部、硫黄（四国化成製）１．５重量部、加硫促進剤（三新化学製「ＴＢＢＳ」）１重量部、カーボンブラック（東海カーボン製「シースト７ＨＭ」）４５重量部とした。ベースゴムの８０℃で測定したｔａｎδおよび３００％引張応力は表３に示す通りである。

得られたタイヤについて、耐摩耗性と発熱性を以下の方法により測定した。

・耐摩耗性：トラックの後輪にタイヤを装着し、１０万ｋｍ走行した後、各タイヤの残溝を測定し、走行前後の溝深さの差を摩耗量として評価し、比較例１を１００とした指数で表示した。数値が大きいほど耐摩耗性に優れることを示す。

・発熱性：タイヤを高速耐久試験条件にてドラム走行させ、ショルダー部における最外層ベルトの表面温度を測定し、比較例１を１００とした指数で表示した。数値が小さいほど発熱性に優れることを示す。

表３に示すように、比較例１〜５ではアグリゲート分布がブロードなカーボンブラックを用いているため、また、比較例６では低ストラクチャーのカーボンブラックを用いているため、良好な耐摩耗性が得られていない。一方、比較例７では、耐摩耗性には優れるものの、表面活性が低いカーボンブラックを用いているため、発熱性が悪化していた。これに対し、実施例１〜４では、高ストラクチャー、アグリゲート分布をシャープに保ちながら、表面活性をバランス良く配慮したので、発熱性や加工性の悪化を抑制しつつ、良好な耐摩耗性が得られた。なお、カーボンブラックの量を変量してモジュラス同等で比較した場合でも、実施例４では良好な耐摩耗性が得られていた。

実施例５及び比較例８〜１２
バンバリーミキサーを使用し、下記表４に示す配合に従い、タイヤトレッド用ゴム組成物を調製した。比較例８〜１０は上記した比較例１のゴム組成物と同じであり、比較例１２および実施例５は上記した実施例３のゴム組成物と同じである。比較例１１のゴム組成物には上記した共通配合を添加した。各ゴム組成物を用いて実施例１と同様にしてトラック用ラジアルタイヤを作製した。その際、ベースゴムの厚さ（Ｔｂ）のトレッドゴムの全厚さ（Ｔａ）に対する比Ｔｂ／Ｔａは表４に示すとおりとした。得られたタイヤについて、耐摩耗性と発熱性を評価した。

表４に示すように、比較例９ではベースゴム厚みが薄いため発熱性が悪化した。逆に比較例１０ではベースゴム厚みが厚いため耐摩耗性が大幅に悪化した。比較例１１では、発熱性を損なうことなく耐摩耗性の改善効果は認められたが、リニアリティの低いブタジエンゴムを用いたため、耐摩耗性の向上効果が小さかった。また、比較例１２では、優れた耐摩耗性が得られたものの、ベースゴム厚みが薄いため、発熱性が損なわれていた。これに対し、実施例５では発熱性を損なうことなく優れた耐摩耗性が得られていた。

Claims (3)

1. ジエン系ゴム１００重量部に対して、
   ＣＴＡＢ吸着比表面積が１１０〜１４０ｍ^２／ｇであり、ＣＴＡＢ吸着比表面積（ＣＴＡＢ）に対する圧縮ＤＢＰ吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ）の比２４Ｍ４ＤＢＰ（ｍｌ／１００ｇ）／ＣＴＡＢ（ｍ^２／ｇ）が０．７５以上であり、ストークスモード径（Ｄｓｔ）に対するその半値幅（ΔＤｓｔ）の比ΔＤｓｔ／Ｄｓｔが０．５０〜０．７０であり、かつ、ヨウ素吸着量（ＩＡ）に対する窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）の比Ｎ_２ＳＡ（ｍ^２／ｇ）／ＩＡ（ｍｇ／ｇ）が１．１０以上であるカーボンブラックを４０〜６０重量部配合した
   ことを特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。
2. 前記ジエン系ゴムは、天然ゴム及び／又はイソプレンゴム９５〜５０重量％と、ブタジエンゴム５〜５０重量％からなり、
   前記ブタジエンゴムは、シス−１，４結合含有量が９５％以上であり、１００℃におけるムーニー粘度（ＭＬ１＋４）に対する２５℃におけるトルエン溶液粘度（Ｔ−ｃｐ）の比Ｔ−ｃｐ／ＭＬ１＋４の値が２．０以上であり、かつ、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０〜３．０の範囲内にあるブタジエンゴムである
   ことを特徴とする請求項１記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
3. トレッドゴムがキャップゴムとベースゴムの２層構造よりなるトラック・バス用空気入りラジアルタイヤであって、前記キャップゴムが請求項１又は２記載のタイヤトレッド用ゴム組成物からなり、前記ベースゴムの厚さのトレッドゴムの全厚さに対する比が０．２０〜０．５０の範囲に設定されたことを特徴とするトラック・バス用空気入りラジアルタイヤ。