KR100581468B1 - 선철 및 용강의 통합 탈황 방법 - Google Patents

선철 및 용강의 통합 탈황 방법 Download PDF

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Abstract

강 염기성 슬래그를 사용하여 용선(4)을 탈황 용기(7) 내부에서 탈황시키기 위한 제강 방법에 있어서, 탈황 슬래그(8)는 1400 내지 1800℃의 온도로 가열되며, 상기 탈황 슬래그는 상기 탈황 슬래그(8) 아래에 어떤 슬래그를 함유함이 없이 불연속 또는 연속적으로 가능한 한 많이 주입되는 황-함유 용선(4)을 탈황시키는데 사용되며, 상기 용선(4) 대 탈황 슬래그(8)의 비가 중량비로 10 : 1 이하이며, 상기 탈황 슬래그(8)가 계속된 선철 탈황처리를 위해 연속 및/또는 불연속적으로 재생된 후에, 용강(21)이 상기 용선(4)으로부터 제조되며, 탈황된 선철(4)로부터 제조되는 조강(11)에 대한 연속적인 레이들 처리를 간단화하기 위해, 특히 재료의 매립처리에 대한 필요성을 제거하고 에너지 소모를 최소화하기 위해 상기 탈황 용기(7)로부터 공급되는 탈황 슬래그(8)의 일부의 양이 탈황 처리된 용선(4)을 수용하여 조강 용융물(11)로 변환시키는 강-주조 레이들(19) 내측으로 유입되며 레이들 처리 후 및 이러한 방식으로 제조된 용강(21)의 주입 후에 재순환된다.

Description

선철 및 용강의 통합 탈황 방법 {METHOD FOR INTEGRATED DESULFURIZING OF PIG IRON MELT AND STEEL MELT}
본 발명은 용선을 탈황시키기 위해, 다음의 화학성분, 즉 중량비로
SiO2 20% 이하,
Al2O3 30% 이하,
SiO2 + Al2O3 + TiO2 = 5 내지 40%,
FeO 2.0% 이하,
MnO 1.5% 이하,
CaO + MgO + BaO + Na2O + K2O = 25 내지 65%,
MgO 20% 이하,
Na2O + K2O 10% 이하,
CaF2 = 0 내지 60% 이하,
CaO + MgO + BaO + Na2O + K2O + CaF2 = 50 내지 85%,
(CaO + MgO) / (SiO2 + 0.5Al2O3) 2 이상,
(Na2O + K2O) / SiO2 1 이하, 및
불가피한 불순물을 갖는 탈황 슬래그를 탈황 용기에서 바람직하게 탈황 슬래그에 침지된 전극에 의한 탈황 슬래그의 가열을 통해 1400 내지 1800℃의 온도로 가열하는 단계와,
상기 탈황 슬래그 아래에 가급적 어떤 슬래그를 함유함이 없이 불연속 또는 연속적으로 주입되는 황 함유 용선을 탈황시키도록 상기 탈황 슬래그를 사용하는 단계를 포함하며,
상기 용선 대 탈황 슬래그의 비가 중량비로 10 : 1 이하이며, 상기 탈황 슬래그가 계속된 선철 탈황처리를 위해 연속 및/또는 불연속적으로 재생된 후에, 용강이 상기 용선으로부터 제조되는 용강 제조 방법에 관한 것이다.
이러한 형태의 탈황 방법은 EP-0 627 012 B1 호에 공지되어 있다. 이러한 공지의 방법은 공지의 다른 탈황 방법에 비해 특히, 종래에 복잡한 방식으로 매립되거나 재처리되어야 할 슬래그의 양을 무시할 수 있고, 석회, 탄화물, 마그네슘 등과 같은 고가의 탈황제를 사용하지 않고, 탈황 처리된 선철내에 함유된 슬래그의 제거 중에 발생하는 철의 손실을 방지할 수 있고, 탈황 중에 선철의 온도 강하를 방지할 수 있는 장점을 갖는다. EP-0 627 012 호로부터 공지된 방법을 사용하여 매우 낮은 S 황 함량으로 탈황된 선철이 제강을 위한 개시재료로서 사용되며, 이러한 목적을 위해 예를들어, 전로 또는 전기로에서 사용된다.
본 발명의 목적은 탈황 선철로부터 제조되는 조강(crude steel)의 레이들 처리 중에, 추가의 슬래그 성분을 필요로 하지 않고도 첨가제의 주입 및 레이들 처리와 관련된 문제점들을 제거할 수 있도록 종래의 방법을 더욱 발전시키고자 하는 것이다. 이에 따르면, 매우 적은 에너지의 공급만으로도 레이들 처리를 수행할 수 있으며, 레이들 처리 후의 보통 주조 중에 발생하는 것과 같은 (강-주조 레이들 내부의 잔류 강)강 손실을 최소화 또는 방지할 수 있다.
본 발명에 따르면, 이러한 목적은 조강 용융물의 연속적인 레이들 처리를 위해, 탈황 용기로부터 공급된 탈황 슬래그의 일부의 양은 조강 용융물로 변환되는 탈황된 용선을 수용하는 강-주조 레이들 내측으로 유입되며, 상기 탈황 슬래그의 일부의 양은 레이들 처리 후 및 이러한 방식으로 제조된 용강에 주입된 후에 재순환된다.
그러므로, 용선을 탈황시키는데 사용되고 강-주조 레이들로 공급되는 탈황 용기로부터의 슬래그는 종래 기술에 따라 레이들 노로 공급되어야 하는 합성 슬래그의 성분을 전체적으로 대체한다. 이러한 슬래그는 완전히 재순환되므로, 즉 탈황 용기 내측으로 재순환되므로, 레이들 작업과 관련하여 발생된 재료를 매립해야 할 필요성이 없으며 탈황 슬래그가 폐쇄회로를 통과하게 된다.
전로 또는 전기로로부터 합류된 슬래그 및 탈산 물질은 출탕 전후에 탈황 슬래그와 합체되므로, 폐쇄회로 내에 합체된다. 이러한 추가의 물질량은 선철 탈황 중의 슬래그 량을 점진적으로 증가시켜 과도한 양이 제강 중에 형성된 슬래그와 함께 유용하게 사용될 수 있다.
바람직하게, 용강이 비워진 후에 강-주조 레이들 내부에 남아 있는 잔류 용강이 재순환될 탈황 슬래그와 함께 재순환되며, 탈황 용기 내부에서 아직 탈황되지 않은 용선에 유입되며, 품질 향상을 위해 잔류 강의 양은 종래 기술에 비해 휠씬 큰 양으로 유지될 수 있다. 강의 주조 중에 합류되는 슬래그는 훨씬 더 신뢰성 있게 방지되거나 배제된다. 이는 이러한 방식에 있어서, 슬래그가 연속 주조설비의 턴디쉬를 통과하게 되는 것을 용이하게 방지할 수 있으므로, 연속 주조법을 사용하는 경우에 특히 유용하다.
분말 형태의 탈황제를 사용하여 탈황 처리를 수행하는 것이 DE-195 46 738 C2 호에 공지되어 있으며, 상기 공보에 있어서는 용강에 대해 레이들 내부에서의 야금학적 처리를 수행하는 동안에 그 레이들 노에서 생성된 슬래그가 용강의 주조후에 잔류 양의 용강과 함께 고온 선철(선철) 장입 레이들에 유입되며, 탈황될 추가의 용선이 상기 레이들에 추가된다. 그후, 분말 탈황제가 추가되며 그 탈황제와 함께 상기 용선이 캐리어 가스의 도움으로 소용돌이를 일으킨다. 그러나, 이러한 공지의 방법에 있어서는 레이들 야금학적 처리를 위해 보통의 레이들 슬래그 성분을 이용할 필요가 있으므로, 그 레이들 슬래그의 제조와 그의 처분을 위한 상당한 재정적 어려움을 초래한다.
본 발명에 따라, 탈황 용기로부터 제거되어 강-주조 레이들 내측으로 유입된 탈황 슬래그의 일부의 양은 용선의 30 ㎏/t 이하, 바람직하게 20 ㎏/t 이하이다.
양호한 실시예에 따라, 탈황 슬래그의 일부의 양은 탈황 용기로부터 제거되어 재생 후에 강-주조 레이들 내측으로 유입된다. 이는 선철 처리 용기로부터의 슬래그가 높은 흡입능력을 가지므로, 황의 함량이 매우 낮은 것을 필요로 하는 경우에 특히 유리하다.
다른 실시예는 탈황 슬래그의 일부의 양이 탈황 용기로부터 제거되어 재생 이전에 강-주조 레이들로 주입되는 것을 특징으로 한다. 이러한 경우도 역시, 강 내부의 황 함량을 상당히 감소시킬 수 있지만 탈황 슬래그의 일부의 양이 상기 용기 내부에서 발생하는 선철의 탈황 직후에 탈황 용기로부터 제거될 수 있다. 선철 처리를 위한 커다란 용적의 슬래그를 고려하여, 상기 황 수치는 여전히 상당히 낮거나 상기 슬래그는 슬래그의 재생 이전이라도 상기 강으로부터 황을 취할 수 있다.
탈황 용기로부터 제거된 탈황 슬래그의 일부의 양이 열 절연 및 액상상태로 강-주조 레이들로 이송되는 경우에 유리한데, 이러한 경우에는 강-주조 레이들로부터 제거되어 탈황 용기 내측으로 재순환되는 탈황 슬래그가 열 절연 및 액상상태로 탈황 용기로 이송, 즉 재순환되는 것이 유리하다.
상기 탈황 슬래그는 적합하게 예열되어 열 절연된 이송 용기에 의해 편리하게 이송된다. 이러한 이송과 관련된 비용을 감소시키기 위해서는 복수의 강 배치로부터 공급되는 슬래그(적절한 경우 잔류 강과 함께)를 적절하다면, 레이들 가열 버너와 결합시켜 단일 이송 용기 내측에서 전후로 이송시키는 것이 편리하다.
슬래그의 일부의 양은 조강이 강-주조 레이들에 추가되기 전후에 강-주조 레이들 내측에 주입될 수 있으며, 강을 후에 추가하는 것은 소용돌이를 유발하는데 장점이 있으므로 특히, 슬래그가 상당히 높은 황 함량을 갖는 경우에도 추가의 탈황반응을 발생시킬 수 있다. 또한, 이는 탈산 작용에 의해 생성된 비금속 개재물의 분리를 촉진시키므로 강의 순도를 개선한다.
도 1은 본 발명에 따른 용강의 제조방법에 대한 실시예를 도시하는 흐름도이다.
본 발명은 도면에 흐름도의 형태로 도시한 예시적인 실시예를 참조하여 더욱 상세히 후술된다.
선철(4)은 용광로와 같은 선철 용해설비(3) 또는 예를들어 코렉스 설비와 같은 용융 환원설비 내부에서 광석, 석회, 회분, 코크스, 석탄 등의 맥석(2)과 함께 철광석(1)으로부터 용해된다. 용광로 공정 또는 직접환원 공정으로부터 생성된 슬래그(5)는 슬래그 이용 시스템(6)으로 공급된다. 이러한 슬래그(5)의 일부는 합류 슬래그(5')로서 선철(4)과 함께 선철 탈황설비로 공급되거나, 이러한 슬래그의 양이 많은 경우에는 일반적으로 선철의 탈황 이전에 이송 레이들로부터 제거된다.
상기 선철(4)은 예를들어, 흑연 전극 또는 석탄으로 형성되는 전극에 의해 전기적으로 가열되는 높이가 낮은 노 또는 가열가능한 레이들로서 설계된 탈황 용기(7) 내측으로 도입되어, 특정 탈황 슬래그(8)에 의해 상기 용기내에서 탈황 공정이 수행되게 된다. 높이가 낮은 노의 다른 예로서, 적합하게 채택된 전기로를 사용하는 것도 가능하다. 탕구는 선철이 어떠한 슬래그를 포함하지 않고 방출되게 한다. 이러한 탈황 용기(7)에 있어서는 1회 기준으로, 선철에 대해 아래의 표에 제시된 바와 같은 화학 조성을 갖는 충분한 양의 기본 탈황 슬래그(8)를 용해하는데 저항식 가열방법이 사용되며, 탈황 슬래그는 중량비로 < 10, 바람직하게 < 5 이며, 연속 탈황의 경우 탈황 공정 중에 바람직하게, < 2.5로 유지되어야 한다. 이러한 탈황 슬래그(8)는 일정하게 재사용되는데, 이러한 목적을 위해 연속적으로 재생되므로 이러한 합성 슬래그의 전체적인 소모량은 무시할 정도로 작다.
표
중량비로,
SiO2 20% 이하,
Al2O3 30% 이하,
SiO2 + Al2O3 + TiO2 = 5 내지 40%,
FeO 2.0% 이하,
MnO 1.5% 이하,
CaO + MgO + BaO + Na2O + K2O = 25 내지 65%,
MgO 20% 이하,
Na2O + K2O 10% 이하,
CaF2 = 0 내지 60% 이하,
CaO + MgO + BaO + Na2O + K2O + CaF2 = 50 내지 85%,
(CaO + MgO) / (SiO2 + 0.5Al2O3) 2 이상,
(Na2O + K2O) / SiO2 1 이하.
이러한 형태의 탈황 용기(7)내에서 발생하는 탈황공정은 EP 0 627 012 B1 호 에 설명되어 있다. 상기 공보에 설명된 탈황공정의 세부사항은 본 발명에 따른 방법에 적용될 수 있다.
선철(4)의 탈황이 수행된 후에, 상기 선철은 EP 0 627 012 B1 호에 설명된 바와 같이 선철 장입 레이들 내측으로 출탕되어 예를들어, 전로 또는 전기로에서 제강공정(9)이 수행된다. 탈황 슬래그(8)의 일부는 소위, 과잉 슬래그(8')로서 선철(4)과 함께 전로 또는 전기로로 공급될 수 있다. 상기 과잉 슬래그(8')는 용광로 등으로부터 슬래그 제거되지 않은 합류 슬래그에 의해 그리고, 상기 슬래그가 상세히 후술하는 바와 같이 전로 또는 전기로 내에서의 강의 탈산작용 중에 생성된 상기 합류 슬래그용 레이들 노를 사용하여 혼합될 때 형성된다.
합류된 슬래그 및/또는 탈산작용에 의한 생성물에도 불구하고 상기 탈황 슬래그(8')의 일정한 화학 조성을 유지하기 위해, 5 내지 10 ㎏/t 정도의 추가 강(10)이 탈황 용기(7) 내측으로 도입된다. 특히, SiO2 함량이 상당히 높은 용광로 슬래그는 선철 탈황 슬래그의 이상적인 조성을 유지하기 위해 훨씬 더 많은 양의 추가를 필요로 한다. 전로 및 전기로로부터 합류되는 보다 적은 양의 슬래그 중의 P 함량은 무시될 정도로 적다.
선철(4)로부터의 조강(11)의 제조 중에, 합금(12), 저온 스크랩(13) 및/또는 스크랩(14)이 추가되며, 상기 공정에서 형성된 슬래그(15)가 슬래그 이용 설비(16), 특히 전로 슬래그 이용을 위해 공급되거나 다른 방식으로 매립 또는 처리된다(도면부호 17). 게다가, 보통 조강의 제조에 필요한 다른 첨가물(18)들이 전로 또는 전기로 내측에 투입된다.
이러한 방식으로 제조되는 조강(11)은 소량의 합류 슬래그(20)(강 중의 5 ㎏/t 이하)와 함께 강-주조 레이들(19)로 출탕된다. 탈황 슬래그(8)의 일부의 양, 특히 강의 약 30 ㎏/t 이하, 바람직하게 강의 약 20 ㎏/t 이하의 슬래그가 상기 강-주조 레이들(19) 내측에 투입된다. 탈황 슬래그(8)는 강의 출탕 전후에 강-주조 레이들(19)에 투입된다. 조강(11)과 슬래그(20 및 8)를 포함하는 강-주조 레이들(19)은 바람직하게 전극에 의해 전기적으로 가열될 수 있는 일반적으로 레이들 노(19') 내부에 투입된다. 그후에 조강(11)에 대한 표준 레이들 처리가 수행되는데, 이 동안에 조강(11)은 아직은 비워져 있으나 탈황 슬래그 상으로 조강(11)이 단지 연속적으로 출탕될 때 강-주조 레이들(19)에 투입되는 탈황 슬래그(8)에 의해 일부 양의 이송된 탈황 슬래그(8)와 바람직하게 완전히 혼합된다. 그후, 최종 강(21)의 레이들 처리 및 주조가 예를들어 연속 주조 설비(22)에서 수행된다. 상기 강(11)이 주조된 후에 강-주조 레이들(19)내에 남아 있는 탈황 슬래그(8)는 탈황 용기(7)로 차례로 복귀, 즉 완전히 재순환된다.
강-주조 레이들(19) 내의 조강(11)의 처리는 예를들어, 탈가스 처리 및/또는 순도치(the level of purity)의 개선만이 고려된다면 가열없이 수행될 수 있다.
제강공정(9)으로부터 레이들 노(19') 및 연속 주조설비(22)로의 강-주조 레이들(19)의 운동 및 이의 반대 방향으로의 운동이 점선으로 도시된 강-주조 레이들(19)에 의해 도시되어 있다.
탈황 용기(7)로부터 제거되어 강-주조 레이들(19)로 공급되는 탈황 슬래그(8)의 일부의 양은 EP-0 627 012 B1 호에 설명된 바와 같이, 망간 광석, 공기, 산소 등의 첨가에 의해 수행되는 재생 전후에 제거된다. 재생 전후에 있어서, 최종 강(21) 내부에서 특히 낮은 황 함량을 유지할 수 있으며, 긍극적으론 이미 재생된 탈황 슬래그(8)가 제거되어 조강(11)과 완전히 혼합될 때, 특히 낮은, 예를들어 < 6 ppm인 황 함량을 갖게 할 수 있다. 이는 선철 탈황 공정을 사용하여 일반적으로 설정되는 매우 낮은 황 함량의 선철에 의해 달성될 수 있으며, 따라서 출탕시 강 내부에는 이미 매우 낮은 황 함량을 가지며, 탈황 용기(7)로부터 황을 취할 수 있는 슬래그의 능력은 (평형 상태시)황 분포도 Ls> 500으로 상당하다.
황 분포도 LS = 슬래그 내부의 황 함량 / 강 내부의 황 함량
특히, 일부의 양의 탈황 슬래그(8)를 탈황 용기(7)로부터 강-주조 레이들(19)로, 다시 탈황 용기(7)로 이송하는데에는 적절한 예열 및 절연 방식의 이송용기, 기울임 장치를 갖춘 유용한 라인 컨베이어가 사용된다.
본 발명에 따른 방법의 장점은 다음과 같다.
조강(11)의 레이들 노 처리 중에, 레이들 노(19')는 단지 약간만 전기 가열되며, 어떤 고상 슬래그 내의 성분(가능한한 고온의 액상형태로 도입되는 탈황 슬래그(8)의 일부의 양)을 용해할 필요가 없으므로 소음 방출이 상당히 감소된다. 또한, 종래기술에 비해 액상 상태의 상당히 대량의 슬래그가 강-주조 레이들(19)내에 비용 측면에서 효과적으로 사용될 수 있다는 점은 중요한 역할을 한다.
레이들 노(19')에는 단지 약간의 가열만을 필요로 하므로, 아아크 방사를 작 게 줄이는 결과를 초래하며 이러한 아아크 방사도 본 발명에 따라 사용되는 상당히 대량의 슬래그에 의해 흡수된다. 결국, 아아크는 성공적으로 감추어질 수 있다.
게다가, 정화, 즉 순도를 증가시키는데 이용할 수 있는 다수의 시간들이 있으므로, 특히 순수한 강을 확보할 수 있게 한다. 강-주조 레이들(19)내에 상당히 증가된 양의 슬래그는 특히, 아아크와 공기와의 어떤 직접적인 접촉을 피할 수 있으므로 질소의 흡수량을 상당히 낮추게 된다. 또한, 강-주조 레이들(19)내에 어떠한 석회도 용해시킬 필요가 없으므로 수소의 흡수량도 낮출 수 있다.
(강(21)로부터의) 상당히 대량의 잔류 강이 강-주조 레이들(19)내에 남아 있다는 사실은 (잔류 강이 특히 탈황 용기(7)내에 선철(4)을 추가함으로써 탈황 슬래그(8)와 함께 어떠한 손실없이 재순환되므로)특히, 연속 주조 중에 영향을 받는 품질상의 장점을 제공하며, 연속 주조설비의 턴디쉬 내측으로 슬래그가 합류되는 것을 방지할 수 있다.
본 발명의 방법에 따른 다른 장점은 강-주조 레이들(19)의 바닥이 탈황 슬래그(8)를 배출한 후에도 매우 깨끗하다는 점인데, 이는 스컬 형성이나 케이크 형태의 슬래그를 형성하지 않는다. 대량의 탈황 슬래그(8)로 인해, 잔류하는 강의 양과 함께 적합한 경우에 탈황 슬래그(8)가 재 이송되어서 탈황 슬래그(8)와 잔류 강은 액상 형태로 재순환되는 동안 충분히 높은 온도가 보장될 수 있다.
레이들 노(19')의 보다 큰 완충기능 또한 중요하며, 가열 주기를 길게 할 필요가 없다는 사실은 레이들 노(19')에서의 순수한 처리시간이 훨씬 더 짧아 질수 있으며 전로/전기로와 연속 주조설비, 특히 순차 주조설비 사이의 완충에 이용될 수 있는 시간을 증대시킬 수 있다.

Claims (9)

  1. 용선(4)을 탈황시키기 위해,
    SiO2 20 중량% 이하,
    Al2O3 30 중량% 이하,
    SiO2 + Al2O3 + TiO2 = 5 내지 40 중량%,
    FeO 2.0 중량% 이하,
    MnO 1.5 중량% 이하,
    CaO + MgO + BaO + Na2O + K2O = 25 내지 65 중량%,
    MgO 20 중량% 이하,
    Na2O + K2O 10 중량% 이하,
    CaF2 = 최대 60 중량%,
    CaO + MgO + BaO + Na2O + K2O + CaF2 = 50 내지 85 중량%,
    (CaO + MgO) / (SiO2 + 0.5Al2O3) 2 이상,
    (Na2O + K2O) / SiO2 1 이하, 및
    불가피한 불순물의 조성을 갖는 탈황 슬래그(8)를 탈황 용기(7)에서 탈황 슬래그(8)의 가열에 의해 1400 내지 1800℃의 온도로 가열하는 단계와,
    상기 탈황 용선을 탈황 슬래그와 분리하여 상기 탈황 슬래그(8) 하부에서 불연속 또는 연속적으로 주입되는 황-함유 용선(4)을 탈황시키도록 상기 탈황 슬래그(8)를 사용하는 단계를 포함하며,
    상기 용선(4) 대 탈황 슬래그(8)의 비가 중량비로 10 : 1 이하이며, 상기 탈황 슬래그(8)가 연속 또는 불연속적으로 재생된 후에, 용강(21)이 상기 용선(4)으로부터 제조되는 용강(21)의 제조방법에 있어서,
    조강 용융물(11)의 연속적인 레이들 처리를 위해, 상기 탈황 용기(7)로부터 공급되는 탈황 슬래그(8)의 일부의 양은 처리 후에 조강 용융물(11)로 변환될 탈황 처리된 용선(4)을 수용하는 강-주조 레이들(19) 내측으로 유입되며, 상기 강-주조 레이들에서의 처리 후, 및 이러한 방식으로 제조된 용강(21)의 주탕 후에 재순환되는 것을 특징으로 하는 용강의 제조방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 용강(1)이 주입된 후에 강-주조 레이들(19) 내부에 남아 있는 잔류 용강(21)이 재순환될 탈황 슬래그(8)와 함께 재순환되며 상기 탈황 용기(7) 내부에서 아직 탈황되지 않은 용선(4)에 유입되는 것을 특징으로 하는 용강의 제조방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 탈황 용기(7)로부터 제거되어 강-주조 레이들(19) 내측으로 유입되는 탈황 슬래그(8)의 일부의 양은 용선(4)의 30 ㎏/t 이하인 것을 특징으로 하는 용강의 제조방법.
  4. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 탈황 슬래그(8)의 일부의 양은 상기 탈황 용기(7)로부터 제거되어 재생 후에 상기 강-주조 레이들(19) 내측으로 유입되는 것을 특징으로 하는 용강의 제조방법.
  5. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 탈황 슬래그(8)의 일부의 양은 탈황 용기(7)로부터 제거되어 재생 이전에 상기 강-주조 레이들(19) 내측으로 유입되는 것을 특징으로 하는 용강의 제조방법.
  6. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 탈황 용기(7)로부터 제거된 탈황 슬래그(8)의 일부의 양은 열 절연 및 액상상태로 상기 강-주조 레이들(19)로 이송되는 것을 특징으로 하는 용강의 제조방법.
  7. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 강-주조 레이들(19)로부터 제거되어 상기 탈황 용기(7) 내측으로 재순환될 상기 탈황 슬래그(8)는 열 절연 및 액상상태로 상기 탈황 용기(7)로 이송되는 것을 특징으로 하는 용강의 제조방법.
  8. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 탈황 용기(7)로부터 제거된 상기 탈황 슬래그(8)의 일부의 양은 조강 용융물(11)이 상기 강-주조 레이들(19)에 추가되기 이전에 상기 강-주조 레이들(19) 내측에 유입되는 것을 특징으로 하는 용강의 제조방법.
  9. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 탈황 용기(7)로부터 제거된 상기 탈황 슬래그(8)의 일부의 양은 조강 용융물(11)이 상기 강-주조 레이들(19)에 주입된 후에 상기 강-주조 레이들(19) 내측에 유입되는 것을 특징으로 하는 용강의 제조방법.
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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100504295B1 (ko) * 2000-06-14 2005-07-27 제이에프이 엔지니어링 가부시키가이샤 용선용 탈황제의 제조 방법 및 장치
US6772713B2 (en) * 2002-12-12 2004-08-10 United Dominion Industries, Inc. Method and apparatus for providing and utilizing outside air for boiler combustion
KR100911966B1 (ko) 2004-08-26 2009-08-13 주식회사 포스코 극저황 스테인리스 용강의 제조방법

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE195C (de) * 1877-07-19 R. BEECROFT & F. H. WRIGHT in Halifax, England Verbesserte Maschine zum Kämmen von Wolle und anderen Faserstoffen
WO1993017131A1 (de) * 1992-02-27 1993-09-02 Anton More Verfahren zur entschwefelung von eisenschmelzen bei minimalem schlacke-anfall und eine dafür geeignete vorrichtung

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2297914A1 (fr) * 1975-01-20 1976-08-13 Siderurgie Fse Inst Rech Procede de desulfuration de la fonte par voie gazeuse
DE3836549C1 (en) * 1988-10-27 1990-01-18 Krupp Stahl Ag, 4630 Bochum, De Process for desulphurising molten crude iron
US5397379A (en) * 1993-09-22 1995-03-14 Oglebay Norton Company Process and additive for the ladle refining of steel
DE19546738C2 (de) * 1995-12-14 1997-12-18 Eko Stahl Gmbh Verfahren zur Entschwefelung von Roheisenschmelzen
US6179895B1 (en) * 1996-12-11 2001-01-30 Performix Technologies, Ltd. Basic tundish flux composition for steelmaking processes

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE195C (de) * 1877-07-19 R. BEECROFT & F. H. WRIGHT in Halifax, England Verbesserte Maschine zum Kämmen von Wolle und anderen Faserstoffen
WO1993017131A1 (de) * 1992-02-27 1993-09-02 Anton More Verfahren zur entschwefelung von eisenschmelzen bei minimalem schlacke-anfall und eine dafür geeignete vorrichtung

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