KR100396012B1 - 열간 압연기 - Google Patents

Abstract

열간 압연기의 마무리 압연기(30)를 전방단(31)과 후방단(32)으로 구분하고, 전방단(31)에 2 기 이상의 스탠드로 된 CVC 밀(31A, 31B)을 배치하는 동시에, 후방단(32)에 2 기 이상의 스탠드로 된 이경 롤 밀(32A, 32B)을 배치한다. 이에 의해, 두께가 1.2 mm 정도 이하인 얇은 판의 압연을 행할 때 크라운이나 엣지 드롭의 발생을 억제하고, 또한 판의 미단부에 교축이 발생하는 것을 방지하여 원활하게 압연판의 제조를 행하는 것이 가능해진다.

Description

열간 압연기{HOT ROLLING MILL}

열간 압연에 의해서 박판을 제조하는 경우, 판의 두께를 균일하게 하는 데에 아울러, 판의 미단부를 각 압연기에 원활하게 통과시키는 것이 중요한 과제이다. 롤에 의해서 판을 압연하는 경우, 판의 폭방향으로 중앙 부근이 두꺼워지는 크라운(본체 크라운)이나 판의 양단부(귀의 부분)에서 두께가 급격하게 감소하는 엣지 드롭이 발생하여 두께가 불균일해지기 쉬운 이외에, 특히 판두께가 얇은 경우에 판의 미단부가 절곡되어 압연기를 통과하는「교축」(Pincher)이라고 불리는 문제점이 자주 발생하기 때문이다. 상기 크라운이라 함은, 롤의 굽힘 변형에 기초하여 진폭의 중앙 부근이 두꺼워지는 현상이며, 엣지 드롭이라 함은, 롤의 판을 협지하는 부분(판에 압접하는 부분)과 협지하지 않는 부분(판의 폭의 외측 부분)의 경계선에 있어서 롤 주위면에 호형의 단차부가 형성되는 것에 기인하여 판의 양단부에 두께가 외측을 향하여 호형으로 감소하도록 급구배가 지는 현상이다. 또한, 교축이라 함은, 압연기 사이에서 장력이 부여되지 않아서 불안정해지는 판의 미단부가 측방의 가이드 등에 맞닿아 절곡되고, 절곡된 상태로 압연기의 롤 사이로 진입하는 현상이다. 크라운이나 엣지 드롭이 발생하면 판두께에 대한 치수 정밀도가 저하되고, 교축이 발생하면 롤에 흠집이 생겨서 그 롤을 재연마해야 되는 등의 문제가 발생하여 생산이 현저하게 지체되게 된다.

판의 미단부에 있어서의 교축은 판두께가 얇을수록 발생하기 쉽다. 그 이유는 판두께를 얇게 하기 위해서는 압하량이 많아지므로 압연 하중이 커지고, 판을 횡방향으로 움직이게 하는 힘도 그 양만큼 커지기 때문이며, 또한 압연기의 바로 전방에 설치되어 있는 가이드 등에 판이 맞닿았을 때, 그 단부가 절곡되기 쉽기 때문이다. 그로 인해, 열간 압연기에 있어서 현실적으로 압연 가능한 강판의 두께는 1.2 mm가 하한으로 되어 있었다.

교축의 발생을 방지하면서 두께 1.2 mm 정도 이하의 강판을 원활하게 열간 압연하기 위한 기술은, 일본 철강 협회 강연회 예비 원고집(CAMP-ISIJ VOL.10(1997)-1088)의「(280) 지바 3 H0T에 있어서의 무단 압연의 전체 개요」, 및 일본 특허 공개 평6-106207호 공보 등에 기재되어 있다. 이들 간행물에 기재된 기술은 마무리 압연기의 바로 전방에 있어서 판(시트 바아)의 미단부에 다음 판의 선단부를 접합함으로써, 장력을 받지 못하는 미단부의 부위수를 적게 하는 것이다. 또한, 이 경우, 미단부로 되는 것을 회피할 수 없는 부분에 대해서는 두께가 1.6 mm 이상으로 압연함으로써 교축의 발생을 방지한다.

상기 간행물에 기재된 기술에 의해서 박판을 원활하게 제조하려면, 종래의 열간 압연기에 비해 필요한 설비 비용이 상당히 상승한다. 왜냐하면, 단시간으로 판을 순조롭게 접합하는 특수한 접합 장치가 필요한 점이나 절단 장치 등의 추가에아울러, 열간 압연기의 라인 전체의 배치를 변경해야 하기 때문이다. 따라서, 이미 설치되어 있는 열간 압연기를 사용하는 경우에도 상기의 기술을 실현하기 위해서는 대폭적인 개조가 필요하며, 개조 공사의 기간이 장기화되어 조업을 장시간 정지하지 않을 수 없게 된다. 또한, 상기와 같은 수단만으로는 교축의 발생을 방지할 수는 있어도, 크라운이나 엣지 드롭이 판에 발생하는 것을 억제하는 일은 곤란하다.

본 발명은 두께가 1.2 mm 정도 이하인 박판을 생산하는 경우에도 크라운이나 엣지 드롭의 발생을 억제하는 동시에, 미단부에 교축이 발생하는 것을 방지할 수 있으며, 또한 구성이 간단한 열간 압연기를 제공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명은 두께가 균일한 박판(강판)을 원활하게 제조하는 것을 가능하게 하는 열간 압연기에 관한 것이다.

도1a는 본 발명의 일 실시 형태에 의한 열간 압연기의 계통도이다.

도1b는 도1a에 있어서의 b-b선 화살표 방향으로부터 본 도면으로서 CVC 밀의 요부를 모식적으로 도시한 정면도이다.

도1c는 도1b에 있어서 작업 롤이 축선 방향으로 변위하여 롤 갭이 변한 상태를 도시한 도면이다.

도1d는 도1a에 있어서의 d 부분의 상세도이며 이경 롤 밀의 요부를 모식적으로 도시한 측면도이다.

도2a는 본 발명의 다른 실시 형태에 관한 열간 압연기의 계통도이다.

도2b는 본 발명의 또 다른 실시 형태에 관한 열간 압연기의 계통도이다.

도2c는 본 발명의 다른 실시 형태에 관한 열간 압연기의 계통도이다.

도3은 페어 크로스 밀을 도시한 도면이다.

도4는 마무리 압연기의 입구측에서의 판의 온도를 도시한 그래프이다.

본 발명에 의한 박판의 열간 압연기는 전방단과 후방단에 의해 구성되는 마무리 압연기를 구비하고,

① 전방단이 2 기 이상의 스탠드로 된 CVC 밀 또는 페어 크로스 밀에 의해 구성되고,

② 후방단이 2 기 이상의 스탠드로 된 이경 롤 밀에 의해 구성되어 있는 것을 특징으로 한다.

상기 ①의 CVC 밀이라 함은, 축길이 방향으로 외경이 연속적으로 변화하는 롤로서, 축길이 방향으로의 이동이 가능한 것(CVC 롤)을 포함하는 공지의 압연기를 의미한다. 또한, 페어 크로스 밀이라 함은, 한 쌍의 작업 롤과 백업 롤을 동시에 평행하지 않으며 중앙부 부근에서 가장 접근하는 크로스형으로 배치하여 상호의 위치 관계(각도 등)를 변경 가능하게 한 공지의 압연기를 의미한다. 이들 압연기는모두 롤 갭 형상의 변경 능력을 가진 것이다. 즉, CVC 밀의 경우는 상기와 같은 외경 변화를 갖는 CVC 롤을 축길이 방향으로 이동시킴으로써, 또한 페어 크로스 밀의 경우에는 상기한 바와 같이 크로스형으로 배치한 롤의 위치 관계를 변경함으로써 각각 롤 갭 형상을 변경할 수 있다. 게다가, 이와 같은 밀은 단순히 롤 벤딩을 행하는 등의 수단에 비해 롤 갭 형상의 변경 능력이 크다.

한편, 상기의 ②의 이경 롤 밀이라 함은, 한 쌍의 작업 롤에 대하여 직경이 동일하지 않고, 또한 대경의 작업 롤만이 회전 구동되는 압연기를 의미한다. 이경 롤 밀은 우선 한 쪽의 작업 롤이 소경이므로, 작은 압하력으로도 압하량을 크게 하기 쉬우며, 또한 대경의 작업 롤만을 구동함으로써 압연 재료에 전단력을 작용시킬 수 있는 점으로부터, 작업 롤의 직경이 모두 큰(동일 직경임) 일반 압연기와 비교하여 압하율을 크게 취하는 것이 용이하다. 그리고, 그로 인해 이경 롤 밀은 일반 압연기나 전방단 부분에 설치한 상기 ①의 압연기 등과 비교하여 그 압연 압력을 낮게 한 경우에도, 이들 각 압연기와 동등한 압하율을 실현할 수 있게 된다. 따라서, 또한 스탠드 수가 적은 소형의 배치로 이루어진 경우에도 전술한 작용을 발휘하며, 게다가 충분한 압하율을 실현할 수 있다고도 할 수 있다. 또, 이경 롤 밀은 작업 롤의 직경이 모두 큰 일반적인 압연기에 경미한 개조(즉, 한 쪽의 롤을 소경의 것으로 변경하는 등)를 가하는 것만에 의해서도 구성될 수 있으므로, 유용할 수 있는 이미 설치되어 있는 압연기가 있는 경우에는 본 발명의 열간 압연기를 간단하고 또한 저비용으로 구성하는 것도 가능하게 한다.

상기한 ① 및 ②의 배치를 갖는 본 발명의 열간 압연기에 의하면, 박판에 크라운이나 엣지 드롭이 발생하는 것을 억제하면서, 동시에 미단부에 교축이 발생하는 빈도를 저감할 수 있다. 이것은 하기의 a) 내지 c)의 작용에 의거한다.

a) 마무리 압연기 중 전방단의 ① 부분에 있어서 롤 갭 형상의 변경 제어를 행함으로써, 판에 발생하는 크라운을 억제할 수 있다. 판의 크라운은 압연기의 롤이 구부러짐으로써 진폭 방향(즉, 롤의 축길이 방향)으로 롤 갭이 불균일해짐으로써 발생하지만, ①의 압연기에 의해서 그 롤 갭을 적절하게 변경하여 제어하면 판의 크라운을 작게 하고, 또한 최적의 크라운을 갖는 판을 제조하는 것이 가능해진다. 또한, 롤 갭을 변경함에 따른 크라운의 제어는 판의 평탄도 등을 저하시키는 경우가 많지만, 이러한 제어를 마무리 압연기 중 전방단 부분에서 행하므로, 중간단 또는 후방단 부분에서 그 평탄도 등을 향상시키는 것이 가능하다. 또, 전방단 부분에서 이렇게 함으로써 크라운을 작게 해 두면, 후방단 부분 등에서는 이를 유지시키는 압연을 행하면 되며, 후술하는 이경 롤 압연의 조업을 안정된 것으로 할 수 있다.

b) 마무리 압연기 중 후방단의 ② 부분에 있어서 압연 압력이 낮은 압연을 행함으로써, 판의 미단부에 교축이 발생하기 어려워진다. 교축은 장력이 부여되지 않는 판의 미단부가 가로(패스 라인의 우측 또는 좌측)로 흔들려서 압연기의 가이드 등에 맞닿음으로써 발생하는데, 조사의 결과, 압연 압력이 낮은 편이 미단부가 가로로 흔들리기 어렵다는 사실이 명백해졌다. 그 이유는, 압연하는 수단이 완전하게 좌우 대칭으로는 제조되지 못하는 데에 있다고 추측된다. 즉, 압연기나 압연롤이 엄밀하게는 좌우 대칭이 아닌 점에 기초하여 판에는 좌우의 어느 한 쪽을 향하는 비대칭의 힘이 작용한다고 생각되며, 그로 인해 압연 압력이 작을수록 판을 좌우로 향하게 하는 힘도 작아져서 미단부가 흔들리기 어려워지는 것이라고 생각된다. 따라서, 이 압연기에서는 상당히 얇은 판을 압연할 때라도 미단부에 교축이 발생하는 문제가 일어나기 어렵다. 또한, 마무리 압연기에 있어서 판의 미단부가 가로로 흔들리는 양(진폭)은 후방단의 압연기에 있어서 일수록 확대되는 것이 일반적이므로, 동압연기 중 후방단 부분에서 압연 압력이 낮은 압연을 행하는 것이 교축 방지에 관하여 효과적이다.

c) 역시 후방단의 ② 부분에 있어서 압연 압력이 낮은 압연을 행하므로, 엣지 드롭의 발생도 억제할 수 있다. 엣지 드롭은 롤의 판에 압접하는 부분과 판의 폭의 외측 부분의 경계선에 있어서 롤면에 호형의 단차부가 형성되는 것에 기인하여 발생하므로, 압연 압력을 낮게 하여 판에 압접하는 부분에서 롤에 발생하는 오목부를 얕게 함으로써 이를 작게 할 수 있는 것이다.

그리고, 이 열간 압연기에서는 상기 ①의 압연기(CVC 밀 또는 페어 크로스 밀)를 2 기 이상의 스탠드를 배치하므로 판의 크라운을 효과적으로 억제할 수 있는 데다가, ②의 압연기(이경 롤 밀)도 2 기 이상의 스탠드를 배치하므로 압연 압력을 현저하게 저하시킴으로써 교축 및 엣지 드롭의 발생을 효과적으로 억제하면서 필요한 압하율을 실현할 수 있다.

본 발명의 열간 압연기에서는 상기에 부가하여, 상류측에 배치된 조압연기(의 최종 스탠드)와 상기한 마무리 압연기(의 최전방 스탠드) 사이에 판의 온도 강하를 방지하는 수단을 배치할 수 있다. 온도 강하를 방지하는 수단으로서는, 터널로나 시트 바아 권취·권출 장치, 시트 바아 히터 등이 있다.

마무리 압연기로 보내지기 전의 판은 마무리 압연기 출구측의 속도에 의해 결정되는 낮은 속도로 되므로, 체류 시간이 길고, 판의 후방(미단부 부근)이 됨에 따라서 온도가 강하되기 시작한다. 그리고, 마무리 압연기에 있어서도 후방단 부분으로 나아갈수록 그 판의 온도는 내려간다. 그러나, 이 열간 압연기에서는 판의 온도 강하를 방지하는 상기의 수단에 의해서, 마무리 압연기로 보내지기 전의 판에 대하여 온도를 유지시키며, 또한 해당 온도를 상승시킨다. 판의 온도가 충분히 높으면, 그렇지 않은 경우에 비해 마무리 압연에 필요한 압연 압력이 낮아도 충분하다. 그로 인해, 상기 수단에 의해서 판의 온도 강하를 방지하는 이 열간 압연기에서는 마무리 압연(특히 그 후방단 부분)을 낮은 압연 압력에 의해서 행할 수 있다. 또한, 판의 선단부와 후방 단부의 온도를 같게 할 수 있으므로, 압연 하중의 변동도 없고, 안정된 압연을 행할 수 있다. 따라서, 엣지 드롭이나 교축이 발생하는 것을 효과적으로 억제할 수 있다.

이하, 본 발명의 일 실시 형태에 대하여 설명한다. 도1a는 일 실시 형태에 의한 열간 압연기(A)를 전체적으로 도시하고, 도1b는 도1a에 도시한 열간 압연기(A)의 CVC 밀의 한 쌍의 작업 롤(31a, 31b)을 모식적으로 도시하고 있다(도1a의 b-b 화살표 방향으로부터 본 도면). 도1b에 있어서 작업 롤 외경의 변화는 과장하여 도시되어 있다. 도1c는 작업 롤이 축선 방향으로 변위하여 롤 갭이 변한 상태를 도시하고 있다. 도1d는 도1a에 있어서의 열간 압연기(A)에서의 이경 롤 밀(32a, 32b)을 모식적으로 도시하고 있다(도1a에 있어서의 d 부분의 상세도).

이 열간 압연기(A)에는 다음과 같은 기기를 배치하고 있다. 우선, 가장 상류 부분(도1a의 좌측)에는 가열로(1)가 위치되고, 그에 이어서 조압연기(10)가 배치되어 있다. 가열로(1)는 재료로 하는 연속 주조편(슬래브)을 1200 ℃ 정도로까지 가열하는 수단이고, 조압연기(10)는 가열된 슬래브를 30 mm 전후의 두께로 압연한다. 조압연기(10)로서 도면에는 1 기의 스탠드를 모식적으로 도시하고 있지만, 실제로는 복수 스탠드를 배치하는 경우도 있다. 그리고, 조압연기(10)의 하류에는 도시한 바와 같이 6 기의 스탠드로 된 마무리 압연기(30)가 배치되어 있으며, 그 끝에는 압연된 판의 권취기(40)가 설치되어 있다.

이 열간 압연기(A)에서는 두께 1.2 mm 이하(특히, 1.0 mm 이하)의 얇은 강판이더라도 형상 정밀도가 높은 것을 원활하게 생산할 수 있도록 다음과 같은 구성을 채용하고 있다.

마무리 압연기(30) 중 전방단(31)을 구성하는 3 기의 스탠드(31A, 31B, 31C)는 소위 CVC 밀(롤 직경이 연속적으로 변화하는 밀)로 구성되어 있다. 즉, 이들은 도1a와 같이 작업 롤(31a, 31b)과 백업 롤(31c, 31d)로 이루어진 4중의 압연기로서 구성되어 있다. 그리고, 각 스탠드의 작업 롤(31a, 31b)에는 도1b에 도시한 바와 같은 크라운(CVC, 즉 직경의 연속적 변화)을 갖게 하고 있다. 작업 롤(31a, 31b)은 도1c에 도시한 바와 같이 동시에 반대의 축길이 방향으로 이동시킬 수 있다. 이러한 이동에 의해서 작업 롤(31a, 31b) 사이의 위치 관계를 조정하면, 그 사이의 롤 갭(판(x)에 접촉하는 부분)의 형상을 변경할 수 있다. 각 스탠드의 작업 롤(31a, 31b)에 대하여 또한 공지의 롤 벤더를 부설하는 것도 좋다.

마무리 압연기(30) 중 후방단(32)을 구성하는 3 기의 스탠드(32A, 32B, 32C)는 소위 이경 롤 밀로서 구성되어 있다. 즉, 이들은 도1a와 같이 작업 롤(32a, 32b)과 백업 롤(32c, 32d)로 이루어진 4중의 압연기로서 구성되어 있다. 그리고, 각 스탠드의 작업 롤(32a, 32b)로서는 도1d에 도시한 바와 같이 직경이 다른 것을 사용하고 있다. 그리고, 작업 롤(32a, 32b) 중 하부에 있는 대경의 롤(32b)만을 모터 등(도시 생략)으로 회전 구동하고, 상부의 소경의 롤(32a)은 회전 가능하게 하여 그것에 구동력이 걸리지 않게 하고 있다. 또한, 각 스탠드에는 공지의 작업 롤 벤더(도시 생략)를 부설하여, 작업 롤(32a, 32b)에 벤딩을 가한다. 이경 롤 밀로서의 이들 3 기의 스탠드(32A, 32B, 32C)는 한 쪽(상방)의 작업 롤(32a)이 소경인 점과, 다른 쪽(하방)의 작업 롤(32b)만을 구동하므로 판(x)에 전단력이 작용하는 점과, 상부 롤이 소경인 점에 의해서 비교적 낮은 압연 압력으로도 충분한 압하율로 압연을 행할 수 있다.

이와 같은 열간 압연기(A)에서는, 우선 마무리 압연기(30) 중 전방단(31)의 3 기의 스탠드(31A, 31B, 31C)에 있어서, 도1c에 도시한 바와 같이 작업 롤(31a, 31b)을 축방향으로 변위시키고, 각 CVC 롤의 롤 갭을 적절하게 변경시킴으로써 두께나 폭에 관계없이 판(x)의 크라운을 수정하여 최적의 것으로 할 수 있다. 또한, 이경 롤 밀인 후방단(32)의 3 기의 스탠드(32A, 32B, 32C)에 있어서 낮은 압연 압력의 압연을 행함으로써, 판(x)에 대하여 엣지 드롭을 적게 할 수 있다. 즉, 이들 6 기의 스탠드의 마무리 압연기(30)를 포함하는 열간 압연기(A)에 의해서 크라운과 엣지 드롭을 억제한 형상 정밀도가 높은 판을 생산할 수 있다. 종래의 열간 압연기에 의해서 두께 1.2 mm·폭 1220 mm의 강판을 압연하는 경우에는 판의 폭 단부(엣지)로부터 25 mm의 위치에 평균 약 50 ㎛의 크라운이 판에 발생했지만, 발명자들의 연구에 따르면 이 압연기(A)로 두께 1.2 mm·폭 1220 mm의 강판 또는 두께 1.O mm·폭 1OOO mm의 강판을 생산하는 경우의 어떠한 상황에도, 엣지로부터 25 mm의 위치에서의 크라운의 평균값을 15 ㎛ 정도, 최대값을 30 ㎛ 정도로 할 수 있다.

이 압연기(A)에서는 동시에 후방단(32)의 3 기의 스탠드(32A, 32B, 32C)에 있어서 저압력의 압연을 행함으로써, 판(x)의 미단부에 교축 현상이 발생하는 것을 효과적으로 방지할 수 있다. 왜냐하면, 압연 압력을 낮게 함으로써 각 작업 롤(32a, 32b)이 판(x)에 미치게 되는 비대칭의(즉, 좌우 어느 한 쪽으로의) 힘을 억제하여 좌우로의 판의 흔들림을 작게 할 수 있기 때문이다. 이 압연기(A)에서는 판(x)이 두께 1.2 mm 이하의 얇은 것이더라도, 교축의 발생 빈도를 억제하여 원활한 생산을 계속할 수 있다. 종래의 열간 압연기로 두께 1.2 mm·폭 1220 mm의 강판을 생산하는 경우에는 약 3 %(100회당 3회)의 빈도로 교축이 발생했지만, 발명자들의 시험에서는 이 압연기(A)에서의 교축의 발생 빈도를 상기 치수의 강판을 얻을 때 0.5 % 정도로, 또한 두께 1.0 mm·폭 1220 mm의 강판을 얻을 때 3 % 정도로 할 수 있다.

도2a, 도2b, 도2c에는 본 발명의 다른 실시 형태를 도시한다. 우선, 도2a에 도시한 열간 압연기(B)는 조압연기(10)의 최종 스탠드와 마무리 압연기(30)의 제1 스탠드(31A) 사이에 터널로(21)를 설치한 것이다. 터널로(21)는 판의 패스 라인을 따른 터널형의 노이며, 내부에 배치한 도시하지 않은 가열 수단(버너 등)에 의해서 판을 가열할 수 있다. 조압연기(10)의 최종 스탠드와 마무리 압연기(30)의 제1 스탠드(31A) 사이에서는 판의 이송 속도에 차이가 있고(전자에서의 속도가 후자의 속도를 상회함), 전자를 빠져 나온 판은 마무리 압연기(30)의 출구측 속도에 의해 결정되는 낮은 속도로 압연되므로, 마무리 압연기(30)의 입구측 온도는 도4에 도시한 바와 같이 미단부를 향해 저하되어 간다. 그 온도 저하를 방지하기 위해서터널로(21)를 설치하는 것이다. 이에 의해 판의 온도 저하를 방지함으로써, 그렇게 하지 않는 경우에 비해 마무리 압연에 필요한 압연 압력을 낮게 할 수 있다. 이렇게 함으로써 압연 압력을 낮게 할 수 있고, 또한 선단부와 미단부의 압연 압력을 대략 동일하게 할 수 있으므로, 마무리 압연기(30)의 각 스탠드, 특히 후방단(32)의 이경 롤 밀(32A, 32B, 32C)에 있어서의 압연 압력을 상당히 낮게 설정할 수 있으며, 엣지 드롭 및 교축의 발생을 한층 더 억제하는 것이 가능해진다. 판의 미단부는 통상적으로 가장 온도 강하폭이 크므로, 터널로(21)가 교축의 발생을 억제하는 효과가 크며, 이 열간 압연기(B)에서는(또한, 후술하는 열간 압연기(C, D)에서도 마찬가지임) 전술한 열간 압연기(A)의 경우보다도 한층 더 교축의 발생 빈도를 저하시킬 수 있다.

또, 이 열간 압연기(B)에서는 도2a에 도시한 바와 같이 마무리 압연기(30)로서 합계 7 기의 스탠드를 배치하고 있다. 즉, 후방단(32)의 3 기의 스탠드(32A, 32B, 32C)를 이경 롤 밀로 한 것은 도1a의 열간 압연기(A)와 동일하지만, 도1b에 도시한 CVC 롤로 이루어진 전방단(31)을 4 기의 스탠드(31A, 31B, 31C, 31D)로 구성한 점에서 압연기(A)와 상이하다. 이와 같이, 마무리 압연기(30)에 있어서의 압연기(스탠드)의 수는 조압연기(10)의 스탠드 수와 마찬가지로, 판의 두께나 강의 종류, 생산 속도 등에 따라서 적절하게 변경하면 된다. 또한, 마무리 압연기(30) 중 전방단(31)의 스탠드의 적어도 일부를, 롤 갭 형상의 변경이 가능한 도3에 도시한 공지의 페어 크로스 밀(36)로 할 수 있다. 페어 크로스 밀(36)은 한 쌍의 작업 롤(36a, 36b)과 백업 롤(36c, 36d)을 동시에, 평행하지 않으며 중앙부 부근에서 가장 접근하는 크로스형(교차형)으로 배치하여 상호의 위치 관계(각도 등)를 변경 가능하게 한 압연기이다. 또, 후방단(32)의 스탠드를 CVC 롤을 포함하는 이경 롤 밀로 하거나 하는 일 등도, 발명의 범위내에 있어서의 설계 변경으로서 적절하게 실시할 수 있다. 이와 같은 변경이 가능한 것은 도2b, 도2c에 도시한 하기의 열간 압연기(C, D) 및 도1a의 열간 압연기(A)에 대해서도 마찬가지이다.

도2b의 열간 압연기(C)에서는 조압연기(10)의 최종 스탠드와 마무리 압연기(30)의 최전방 스탠드(31A) 사이에 시트 바아의 권취·권출 장치(22)를 설치하고 있다. 권취·권출 장치(22)는 판(시트 바아)의 권취와 되감기를 행하는 장치이며, 예를 들어 Steltech Ltd.(캐나다)가 Coilbox의 상품명으로 시판하고 있는 장치이다. 마무리 압연기(30)로 진입하기 전의 판이 상기와 같이 자주 온도 강하되는 것을 고려하여 긴 판을 코일형으로 권취함으로써 그 온도 강하를 적게 하고, 권취된 판을 다시 풀어내어 마무리 압연기(30)로 보내도록 한다. 이에 의해 판의 온도 강하를 작게 하면, 상기와 마찬가지로 마무리 압연에 필요한 압연 압력을 낮게 할 수 있고, 엣지 드롭이나 교축의 발생을 효과적으로 방지할 수 있다.

또한, 도2c에 도시한 열간 압연기(D)는 도1b의 권취·권출 장치(22)에 이어서 마무리 압연기(30)의 전방에 시트 바아 히터(23)를 설치한 것이다. 시트 바아 히터(23)는 판의 선단부와 미단부를 버너 등으로 가열하는 수단이며, 권취·권출 장치(22)에 있어서 코일로 했다고 해도 온도가 강하되기 쉬운 판의 선단부와 미단부에 대하여 온도 상승을 도모한다. 교축은 판의 미단부에 있어서 발생하는 현상이므로 이 시트 바아 히터(23)로 판의 미단부를 가열하면, 그 부분의 압연 압력을효과적으로 낮게 할 수 있고, 교축의 발생율을 대폭 저감할 수 있다.

본 발명에 의한 박판의 열간 압연기에 따르면 다음과 같은 효과가 있다. 즉,

1) 판에 크라운이나 엣지 드롭이 발생하는 것을 억제하면서, 동시에 미단부에 교축이 발생하는 빈도를 저감할 수 있다. 상당히 얇은 판이라도 교축이 발생하기 어려우므로, 예를 들어 두께가 1.2 mm 정도 이하인 박판에 대해서도 두께의 정밀도가 높은 것을 안정적으로 생산하는 것이 가능해진다.

2) 특수한 기기·장치를 반드시 필요로 하지는 않으므로, 설비 비용이 낮은 이외에, 이미 설치되어 있는 열간 압연기에 간단한 개조를 실시함으로써 단기간 내에 구성하는 것도 가능하다. 또한, 유용할 수 있는 이미 설치되어 있는 일반적인 압연기가 있는 경우에는, 경미한 개조를 가함으로써 매우 간단하게 구성할 수 있는 잇점도 있다.

3) 또, 조압연기와 마무리 압연기 사이에 판의 온도 강하를 방지하는 수단을 설치한 경우에는 엣지 드롭이나 교축이 발생하는 것을 한층 더 효과적으로 억제할 수 있다. 왜냐하면, 마무리 압연기로 보내지기 전의 판에 대하여 온도 강하를 방지함으로써, 마무리 압연을 한층 더 낮은 압연 압력에 의해 행할 수 있기 때문이다.

Claims (14)

1. 마무리 압연기(30)를 구비한 열간 압연기(A)에 있어서,

   마무리 압연기(30)는 전방단(31)과 후방단(32)을 갖고,

   상기 전방단(31)은 2 기 이상의 스탠드로 된 CVC 밀에 의해 구성되고,

   상기 후방단(32)은 2 기 이상의 스탠드로 된 이경 롤 밀에 의해 구성되어 있는 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
2. 제1항에 있어서, 상기 이경 롤 밀은 회전 구동되는 대경 롤(32b)과, 자유롭게 회전 가능한 소경 롤(32a)을 갖고 있는 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
3. 제2항에 있어서, 상기 대경 롤(32b)은 하부 롤이고, 상기 소경 롤(32a)은 상부 롤인 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
4. 제1항에 있어서, 마무리 압연기(30)의 상류측에 조압연기(10)를 구비하고, 이 조압연기(10)와 마무리 압연기(30) 사이에 판의 온도 강하를 방지하는 수단을 구비한 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
5. 제4항에 있어서, 상기 판의 온도 강하를 방지하는 수단은 가열 수단을 갖고 또한 내부에 판을 통과시키는 터널로(21)인 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
6. 제4항에 있어서, 상기 판의 온도 강하를 방지하는 수단은 판의 권취·권출 장치(22)인 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
7. 제4항에 있어서, 상기 판의 온도 강하를 방지하는 수단은 판의 선단부와 미단부를 가열하는 히터(23)인 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
8. 마무리 압연기(30)를 구비한 열간 압연기(A)에 있어서,

   마무리 압연기(30)는 전방단(31)과 후방단(32)을 갖고,

   상기 전방단(31)은 2 기 이상의 스탠드로 된의 페어 크로스 밀에 의해 구성되고,

   상기 후방단(32)은 2 기 이상의 스탠드로 된 이경 롤 밀에 의해 구성되어 있는 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
9. 제8항에 있어서, 상기 이경 롤 밀은 회전 구동되는 대경 롤(32b)과, 자유롭게 회전 가능한 소경 롤(32a)을 갖고 있는 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
10. 제9항에 있어서, 상기 대경 롤(32b)은 하부 롤이고, 상기 소경 롤(32a)은 상부 롤인 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
11. 제8항에 있어서, 마무리 압연기(30)의 상류측에 조압연기(10)를 구비하고, 이 조압연기(10)와 마무리 압연기(30) 사이에 판의 온도 강하를 방지하는 수단을 구비한 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
12. 제8항에 있어서, 상기 판의 온도 강하를 방지하는 수단은 가열 수단을 갖고 또한 내부에 판을 통과시키는 터널로(21)인 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
13. 제8항에 있어서, 상기 판의 온도 강하를 방지하는 수단은 판의 권취·권출 장치(22)인 것을 특징으로 하는 열간 압연기.
14. 제8항에 있어서, 상기 판의 온도 강하를 방지하는 수단은 판의 선단부와 미단부를 가열하는 히터(23)인 것을 특징으로 하는 열간 압연기.