KR100230645B1

KR100230645B1 - 에틸렌-알파-올레핀 벨팅(ethylene-alpha-olefin belting)

Info

Publication number: KR100230645B1
Application number: KR1019960703509A
Authority: KR
Inventors: 야넬 래리; 이. 사우스 보비
Original assignee: 에이치. 더블유. 오버그; 더 게이츠 코포레이션
Priority date: 1994-10-31
Filing date: 1995-10-31
Publication date: 1999-11-15
Also published as: UA42752C2; ZA959207B; EP1205515A1; MY114683A; KR970700224A; US5610217A; EP1205515B1

Abstract

본 발명은 α-β-불포화 유기산의 금속염으로 보강시킨 에틸렌-α-올레핀-탄성 중합체를 포함하는 역학적 하중을 받는 물품에 삽입하기 위한 탄성중합체 조성물에 관한 것이다. 상기 조성물은 자유 라디칼 촉진 물질을 이용하여 경화된다. 본 발명은 이들 탄성중합체 조성물을 삽입하는 역학적 하중을 받는 물품 및 상기 물품의 주 벨트 바디부로서 이들 탄성중합체 조성물을 삽입하는 동력 전달 및 평 벨팅을 포함하는 벨팅을 포함한다.

Description

에틸렌-알파-올레핀 벨팅

본 발명은 α-β-불포화 유기산의 금속염으로 보강시킨 에틸렌-α-올레핀-탄성 중합체를 포함하는 자유 라디칼 경화된 탄성중합체 조성물을 삽입시키는 것과 같은 역학적 용도에 유용한 동력 전달 및 평 벨트(flat belt) 및 기타 모양의 물품을 포함하는 벨팅(belting)에 관한 것이다. 특히 본 발명은 기본 탄성중합체 내에 추가의 접착 촉진제가 거의 존재하지 않는 경우에도 텍스타일 보강 재료에 대해 우수한 접착성을 보이는 주요 탄성중합체와 같은 조성물을 삽입시키고, 역학적 하중 조건 하에서 내마모성, 내박리성, 인장 강도 및 탄성률을 비롯한 우수한 기계적 특성을 유지하는, 역학적 용도에 유용한 벨팅 및 기타 모양의 물품에 관한 것이다.

선행 기술의 설명

에틸렌-프로필렌 공중합체(EPM) 및 에틸렌-프로필렌-디엔 삼원공중합체(EPDM)를 포함하는 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체는 대부분의 다른 탄성중합체 보다 작동 온도 범위가 더 광범위한 탁월한 성능을 갖는 일반적인 용도의 탄성 중합체로서 인식되어 왔다. EPM 및 EPDM은 산소-내성 및 오존 내성을 촉진시키는 실질적으로 포화된 골격 사슬을 갖는다. 이 물질은 일반적으로 다른 탄성중합체 보다 저렴하며, 우수한 물리적 특성을 유지하면서 그것의 경제성을 증가시킴과 동시에 높은 농도의 충전제 및 오일을 용인한다. 이러한 이유때문에, 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체는 단독으로 또는 다른 탄성중합체와 혼합되어 집, 밀폐물, 개스킷, 루핑물질 및 내후성 스트리핑을 비롯한 용도에 광범위하게 사용되어 왔다.

그러나, 이 물질의 공지된 단점은 역학적 용도에서의 불량한 성능이다. 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체는 역학적 용도에서 단지 중간 정도의 내피로성, 내마모성, 인장 강도 및 탄성률을 보일 뿐 아니라 금속 및 텍스타일 보강 재료에 대해 불충분한 접착성을 나타내는 것으로 알려져 있기 때문에, 동력 전달 벨팅, 평 벨팅, 에어 스프링, 엔진 마운트 등과 같은 역학적 하중에 특징이 있는 용도에서 주요 탄성중합체로서 흔하게 사용되지 못한다. 이것과 관련하여 가장 흔히 사용되는 탄성중합체 물질은 기계적 특성 및 우수한 가공성이 잘 조합된 폴리 클로로프렌, 스티렌-부타디엔 고무 및 천연고무이다. 본 발명에서 상기 용어 "주요 탄성중합체"라는 말은 탄성중합체 조성물중 탄성중합체 성분이 50 중량% 이상인 탄성중합체를 의미한다.

EPM 및 EPDM은 역학적 용도로 사용하는데 매우 바람직한 기계적 특성을 보이는 다른 탄성중합체와 혼합되었다. 이 탄성중합체는 폴리클로로프렌, 니트릴-디엔 고무 및 유기폴리실록산 수지를 포함한다. 이러한 경우, EPM 또는 EPDM은 오존- 또는 산소 내성을 개선시키거나 또는 최종 조성물 가격을 감소시키기 위해 첨가된다. 그러나, 첨가되는 EPM 또는 EPDM의 양은 만족할 만한 기계적 특성을 유지하기 위해 초종 탄성중합체 조성물 중량의 약 40% 이하로 제한된다. 또한, 벨팅과 같은 제품에서 주요 탄성중합체로서 사용하기 위해 고농도 즉, 약 80몰% 이상의 에틸렌을 갖는 EPDM 이 제안되었다. 그러나, 이러한 물질은 그것의 좁은 분자량 범위 및 고도의 결정성으로 인해 오픈 밀(open mill) 및 압착 롤러(calender)상에서 가공하기에는 어려움이 있다.

탄성중합체의 기계적 특성을 개선시키는 몇가지 방법이 공지되어 있다. 보강용 충전제 또는 과산화물의 양을 증가시키면, 경화된 탄성중합체 조성물의 경도 및 탄성률이 증가한다. 그러나, 상기 충전제의 함량을 증가시키는 경우, 상기 탄성 중합체에 열을 축적시켜 제품의 굴곡 수명(flex life)에 역효과를 미치는 단점이 있다. 과산화물 함량을 증가시키면, 탄성률을 개선시킬 수 있는 가능성을 제공하지만 인장강도, 굴곡 피로 및 신장률을 감소시키게 된다. 이러한 효과는 그 정도가 매우 심해서 상기 중합체가 부숴질 수 있다.

과산화물- 또는 자유 라디칼 경화는, 포화 및 불포화 중합체 모두에 열숙성 특성을 개선시키고, 압착 경화를 감소시키고 처리 및 미처리 텍스타일에 대한 접착성을 개선시키기 위해, 황 경화 대신 통상적으로 사용된다. 또한, 탄성중합체 조성물의 과산화물-경화를 위한 보조제로서 어떤 아크릴레이트 기를 삽입하는 것은 고온 인장 강도를 개선시키고 내마모성, 내유성 및 금속에 대한 접착성을 향상시킨다는 것이 알려져 있다. 그러므로, 예를 들면, 전체적인 성능을 개선시키기 위해, EPDM 및 기타 탄성중합체를 삽입한 혼합물의 과산화물 경화에서 보조제로 아크릴산의 금속염을 사용하여 왔다. 또한 보강용 충전제로서 아크릴레이트를 사용하므로써, 사슬 절단을 최소화하고 가황의 효율을 개선시킨다.

예컨대, 동력 전달 및 평 벨트, 에어 스프링, 엔진 마운트 등을 비롯한 벨팅에서와 같은 용도에서 상기 주요 탄성중합체 조성물로서 사용되기에 충분한 역학적 환경하에서 물리적 특성을 갖는 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 조성물은, 재료 단가를 감소시키고, 열 안정성을 증가시키고, 상기 물품의 산소 및 오존 분해에 대한 내성을 개선시키는 데 매우 바람직하다.

발명의 개요

동력 전달 및 평 벨팅, 에어 스프링, 엔진 마운트 등을 비롯한 벨팅과 같은 역학적 용도에서 주요 기본 탄성중합체 조성물로서 사용가능하고, 쉽게 가공되며, 충분한 기계적 특성 및 허용가능한 텍스타일 보강 물질에 대한 접착성을 갖는 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 조성물은 현재까지 알려진 바 없다.

따라서, 본 발명의 목적은 탁월한 내마모성, 내박리성, 인장 강도, 절상생장(切傷生長)내성, 탄성률 및 고온 및 저온 역학 하중 조건하에서 보강용 물질에 대한 접착성을 유지할 수 있는 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 조성물을 포함하는, 역학적 하중의 영향을 받는 물품 중 주요 탄성중합체 조성물로 사용되는 탄성 중합체 물질을 제공하는 것이다.

본 발명의 또 다른 목적은 개선된 기계적 특성 및 탁월한 텍스타일 보강용 물질에 대한 접착성을 보이는 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체를 주요 벨트 몸체부로서 포함하는 개선된 벨팅을 제공하는 것이다.

전술한 목적 및 기타의 목적을 달성하기 위해 그리고 구체화되고 광범위하게 본원에 기술된 본 발명의 목적에 따라, 역학적 하중을 받는 물품의 주요 탄성중합체 조성물로서의 사용을 위해 내피로성, 내마모성, 고 인장 강도, 고 탄성률의 탄성중합체 조성물을 제공한다. 이 탄성중합체 물질은 자유 라디칼 촉진 물질을 사용하여 경화되며, 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체의 중량을 기준으로 100 중량부의 상기 반응 생성물, 상기 탄성중합체 100 중량부 당 약 1 내지 약 30 중량부(phr)(parts per hundred weight of the elastomer)의 α-β-불포화 유기산의 금속염, 및 약 0 내지 약 250 phr의 보강용 충전제를 포함한다.

본 발명의 또 다른 면에서는, 역학적 하중의 영향을 받기 쉽고, 그것의 주요 탄성중합체 조성물로서 전술한 탄성중합체 조성물을 삽입한 물품을 제공한다.

본 발명의 또 다른 면에서는, 주요 벨트 몸체부로서 내피로성, 내마모성, 고인장 강도, 고 탄성률을 갖는 탄성중합체 조성물을 삽입시킨 개선된 벨팅을 개시한다. 상기 주요 벨트 몸체부는 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체로부터 제조된다. 이 탄성 중합체는 자유 라디칼 촉진 물질로 경화시켜 왔다. 상기 벨트 몸체부 내에 인장 부재를 배치시키고 활차(sheave)접촉부를 상기 주요 벨트 몸체부와 일체형으로 만든다. 종래의 고무 가공 관행에 따라 100 중량부의 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체, 약 1 내지 약 30 phr의 α-β-불포화 유기산의 금속염, 및 약 0 내지 약 250 phr의 보강용 충전제를 포함하는 수지 혼합물을 혼합하고 함께 분쇄하므로써 탄성 중합체 조성물을 제조한다. 경화시 이 탄성중합체 물질은 추가의 접착 촉진제가 거의 존재하지 않아도 상기 벨트의 인장 부재에 대한 탁월한 접착성을 나타낸다.

본 발명에 유용한 상기 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 조성물은 탄성중합체 조성물 내에서 통상 사용되는 다른 종래의 첨가제를 임의로 함유할 수 있다. 이러한 첨가제로는 가공유 및 증량유, 산화 방지제, 왁스, 안료, 가소제, 연화제 등을 포함한다. 이러한 첨가제들은 표준 고무 화합물에서 통상 사용되는 양으로 사용될 수 있다.

본 발명의 V-형으로 주름 진 벨트는 낮은 각(角)진동수 및 높은 각(角)가속도에 노출되는 경우, 잇점이 있다. 본 발명은 낮은 진동수에서 측면 박리를 실질적으로 억제하는 이로운 결과를 갖는다. 결과적으로, 이러한 용도에서 벨트 성능이 개선된다. 놀랍게도, 상기 박리 내성은 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체의 에틸렌 함량이 후술한 특정 범위내에서 유지되는 경우 향상된다는 것을 발견하게 되었다.

본 발명의 기타 잇점 또는 목적은 도면 및 바람직한 구체예의 설명을 참조한 후 명백해질 것이다. 본 발명은 일반적으로는 역학적인 용도에 적용할 수 있으나, 예시의 목적으로 세개의 동력 전달 벨트가 상세히 보여진다.

바람직한 구체예의 설명

제1도는 전형적인 동기식 벨트(10)를 예시한다. 상기 벨트(10)는 탄성 중합체성 주 벨트 몸체부(12) 및 상기 주 벨트 몸체부(12)의 내원주를 따라 위치한 활차 접촉부(14)를 포함한다. 여기서 용어 "활차"(sheave)란 동력전달 벨트와 함께 사용되는 통상의 풀리 및 스프로켓, 그리고 또한 컨베이어 및 평 벨팅과 함께 사용되는 풀리, 롤러 및 유사 기구를 포함한다. 활차 및 벨트 시스템의 한 예가 미합중국 특허 제4,956,036 호에 개시되어 있으며 그 내용은 본원에 참고로 인용되어 있다. 제1도의 상기 특정 활차 접촉 부(14)는 교번 치륜(alternating teeth)(16) 및 랜드부(land portion)(18)의 형태이다. 인장층(20)은 벨트(10)에 지지시키고 강도를 제공하기 위해 상기 주 벨트 몸체부(12) 내에 위치하고 있다. 예시된 형태에 따르면, 상기 인장층(20)은 주 벨트 몸체부(12)의 길이를 따라 종축으로 배열된 다수개의 내변형용 코드(22)의 형태이다. 그러나, 당해 기술분야에 공지된 어떠한 유형의 인장층(20)도 사용될 수 있는 것으로 이해되어야 한다. 또한, 임의의 바람직한 물질, 예를 들면, 면, 레이온, 나일론, 폴리에스테르, 아라미드, 강철 및 하중 수송 능력을 위해 배향된 불연속적인 섬유와 같은 것들이 인장 부재로서 사용될 수 있다. 제1도의 바람직한 구체예에서는, 인장층(20)은 상표명 Kevlar로 시판되는 아라미드 섬유로 만든 예시된 코드(22)의 형태이다. 기타 바람직한 코드는 제1도에서와 같이 동력 전달 벨트를 위한 유리섬유 및 탄소 필라멘트와, 하기 제2도에서와 같이 V-형 벨트에 대한 폴리에스테르 코드를 포함한다.

보강용 직물(24)을 사용할 수 있으며 이를 교번 치륜(16) 및 벨트(10)의 랜드부(18)를 따라 밀접하게 정합시켜서 그것에 대한 정면 커버를 형성한다. 이러한 직물은 소정의 각도에서 당김줄 및 씨날사로 구성되는 종래의 위이브(weave)와 같은 소정의 배열이 될 수 있거나, 또는 이격된 피크 코드(pick cord)에 의해 함께 보유된 당김줄 또는 편직 배열 또는 땋기 배열등으로 이루어질 수 있다. 상기 직물은 몸체부(12)의 동일하거나 상이한 탄성중합체 조성물로 마찰- 또는 스킴(skim)-피복될 수 있다. 하나 이상의 직물 플라이(ply)를 사용할 수 있다. 원한다면, 상기 직물(24)은 스트랜드가 벨트의 이동 방향과 일정한 각도를 형성하도록 비스듬히 절단될 수 있다. 면, 폴리에스테르, 폴리아미드, 헴프, 주우트, 유리 섬유 및 기타 다양한 천연 섬유 및 합성 섬유와 같은 물질을 사용하여 종래의 직물을 사용할 수 있다. 본 발명의 바람직한 구체예에서는, 상기 직물층(24)은 당김줄 또는 씨날사중 하나 이상을 나일론으로 만든 신축성 내마모성 직물로 이루어진다. 가장 바람직한 형태에서는, 직물층(24)을 나일론 66 신장 직물로 제조한다.

제2도에서는, 표준 노치(notched) V-벨트(26)를 예시하고 있다. 상기 V-벨트(26)는 제1도에 예시된 것과 유사한 주 탄성중합체 벨트 몸체부(12) 및 또한, 제1도에서 예시된 것과 유사한 코드(22)형태의 인장 보강용 부재(20)를 포함한다. 상기 주 탄성중합체 벨트 몸체부(12) 및 V-벨트(26)의 코드(22)는 제1도에서 기술한 것과 동일한 물질로 구성된다.

또한, 상기 V-벨트(26)는 제1도의 동기식 벨트 내에서와 같은 활차 접촉부(14)를 포함한다. 상기 활차 접촉부(14)의 측면은 V-벨트(26)의 구동 표면으로 작용한다. 이 구체예에서는, 활차 접촉부(14)는 교번하는 노치 함몰 표면 또는 골(28) 및 치륜 돌출부(30)의 형태이다. 이 교번하는 노치 함몰 표면(28) 및 치륜 돌출부(30)는 폴리 및 활차 둘레를 통과하는 활차 접촉부(14)로서 구부림 응력을 분배시키고 최소화시키는 작용을 하는 예시한 바와 같은 일반적인 사인 곡선적 경로를 따르는 것이 바람직하다.

제3도에서는, 다중-V-주름 벨트(32)를 예시한다. 상기 다중-V-주름 벨트(32)는 제1도 및 제2도의 벨트에서와 같이, 주 탄성중합체 벨트 몸체부(12)를 포함하며, 또한 이미 기술된 바와 같이, 바람직하게는 코드(22)의 형태인 인장 보강 부재(20)를 포함한다. 다수개의 골 영역(38)과 교번하는 다수개의 상승된 영역 또는 꼭지점(36)은 상기 벨트(32)의 활차 구동 표면(14)으로서 작용하는 마주한 정면 사이에 구획되어 있다. 제1도 내지 제3도에 기술된 이러한 경우 각각은, 상기 활차 접촉부(14)가 주 벨트 몸체부(12)와 일체화되고 이하에서 상세히 기술되는 동일한 탄성중합체 물질로부터 만들어진다.

가장 바람직한 구체예에서는, 제1도 내지 제3도에서 기술된 바와 같이, 벨팅은 종래의 스태플 섬유 또는 펄프 섬유 보강 재료를 포함하는 불연속적 섬유와 함께 적재된 후술한 탄성중합체 조성물을 그것의 주 벨트 몸체부로 삽입시킨다. 적당한 인장 탄성률 및 내마모성 품질을 갖는 섬유의 예로는 다음과 같은 아라미드 섬유가 있다 : E.I. du Pont de Nemours Company 에 의해 시판되는 상표명 KEVLAR ; Teijin of Japan에서 시판되는 상표명 TECHNORA ; Enka of Holland에서 시판하는 상표명 TWARON. 스태플 섬유의 길이는 0.25mm 이하로부터 약 12 mm, 바람직하게는 약 0.5 mm 내지 약 7 mm, 가장 바람직하게는 약 1 mm 내지 약 3 mm이다. 상기 탄성중합체 몸체 부분은 바람직하게는 약 0.5 내지 약 20 부피%, 그리고 더욱 바람직하게는 약 1 내지 약 6 부피%의 농도의 섬유로 적재된다. 가장 바람직하게는, 그 섬유 하중은 몸체 부분의 약 2.1 부피%의 농도에서이다. 상기 바람직한 구체예에서는, 섬유를 벨트 이동 방향과 수직인 진행 방향으로 배향시키므로 상기 섬유가 탄성중합체 몸체로부터 약 0.1 mm 내지 약 0.3 mm 돌출된다.

본 발명을 제1도 내지 제3도에서 도시한 구체예와 관련하여 설명하였지만, 본 발명은 예시된 바와 같은, 이러한 특정 구체예 또는 형태에 의해 제한되지 않고 후술한 특허 청구범위 내에서는 어떠한 역학적 용도 구조물에도 적용가능하다고 이해되어야 한다.

본 발명에 유용한 탄성중합체 조성물은 굴곡-피로 분석(flex-fatigue analysis) 결과에서 반영된 바와 같은 개선된 내피로성, 개선된 내마모성, 박리 내성, 인장 강도 및 탄성률, 뿐만 아니라 상기 기본 탄성 중합체에서 추가의 접착촉진제가 거의 존재하지 않더라도 인장 부재에 대한 개선된 접착성을 보여주는 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 조성물을 포함한다. 상기 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 조성물은 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 100 중량부, α-β-불포화 유기산의 금속염 약 1 내지 약 30 phr, 및 카본 블랙 또는 수화된 실리카와 같은 보강용 충전제 약 0 내지 약 250 phr 을 포함하는 수지 혼합물을 종래의 고무 가공 관행에 따라 함께 혼합하고 분쇄하므로써 형성된다. 상기 탄성중합체를 유기 과산화물 또는 기타 자유-라디칼 촉진 물질로 경화시키는데, 임의로 혼합 경화 시스템에서 미량의 황의 존재할 수 있다.

본 발명에 유용한 상기 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체는 에틸렌 및 프로필펜유니트(EPM), 에틸렌 및 부텐 유니트, 에틸렌 및 펜텐 유니트, 또는 에틸렌 및 옥텐 유니트(EOM)로 구성된 공중합체 및 에틸렌 및 프로필렌 유니트와 불포화 성분(EPDM)으로 구성된 삼원중합체, 뿐만 아니라 그것의 혼합물을 포함하지만, 이것들에 제한되는 것은 아니다. 상기 불포화 성분(EPDM)으로서, 임의의 적합한 비공액 디엔을 사용할 수 있으며, 이것은 예를 들면, 1,4-헥산디엔, 디시클로펜타디엔 또는 에틸리덴 노르보르넨(ENB)을 포함한다. 본 발명에서 바람직한 상기 에틸렌-α-올레핀 탄성 중합체는 약 35 중량% 내지 약 80 중량%의 에틸렌 유니트, 약 65 중량% 내지 약 25 중량%의 프로필렌 또는 옥텐 유니트, 및 0 내지 10 중량%의 불포화 성분을 포함한다. 더욱 바람직한 구체예에서는, 상기 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체가 약 55 내지 약 78 중량%의 에틸렌 유니트를 함유하고, 가장 바람직한 구체예에서는 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체가 약 65 내지 약 75 중량%의 에틸렌 유니트를 함유한다. 이러한 더욱 바람직한 에틸렌 유니트 함량 범위에서는, 그것 주 벨트 몸체부로서 본 발명의 바람직한 상기 구체예의 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체를 삽입시킨 이음매 없는 벨트가 개선된 박리 내성을 보여준다. 가장 바람직한 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체는 EPDM 이다.

본 발명의 탄성중합체 조성물을 형성하기 위해서, 상기 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체는 상기 조성물의 총 탄성중합체 함량을 기준으로 약 50 중량%이하, 더욱 바람직하게는 약 25 중량% 이하, 가장 바람직하게는 약 5 중량% 내지 약 10 중량%의 제2 탄성중합체 물질과 임의로 혼합될 수 있다. 고온 성능 및 점성 등의 어떤 기계적 성질을 미세 조정하기 위한 상기 제2 탄성중합체의 예는 실리콘 고무, 폴리클로로프렌, 에피클로로히드린, 수소화된 니트릴 부타디엔 고무, 천연고무, 에틸렌-비닐-아세테이트 공중합체, 에틸렌 메타크릴레이트 공중합체 및 삼원공중합체, 스티렌 부타디엔 고무, 니트릴 고무, 염소화된 폴리에틸렌, 클로로설폰화된 폴리에틸렌, 알킬화되고 클로로설폰화된 폴리에틸렌, 트랜스-폴리 옥테나머, 폴리아크릴 고무, 부타디엔 고무 및 이것들의 혼합물을 포함하지만, 이것들에 제한되는 것은 아니다.

본 발명의 탄성중합체 조성물내에 α-β-불포화 유기산의 금속염을 삽입시키는 것은 중요하다. 본 발명에 유용한 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 조성물의 탁월한 특성은 이러한 금속염과 과산화물의 이온성 가교결합에 기인한다고 여겨진다. 상기 이온 결합은 황-경화 시스템에서 폴리설파이드 가교물의 작용과 유사하게, 응력하에서 탄성중합체 골격 사슬을 따라 쪼개지고 재형성되어 상기 탄성중합체의 인장 강도 및 인열 강도에 기여한다고 생각된다. 이 메카니즘은 또한, 상기 탄성중합체 조성물에 의해 보여지는 개선된 박리 내성을 갖게 할 수 있다. 상기 이온 결합은 탄소-탄소 결합을 파괴하는 것에 우선적으로 상기 형성-박리-재형성 활성을 수행한다고 여겨진다. 상기 폴리설파이드 결합 또는 황-경화 시스템에서의 탄소-탄소 결합을 끊음으로써 형성된 자유 라디칼 과는 달리, 이들 이온 결합은 산소에 대한 노출에 의해 영향 받지 않으므로 마모 조건하에서 쉽게 점착성 잔사를 형성하지 않는다. 또한, 이 산소 내성은 종래의 황-경화 탄성중합체에 비해 상기 이온성 가교 결합을 열 및 산화에 대해 더욱 안정하게 만든다고 여겨진다.

본 발명에 유용한 α-β-불포화 유기산의 금속염은 산의 금속염으로서, 예를 들면, 아크릴산, 메타크릴산, 말레산, 푸마르산, 에타크릴산, 비닐-아크릴산, 이타콘산, 메틸 이타콘산, 아코니트산, 메틸 아코니트산, 크로톤산, α-메틸 크로톤산, 신남산, 및 2,4-디히드록시 신남산의 금속염을 포함한다. 그 염으로는 아연, 카드뮴, 칼슘, 마그네슘, 나트륨 또는 알루미늄염일 수 있으며, 아연염이 바람직하다. α-β-불포화 유기산의 금속염으로는 아연 디아크릴레이트 및 아연 디메타크릴레이트가 바람직하다. 불포화 유기산의 가장 바람직한 금속염은 아연 디메타크릴레이트이다. 본 발명에 유용한 금속염의 양은 약 1 내지 약 30 phr, 바람직하게는 약 5 내지 약 20 phr 의 범위일 수 있다. 가장 바람직한 구체예에서, 약 10 % 이하의 실리콘 고무와 혼합되는 EPDM 과 조합되어 사용되는 경우, 금속염은 약 5 phr 의 양으로 아연 디메타크릴레이트가 사용되고, 본 발명에 유용한 기타 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체와 조합되어 사용되는 경우, 약 10 내지 약 20 phr, 더욱 바람직하게는 약 15 phr 의 양으로 사용된다.

본 발명의 이음매 없는 벨트에 유용한 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 조성물은 추가로 약 0 내지 약 250 phr, 바람직하게는 약 25 내지 약 100 phr의 보강용 충전제(예, 카본 블랙, 탄산 칼슘, 탈크, 클레이 또는 수화된 실리카 또는 그 혼합물)를 포함한다. 상기 과산화물-경화된 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 조성물중에 1 내지 30 phr의 α-β-불포화 유기산의 금속염 및 약 0 내지 약 250 phr, 바람직하게는 약 25 내지 약 100 phr의 보강용 충전제를 삽입하므로써, 황 경화된 탄성중합체와 통상 연관된 인열 강도 및 역학적 특성을 제공하면서, 종래의 과산화물-경화된 탄성중합체의 열안정성을 보존시키게 된다.

본 발명에 유용한 자유-라디칼 제조 경화제는 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체를 경화하는 데 적합한 것으로, 예를 들면, 유기 퍼옥사이드 및 이온화 방사선을 포함한다. 바람직한 경화제는 유기 퍼옥사이드로서, 디큐밀 과산화물, 비스-(t-부틸퍼옥시-디이소프로필 벤젠, t-부틸 퍼벤조에이트, 디-t-부틸 과산화물, 2,5-디메틸-2,5-디-t-부틸 퍼옥시헥산, α-α-비스(t-부틸퍼옥시)디이소프로필 벤젠이 있으나 이것들에 제한되는 것은 아니다. 바람직한 유기 퍼옥사이드 경화제는 α-α-비스(t-부틸퍼옥시)디이소프로필벤젠이다. 본 발명의 목적상 유기 퍼옥사이드의 경화-유효량은 전형적으로 약 2 내지 약 10 phr 이다. 유기 퍼옥사이드의 양은 약 4 내지 약 6 phr 이 바람직하다. 인열 강도에 부정적인 영향을 미치지 않고 상기 경화된 탄성 중합체의 영(Young) 탄성률을 개선시키기 위해, 혼합 경화 시스템의 부분으로서 약 0.01 내지 약 1.0 phr 의 양만큼 황을 상기 유기 퍼옥사이드 경화제에 임의로 첨가할 수 있다.

본 발명을 벗어나지 않고, 통상의 고무 가공 프랙티스에 따라 기타 종래의 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 첨가제, 가공유 및 증량유, 산화 방지제, 왁스, 안료, 가소제, 연화제 등을 첨가할 수 있다. 예를 들면, 본 발명의 바람직한 구체예에서, 상기 탄성중합체 조성물은 또한, 약 0.5 내지 약 1.5 phr의 항오존화(化)물질 또는 산화방지제 및 약 5 내지 약 15 phr의 파라핀 석유 오일 가소제/연화제를 포함한다.

본 발명에 유용한 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체는 예컨대 내부 혼합기 또는 밀(mill) 상에서 성분들을 혼합하는 것과 같은 통상의 방법에 의해 제조될 수 있다.

하기 실시예는 본 발명의 특성을 추가로 상세하게 기술한 목적으로 첨부된 것이며 본 발명 범위를 제한하고자 하는 것은 아니다. 실시예 및 명세서 전체에 걸쳐 기술된 부 및 %는 특별한 언급이 없는 한 중량을 기준으로 한 값이다.

[실시예 1, 3 및 5 및 비교 실시예 2, 4 및 6]

표 1은 본 발명의 실시예 1, 3, 5 및 7의 시험 샘플용 탄성중합체 조성물과 비교 실시예 2, 4, 6 및 8에 대한 시험 샘플용 탄성중합체 조성물의 배합을 나타내고 있다. 표 2는 실시예 1, 3, 5 및 7 및 비교 실시예 2, 4, 6 및 8의 미숙성 샘플의 분석 데이타를 나타내고 있다. 표 3은 실시예 1, 3 및 5 및 비교 실시예 2, 4 및 6의 숙성 샘플의 분석 데이타를 나타내고 있다. 표 4 및 표 5는 실시예 1, 3 및 5 및 비교 실시예 2, 4 및 6의 숙성 및 미숙성 샘플의 접착성 분석 데이타를 각각 나타내고 있다. 표 6은 추가로 섬유가 적재되어 있으며 전술한 제3도에 대해서 주어진 설명 및 본 발명에 따라 제조한 다중-V- 주름식 벨트와, 그것의 주 벨트 몸체부로서 섬유-적재된 폴리클로로프렌 및 활차 접촉부를 삽입시킨 종래의 다중-V-주름 벨트의 비교 데이타를 나타내고 있다.

이들 실시예 및 비교실시예에서, 탄성중합체 가공은 하기와 같은 방법으로 수행되었다. 실시예 1 및 3에서와 비교 실시예 2 및 4에서의 가공은 내부 부피가 16,500 cm³인 1A 밴버리 혼합기(Banbury mixer)내에서 수행하고 ; 대략 30 rpm에서 반죽을 하였다. 실시예 5 및 7 과 비교 실시예 6 및 8에서의 가공은 내부 부피가 1570 cm³인 BR 밴버리 혼합기내에서 수행하고 ; 대략 77 rpm에서 반죽을 하였다. 상기 배치를 세개의 패스-혼합(three-pass mix)으로서 가공하였다. 첫번째 패스에서는, 유기 과산화물을 제외한 모든 성분을 상기 밴버리 혼합기에 첨가하고 약 154℃의 온도로 또는 최대 약 10분 동안 혼합하였다. 두번째 패스에서는 상기 배치를 약 154℃의 온도로 재분쇄한 뒤, 낙하시켰다. 세번째 패스에서는, 상기 유기 과산화물을 먼저 가하고, 그후 상기 배치를 88℃의 온도로 재분쇄하고 낙하시켰다.

성형 후, 그리고 구체적인 언급이 없으면, 다시 125℃에서 168 시간 동안 가열 숙성시킨 후, 모든 주형 성분에 대해 물리적 테스트를 수행하였다. 상기 가황된 생성물의 특성을 하기 테스트 프로토콜에 따라 측정하였다 : ASTM D228-8에 의한 피코(Pico) 내마모성 ; ASTM D412-87에 의한 인장 특성 ; ASTM D573-88에 의한 숙성된 샘플의 인장 특성 ; ASTM D624-91에 의한 인열 강도 ; ASTM D2240-91에 의한 강도 ; 데마시아(Demattia) 방법 ASTM D813-87에 의한 균열 성장 ; 박리용 ISO-5470-1980에 대한 타보(Tabor) 방법.

상기 조성은 다음과 같다 :

[표 1]

[표 2]

미숙성된 샘플 분석

다중-V-주름 벨트와 연관된 특유한 문제는 인접한 리브(rib)사이 박리물의 축적이다. 여기서 "박리물" 또는 마모된 물질은 상기 리브를 따라서 축적되며 상기 벨트상에 보유된다. 그러나 이러한 이유로, 중량 손실 결과가 항상 박리 현상을 정확하게 반영하는 것은 아니다. 그러므로, 표 2에서는, 상기 비교 샘플에 대한 부피 손실의 Tabor 마모기 값이 낮을수록 아연 디메타크릴레이트를 삽입한 그것의 대응물 보다 내마모성이 더 크다는 것을 보여주는 반면, 이러한 인공적으로 과장된 값은 실제적으로 축적되나 분석시에 상기 비교 시험 샘플로부터 제거되지는 않는 마모된 물질 또는 "박리물"에 기인한 것이다. 이 축적 현상은 상기 물질의 점착성을 나타내며 또한, 실제 용도에서의 박리 경향을 나타낼 수도 있다. 이 박리 현상은 아연 디메타크릴레이트를 함유하는 실시예에서는 존재하지 않는다는 것은 주목할 일이다. 따라서, 비교 실시예에 대한 상기 Tabor 마모기 값이 낮을수록 본 발명의 아연 디메타크릴레이트를 삽입한 그것의 대응물에 비해 내마모성이 감소한다는 것을 나타낸다.

[표 3]

숙성된 샘플 분석

1 * 실시예 5 및 비교예 6의 샘플은 150℃에서 168시간 동안 가열 숙성 시켰다.

** 실시예 5 및 비교예 6의 샘플에 대한 Demattia 2.25" 분석은 175℃에서 70시간 동안 가열 숙성후 수행하였다.

전체적으로, 표 2 및 표 3의 결과는 아연 디메타크릴레이트를 상기 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 조성물에 첨가하면, 탄성률이 급격히 개선되고 박리 내성이 증가되는 반면, 허용가능한 신장률, 파단시 인장 강도 및 내마모성이 유지되는 것을 나타낸다. 놀랍게도, 미숙성 및 숙성 샘플 모두의 Demattia 분석 결과에서 보고된 바와 같이, 아연 디메타크릴레이트를 첨가하면, 에틸렌-α-올레핀 샘플은 일반적으로 증가된 탄성률 및 허용가능한 굴곡 피로 내성을 보여준다.

표 4 및 표 5에서는 표준 "t"-박리 테스트 방법에 따라 경화된 탄성중합체 표본의 인장 강도를 분석하므로써 접착 효율을 평가하였다. 상기 테스트를 분당 5.1 cm의 크로스헤드 속도로 실행하고, 원료 인열%를 실온 및 125℃에서 측정하였다. 약 2.5 cm 너비를 갖는 폴리에스테르 직물 시이트를 실시예 1, 3 및 5와 비교예 2, 4 및 5에서의 배합에 따라 제조한 탄성중합체 샘플에 접착 시켰다. 상기 탄성중합체 샘플은 약 0.127 cm 의 두께를 갖는 것으로 측정되었다. 상기 폴리 에스테르 직물 시이트를, 용매계 이소시아네이트 프라이머의 제1 피복물 및 비닐 피리딘/스티렌 부타디엔 고무 레졸시놀 포름알데히드 라텍스로 된 제2 피복물을 사용하여 상기 탄성중합체 샘플에 접착시켰다.

표 4

미숙성 샘플의 접착성 분석

[표 5]

150℃에서 한주간 숙성시킨 샘플의 접착성 분석

표 4 및 표 5에서, 원료 인열율 0은 고무-접착제 접속에 실패했음을 보여준다. 실온에서는 원료 인열 또는 응집에 실패하지 않았다는 것은 보여주는 반면, 비교예 2, 4 및 6 의 미숙성 샘플 모두는 상기 조건하에서 접착이 실패 했다는 것을 나타냈다. 그러나, 실시예 1, 3 및 5 의 미숙성 샘플은 그것의 비교물 보다 훨씬 큰 적용력 하에서도 실온에서 응집 실패를 보이면서 동시에 접착성이 현저히 개선되었다는 것을 나타낸다. E.I.DuPont de Nemours에서 시판하는 상표명 Nordel 1070 하에 EPDM 을 주성분으로 하는 실시예 1 및 비교예 2 모두는 승온에서의 원료 인열을 나타냈다. 숙성 및 미숙성 샘플 모두에 대한 실시예 3 및 5는 원료 인열성을 보여주는 반면, 그것의 비교물은 이러한 원료 인열성을 보여주지 않는데, 그러므로 이것은 아연 메타크릴레이트가 사용되는 위치에서 더욱 튼튼한 접착성을 나타내는 것이다. 아연 디메타크릴레이트를 함유하는 샘플은 숙성 및 미숙성 상태 모두에서 우수한 접착성을 보이는 반면, 아연 메타크릴레이트를 함유하지 않은 샘플은 미숙성 상태에서 불량한 접착성을 나타냈다.

표 6에서 보여지는 굴곡-피로성, 내마모성 및 적하 성능 분석 결과로서 본 발명의 구체예에 따라 제조된 벨트(벨트 1, 벨트 2 및 벨트 3)를 표준 시판용 벨트(비교 벨트 A) 와 비교하였다. 벨트 1은 제3도에서 기술된 바에 따라 제조된 다중-V-주 금 벨트로서 주 벨트 몸체부 및 활차 접촉 부분이 상기 실시예 1에서의 배합에 따른 아연 디메타크릴레이트로 보강된 EPDM 으로 만들어졌는데, N550 카본블랙대신 N330 카본 블랙을 사용하였으며 상기 몸체부는 섬유가 적재되어 있었다. 벨트 2는 Nordel 1070 대신 Vistalon 606 을 사용한 것을 제외하고는 모든 면에서 벨트 1 과 유사한 다중-V-주름 벨트로서, 이 조성물은 N330 카본 블랙을 55 phr 함유하였다. 벨트 3는 Nordel 1070 대신 Engage CL 8001 을 사용한 것을 제외하고는 모든 면에서 벨트 1 과 유사한 다중-V-주름 벨트이다. 또한, 벨트 3은 Uniroyal Chemical에서 상표명 Naugard 445 로 시판되는 치환된 디페닐아민산화 방지제 뿐만 아니라, R.T.Vanderbilt에서 상표명 Vanox ZMTI로 시판되는 아연-2-메르캅토톨릴이미다졸 산화 방지제 0.50 phr 을 함유하였다. 벨트 3에 대한 상기 과산화물 경화제는 5.50 phr의 양만큼 사용되었다. 비교 벨트 A는 표준 폴리클로로프렌("CR")이며, 섬유 적재된 다중-V-주름 벨트이다. 벨트 1, 벨트 2 및 벨트 3에 대한 인장 수단은 폴리에스테프 테레 프탈레이트 코드에 의해 제공되었다. 비닐 피리딘 스티렌 부타디엔 고무 라텍스, 또는 비닐 피리딘 카르복실화된 스티렌 부타디엔 고무 라텍스를 후위에 포함한 이소시아네이트 프라이머 및, The Lord Corporation에서 시판하는 상표명 Chemlok 238 로 공지된 중합성 접착체를 포함하는 코드 딥(dip)을 포함하는 코드는 코드 처리에 의해 상기 벨트들의 탄성중합체 부분에 접착되었다. 추가로, 일본의 Teijin에서 시판하는 상표명 TECHNORA의 레졸시놀 포름 알데히드 라텍스로 처리된 아라미드의 3 mm 스태플 섬유는 벨트 1, 벨트 2 및 벨트 3에 대한 상기 섬유-적재용 물질을 포함하며, 비교 벨트 A에 대해서는 1 mm 의 아라미드 섬유를 사용한다는 것을 제외하고는 비교 벨트 A의 상기 섬유-적재용 물질을 포함하는 동일한 물질이다. 그 벨트의 길이는 약 112 cm 이고, 너비는 약 1.067 cm 이다.

고 인장에서의 하중 수송 성능을 측정하기 위해서, 다중-V-주름 벨트를 각각 직경이 6.1 cm 인 두개의 다중-홈 폴리 둘레로 조작하였다. 실온에서 그 벨트를 264 lbs.(1174 N)의 일정한 인장하에 3500 rpm 및 7.1 마력(5.3kW)에서 조작하였다. 말단 코드 분리, 리브의 분리 또는 더욱 격변한 벨트 파괴에 의해 입증되는 바와 같이, 표 6 의 하중 성능 데이타에 대해 상기 벨트를 조작하여 파괴점까지 작동시켰다. 내마모성 및 굴곡-피로 분석을 위해 두개의 다중-홈 주 풀리, 내부 인장용 아이들러(idler) 및 이면 아이들러의 둘레에서 상기 벨트를 4 점 물 브레이크 테스트(four-point water brake test)하였다. 상기 두개의 주 풀리의 직경은 12.1 cm 이고, 내부 인장용 아이들러는 직경이 4.4 cm 이고 상기 이면 아이들러는 직경이 7.6 cm 이었다. 상기 벨트를 110 lbs(489 N)의 일저한 인장하에 4900 rpm 및 11 마력(8.2kW)에서 조작하였다. 내마모성 테스트를 위해 벨트의 무게를 먼저 달고, 그후 활차 둘레에서 겨누고 실온에서 96 시간동안 조작하고 중량 손실을 측정하기 위해 다시 무게를 달았다. 처음의 굴곡-피로 분석을 위해, 벨트를 풀리 및 아이들러 주위에 겨누고 파괴시까지 100℃, 4900 rpm에서 조작하였다. 이것은 상기 벨트 리브의 수보다 하나 많은 것과 같은 많은 균열이 형성되므로써 입증된다. 두번째 굴곡-피로 분석을 위해, 벨트를 풀리 및 아이들러 주위에 유사하게 겨누고 파괴시 까지 110℃, 4900 rpm 에서 조작하였다. 이것은 상기 벨트 리브의 수보다 하나 많은 것과 같은 균열이 형성되므로써 입증된다.

[표 6]

벨트 분석

벨트 1은 내마모성을 초과하면서 폴리클로로프렌에 비해 하증 성능이 4 배 증가한 것을 나타냈다. 또한, 벨트 1은 주 벨트 몸체부로서 아연 디메타크릴 레이트로 보강된 섬유-적재 EPDM 탄성중합체를 삽입시키므로, 상기 굴곡-피로 분석에 의해 측정되는 바와 같이 상기 표준 폴리클로로프렌에 비해 벨트 수명이 10 배 증가한다는 것을 나타냈다. 아연 디메타크릴레이트로 보강된 Vistalon 606 을 주성분으로 하는 벨트 2는 상기 표준 폴리클로로프렌 벨트에 비해 하중 성능이 5배 이상 크며 100℃ 및 110℃에서 굴곡-피로 분석에 의해 측정되는 바와 같이, 급격히 개선된 벨트 수명을 갖는다. 아연 디메타크릴레이트로 부강된 Engage CL 8001을 주성분으로 하는 벨트 3은 상기 표준 폴리클로로프렌 벨트에 비해 하중 성능이 유사하게 급격히 증가하며, 뿐만아니라 탁월한 굴곡 피로 성능을 나타냈다.

동력 전달 및 평 벨팅을 비롯한 본 발명 벨팅으로 인한 역학적 특성의 향상은 그것의 주 벨트 몸체부로서 또는 활차 접촉부로서 α-β-불포화 유기산의 금속염으로 보강된 과산화물-경화된 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 조성물을 삽입하는 것으로 인한 것이다. 이러한 결과, 상기 탄성중합체 조성물은 상기 기본 탄성 중합체 중에 추가의 접착 촉진제가 실질적으로 없어도 텍스타일 보강 재료에 대한 우수한 접착성을 나타낸다. 그럼에도 불구하고, H-R-H 건조 고무 접착제 시스템중 메틸렌 및 레졸시놀 공여체를 비롯한 상기 접착 촉진제는 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 상기 벨팅 구조물에서 사용할 수 있다.

본 발명을 예시의 목적으로 상세히 설명하였으나, 상기 상술 내용은 본 발명의 특허 청구 범위에 제한될 수 있는 것을 제외하고는 본 발명의 취지 및 범위로부터 벗어나지 않는 한 당업자에 의해 변형될 수 있다. 본 발명은 본원에서 특이적으로 개시되지 않은 어떤 부제가 없더라도 적당하게 실시될 수 있다.

명세서의 일부내에 삽입되고 명세서의 일부를 형성하는 첨부 도면은 본 발명의 바람직한 구체예를 예시하며 발명의 상세한 설명과 함께 본 발명의 원리를 설명하는 데 사용될 것이다.

제1도는 본 발명에 따라 제조된 동기(同期)식 벨트의 부분 단면을 보여주는 투시도이다.

제2도는 본 발명에 따라 제조된 V-벨트의 부분 단면을 보여주는 투시도이다.

제3도는 본 발명에 따라 제조된 다중 V-주름 벨트의 부분 단면을 보여주는 투시도이다.

Claims

역학적 하중을 받는 물품중에 삽입되며, 자유-라디칼 촉진 물질을 사용하여 경화되는, 하기 (a) 내지 (c) 성분의 반응 생성물을 포함하는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 조성물 :

(a) 상기 조성물의 주요 탄성중합체로서 작용하는 100 중량부의 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 ;

(b) 상기 탄성중합체 100 중량부를 기준으로 약 1 내지 약 20 중량부의 α-β-불포화 유기산의 금속염 ; 및

(c) 상기 탄성중합체 100 중량부를 기준으로 약 25 내지 약 250 중량부의 보강용 충전제.
제1항의 조성물을 주요 탄성중합체 조성물로서 삽입한 역학적 하중을 받는 물품.
높은 내피로성, 높은 내마모성, 큰 인장강도 및 큰 탄성율을 나타내고 자유-라디칼 촉진 물질로 경화되는 탄성중합체 조성물로부터 제조되는 주 벨트 몸체부, 상기 주 벨트 몸체부에 내장되는 인장 수단, 및 상기 몸체부와 일체형인 활차 접촉부를 포함하는 활차용 벨트로서, 상기 탄성중합체 조성물이 하기 성분 (a) 내지 (c)를 포함하는 것을 특징으로 하는 활차용 벨트 :

(a) 상기 조성물의 주요 탄성중합체로서 작용하는 100 중량부의 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 ;

(b) 상기 탄성중합체 100 중량부를 기준으로 약 1 내지 약 30 중량부의 α-β-불포화 유기산의 금속염 ; 및

(c) 상기 탄성중합체 100 중량부를 기준으로 약 25 내지 약 250 중량부의 보강용 충전제.
제3항에 있어서, 상기 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체가 (a) 에틸렌 프로필렌 공중합체; (b) 에틸렌 옥텐 공중합체; (c) 에틸렌 프로필렌 디엔 삼원중합체; 및 (d) 이들의 혼합물로 구성되는 군으로부터 선택되는 벨트.
제3항에 있어서, 상기 에틸렌-α-올레핀 탄성 중합체가 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체 중량을 기준으로 25 중량% 이하의, (a) 실리콘 고무, (b) 폴리클로로프렌, (c) 에피클로로히드린, (d) 수소화된 니트릴 부타디엔 고무, (e) 천연 고무, (f) 에틸렌-비닐-아세테이트 공중합체, (g) 에틸렌 메타크릴레이트 공중합체 및 삼원중합체, (h) 스티렌 부타디엔 고무, (i) 니트릴 고무, (j) 염소화된 폴리에틸렌, (k) 클로로설폰화된 폴리에틸렌, (l) 알킬화되고, 클로로설폰화된 폴리에틸렌, (m) 트랜스-폴리옥테나머, (n) 폴리아크릴 고무, (o) 부타디엔 고무 및 (p) 이것들의 혼합물로 구성되는 군으로부터 선택되는 제2 탄성중합체 물질과 혼합되는 벨트.
제3항에 있어서, 상기 탄성중합체 조성물이 보조 접착 촉진제를 실질적으로 함유하지 않으면서 상기 인장 수단에 대한 양호한 접착을 나타내는 벨트.
제3항에 있어서, 상기 α-β-불포화 유기산의 금속염이 아크릴산, 메타크릴산, 말레산, 푸마르산, 에타크릴산, 비닐-아크릴산, 이타콘산, 메틸 이타콘산, 아코니트산, 메틸 아코니트산, 크로톤산, α-메틸크로톤산, 신남산 및 2,4-디히드록시 신남산으로 구성되는 군으로부터 선택되는 산의 금속염을 포함하는 벨트.
제7항에 있어서, 상기 금속염이 (a) 아연 디아크릴레이트 및 (b) 아연 디메타크릴레이트로 구성되는 군으로부터 선택되는 벨트.
제3항에 있어서, 상기 자유-라디칼 촉진 물질이 (a) 유기 퍼옥사이드, (b) 상기 탄성중합체 100 중량부당 약 0.01 내지 약 1.0 중량부의 황과 혼합된 유기 퍼옥사이드, 및 (c) 이온화 방사선으로 구성되는 군으로부터 선택되는 경화-유효량의 물질인 벨트.
제3항에 있어서, 상기 벨트가 동기 벨트(synchronous belt), V-벨트 및 다중-V-주름 벨트(multi-V-ribbed belt)로 구성되는 군으로부터 선택되는 동력 전달 벨트 형태인 벨트.
제3항에 있어서, 상기 에틸렌-α-올레핀 탄성중합체가 특정 에틸렌 유니트 함량을 갖고, 그 에틸렌 유니트 함량은 상기 탄성중합체의 약 55 중량% 내지 약 78 중량%인 것을 특징으로 하는 벨트.
약 하나 이상의 구동 활차(driver sheave)와 하나 이상의 구동되는 활차(driven sheave)를 탑재한 제3항의 벨트를 포함하는 벨트 구동 시스템.