JPWO2019065896A1 - ノンコートエアバッグ用織物およびエアバッグ - Google Patents
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Abstract
Description
P比=HP100/HP80
HP80:80℃条件下で前記織物に負荷を付与した後の通気性
HP100:100℃条件下で前記織物に負荷を付与した後の通気性
P比=HP100/HP80
HP80:80℃条件下で前記織物に負荷を付与した後の通気性
HP100:100℃条件下で前記織物に負荷を付与した後の通気性
カバーファクター=織物の経密度×√経糸の総繊度+織物の緯密度×√緯糸の総繊度
JIS L 1013 8.3.1 B法に準じて測定した。
JIS L 1013 8.4に準じて測定した。
糸の総繊度を、糸のフィラメント数で除することで得た。
JIS L 1096 8.6.1 A法に準じて測定した。
JIS L 1096 8.4 A法に準じて測定した。
得られた織物の表面凹凸を、株式会社ミツトモ製のCNC表面粗さ測定機(SV−3000CNC)を用いて測定した。得られた織物を50mm×50mmで裁断したものを測定用サンプルとし、サンプルは生地の巾方向に200mm以上の間隔をあけて5箇所から採取した。サンプルは、ガラス板に両面テープ(3M社製、KRE−19)で全面貼り付けた状態にして表面粗さ計のステージに載せた。測定は、先端半径0.002mmの触針をサンプル上にセットし、押さえ力0.75mNで生地表面に触れた状態で直線に移動させ、触針が上下に動いた距離を測定し、これを表面の凹凸状態とした。測定条件は、測定長さ10mm、測定速度0.1mm/sec、測定ピッチ0.001mm、とした。1点のサンプルから測定位置を変えながら5回測定を行うことで、織物1水準から25点の測定結果を得た。それぞれの測定結果における最高点と最低点の差を求め、これらの平均を表面凹凸における高低差とした。
JIS L 1096 8.26.1 A法(フラジール法)に準じて測定した。
得られた織物を120mm×120mmで裁断し、織物の経方向と緯方向が分かるように識別を行う。得られた裁断片を80℃に設定した恒温槽で30分以上放置した後、恒温槽から取り出すことなく織物の径方向および緯方向に各1分間、20kgfの負荷を与えた。負荷の付与には、オートグラフ(島津製作所製 AG−IS MO型)を用い、つかみ間距離100mmの条件で負荷を与えた。負荷付与後、JIS L 1096 8.26.1 A法(フラジール法)に準じて通気性を測定し、高温負荷後通気性(80℃):HP80を得た。続いて、恒温槽を100℃に設定して同様の負荷付与および通気性の測定を行い、高温負荷後通気性(100℃):HP100を得た。得られたHP80をHP100で除すことで、P比を求めた。
評価用エアバッグの作製方法を図1〜図4を用いて以下に説明する。準備した織物から、直径が702mmである円形の第1本体基布1および第2本体基布2を裁断した。第1本体基布2には、中央部に直径67mmのインフレーター取付け口3、および、前記取付け口3の中心から上方向に125mm、左右方向に115mmの位置を中心とした直径30mmの排気口4を2箇所(左右一対)に設けた。さらに、第1本体基布1には、前記取付け口3の中心から上下方向に34mm、左右方向に34mmの位置を中心とした直径5.5mmのボルト固定用穴5を設けた(図1参照)。なお、第2本体基布2は、乗員側を向く基布であり、取付け口、排気口、及びボルト固定用穴は設けられていない。
前述の方法にて作製したエアバッグにインフレーターを挿入し、インフレーター位置で重なるように左右、及び上下から折り畳み、評価用の台座にボルトで固定した後、テープ(NICHIBAN 布粘着テープ No.121)で折りが解消されないように固定した。この状態でインフレーターに点火し、バッグを展開させた。インフレーターは、ダイセル社製EH5−200型を使用した。評価は、展開時の内圧測定および、縫製部のダメージの有無を目視により確認した。内圧の評価基準は、展開試験における二次ピークの最大内圧が35kPa以上を“A”、35kPa未満を“B”とした。また、縫製部ダメージの評価基準は溶融が認められないものを“A”、一部溶融は認められるが隣接部との連通が認められないものを“B”、溶融し隣接部との連通が認められるものを“C”とした。
経糸、緯糸にいずれも総繊度470dtex、フィラメント数182、単繊維繊度2.58dtexのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経62本/2.54cm、緯60本/2.54cmである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが2645、表面凹凸の高低差が121μmであった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で0.12ml/cm2・secと非常に低い通気性が得られ、さらにP比は1.08と適切な値であった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、展開試験を行ったところ、2次ピークの最大内圧が43kPaと十分な内圧を示しており、高温条件下でも低通気を示していた。また縫製部のダメージが認められなかったことから、エアバッグの耐熱性は非常に優れたものであった。
経糸、緯糸にいずれも総繊度470dtex、フィラメント数144、単繊維繊度3.26dtexのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経62本/2.54cm、緯59本/2.54cmである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが2623、表面凹凸の高低差が128μmであった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で0.12ml/cm2・secと非常に低い通気性が得られ、さらにP比は0.93と適切な値であった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、展開試験を行ったところ、2次ピークの最大内圧が41kPaと十分な内圧を示し、高温条件下でも低通気を示していた。また縫製部については、一部わずかな溶融が見られたのみであり、エアバッグの耐熱性は優れたものであった。
経糸、緯糸にいずれも総繊度470dtex、フィラメント数182、単繊維繊度2.58dtexのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経55本/2.54cm、緯55本/2.54cmである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが2385、表面凹凸の高低差が102μmであった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で0.39ml/cm2・secと、エアバッグの性能を満足出来る通気性であり、さらにP比は1.07と適切な値であった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、展開試験を行ったところ、2次ピークの最大内圧が38kPaと実施例1、2と比較すると低いものの十分な内圧を示し、高温条件下でも低通気を示していた。また縫製部のダメージが認められなかったことから、エアバッグの耐熱性は非常に優れたものであった。
経糸、緯糸にいずれも総繊度470dtex、フィラメント数144、単繊維繊度3.26dtexのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経55本/2.54cm、緯55本/2.54cmである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが2385、表面凹凸の高低差が108μmであった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で0.49ml/cm2・secと、エアバッグの性能を満足出来る通気性であった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、展開試験を行ったところ、2次ピークの最大内圧が36kPaと実施例1、2と比較すると低いものの十分な内圧を示し、高温条件下でも低通気を示していた。また縫製部については、一部わずかな溶融が見られたのみであり、エアバッグの耐熱性は優れたものであった。
経糸、緯糸にいずれも総繊度470dtex、フィラメント数120、単繊維繊度3.92dtexのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経61本/2.54cm、緯54本/2.54cmである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが2493、表面凹凸の高低差が132μmとやや大きいものであった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法では0.36ml/cm2・secと十分であったが、P比が0.82と低かった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、展開試験を行ったところ、2次ピークの最大内圧が32kPaと低く、高温条件下での通気性の低下が示唆された。また、縫製部には連通した溶融穴が認められ、エアバッグの耐熱性は非常に低いものであった。
経糸、緯糸にいずれも総繊度560dtex、フィラメント数96、単繊維繊度5.83dtexのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経55本/2.54cm、緯51本/2.54cmである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが2508、表面凹凸の高低差が143μmと大きいものであった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法では0.22ml/cm2・sec十分であったが、P比は1.41と大きかった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、展開試験を行ったところ、縫製部のダメージは見られず耐熱性は優れていたが、2次ピークの最大内圧が28kPaと低く、高温条件下での通気性の低下が示唆された。
2 乗員側本体基布
3 インフレーター取付け口
4 通気孔
5 ボルト固定用穴
6a、6b 環状布
7a、7b、7c、7d 縫製部
A 本体基布1の織糸方向
B 環状布6aの織糸方向
C 本体基布2の織糸方向
Claims (7)
- ノンコートエアバッグ用織物であって、
前記織物は、合成繊維からなる繊維によって製織され、
カバーファクターが2300以上であり、
前記織物表面の凹凸における高低差が130μm未満であり、
下記式で表わされるP比が0.85以上かつ1.15以下である、ノンコートエアバッグ用織物。
P比=HP100/HP80
HP80:80℃条件下で前記織物に負荷を付与した後の通気性
HP100:100℃条件下で前記織物に負荷を付与した後の通気性 - 前記カバーファクターが、2550以上であり、
前記高低差が、120μm以上である、請求項1に記載のノンコートエアバッグ用織物。 - 前記カバーファクターが、2500未満であり、
前記高低差が、115μm未満である、請求項1に記載のノンコートエアバッグ用織物。 - 前記合成繊維がポリエステル系繊維である、請求項1に記載のノンコートエアバッグ用織物。
- 前記合成繊維がポリエチレンテレフタレートである、請求項1から4のいずれかに記載のノンコートエアバッグ用織物。
- 請求項1から5のいずれかに記載のノンコートエアバッグ用織物により形成された少なくとも一枚の本体基布によって形成された、エアバッグ。
- 少なくとも2枚の前記本体基布と、
前記本体基布の周縁同士を縫製する糸と、
を備えている、請求項6に記載のエアバッグ。
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