JP7059191B2 - ノンコートエアバッグ用織物およびエアバッグ - Google Patents
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Description
充填度Z=カバーファクターF/厚みB(mm)
カバーファクターF=織物の経密度×√経糸の総繊度+織物の緯密度×√緯糸の総繊度
JIS L 1013 8.3.1 B法に準じて測定した。
JIS L 1013 8.4に準じて測定した。
糸の総繊度を、糸のフィラメント数で除することで得た。
JIS L 1096 8.6.1 A法に準じて測定した。
JIS L 1096 8.4 A法に準じて測定した。
得られた織物の表面凹凸を、株式会社ミツトモ製のCNC表面粗さ測定機(SV-3000CNC)を用いて測定した。得られた織物を50mm×50mmで裁断したものを測定用サンプルとし、サンプルは生地の巾方向に200mm以上の間隔をあけて5箇所から採取した。サンプルは、ガラス板に両面テープ(3M社製、KRE-19)で全面貼り付けた状態にして表面粗さ計のステージに載せた。測定は、先端半径0.002mmの触針をサンプル上にセットし、押さえ力0.75mNで生地表面に触れた状態で直線に移動させ、触針が上下に動いた距離を測定し、これを表面の凹凸状態とした。測定条件は、測定長さ10mm、測定速度0.1mm/sec、測定ピッチ0.001mm、とした。1点のサンプルから測定位置を変えながら5回測定を行うことで、織物1水準から25点の測定結果を得た。それぞれの測定結果における最高点と最低点の差を求め、これらの平均を表面凹凸における高低差とした。
JIS L 1096 8.26.1 A法(フラジール法)に準じて測定した。
得られた織物の20kPa差圧下における通気量を、図1に示される生布通気量測定機(京都精工製、流量計6:コスモ計器製DF2810P、層流管5:コスモ計器製LF2-100L、圧力計8:コスモ計器製DP-330BA)を用いて測定した。図1に示すように、得られた織物を20cm×20cmで裁断したものをサンプル1とし、加圧装置4と接続された内径50mmの円筒状クランプ3aにリング状の留め具2で固定し、層流管5と接続された内径50mmの円筒状クランプ3bで挟んだ。その後、円筒状クランプ3a側より加圧し、圧力計8の表示が20kPaとなる様に圧力調整弁7を操作した。前記の状態においてサンプルを通過する通気量を層流管5に接続された流量計6によって検出し、20kPa差圧下における通気量により、通気性を評価した。
評価用エアバッグの作製方法を図2~図5を用いて以下に説明する。準備した織物から、直径が702mmである円形の第1本体基布9および第2本体基布10を裁断した。第1本体基布9には、中央部に直径67mmのインフレーター取付け口11、および、前記取付け口11の中心から上方向に125mm、左右方向に115mmの位置を中心とした直径30mmの排気口12を2箇所(左右一対)設けた。さらに、第1本体基布9には、前記取付け口11の中心から上下方向に34mm、左右方向に34mmの位置を中心とした直径5.5mmのボルト固定用穴13を設けた(図2参照)。なお、第2本体基布10は、乗員側を向く基布であり、取付け口、排気口、及びボルト固定用穴は設けられていない。
前述の方法にて作製したエアバッグにインフレーターを挿入し、インフレーター位置で重なるように左右、及び上下から折り畳み、評価用の台座にボルトで固定した後、テープ(NICHIBAN 布粘着テープ No.121)で折りが解消されないように固定した。この状態でインフレーターに点火し、バッグを展開させた。インフレーターは、ダイセル社製EH5-200型を使用した。評価は、展開時の内圧測定により行った。展開試験における二次ピークの最大内圧が35kPa未満をB、35kPa以上をAとした。
前述の方法にて作製したエアバッグを、図6から図8に示す手順にて折り畳んだ。図6は評価用エアバッグを折り畳む際の手順について乗員側を正面として示した図であり、図7は評価用エアバッグを折り畳む前の形態16から中間形態17に折り畳む際の手順を示したD-D断面図である。図6の中間形態17におけるE-E断面図は図7の最終形態20である。図8は評価用エアバッグを中間形態17から折り畳み完了後の形態18に折り畳む際の手順を示したF-F断面図である。図6の折り畳み完了後の形態18におけるG-G断面図が図8の最終形態22である。
経糸、緯糸にいずれも総繊度470dtex、フィラメント数182、単繊維繊度2.58dtexのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経62本/2.54cm、緯60本/2.54cmである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターFが2645、充填度Zが8560、表面凹凸の高低差が121μmであった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で0.10ml/cm2・sec、20kPa差圧下で0.10L/cm2・minと、非常に低い通気性が得られた。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、展開試験および折り畳み性評価を行ったところ、2次ピークの最大内圧が43kPaと十分な内圧を示し、折り畳み後の高さが42.9mmと折り畳み性も優れていた。
経糸、緯糸にいずれも総繊度470dtex、フィラメント数144、単繊維繊度3.26dtexのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経62本/2.54cm、緯59本/2.54cmである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが2623、充填度Zが8462、表面凹凸の高低差が128μmであった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で0.12ml/cm2・sec、20kPa差圧下で0.11L/cm2・minと、非常に低い通気性が得られた。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、展開試験および折り畳み性評価を行ったところ、2次ピークの最大内圧が41kPaと十分な内圧を示し、折り畳み後の高さが43.8mmと折り畳み性も優れていた。
経糸、緯糸にいずれも総繊度470dtex、フィラメント数182、単繊維繊度2.58dtexのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経55本/2.54cm、緯55本/2.54cmである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが2385、充填度Zが8252、表面凹凸の高低差が102μmであった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で0.39ml/cm2・sec、20kPa差圧下で0.35L/cm2・minと、エアバッグの性能を満足出来る通気性であった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、展開試験および折り畳み性評価を行ったところ、2次ピークの最大内圧が38kPaと実施例1、2と比較すると若干低いものの十分な内圧を示し、折り畳み後の高さが41.3mmと折り畳み性は非常に優れていた。
経糸、緯糸にいずれも総繊度470dtex、フィラメント数144、単繊維繊度3.26dtexのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経55本/2.54cm、緯55本/2.54cmである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが2385、充填度Zが8223、表面凹凸の高低差が108μmであった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で0.49ml/cm2・sec、20kPa差圧下で0.45L/cm2・minと、エアバッグの性能を満足出来る通気性であった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、展開試験および折り畳み性評価を行ったところ、2次ピークの最大内圧が36kPaと実施例1、2と比較すると低いものの十分な内圧を示し、折り畳み後の高さが42.0mmと折り畳み性は非常に優れていた。
経糸、緯糸にいずれも総繊度470dtex、フィラメント数120、単繊維繊度3.92dtexのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経61本/2.54cm、緯54本/2.54cmである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが2493、充填度Zが8095とやや低く、表面凹凸の高低差が132μmとやや大きいものであった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法では0.36ml/cm2・sec十分であったが、20kPa差圧下においては1.23L/cm2・minと大きく、エアバッグの性能を満足出来るものではなかった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、展開試験および折り畳み性評価を行ったところ、2次ピークの最大内圧が32kPaと低く、折り畳み後の高さが45.5mmと折り畳み性も若干劣っていた。折り畳み性が悪いことについては、表面凹凸の高低差が大きいことが影響していると考えられる。また、充填度Zが低いため、2次ピークの最大内圧が低くなったと考えられる。後述する比較例2よりも2次ピークの最大内圧が低いのは、経糸と緯糸のバランスが悪いことが要因と考えられる。
経糸、緯糸にいずれも総繊度560dtex、フィラメント数96、単繊維繊度5.83dtexのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経55本/2.54cm、緯51本/2.54cmである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが2508、充填度Zが7533と低く、表面凹凸の高低差が143μmと大きいものであった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法では0.22ml/cm2・sec十分であったが、20kPa差圧下においては0.82L/cm2・minとやや大きく、エアバッグの性能面で懸念のある通気性を示した。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、展開試験および折り畳み性評価を行ったところ、2次ピークの最大内圧が35kPaと実施例1、2と比較すると低いものの十分な内圧を示したが、折り畳み後の高さが56.4mmと折り畳み性は非常に劣っていた。折り畳み性が悪いことについては、表面凹凸の高低差が大きいことが影響していると考えられる。また、充填度Zが低いため、2次ピークの最大内圧が低くなったと考えられる。
2 リング状留め具
3a、3b 円筒状クランプ
4 加圧装置
5 層流管
6 流量計
7 圧力調整弁
8 圧力計
9 取付け口側本体基布
10 乗員側本体基布
11 インフレーター取付け口
12 通気孔
13 ボルト固定用穴
14a、14b 環状布
15a、15b、15c、15d 縫製部
16 折り畳む前の形態
17 折り畳み中間状態の形態
18 折り畳み完了後の形態
19 16におけるD-D断面図
20 17におけるE-E断面図
21 17におけるF-F断面図
22 18におけるG-G断面図
23 エアバッグ
24 アルミ板
25 おもり
A 本体基布9の織糸方向
B 環状布14aの織糸方向
C 本体基布10の織糸方向
Claims (3)
- ノンコートエアバッグ用織物であって、
前記織物は、ポリエチレンテレフタレートを主原料とする繊維により製織され、
前記織物のカバーファクターFが2300以上であり、
前記織物の厚みDが0.28~0.35mmであり、
前記織物の厚みD(mm)及び前記カバーファクターFが、F/D≧8200を充足し、
前記織物を構成する糸の単繊維繊度が1.0~3.5dtexであり、
前記織物表面の凹凸における高低差が130μm未満である、
ノンコートエアバッグ用織物。 - 前記F/Dが10000以下である、請求項1に記載のノンコートエアバッグ用織物。
- 請求項1または2に記載のノンコートエアバッグ用織物により形成された少なくとも一枚の本体基布によって形成された、エアバッグ。
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