JP7489777B2 - ノンコートエアバッグ用織物およびエアバッグ - Google Patents
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Description
本発明は、ノンコートエアバッグ用織物およびそれを用いてなるエアバッグに関する。
車両が衝突した時の衝撃から乗員を保護する乗員保護用の安全装置として、車両へのエアバッグ装置搭載が普及している。従来は、インフレーターから放出されるガスがバッグ内より漏れ出さないように、コーティングされた織物が主流であったが、燃費改善等の要求から軽量であること、ステアリングホイールデザインの流行などからコンパクトに収納できることが要求されており、ノンコート布の採用が広がっている。
また、これまではナイロン６６（ＰＡ６６）製のエアバッグが主流であったが、コストの低減を目的として、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）製のエアバッグが採用され始めている。
しかし、ナイロン６６と比較してモジュラスの高いポリエチレンテレフタレートは柔軟性に劣り、バッグの収納性が悪いという課題があった。また、モジュラスの高さから織糸間の厚み方向に隙間が出来やすく、低通気が得られにくいという課題もあった。
これらの課題に対し、特許文献１には、織物を構成するフィラメントの繊度、フィラメントの単繊維繊度、単位面積当たりの繊維量、通気度、厚み、カンチレバー法で測定される剛軟度を規定した、優れた収納性、膨張応答性を示すエアバッグ用ノンコート織物に関する技術が開示されている。
また、特許文献２には、海島型複合紡糸によって得られる複合繊維糸条から繊維構造物とした後に極細繊維化を行うことで、毛羽や糸切れが少なく、柔軟性、折り畳み性、低通気性を有する織物を得る技術が開示されている。
また、特許文献３には、総繊度２２０Ｄ以上４５０Ｄ未満、単糸繊度０．６ｄ以上３ｄ未満、強度８．０ｇ／ｄ以上、伸度１２．０％以上、交絡度２０以上のマルチフィラメントを用い、且つ該布帛のカバーファクターＫが２０００以上である事を特徴とするエアバッグ用織布が開示されている。
最後に、特許文献４には、織物の断面において経糸と緯糸が接触する交接部の曲率半径Φの、織物の表裏における非対称性Ｒ(Ｒ＝Φａ/Φｂ)が１．０５～１．５０の範囲であることを特徴とするエアバッグ用織布が開示されている。
しかしながら、特許文献１に開示されたエアバッグ用ノンコート織物は、通気度がフラジール法にて０．５～３．０ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ（実施例ではフラジール法にて０．９ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ以上）であり、低通気と言えるものではない。したがって、エアバッグ用織物として十分な性能を有していなかった。
また、特許文献２に開示された織物の通気度は低通気とは言えず（実施例ではフラジール法にて０．７ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ以上）、また海島複合糸を原糸として使用することから原糸コストが高く、脱海加工が必要なことから製造コストも高い。さらに、脱海が不十分な場合には難燃性が低下する可能性があり、エアバッグ用織物としては不向きであった。
また、特許文献３に開示された織布は、交絡度が高いため原糸生産時の単糸切れのおそれがあることから糸のフィラメント数を多くすることができず、柔軟性の向上に限界があった。
そして、特許文献４に開示されたエアバッグは、片面カレンダーになっているので、他の面は平滑でなく、平滑でない面を乗員側に向けるのは好ましくない。一方、平滑でない面を、インフレータ側(内側)に向けると展開時にガスの流れへの影響があるという問題があった。
本発明は、低通気でありながら、織物表面の平滑性に関する問題を解決可能な、ノンコートエアバッグ用織物、および、それを有するエアバッグを提供することを目的とする。
すなわち、本発明のノンコートエアバッグ用織物は、緯糸および経糸がポリエチレンテレフタレート繊維を用いたマルチフィラメント糸からなり、マルチフィラメント糸のフィラメント数が１２２～２４２本であり、織物表面の経緯平均ＭＭＤ(平均摩擦係数の変動)が０．０２以下であることを特徴とする。
上記ノンコートエアバッグ用織物においては、前記ポリエチレンテレフタレート繊維を生糸とすることができる。
上記各ノンコートエアバッグ用織物においては、織密度を、２００／ｄｍ以上２９５／ｄｍ以下とすることができる。
上記ノンコートエアバッグ用織物においては、カバーファクターを、２３００～２８００とすることができる。
上記ノンコートエアバッグ用織物においては、前記マルチフィラメント糸の単繊維繊度を、１．０～３．５ｄｔｅｘとすることができる。
本発明に係るエアバッグは、上記いずれかのノンコートエアバッグ用織物によって形成されている。
本発明によれば、バッグの柔軟性、収納性が良く、かつ優れた低通気性を有し、展開時にガスの流れへの影響が少ない、ノンコートエアバッグ用織物、及び、エアバッグを提供することができる。
以下、本発明に係るノンコートエアバッグ用織物及びこれを用いたエアバッグの実施形態について説明する。まず、ノンコートエアバッグ用織物について説明した後、この織物を用いたエアバッグについて説明する。
＜１．ノンコートエアバッグ用織物＞
＜１－１．織物の概要＞
この織物は、緯糸および経糸がポリエチレンテレフタレート繊維を用いたマルチフィラメント糸によって形成されている。この織物の密度は、２００／ｄｍ以上であることが好ましい。密度を２００／ｄｍ以上とすることで、織糸間の隙間が小さくなり、優れた低通気性を得ることが出来る。また、密度が２９５／ｄｍ以下であると織物の柔軟性を損ないにくく、良好な収納性を得ることが出来、好ましい。なお、織密度に換算すると、５０．８本／ｃｍ以上７５本／ｃｍ以下であることが好ましい。
＜１－１．織物の概要＞
この織物は、緯糸および経糸がポリエチレンテレフタレート繊維を用いたマルチフィラメント糸によって形成されている。この織物の密度は、２００／ｄｍ以上であることが好ましい。密度を２００／ｄｍ以上とすることで、織糸間の隙間が小さくなり、優れた低通気性を得ることが出来る。また、密度が２９５／ｄｍ以下であると織物の柔軟性を損ないにくく、良好な収納性を得ることが出来、好ましい。なお、織密度に換算すると、５０．８本／ｃｍ以上７５本／ｃｍ以下であることが好ましい。
また、カバーファクター（ＣＦ）を以下のように定義することができる。カバーファクター（ＣＦ）は、織物の経糸および緯糸のそれぞれの織密度Ｎと総繊度Ｄとの積で求められ、下式にて表される。
ＣＦ＝Ｎｗ×√Ｄｗ＋Ｎｆ×√Ｄｆ
ここで、Ｎｗ，Ｎｆは、経糸および緯糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）であり、Ｄｗ，Ｄｆは、経糸および緯糸の総繊度（ｄｔｅｘ）である。
そして、このカバーファクターは、２３００～２８００であることが好ましく、２４００～２７００であることがより好ましい。この範囲にすることで、優れた低通気性、柔軟性、生産性、及び平滑性を得ることができる。
ＣＦ＝Ｎｗ×√Ｄｗ＋Ｎｆ×√Ｄｆ
ここで、Ｎｗ，Ｎｆは、経糸および緯糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）であり、Ｄｗ，Ｄｆは、経糸および緯糸の総繊度（ｄｔｅｘ）である。
そして、このカバーファクターは、２３００～２８００であることが好ましく、２４００～２７００であることがより好ましい。この範囲にすることで、優れた低通気性、柔軟性、生産性、及び平滑性を得ることができる。
本発明の織物を構成する糸の総繊度は３８０ｄｔｅｘ以上であることが好ましい。糸の総繊度が３８０ｄｔｅｘ以上であると、織物の強力がエアバッグとして優れた水準となる。また、軽量な織物が得られやすい面で、総繊度は５６０ｄｔｅｘ以下であることが好ましく、４７０ｄｔｅｘ以下であることがより好ましい。
本発明の織物の通気性は、フラジール法によって測定される通気性が０．５ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ以下であることが好ましく、０．３ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ以下であることがより好ましい。上記の値とすることで、本発明の織物でエアバッグ用の基布を形成した場合、その基布表面からのガス漏れが少なくなり、インフレーターの小型化や迅速な展開が可能となる。また、２０ｋＰａ差圧下における通気量は、０．９Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎ以下であることが好ましい。このような通気量とすることで、インフレーターから噴出するガスをロスすることなく、エアバッグを展開することができる。また、乗員を迅速に保護するのに適した展開速度を得ることができる。
織物を構成する糸の単繊維繊度は、同一のものを使用しても異なっていてもいずれでもよく、たとえば、１．０～３．５ｄｔｅｘの範囲であることが好ましい。単繊維繊度を３．５ｄｔｅｘ以下にすることにより、織物の柔軟性が向上しエアバッグの折畳み性が改良され、通気性を低くすることができる。また、紡糸工程、製織工程などで単繊維切れが起こりにくいため、１．０ｄｔｅｘ以上であることが好ましい。
また、単繊維の断面形状は、円形、楕円、扁平、多角形、中空、その他の異型などから選定すればよい。必要に応じて、これらの混繊、合糸、併用、混用（経糸と緯糸で異なる）などを用いればよく、紡糸工程、織物の製造工程、あるいは織物の物性などに支障のない範囲で適宜選定すればよい。
これら繊維には、紡糸性や、加工性、耐久性などを改善するために通常使用されている各種の添加剤、たとえば、耐熱安定剤、酸化防止剤、耐光安定剤、老化防止剤、潤滑剤、平滑剤、顔料、撥水剤、撥油剤、酸化チタンなどの隠蔽剤、光沢付与剤、難燃剤、可塑剤などの１種または２種以上を使用してもよい。
織物の組織は、平織、斜子織（バスケット織）、格子織（リップストップ織）、綾織、畝織、絡み織、模紗織、あるいはこれらの複合組織などいずれでもよい。必要に応じて、経糸、緯糸の二軸以外に、斜め６０度を含む多軸設計としてもよく、その場合の糸の配列は、経糸または緯糸と同じ配列に準じればよい。なかでも構造の緻密さ、物理特性や性能の均等性が確保できる点で、平織が好ましい。
＜１－２．マルチフィラメント糸＞
上記のように、本発明のエアバッグ用織物は、緯糸および経糸がポリエチレンテレフタレート繊維を用いたマルチフィラメント糸によって形成されている。
上記のように、本発明のエアバッグ用織物は、緯糸および経糸がポリエチレンテレフタレート繊維を用いたマルチフィラメント糸によって形成されている。
マルチフィラメント糸のフィラメント数は、１２２本以上２４２本以下であることが好ましい。下限については、１４４本以上である事が好ましく、１６０本以上であることがより好ましく、１８０本以上であることがさらに好ましい。このようなマルチフィラメント糸を用いることで、織物の柔軟性に優れることから、織物表面の平滑性も向上する。その結果、低通気および収納性に優れたエアバッグを得ることができる。一方、上限については、エアバッグとしての強度を保持するためにフィラメント数は２２０本以下であることが好ましく、２００本以下であることがより好ましい。これは、フィラメント数が多いと、単繊維繊度（＝総繊度／フィラメント数）が細くなり、強度が低くなるからである。
＜１－３．織物表面の経緯の平均ＭＭＤ＞
本発明においては、織物表面の経緯の平均ＭＭＤが０．０２以下であることが肝要である。経緯平均ＭＭＤは、ＫＥＳ法（Kawabata Evaluation System）による織物表面の経方向及び緯方向の平均摩擦係数の変動(ＭＭＤ)から求められる。具体的には、経方向と緯方向のＭＭＤの平均値を経緯平均ＭＭＤとする。平均ＭＭＤが０．０２以下であると、表面の平滑度が高いため、糸の凹凸が少なく、乗員に対して接する部分が点ではなく、面に近くなるので、エアバッグとして展開時に乗員が衝突した場合の柔軟性および表面摩擦が低く良好である。
本発明においては、織物表面の経緯の平均ＭＭＤが０．０２以下であることが肝要である。経緯平均ＭＭＤは、ＫＥＳ法（Kawabata Evaluation System）による織物表面の経方向及び緯方向の平均摩擦係数の変動(ＭＭＤ)から求められる。具体的には、経方向と緯方向のＭＭＤの平均値を経緯平均ＭＭＤとする。平均ＭＭＤが０．０２以下であると、表面の平滑度が高いため、糸の凹凸が少なく、乗員に対して接する部分が点ではなく、面に近くなるので、エアバッグとして展開時に乗員が衝突した場合の柔軟性および表面摩擦が低く良好である。
平均ＭＭＤは、０．０２以下であればよく、０にできるだけ近いことが好ましい。また、０．０２以下にする方法は限定されないが、例えば、高フィラメント数のマルチフィラメント糸を生糸、すなわち、無撚の状態で製織することで得られる。
生糸を使用することによって、織糸間の隙間が小さくなり、織物としての充填度が高まるとともに、優れた低通気性を得ることが出来る。また、高フィラメント数であることで、表面の平滑性も向上するので、柔軟性を損ないにくく、良好な収納性を得ることが出来、好ましい。
本発明で生糸とは、無撚りの糸の事をいい、工程として特に撚り工程を施されていない糸のことをいう。本発明で使用可能な無撚りの糸を作製する方法としては、例えば、糸にインターレース処理による交絡を施すことが好ましく、この際の交絡度が２０以下であることがより好ましい。交絡度が２０以下であることで、交絡をかける場合の圧力を抑えることができ、単繊維繊度が低い場合においても単繊維（単糸）切れを軽減でき、糸の毛羽や原糸強度の低下を抑制している事を特徴としている。
交絡度は、例えば、次のように求めることができる。容器に水を入れ、水面に交絡糸条を浮かべる。次に、交絡糸条と異なる色を発する反射棒を容器内の交絡糸条の下方に配置すると共に、交絡糸条と反射棒との間隔を１～５ｍｍとする。これに続いて、容器の上方の光源からの光を反射棒に照射して反射させ、交絡糸条の交絡部数を目視にて計測して交絡度を求める。
＜１－４．特徴＞
上記のように、本発明のノンコートエアバッグ用織物は、緯糸および経糸がポリエチレンテレフタレート繊維を用いたマルチフィラメント糸によって形成されている。そして、このマルチフィラメント糸のフィラメント数が１２２～２４２本である。また、この織物表面の経緯平均ＭＭＤ(平均摩擦係数の変動)が０．０２以下である。
上記のように、本発明のノンコートエアバッグ用織物は、緯糸および経糸がポリエチレンテレフタレート繊維を用いたマルチフィラメント糸によって形成されている。そして、このマルチフィラメント糸のフィラメント数が１２２～２４２本である。また、この織物表面の経緯平均ＭＭＤ(平均摩擦係数の変動)が０．０２以下である。
このように、フィラメント数が適度に多く、経緯平均ＭＭＤが所定値よりも低いため、織物としての糸の充填度が高く(空隙が少ない)なり、低通気で、且つ基布表面の凹凸が少なくなる。また、フィラメント数が適度に多く、柔軟性が高くなることにより、基布が折り曲げやすくなる。そのため、低通気でありながら、柔軟で収納性が良く、織物表面が平滑である事により、バッグの内面ではバッグ展開時にガスの流れへの影響が少なくなる。一方、バッグの外面では、バッグ展開時の摩擦による不具合を防止できる。
また、マルチフィラメントの数を適度に多くし、且つ適度な密度で織ると、織物の滑脱抵抗が高く、バッグ縫製部の展開時の縫い目の開きが少なくなる。その結果、バッグを形成した際に、縫製部からのガス漏れを軽減することができる。
＜２．エアバッグ＞
本発明のエアバッグは、上述した本発明の織物を所望の形状に裁断した少なくとも１枚の本体基布を接合することによって得られる。エアバッグを構成する本体基布のすべてが、前記織物からなることが好ましいが、これに限定されるものではなく、一部に他の織物で形成された基布を用いることもできる。また、エアバッグの仕様、形状および容量は、配置される部位、用途、収納スペース、乗員衝撃の吸収性能、インフレーターの出力などに応じて選定すればよい。さらに、要求性能に応じて補強布を追加しても良く、補強布に使用する基布としては、本体基布と同等のノンコート織物、本体基布とは異なるノンコート織物、本体基布とは異なるコーティング織物から選択することができる。
本発明のエアバッグは、上述した本発明の織物を所望の形状に裁断した少なくとも１枚の本体基布を接合することによって得られる。エアバッグを構成する本体基布のすべてが、前記織物からなることが好ましいが、これに限定されるものではなく、一部に他の織物で形成された基布を用いることもできる。また、エアバッグの仕様、形状および容量は、配置される部位、用途、収納スペース、乗員衝撃の吸収性能、インフレーターの出力などに応じて選定すればよい。さらに、要求性能に応じて補強布を追加しても良く、補強布に使用する基布としては、本体基布と同等のノンコート織物、本体基布とは異なるノンコート織物、本体基布とは異なるコーティング織物から選択することができる。
前記本体基布同士の接合、本体基布と補強布や吊り紐との接合、他の裁断基布同士の固定などは、主として縫製によって行われるが、部分的に接着や溶着などを併用したり、製織あるいは製編による接合法を用いたりしてもよく、エアバッグとしての堅牢性、展開時の耐衝撃性、乗員の衝撃吸収性能などを満足するものであればよい。
裁断基布同士の縫合は、本縫い、二重環縫い、片伏せ縫い、かがり縫い、安全縫い、千鳥縫い、扁平縫いなどの通常のエアバッグに適用されている縫い方により行えばよい。また、縫い糸の太さは、７００ｄｔｅｘ（２０番手相当）～２８００ｄｔｅｘ（０番手相当）、運針数は２～１０針／ｃｍとすればよい。複数列の縫い目線が必要な場合は、縫い目針間の距離を２ｍｍ～８ｍｍ程度とした多針型ミシンを用いればよいが、縫合部の距離が長くない場合には、１本針ミシンで複数回縫合してもよい。エアバッグ本体として複数枚の基布を用いる場合には、複数枚を重ねて縫合してもよいし、１枚ずつ縫合してもよい。
縫合に使用する縫い糸は、一般に化合繊縫い糸と呼ばれるものや工業用縫い糸として使用されているものの中から適宜選定すればよい。たとえば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン４６、ポリエステル、高分子ポリオレフィン、含フッ素、ビニロン、アラミド、カーボン、ガラス、スチールなどがあり、紡績糸、フィラメント合撚糸またはフィラメント樹脂加工糸のいずれでもよい。
さらに、必要に応じて、外周縫合部などの縫い目からのガス抜けを防ぐために、シール材、接着剤または粘着材などを、縫い目の上部および／または下部、縫い目の間、縫い代部などに塗布、散布または積層してもよい。
本発明のエアバッグは、各種の乗員保護用バッグ、たとえば、運転席および助手席の前面衝突保護用、側面衝突保護用のサイドバッグ、センターバッグ、後部座席着座者保護用（前突、後突）、後突保護用のヘッドレストバッグ、脚部・足部保護用のニーバッグおよびフットバッグ、乳幼児保護用（チャイルドシート）のミニバッグ、エアーベルト用袋体、歩行者保護用などの乗用車、商業車、バス、二輪車などの各用途の他、機能的に満足するものであれば、船舶、列車・電車、飛行機、遊園地設備など多用途に適用することができる。
以下、実施例に基づき、本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、実施例及び比較例の評価方法、及びエアバッグの作製方法について説明した後、実施例及び比較例の評価について説明する。
＜糸の総繊度＞
ＪＩＳ Ｌ １０１３ ８．３．１ Ｂ法に準じて測定した。
ＪＩＳ Ｌ １０１３ ８．３．１ Ｂ法に準じて測定した。
＜糸のフィラメント数＞
ＪＩＳ Ｌ １０１３ ８．４に準じて測定した。
ＪＩＳ Ｌ １０１３ ８．４に準じて測定した。
＜単繊維繊度＞
糸の総繊度を、糸のフィラメント数で除することで得た。
糸の総繊度を、糸のフィラメント数で除することで得た。
＜織物の織密度＞
ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．６．１ Ａ法に準じて測定した。
ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．６．１ Ａ法に準じて測定した。
＜カバーファクター＞
上記実施形態で説明したとおりである。
上記実施形態で説明したとおりである。
＜織物の厚み＞
ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．４ Ａ法に準じて測定した。織物の厚みは、０．３０ｍｍ以下であることが好ましい。
ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．４ Ａ法に準じて測定した。織物の厚みは、０．３０ｍｍ以下であることが好ましい。
＜織物の通気性１＞
ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．２６．１ Ａ法（フラジール法）に準じて測定した。
ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．２６．１ Ａ法（フラジール法）に準じて測定した。
＜織物の通気性２＞
得られた織物の２０ｋＰａ差圧下における通気量を、図１に示される生布通気量測定機（京都精工株式会社製）を用いて測定した。
得られた織物の２０ｋＰａ差圧下における通気量を、図１に示される生布通気量測定機（京都精工株式会社製）を用いて測定した。
具体的には、まず、得られた織物を２０ｃｍ×２０ｃｍに裁断したものをサンプルとした。次に、図１に示すように、加圧装置４と接続された内径５０ｍｍの円筒状の第１クランプ３ａに、サンプル１をリング状の留め具２で固定し、層流管（株式会社コスモ精機製ＬＦ２－１００Ｌ）５と接続された内径５０ｍｍの円筒状の第２クランプ３ｂとの間に挟んだ。その後、第１クランプ３ａ側より加圧装置４によって加圧し、圧力計（株式会社コスモ精機製ＤＰ－３３０ＢＡ）８の表示が２０ｋＰａとなる様に圧力調整弁７を操作した。前記の状態においてサンプルを通過する通気量を層流管５に接続された流量計６（株式会社コスモ精機製ＤＦ２８１０Ｐ）によって検出し、２０ｋＰａ差圧下における通気量とした。
＜織物の表面経緯平均ＭＭＤ(平均摩擦係数の変動＞
得られた織物の表面をカトーテック株式会社製 表面試験機(ＫＥＳ-ＦＢ４－Ａ)を用いて測定した。具体的には、まず、得られた織物を１０ｃｍ×１０ｃｍで裁断したものをサンプルとした。そして、このサンプルを表面試験機にセットして、サンプル表面の経緯方向でのＭＭＤ（平均摩擦係数の変動）を数値化し、数値が小さいほど表面が滑らかで、ざらつきが少ない指標であるＭＭＤの経緯の平均値を平均ＭＭＤとした。
得られた織物の表面をカトーテック株式会社製 表面試験機(ＫＥＳ-ＦＢ４－Ａ)を用いて測定した。具体的には、まず、得られた織物を１０ｃｍ×１０ｃｍで裁断したものをサンプルとした。そして、このサンプルを表面試験機にセットして、サンプル表面の経緯方向でのＭＭＤ（平均摩擦係数の変動）を数値化し、数値が小さいほど表面が滑らかで、ざらつきが少ない指標であるＭＭＤの経緯の平均値を平均ＭＭＤとした。
＜織物の縫い目開き＞
得られた織物を１０ｃｍ×１０ｃｍのサイズに裁断したサンプルを２枚重ねた。そして、縫い代１．５ｃｍで総繊度１４４０ｄｔｅｘのナイロン製の縫製糸を使用し、運針数３５針にて本縫いにて重ね合わせたサンプルを準備した。このサンプルを引張試験機(インストロン)にてチャックつかみ、３ｃｍにて５０ｋｇｆ荷重時の縫い目の開きを電子ノギスにて評価した。エアバッグにおいては、インフレーターからのガスによって、縫製部に荷重が作用し縫い目が広がるため、この試験により、縫い目がどの程度広がるかを予測する。縫い目開きは、２．０ｍｍ以下であることが好ましく、２．０ｍｍより大きくなると、ガス抜けが発生するおそれがある。
得られた織物を１０ｃｍ×１０ｃｍのサイズに裁断したサンプルを２枚重ねた。そして、縫い代１．５ｃｍで総繊度１４４０ｄｔｅｘのナイロン製の縫製糸を使用し、運針数３５針にて本縫いにて重ね合わせたサンプルを準備した。このサンプルを引張試験機(インストロン)にてチャックつかみ、３ｃｍにて５０ｋｇｆ荷重時の縫い目の開きを電子ノギスにて評価した。エアバッグにおいては、インフレーターからのガスによって、縫製部に荷重が作用し縫い目が広がるため、この試験により、縫い目がどの程度広がるかを予測する。縫い目開きは、２．０ｍｍ以下であることが好ましく、２．０ｍｍより大きくなると、ガス抜けが発生するおそれがある。
＜評価用エアバッグの作製方法＞
評価用エアバッグの作製方法を図２～図５を用いて以下に説明する。準備した織物から、直径が７０２ｍｍである円形の第１本体基布９および第２本体基布１０を裁断した。本体基布９には、中央部に直径６７ｍｍのインフレーター取付け口１１、および、前記取付け口１１の中心から上方向に１２５ｍｍ、左右方向にそれぞれ１１５ｍｍの位置を中心とした直径３０ｍｍの排気口１２を２箇所（左右一対）設けた。さらに、前記取付け口１１の中心から上下方向に３４ｍｍ、左右方向に３４ｍｍの位置を中心とした直径５．５ｍｍのボルト固定用穴１３を設けた（図２参照）。
評価用エアバッグの作製方法を図２～図５を用いて以下に説明する。準備した織物から、直径が７０２ｍｍである円形の第１本体基布９および第２本体基布１０を裁断した。本体基布９には、中央部に直径６７ｍｍのインフレーター取付け口１１、および、前記取付け口１１の中心から上方向に１２５ｍｍ、左右方向にそれぞれ１１５ｍｍの位置を中心とした直径３０ｍｍの排気口１２を２箇所（左右一対）設けた。さらに、前記取付け口１１の中心から上下方向に３４ｍｍ、左右方向に３４ｍｍの位置を中心とした直径５．５ｍｍのボルト固定用穴１３を設けた（図２参照）。
また、補強布として、４７０ｄｔｅｘ７２ｆのナイロン６６繊維を用いて作製した織密度５３本／２．５４ｃｍであるノンコート基布と、４７０ｄｔｅｘ７２ｆのナイロン６６繊維を用いて作製した織密度４６本／２．５４ｃｍの基布にシリコーン樹脂を４５ｇ／ｍ2を塗布して得られたコート基布とを準備した。第１本体基布９のインフレーター取付け口１１の補強布として、外径２１０ｍｍ、内径６７ｍｍの第１環状布１４ａを前記ノンコート基布から３枚、同一形状の第２環状布１４ｂを前記コート基布から１枚裁断した。これら環状布１４ａ、１４ｂには全て、直径５．５ｍｍのボルト固定用穴を設けた。次に、３枚の第１環状布１４ａを、第１本体基布９に、本体基布９の織糸方向に対して補強布の織糸方向が４５度回転するように（図２織糸方向ＡＢ参照）、かつ、ボルト固定用穴の位置が一致するように重ね合わせた。そして、重ね合わせた第１環状布１４ａを、直径１２６ｍｍ（縫製部１５ａ）、直径１８８ｍｍ（縫製部１５ｂ）の位置で円形に縫製した。その上から第２環状布１４ｂを環状布１４ａと同様に同じ織糸方向にして重ね合わせ、直径７５ｍｍ（縫製部１５ｃ）の位置で４枚の環状布１４ａ、１４ｂを第１本体基布９に円形に縫い合わせた。縫合後の第１本体基布９を図３に示す。なお、これら環状布１４ａ，１４ｂの本体基布９への縫い付けには、ナイロン６６ミシン糸を使用し上糸を１４００ｄｔｅｘ、下糸を９４０ｄｔｅｘとして、３．５針／ｃｍの運針数で本縫いにより行った。
次に、両本体基布９、１０を重ね合わせた。このとき、第１本体基布９は、環状布１４ａ，１４ｂを縫い付けた面が外側になるようにし、第２本体基布１０の織糸方向に対して第１本体基布９の織糸方向が４５度回転するように重ねた（図４）。そして、その外周部を縫い目間２．４ｍｍ、縫い代を１３ｍｍとして二重環縫い２列にて縫合（縫製部１５ｄ）した。縫合した状態を図５に示す。縫合後に取付け口１１からバッグを引き出して内外を反転させ、内径φ６７６ｍｍの円形エアバッグを得た。外周部縫製の縫い糸は、上記本縫いと同じ縫い糸を用いた。
＜エアバッグ収納性（折り畳み性）評価＞
前述の方法にて作製したエアバッグを、図６～図８に示す手順にて折り畳んだ。図６は評価用エアバッグを折り畳む際の手順について乗員側を正面として示した図である。図７は評価用エアバッグを折り畳む前の初期形態１６から中間形態１７に折り畳む際の手順を示したＤ－Ｄ断面図である。図６の中間形態１７におけるＥ－Ｅ断面図は図７の最終形態２０である。図８は評価用エアバッグを中間形態１７から折り畳み完了後の形態１８に折り畳む際の手順を示したＦ－Ｆ断面図である。図６の折り畳み完了後の形態１８におけるＧ－Ｇ断面図が図８の最終形態２２である。
前述の方法にて作製したエアバッグを、図６～図８に示す手順にて折り畳んだ。図６は評価用エアバッグを折り畳む際の手順について乗員側を正面として示した図である。図７は評価用エアバッグを折り畳む前の初期形態１６から中間形態１７に折り畳む際の手順を示したＤ－Ｄ断面図である。図６の中間形態１７におけるＥ－Ｅ断面図は図７の最終形態２０である。図８は評価用エアバッグを中間形態１７から折り畳み完了後の形態１８に折り畳む際の手順を示したＦ－Ｆ断面図である。図６の折り畳み完了後の形態１８におけるＧ－Ｇ断面図が図８の最終形態２２である。
折り畳みの際、中間形態１７の通り巾が１１０ｍｍとなるように調整し、折り畳み完了後形態１８の通り巾が１０５ｍｍとなるように調整した。その後、図９に示すように１３０ｍｍ×１３０ｍｍ×２ｍｍのアルミ板２４を、畳んだエアバッグ２３に乗せた。そして、更にその上に１ｋｇのおもり２５を乗せた状態で、折り畳んだエアバッグ２３の高さを測定した。評価は、折り畳み後の高さの大小で行い、４５ｍｍ以上をＢ、４５ｍｍ未満をＡとした。なお、４５ｍｍとは、一般的なエアバッグの収納スペースを考慮したものである。
次に、実施例及び比較例について、説明する。以下では、実施例１～３及び比較例１，２に係るエアバッグ用織物について説明し、これらのエアバッグ用織物で作成したエアバッグについて行った上記評価について説明する。結果は、表１に示すとおりである。なお、実施例及び比較例のいずれも生糸（インターレース処理品）によって、マルチフィラメントを構成している。
［実施例１］
経糸、緯糸にいずれも総繊度４７０ｄｔｅｘ、フィラメント数１８２、単繊維繊度２．６ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製した。その後、精練、セットを行い、織密度が経２２４／ｄｍ、緯２２４／ｄｍである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが２４７１、ＭＭＤが０．０１３８であった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で０．１９ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ、２０ｋＰａ差圧下で０．６８Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎと、非常に低い通気性が得られた。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、収納性評価を行ったところ、４０．０ｍｍであり、小さく折り畳めた。
経糸、緯糸にいずれも総繊度４７０ｄｔｅｘ、フィラメント数１８２、単繊維繊度２．６ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製した。その後、精練、セットを行い、織密度が経２２４／ｄｍ、緯２２４／ｄｍである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが２４７１、ＭＭＤが０．０１３８であった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で０．１９ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ、２０ｋＰａ差圧下で０．６８Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎと、非常に低い通気性が得られた。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、収納性評価を行ったところ、４０．０ｍｍであり、小さく折り畳めた。
［実施例２］
経糸、緯糸にいずれも総繊度４７０ｄｔｅｘ、フィラメント数１４４、単繊維繊度３．３ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製した。その後、精練、セットを行い、織密度が経２２４／ｄｍ、緯２２４／ｄｍである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが２４７１、ＭＭＤが０．０１６１であった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で０．２９ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ、２０ｋＰａ差圧下で０．７９Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎと、低い通気性が得られた。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、折り畳み性評価を行ったところ、４４．０ｍｍであり、小さく折り畳めた。
経糸、緯糸にいずれも総繊度４７０ｄｔｅｘ、フィラメント数１４４、単繊維繊度３．３ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製した。その後、精練、セットを行い、織密度が経２２４／ｄｍ、緯２２４／ｄｍである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが２４７１、ＭＭＤが０．０１６１であった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で０．２９ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ、２０ｋＰａ差圧下で０．７９Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎと、低い通気性が得られた。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、折り畳み性評価を行ったところ、４４．０ｍｍであり、小さく折り畳めた。
［実施例３］
経糸、緯糸にいずれも総繊度４７０ｄｔｅｘ、フィラメント数１８２、単繊維繊度２．６ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製した。その後、精練、セットを行い、織密度が経２４４／ｄｍ、緯２３６／ｄｍである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが２６０２、ＭＭＤが０．０１６１であった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で０．１０ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ、２０ｋＰａ差圧下で０．４２Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎと、低い通気性を得ることができた。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、折り畳み性評価を行ったところ、４３．５ｍｍであり、小さく折り畳めた。
経糸、緯糸にいずれも総繊度４７０ｄｔｅｘ、フィラメント数１８２、単繊維繊度２．６ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製した。その後、精練、セットを行い、織密度が経２４４／ｄｍ、緯２３６／ｄｍである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが２６０２、ＭＭＤが０．０１６１であった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法で０．１０ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ、２０ｋＰａ差圧下で０．４２Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎと、低い通気性を得ることができた。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、折り畳み性評価を行ったところ、４３．５ｍｍであり、小さく折り畳めた。
［比較例１］
経糸、緯糸にいずれも総繊度５５０ｄｔｅｘ、フィラメント数９６、単繊維繊度５．７ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製した。その後、精練、セットを行い、織密度が経２０９／ｄｍ、緯２０９／ｄｍである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが２４９３、ＭＭＤが０．０２９２であった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法では０．２５ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ、２０ｋＰａ差圧下においては０．８２Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎであった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、折り畳み性評価を行ったところ、５６．４ｍｍであり、小さく折り畳めなかった。これは、フィラメント数が少なく、またＭＭＤが大きいことに起因して、織物に柔軟性がなく、表面の凹凸が大きくなったためと考えられる。
経糸、緯糸にいずれも総繊度５５０ｄｔｅｘ、フィラメント数９６、単繊維繊度５．７ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製した。その後、精練、セットを行い、織密度が経２０９／ｄｍ、緯２０９／ｄｍである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが２４９３、ＭＭＤが０．０２９２であった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法では０．２５ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ、２０ｋＰａ差圧下においては０．８２Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎであった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、折り畳み性評価を行ったところ、５６．４ｍｍであり、小さく折り畳めなかった。これは、フィラメント数が少なく、またＭＭＤが大きいことに起因して、織物に柔軟性がなく、表面の凹凸が大きくなったためと考えられる。
［比較例２］
経糸、緯糸にいずれも総繊度５６０ｄｔｅｘ、フィラメント数９６、単繊維繊度５．８３ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経２２４／ｄｍ、緯２２４／ｄｍである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが２４７１、ＭＭＤが０．０２８５であった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法では０．４３ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ十分であったが、２０ｋＰａ差圧下においては０．９４Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎと大きく、エアバッグの性能面で懸念のある通気性を示した。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、折り畳み性評価を行ったところ、５０．５ｍｍであり、小さく折り畳めなかった。これは、フィラメント数が少なく、またＭＭＤが大きいことに起因して、織物に柔軟性がなく、表面の凹凸が大きくなったためと考えられる。
経糸、緯糸にいずれも総繊度５６０ｄｔｅｘ、フィラメント数９６、単繊維繊度５．８３ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレート糸を用いて平織物を作製し、精練、セットを行い、織密度が経２２４／ｄｍ、緯２２４／ｄｍである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが２４７１、ＭＭＤが０．０２８５であった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法では０．４３ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ十分であったが、２０ｋＰａ差圧下においては０．９４Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎと大きく、エアバッグの性能面で懸念のある通気性を示した。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、折り畳み性評価を行ったところ、５０．５ｍｍであり、小さく折り畳めなかった。これは、フィラメント数が少なく、またＭＭＤが大きいことに起因して、織物に柔軟性がなく、表面の凹凸が大きくなったためと考えられる。
［比較例３］
経糸、緯糸にいずれも総繊度４７０ｄｔｅｘ、フィラメント数１４４、単繊維繊度３．３ｄｔｅｘのナイロン６６糸を用いて平織物を作製した。その後、精練、セットを行い、織密度が経２０９／ｄｍ、緯２０９／ｄｍである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが２２９８、ＭＭＤが０．０４であった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法では０．０７ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ、２０ｋＰａ差圧下においては０．２７Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎであった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、折り畳み性評価を行ったところ、４８．５ｍｍであり、小さく折り畳めなかった。これは、そもそも繊維としてポリエチレンテレフタレートではなく、ナイロン６６を用いていること、またＭＭＤが大きいことに起因して、表面の凹凸が大きくなったためと考えられる。
経糸、緯糸にいずれも総繊度４７０ｄｔｅｘ、フィラメント数１４４、単繊維繊度３．３ｄｔｅｘのナイロン６６糸を用いて平織物を作製した。その後、精練、セットを行い、織密度が経２０９／ｄｍ、緯２０９／ｄｍである織物を得た。得られた織物は、カバーファクターが２２９８、ＭＭＤが０．０４であった。この織物の通気性を測定したところ、フラジール法では０．０７ｍｌ／ｃｍ2・ｓｅｃ、２０ｋＰａ差圧下においては０．２７Ｌ／ｃｍ2・ｍｉｎであった。また、この織物を使用して評価用エアバッグを作製し、折り畳み性評価を行ったところ、４８．５ｍｍであり、小さく折り畳めなかった。これは、そもそも繊維としてポリエチレンテレフタレートではなく、ナイロン６６を用いていること、またＭＭＤが大きいことに起因して、表面の凹凸が大きくなったためと考えられる。
１ 通気性測定用サンプル
２ リング状留め具
３ａ、３ｂ 円筒状クランプ
４ 加圧装置
５ 層流管
６ 流量計
７ 圧力調整弁
８ 圧力計
９ 取付け口側本体基布
１０ 乗員側本体基布
１１ インフレーター取付け口
１２ 通気孔
１３ ボルト固定用穴
１４ａ、1４ｂ 環状布
１５ａ、１５ｂ、１５ｃ、１５ｄ 縫製部
１６ 折り畳む前の形態
１７ 折り畳み中間状態の形態
１８ 折り畳み完了後の形態
１９ １６におけるＤ－Ｄ断面図
２０ １７におけるＥ－Ｅ断面図
２１ １７におけるＦ－Ｆ断面図
２２ １８におけるＧ－Ｇ断面図
２３ エアバッグ
２４ アルミ板
２５ おもり
Ａ 本体基布９の織糸方向
Ｂ 環状布１４ａの織糸方向
Ｃ 本体基布１０の織糸方向
２ リング状留め具
３ａ、３ｂ 円筒状クランプ
４ 加圧装置
５ 層流管
６ 流量計
７ 圧力調整弁
８ 圧力計
９ 取付け口側本体基布
１０ 乗員側本体基布
１１ インフレーター取付け口
１２ 通気孔
１３ ボルト固定用穴
１４ａ、1４ｂ 環状布
１５ａ、１５ｂ、１５ｃ、１５ｄ 縫製部
１６ 折り畳む前の形態
１７ 折り畳み中間状態の形態
１８ 折り畳み完了後の形態
１９ １６におけるＤ－Ｄ断面図
２０ １７におけるＥ－Ｅ断面図
２１ １７におけるＦ－Ｆ断面図
２２ １８におけるＧ－Ｇ断面図
２３ エアバッグ
２４ アルミ板
２５ おもり
Ａ 本体基布９の織糸方向
Ｂ 環状布１４ａの織糸方向
Ｃ 本体基布１０の織糸方向
Claims (6)
- 複数の緯糸と、
複数の経糸と、
を備え、
前記緯糸および経糸が、ポリエチレンテレフタレート繊維を用いたマルチフィラメント糸からなり、
前記マルチフィラメント糸のフィラメント数が１２２～２４２本であり、
表面の経緯平均ＭＭＤ(平均摩擦係数の変動)が０．０２以下であり、
カバーファクターが２４７１～２６０２である、ノンコートエアバッグ用織物。 - 前記ポリエチレンテレフタレート繊維が生糸である、請求項１に記載のノンコートエアバッグ用織物。
- 織密度が、２００／ｄｍ以上２９５／ｄｍ以下である、請求項１又は２に記載のノンコートエアバッグ用織物。
- 前記マルチフィラメント糸の単繊維繊度が、１．０～３．５ｄｔｅｘである、請求項１から３のいずれかに記載のエアバッグ用織物。
- 前記マルチフィラメント糸のフィラメント数が、１６０～２４２本である、請求項１から４のいずれかに記載のエアバッグ用織物。
- 請求項１から５のいずれかに記載のノンコートエアバッグ用織物によって形成されたエアバッグ。
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