JPWO2018092295A1 - 変倍光学系、光学機器、撮像機器および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

Abstract

変倍光学系が、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群（ＧＦＳ）と、負の屈折力を有するＭ１レンズ群（ＧＭ１）と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群（ＧＭ２）と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群（ＧＲＮ）と、後続レンズ群（ＧＲＳ）とを有し、変倍時に、前側レンズ群（ＧＦＳ）とＭ１レンズ群（ＧＭ１）との間隔が変化し、Ｍ１レンズ群（ＧＭ１）とＭ２レンズ群（ＧＭ２）との間隔が変化し、Ｍ２レンズ群（ＧＭ２）とＲＮレンズ群（ＧＲＮ）との間隔が変化し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、ＲＮレンズ群（ＧＲＮ）が移動する構成である。

Description

本発明は、変倍光学系、これを用いた光学機器および撮像機器並びに変倍光学系の製造方法に関する。

従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。

特開平４−２９３００７号

しかしながら、従来の変倍光学系にあっては、合焦レンズ群の軽量化が不十分であった。

本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群と、負の屈折力を有するＭ１レンズ群と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群と、後続レンズ群とを有し、変倍時に、前記前側レンズ群と前記Ｍ１レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ１レンズ群と前記Ｍ２レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ２レンズ群と前記ＲＮレンズ群との間隔が変化し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記ＲＮレンズ群が移動する。

本発明に係る光学機器は、前記変倍光学系を搭載して構成される。

本発明にかかる撮像機器は、前記変倍光学系と、前記変倍光学系によって形成される像を撮像する撮像部とを備える。

本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群と、負の屈折力を有するＭ１レンズ群と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群と、後続レンズ群とを有して構成される変倍光学系の製造方法であって、変倍時に、前記前側レンズ群と前記Ｍ１レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ１レンズ群と前記Ｍ２レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ２レンズ群と前記ＲＮレンズ群との間隔が変化するように配置することを含み、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記ＲＮレンズ群が移動し、前記後続レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとを有し、以下の条件式を満足する。

０．７０＜（−ｆＮ）／ｆＰ＜２．００
但し、
ｆＮ：前記後続レンズ群にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
ｆＰ：前記後続レンズ群にある最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離

本実施形態の第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２（ａ）は、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２（ｂ）は0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図（コマ収差図）である。 第１実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図４（ａ）は、第１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４（ｂ）は0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図５（ａ）、図５（ｂ）、及び図５（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図７（ａ）は、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図７（ｂ）は0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図９（ａ）は、第２実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図９（ｂ）は0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図１０（ａ）、図１０（ｂ）、及び図１０（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１２（ａ）は、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図１２（ｂ）は0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１４（ａ）は、第３実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図１４（ｂ）は0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図１５（ａ）、図１５（ｂ）、及び図１５（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１７（ａ）は、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図１７（ｂ）は0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１９（ａ）は、第４実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図１９（ｂ）は0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図２０（ａ）、図２０（ｂ）、及び図２０（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２２（ａ）は、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２２（ｂ）は、0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２４（ａ）は、第５実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２４（ｂ）は、0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図２５（ａ）、図２５（ｂ）、および図２５（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第６実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２７（ａ）は、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２７（ｂ）は、0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第６実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２９（ａ）は、第６実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２９（ｂ）は、0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図３０（ａ）、図３０（ｂ）、および図３０（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第７実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図３２（ａ）は、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図３２（ｂ）は、0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第７実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３４（ａ）は、第７実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図３４（ｂ）は、0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図３５（ａ）、図３５（ｂ）、および図３５（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第８実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図３７（ａ）は、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図３７（ｂ）は、0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第８実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３９（ａ）は、第８実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図３９（ｂ）は、0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図４０（ａ）、図４０（ｂ）、および図４０（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第９実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図４２（ａ）は、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４２（ｂ）は、0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第９実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図４４（ａ）は、第９実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４４（ｂ）は、0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図４５（ａ）、図４５（ｂ）、および図４５（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第１０実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図４７（ａ）は、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４７（ｂ）は、0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第１０実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図４９（ａ）は、第１０実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４９（ｂ）は、0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図５０（ａ）、図５０（ｂ）、および図５０（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第１１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図５２（ａ）、図５２（ｂ）、および図５２（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図５３（ａ）、図５３（ｂ）、および図５３（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第１２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図５５（ａ）、図５５（ｂ）、および図５５（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図５６（ａ）、図５６（ｂ）、および図５６（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第１３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図５８（ａ）、図５８（ｂ）、および図５８（ｃ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図５９（ａ）、図５９（ｂ）、および図５９（ｃ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示すフローチャートである。

以下、本実施形態の変倍光学系、光学機器、撮像機器について図を参照して説明する。本実施形態に係る変倍光学系（ズームレンズ）ＺＬの一例としての変倍光学系ＺＬ（１）は、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＦＳと、負の屈折力を有するＭ１レンズ群ＧＭ１と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群ＧＭ２と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群ＧＲＮと、後続レンズ群ＧＲＳとを有し、変倍時に、前側レンズ群ＧＦＳとＭ１レンズ群ＧＭ１との間隔が変化し、Ｍ１レンズ群ＧＭ１とＭ２レンズ群ＧＭ２との間隔が変化し、Ｍ２レンズ群ＧＭ２とＲＮレンズ群ＧＲＮとの間隔が変化し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、ＲＮレンズ群ＧＲＮが移動する。

本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図６に示す変倍光学系ＺＬ（２）や、図１１に示す変倍光学系ＺＬ（３）や、図１６に示す変倍光学系ＺＬ（４）や、図２１に示す変倍光学系ＺＬ（５）や、図２６に示す変倍光学系ＺＬ（６）や、図３１に示す変倍光学系ＺＬ（７）や、図３６に示す変倍光学系ＺＬ（８）や、図４１に示す変倍光学系ＺＬ（９）や、図４６に示す変倍光学系ＺＬ（１０）や、図５１に示す変倍光学系ＺＬ（１１）や、図５４に示す変倍光学系ＺＬ（１２）や、図５７に示す変倍光学系ＺＬ（１３）でも良い。

本実施形態の変倍光学系は、少なくとも５つのレンズ群を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、各レンズ群間隔を変化させることによって、変倍時の良好な収差補正を図ることができる。また、ＲＮレンズ群ＧＲＮで合焦を行うことにより、合焦のためのレンズ群を小型軽量化できる。また、本実施形態に係る光学機器、撮像機器および変倍光学系の製造方法によっても同様の効果が得られる。

本実施形態において、後続レンズ群ＧＲＳは、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとを有するようにしても良い。これにより、コマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することができる。

さらに、以下の条件式（１）を満足するように上記変倍光学系を構成するのが好ましい。
０．７０＜（−ｆＮ）／ｆＰ＜２．００ ・・・（１）
但し、
ｆＮ：後続レンズ群ＧＲＳにある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
ｆＰ：後続レンズ群ＧＲＳにある最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離

上記条件式（１）は、後続レンズ群ＧＲＳの像側にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離と後続レンズ群ＧＲＳの像側にある最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離との比を規定するものである。この条件式（１）を満足することで、コマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することができる。

上記条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、合焦レンズ群の像側にある正屈折力を有するレンズの屈折力が強くなり、コマ収差の発生が過大となる。条件式（１）の上限値を１．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を１．８０にすることが好ましい。

上記条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、合焦レンズ群の像側にある負屈折力を有するレンズの屈折力が強くなり、コマ収差の補正が過大となる。条件式（１）の下限値を０．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．９０にすることが好ましい。

本実施形態において、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前側レンズ群ＧＦＳが物体側へ移動する構成とすることが好ましい。これにより、広角端状態でのレンズ全長の短縮ができ、変倍光学系の小型化を図ることができる。

本実施形態において、ＲＮレンズ群ＧＲＮは、少なくとも一つの正の屈折力を有するレンズと少なくとも一つの負の屈折力を有するレンズを有することが好ましい。

本実施形態において、変倍光学系が以下の条件式（２）を満足するのが好ましい。
０．１５＜（−ｆＴＭ１）／ｆ１＜０．３５ ・・・（２）
但し、
ｆＴＭ１：望遠端状態におけるＭ１レンズ群ＧＭ１の焦点距離
ｆ１：前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離

条件式（２）は、望遠端状態におけるＭ１レンズ群ＧＭ１の焦点距離と前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離との比を規定するものである。この条件式（２）を満足することで、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。

条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（２）の上限値を０．３３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．３１にすることが好ましい。

上記条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（２）の下限値を０．１６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．１７にすることが好ましい。

本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（３）を満足するのが好ましい。
０．２０＜ｆＴＭ２／ｆ１＜０．４０ ・・・（３）
但し、
ｆＴＭ２：望遠端状態におけるＭ２レンズ群ＧＭ２の焦点距離
ｆ１：前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離

条件式（３）は、望遠端状態におけるＭ２レンズ群ＧＭ２の焦点距離と前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離との比を規定するものである。この条件式（３）を満足することで、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。

上記条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（３）の上限値を０．３７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を０．３４にすることが好ましい。

上記条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、Ｍ２レンズ群ＧＭ２の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（３）の下限値を０．２２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．２４にすることが好ましい。

本実施形態において、ＲＮレンズ群ＧＲＮの像側に隣接して、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズを有することが好ましい。これにより、コマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することができる。

本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（４）を満足するのが好ましい。
１．８０＜ｆ１／ｆｗ＜３．５０ ・・・（４）
但し、
ｆ１：前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離
ｆｗ：広角端状態における変倍光学系の焦点距離

条件式（４）は、前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離と広角端状態における変倍光学系の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（４）を満足することで、鏡筒の大型化を防ぎ、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。

上記条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が弱くなり、鏡筒が大型化する。条件式（４）の上限値を３．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の上限値を３．１０に設定することが好ましい。

上記条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（４）の下限値を１．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の下限値を２．００に設定することが好ましく、条件式（４）の下限値を２．１０に設定することがより好ましい。

本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（５）を満足するのが好ましい。
３．７０＜ｆ１／（−ｆＴＭ１）＜５．００ ・・・（５）
但し、
ｆ１：前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離
ｆＴＭ１：望遠端状態におけるＭ１レンズ群ＧＭ１の焦点距離

条件式（５）は、前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離とＭ１レンズ群ＧＭ１の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（５）を満足することで、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。

上記条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（５）の上限値を４．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の上限値を４．８０に設定することが好ましい。

上記条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（５）の下限値を３．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の下限値を３．９５に設定することが好ましい。

本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（６）を満足するのが好ましい。
３．２０＜ｆ１／ｆＴＭ２＜５．００ ・・・（６）
但し、
ｆ１：前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離
ｆＴＭ２：望遠端状態におけるＭ２レンズ群ＧＭ２の焦点距離

条件式（６）は、前側レンズ群ＧＦＳの焦点距離とＭ２レンズ群ＧＭ２の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（６）を満足することで、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。

上記条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、Ｍ２レンズ群ＧＭ２の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（６）の上限値を４．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の上限値を４．６０に設定することが好ましい。

上記条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（６）の下限値を３．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の下限値を３．６０に設定することが好ましい。

本実施形態において、変倍時に、Ｍ１レンズ群ＧＭ１中の最も物体側にあるレンズ群が像面に対して固定であることが好ましい。これにより、製造誤差による性能劣化を抑え、量産性を確保することができる。

本実施形態において、Ｍ２レンズ群ＧＭ２は、手ブレ等による結像位置変位の補正を行うために光軸と直交する方向へ移動可能な防振レンズ群を有することが好ましい。このようにＭ２レンズ群ＧＭ２中に防振レンズ群を配置することで、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。

本実施形態において、上記防振レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズとからなることが好ましい。これにより、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。

本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（７）を満足するのが好ましい。
１．００＜ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ＜１．２５ ・・・（７）
但し、
ｎｖｒＮ：上記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズの屈折率
ｎｖｒＰ：上記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズの屈折率

条件式（７）は、Ｍ２レンズ群ＧＭ２に設けられた防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズの屈折率と防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズの屈折率との比を規定するものである。この条件式（７）を満足することで、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。

この条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズの屈折率が低くなり、ブレ補正を行った際に発生する偏芯コマ収差の発生が過大となり、補正するのが困難となる。この条件式（７）の上限値を１．２２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の上限値を１．２０にすることが好ましい。

上記条件式（７）の対応値が、この範囲内である時、防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズの屈折率が適当であり、ブレ補正を行った際の偏芯コマ収差が良好に補正され、好ましい。条件式（７）の下限値を１．０３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の下限値を１．０５にすることが好ましい。

本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（８）を満足するのが好ましい。
０．３０＜νｖｒＮ／νｖｒＰ＜０．９０ ・・・（８）
但し、
νｖｒＮ：上記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズのアッベ数
νｖｒＰ：上記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズのアッベ数

条件式（８）は、防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズのアッベ数と防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズのアッベ数との比を規定するものである。この条件式（８）を満足することで、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。

条件式（８）の対応値が、この範囲内である時、防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズのアッベ数が適当であり、ブレ補正を行った際に発生する色収差が良好に補正され、好ましい。条件式（８）の上限値を０．８５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の上限値を０．８０にすることが好ましい。

条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズのアッベ数が小さくなり、ブレ補正を行った際に発生する色収差の補正が困難となる。条件式（８）の下限値を０．３５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を０．４０にすることが好ましい。

本実施形態において、Ｍ１レンズ群ＧＭ１は、手ブレ等による結像位置変位の補正を行うために光軸と直交する方向へ移動可能な防振レンズ群を有することも好ましい。この場合、この防振レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズからなることが好ましい。

本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（９）を満足するのが好ましい。
０．８０＜ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ＜１．００ ・・・（９）
但し、
ｎｖｒＮ：上記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズの屈折率
ｎｖｒＰ：上記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズの屈折率

条件式（９）は、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における負の屈折力を有するレンズの屈折率と、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における正の屈折力を有するレンズの屈折率との比を規定するものである。この条件式（９）を満足することで、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。

上記条件式（９）の対応値が上限値を上回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における正の屈折力を有するレンズの屈折率が低くなり、ブレ補正を行った際に発生する偏芯コマ収差を補正することが困難となる。条件式（９）の上限値を０．９８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（９）の上限値を０．９６に設定することが好ましい。

上記条件式（９）の対応値が下限値を下回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における負の屈折力を有するレンズの屈折率が低くなり、ブレ補正を行った際に発生する偏芯コマ収差を補正することが困難となる。条件式（９）の下限値を０．８２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（９）の下限値を０．８４に設定することが好ましい。

本実施形態において、変倍光学係が以下の条件式（１０）を満足するのが好ましい。
１．２０＜νｖｒＮ／νｖｒＰ＜２．４０ ・・・（１０）
但し、
νｖｒＮ：上記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズのアッベ数
νｖｒＰ：上記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズのアッベ数

条件式（１０）は、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における負の屈折力を有するレンズのアッベ数と、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における正の屈折力を有するレンズのアッベ数との比を規定するものである。この条件式（１０）を満足することで、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。

上記条件式（１０）の対応値が上限値を上回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における正の屈折力を有するレンズのアッベ数が小さくなりすぎるため、ブレ補正を行った際に発生する色収差を補正することが困難となる。条件式（１０）の上限値を２．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１０）の上限値を２．２０に設定することが好ましい。

上記条件式（１０）の対応値が下限値を下回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１に設けられた防振レンズ群における負の屈折力を有するレンズのアッベ数が小さくなりすぎるため、ブレ補正を行った際に発生する色収差を補正することが困難となる。条件式（１０）の下限値を１．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１０）の下限値を１．４０に設定することが好ましい。

本実施形態において、後続レンズ群ＧＲＳは、正の屈折力を有するレンズを有するのが好ましい。これにより、コマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することができる。

この場合において、変倍光学系が条件式（２）を満足するのが好ましい。
０．１５＜（−ｆＴＭ１）／ｆ１＜０．３５ ・・・（２）
なお、この条件式（２）は上述したものと同一であり、その内容説明は上述した通りである。

この場合においても、条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（２）の上限値を０．３３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．３１にすることが好ましい。

また、上記条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（２）の下限値を０．１６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．１７にすることが好ましい。

上記の場合において、変倍光学係が以下の条件式（３）を満足するのが好ましい。
０．２０＜ｆＴＭ２／ｆ１＜０．４０ ・・・（３）
この条件式（３）は上述したものと同一であり、その内容説明は上述した通りである。

この場合においても、上記条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（３）の上限値を０．３７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を０．３４にすることが好ましい。

上記条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、Ｍ２レンズ群ＧＭ２の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（３）の下限値を０．２２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．２４にすることが好ましい。

上記の場合において、変倍光学係が以下の条件式（４）を満足するのが好ましい。
１．８０＜ｆ１／ｆｗ＜３．５０ ・・・（４）
この条件式（４）は上述したものと同一であり、その内容説明は上述した通りである。

この場合においても、条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が弱くなり、鏡筒が大型化する。条件式（４）の上限値を３．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の上限値を３．１０に設定することが好ましい。

上記条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（４）の下限値を１．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の下限値を２．００に設定することが好ましく、条件式（４）の下限値を２．１０に設定することがより好ましい。

さらに上記の場合において、変倍光学係が以下の条件式（５）を満足するのが好ましい。
３．７０＜ｆ１／（−ｆＴＭ１）＜５．００ ・・・（５）
この条件式（５）は上述したものと同一であり、その内容説明は上述した通りである。

この場合においても、上記条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、Ｍ１レンズ群ＧＭ１の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（５）の上限値を４．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の上限値を４．８０に設定することが好ましい。

上記条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（５）の下限値を３．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の下限値を３．９５に設定することが好ましい。

さらに上記の場合において、変倍光学係が以下の条件式（６）を満足するのが好ましい。
３．２０＜ｆ１／ｆＴＭ２＜５．００ ・・・（６）
この条件式（６）は上述したものと同一であり、その内容説明は上述した通りである。

この場合においても、上記条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、Ｍ２レンズ群ＧＭ２の屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（６）の上限値を４．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の上限値を４．６０に設定することが好ましい。

上記条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦＳの屈折力が強くなり、広角端から望遠端への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（６）の下限値を３．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の下限値を３．６０に設定することが好ましい。

本実施形態の光学機器および撮像機器は、上述した構成の変倍光学系を備えて構成される。その具体例として、上記変倍光学系ＺＬを備えたカメラ（本願発明の撮像機器に対応）を図６０に基づいて説明する。このカメラ１は、図６０に示すように撮影レンズ２が交換可能なレンズアセンブリ構成であり、この撮影レンズ２に上述した構成の変倍光学係が設けられている。すなわち、撮影レンズ２が本願発明の光学機器に対応する。カメラ１はデジタルカメラであり、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。

以上の構成により、上記変倍光学系ＺＬを撮影レンズ２に搭載したカメラ１は、合焦用レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速なAF、AF時の静粛性を実現することができる。さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑え、良好な光学性能を実現することができる。

続いて、図６１を参照しながら、上述の変倍光学系ＺＬの製造方法について概説する。まず、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＦＳと、負の屈折力を有するＭ１レンズ群ＧＭ１と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群ＧＭ２と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群ＧＲＮと、後続レンズ群ＧＲＳとを配置する（ステップＳＴ１）。そして、変倍時に、前側レンズ群ＧＦＳとＭ１レンズ群ＧＭ１との間隔が変化し、Ｍ１レンズ群ＧＭ１とＭ２レンズ群ＧＭ２との間隔が変化し、Ｍ２レンズ群ＧＭ２とＲＮレンズ群ＧＲＮとの間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ２）。このとき、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、ＲＮレンズ群ＧＲＮが移動するように構成し（ステップＳＴ３）、後続レンズ群ＧＲＳは、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとを有して構成する（ステップＳＴ４）。さらに、所定の条件式を満足するように各レンズを配置する（ステップＳＴ５）。

以下、本実施形態の実施例に係る変倍光学系（ズームレンズ）ＺＬを図面に基づいて説明する。図１、図６、図１１、図１６、図２１、図２６、図３１、図３６、図４１、図４６、図５１、図５４、図５７は、第１〜第１３実施例に係る変倍光学系ＺＬ｛ＺＬ（１）〜ＺＬ（１３）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。変倍光学系ＺＬ（１）〜ＺＬ（１３）の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示す。さらに、合焦群ＧＲＮが無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を「合焦」という文字とともに矢印で示している。

これら図１、図６、図１１、図１６、図２１、図２６、図３１、図３６、図４１、図４６、図５１、図５４、図５７において、各レンズ群を符号Ｇと数字もしくはアルファベットの組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。

以下に表１〜表１３を示すが、この内、表１〜１３は第１実施例〜第１３実施例のそれぞれにおける各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長587.562nm）、ｇ線（波長435.835nm）を選んでいる。

［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数を、それぞれ示す。物面とは物体面のことを示し、曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳを、像面は像面Ｉを、それぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝１．０００００の記載は省略している。

［各種データ］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙmaxは最大像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。なお、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。

［可変間隔データ］の表は、［レンズ諸元］を示す表において面間隔が「可変」となっている面番号(例えば、実施例１では、面番号５，１３，２５，２９)での面間隔を示す。ここでは無限遠および近距離に合焦させたときのそれぞれについて、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態における面間隔を示す。

［レンズ群データ］の表において、第１〜第５レンズ群（もしくは第６レンズ群）のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。

［条件式対応値］の表には、上記の条件式（１）〜（１０）に対応する値を示す。このとき、全ての実施例が全ての条件式に対応する訳ではないので、各実施例において対応する条件式の値を示している。

以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。

ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。

（第１実施例）
第１実施例について、図１および表１を用いて説明する。図１は、本実施形態の第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。本実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）は、物体側から順に、正屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５から構成されている。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（−）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正凸平レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとから構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と両凹形状の負レンズＬ３４との接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３５と両凸形状の正レンズＬ３６との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ３７とから構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２とから構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２とから構成される。

本実施例に係る光学系では、第４レンズ群Ｇ４を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。

本実施例に係る変倍光学系では、第３レンズ群Ｇ３（Ｍ２レンズ群ＧＭ２）を構成する物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズを光軸と直交する方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する（防振する）。

全系の焦点距離がfで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がKのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（f・tanθ）/Kだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第１実施例の広角端においては、防振係数1.65であり、焦点距離は72.1mmであるので、0.30°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.23mmである。第１実施例の望遠端状態においては、防振係数2.10であり、焦点距離は292.0mmであるので、0.20°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.49mmである。

以下の表１に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。表１において、fは焦点距離、BFはバックフォーカスを示す。

（表１）第１実施例
[レンズ諸元]
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 109.4870 4.600 1.48749 70.31
2 ∞ 0.200
3 101.1800 1.800 1.62004 36.40
4 49.8109 7.200 1.49700 81.61
5 385.8166 可変
6 176.0187 1.700 1.69680 55.52
7 31.3680 5.150
8 32.6087 5.500 1.78472 25.64
9 -129.7634 1.447
10 -415.4105 1.300 1.77250 49.62
11 34.3083 4.300
12 -33.1502 1.200 1.85026 32.35
13 -203.5644 可変
14 70.9040 1.200 1.80100 34.92
15 30.2785 5.900 1.64000 60.20
16 -70.1396 1.500
17 34.0885 6.000 1.48749 70.31
18 -42.6106 1.300 1.80610 40.97
19 401.2557 2.700
20 ∞ 14.110 (絞りＳ)
21 350.0000 1.200 1.83400 37.18
22 30.1592 4.800 1.51680 63.88
23 -94.9908 0.200
24 66.3243 2.800 1.80100 34.92
25 -132.5118 可変
26 -92.0997 2.200 1.80518 25.45
27 -44.0090 6.500
28 -36.9702 1.000 1.77250 49.62
29 68.3346 可変
30 -24.5000 1.400 1.62004 36.40
31 -41.1519 0.200
32 106.0000 3.800 1.67003 47.14
33 -106.0000 BF
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.05
W M T
f 72.1 100.0 292.0
FNO 4.49 4.86 5.88
2ω 33.96 24.48 8.44
Ymax 21.60 21.60 21.60
TL 190.13 205.07 245.82
BF 39.12 46.45 67.12

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 6.204 21.150 61.895 6.204 21.150 61.895
d13 30.000 22.666 2.000 30.000 22.666 2.000
d25 2.180 3.742 3.895 2.837 4.562 5.614
d29 21.418 19.856 19.703 20.761 19.036 17.984

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 145.319
G2 6 -29.546
G3 14 38.298
G4 26 -48.034
G5 30 324.470

［条件式対応値］
（１） （−ｆＮ）／ｆＰ ＝ １．２６６
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２０３
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２６４
（４） ｆ１／ｆｗ＝ ２．０１６
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１）＝ ４．９１８
（６） ｆ１／ｆＴＭ２＝ ３．７９４
（７） ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ ＝ １．０９８
（８） νｖｒＮ／νｖｒＰ ＝ ０．５８０

図２（ａ）、及び図２（ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３は、第１実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４（ａ）、及び図４（ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図５（ａ）、図５（ｂ）、及び図５（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。

図２〜図５の各収差図において、FNOはFナンバー、NAは開口数、Yは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するFナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。dはd線（λ=587.6nm）、gはg線（λ=435.8nm）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。

各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第２実施例）
図６は、本願の第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６から構成されている。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第４レンズ群Ｇ４がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第５レンズ群Ｇ５がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第６レンズ群Ｇ６が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正凸平レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとから構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３とから構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１からなる。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と両凹形状の負レンズＬ４４との接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４５と両凸形状の正レンズＬ４６との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ４７とから構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凹形状の負レンズＬ５２とから構成される。

第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。

本実施例に係る光学系では、第５レンズ群Ｇ５を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第４レンズ群Ｇ４（Ｍ２レンズ群ＧＭ２）を構成する物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズを光軸と直交する方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。

なお、全系の焦点距離がfで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がKのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（f・tanθ）/Kだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第２実施例の広角端においては、防振係数1.66であり、焦点距離は72.1mmであるので、0.30°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.23mmである。第２実施例の望遠端状態においては、防振係数2.10であり、焦点距離は292.0mmであるので、0.20°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.49mmである。

以下の表２に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）第２実施例
[レンズ諸元]
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 107.5723 4.600 1.48749 70.32
2 ∞ 0.200
3 96.9007 1.800 1.62004 36.40
4 47.8324 7.200 1.49700 81.61
5 361.3792 可変
6 139.8663 1.700 1.69680 55.52
7 33.7621 6.806
8 33.5312 5.500 1.78472 25.64
9 -139.8348 0.637
10 -492.0620 1.300 1.80400 46.60
11 35.1115 可変
12 -34.6163 1.200 1.83400 37.18
13 -377.1306 可変
14 74.8969 1.200 1.80100 34.92
15 31.6202 5.900 1.64000 60.19
16 -69.0444 1.500
17 34.2668 6.000 1.48749 70.32
18 -42.8334 1.300 1.80610 40.97
19 434.9585 2.700
20 ∞ 14.312 (絞りＳ)
21 350.0000 1.200 1.83400 37.18
22 30.4007 4.800 1.51680 63.88
23 -98.0361 0.200
24 68.9306 2.800 1.80100 34.92
25 -129.3404 可変
26 -90.5065 2.200 1.80518 25.45
27 -44.1796 6.500
28 -37.6907 1.000 1.77250 49.62
29 68.3000 可変
30 -24.5545 1.400 1.62004 36.40
31 -41.7070 0.200
32 106.0000 3.800 1.67003 47.14
33 -106.0000 BF
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.05
W M T
f 72.1 100.0 292.0
FNO 4.53 4.89 5.88
2ω 33.98 24.48 8.44
Ymax 21.60 21.60 21.60
TL 190.82 206.02 245.82
BF 39.12 46.27 66.46

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 2.861 18.057 57.861 2.861 18.057 57.861
d11 5.727 5.812 6.883 5.727 5.812 6.883
d13 30.500 23.259 2.000 30.500 23.259 2.000
d25 2.246 3.634 3.634 2.888 4.436 5.329
d29 22.411 21.023 21.023 21.770 20.221 19.329

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 141.867
G2 6 -104.910
G3 12 -45.774
G4 14 38.681
G5 26 -48.266
G6 30 340.779

［条件式対応値］
（１） （−ｆＮ）／ｆＰ ＝ １．２４８
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２０８
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２７３
（４） ｆ１／ｆｗ ＝１．９６８
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１） ＝ ４．８０４
（６） ｆ１／ｆＴＭ２ ＝ ３．６６８
（７） ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ ＝ １．０９８
（８） νｖｒＮ／νｖｒＰ ＝ ０．５８０

図７（ａ）、及び図７（ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図８は、第２実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図９（ａ）、及び図９（ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１０（ａ）、図１０（ｂ）、及び図１０（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。

各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第３実施例）

図１１は、本願の第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６から構成されている。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３および第4レンズ群Ｇ４がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第５レンズ群Ｇ５がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第６レンズ群Ｇ６が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正凸平レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとから構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と両凹形状の負レンズＬ３４との接合正レンズと、開口絞りＳとから構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とから構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凹形状の負レンズＬ５２とから構成される。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。

本実施例に係る光学系では、第５レンズ群Ｇ５を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第３レンズ群Ｇ３（Ｍ２レンズ群ＧＭ２）を構成する物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズを光軸と直交する方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。

なお、全系の焦点距離がfで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がKのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（f・tanθ）/Kだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第３実施例の広角端においては、防振係数1.65であり、焦点距離は72.1mmであるので、0.30°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.23mmである。第３実施例の望遠端状態においては、防振係数2.10であり、焦点距離は292.0mmであるので、0.20°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.49mmである。

以下の表３に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表３）第３実施例
[レンズ諸元]
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 106.7563 4.600 1.48749 70.32
2 ∞ 0.200
3 99.4635 1.800 1.62004 36.40
4 49.2336 7.200 1.49700 81.61
5 332.7367 可変
6 152.3830 1.700 1.69680 55.52
7 31.0229 5.695
8 32.0867 5.500 1.78472 25.64
9 -139.5695 1.399
10 -403.4713 1.300 1.77250 49.62
11 33.8214 4.300
12 -34.0003 1.200 1.85026 32.35
13 -235.0206 可変
14 69.3622 1.200 1.80100 34.92
15 29.8420 5.900 1.64000 60.19
16 -71.2277 1.500
17 34.4997 6.000 1.48749 70.32
18 -43.1246 1.300 1.80610 40.97
19 382.2412 2.700
20 ∞ 可変 (絞りＳ)
21 350.0000 1.200 1.83400 37.18
22 30.6178 4.800 1.51680 63.88
23 -88.2508 0.200
24 66.4312 2.800 1.80100 34.92
25 -142.7832 可変
26 -93.6206 2.200 1.80518 25.45
27 -44.3477 6.500
28 -37.1859 1.000 1.77250 49.62
29 68.3000 可変
30 -24.9508 1.400 1.62004 36.40
31 -42.7086 0.200
32 106.0000 3.800 1.67003 47.14
33 -106.0000 BF
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.05
W M T
f 72.1 100.0 292.0
FNO 4.49 4.85 5.88
2ω 33.98 24.48 8.44
Ymax 21.60 21.60 21.60
TL 190.26 205.79 245.82
BF 39.12 46.10 67.12

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 5.981 21.510 61.535 5.981 21.510 61.535
d13 30.000 23.014 2.000 30.000 23.014 2.000
d20 14.365 14.107 14.196 14.365 14.107 14.196
d25 2.202 3.476 3.676 2.867 4.301 5.396
d29 21.004 19.988 19.700 20.339 19.163 17.979

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 145.335
G2 6 -29.607
G3 14 48.974
G4 21 62.364
G5 26 -48.296
G6 30 336.791

［条件式対応値］
（１） （−ｆＮ）／ｆＰ ＝ １．２５３
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２０４
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２６４
（４） ｆ１／ｆｗ ＝ ２．０１６
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１） ＝ ４．９０９
（６） ｆ１／ｆＴＭ２ ＝ ３．７８６
（７） ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ ＝ １．０９８
（８） νｖｒＮ／νｖｒＰ ＝ ０．５８０

図１２（ａ）、及び図１２（ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１３は、第３実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（ａ）、及び図１４（ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１５（ａ）、図１５（ｂ）、及び図１５（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。

各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第４実施例）
図１６は、本願の第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５から構成されている。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正凸平レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとから構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と両凹形状の負レンズＬ３４との接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３５と両凸形状の正レンズＬ３６との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ３７とから構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２とから構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５３とから構成される。

本実施例に係る光学系では、第４レンズ群Ｇ４を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第３レンズ群Ｇ３（Ｍ２レンズ群ＧＭ２）を構成する物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズを光軸と直交する方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。

なお、全系の焦点距離がfで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がKのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（f・tanθ）/Kだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第４実施例の広角端においては、防振係数1.65であり、焦点距離は72.1mmであるので、0.30°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.23mmである。第４実施例の望遠端状態においては、防振係数2.10であり、焦点距離は292.0mmであるので、0.20°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は0.49mmである。

以下の表４に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表４）第４実施例
[レンズ諸元]
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 109.5099 4.600 1.48749 70.32
2 ∞ 0.200
3 101.8486 1.800 1.62004 36.40
4 49.8873 7.200 1.49700 81.61
5 403.0130 可変
6 166.1577 1.700 1.69680 55.52
7 31.1882 3.953
8 32.0256 5.500 1.78472 25.64
9 -139.5816 1.553
10 -767.2482 1.300 1.77250 49.62
11 33.9202 4.300
12 -32.8351 1.200 1.85026 32.35
13 -256.2484 可変
14 69.5902 1.200 1.80100 34.92
15 29.9877 5.900 1.64000 60.19
16 -70.0411 1.500
17 36.2271 6.000 1.48749 70.32
18 -39.9358 1.300 1.80610 40.97
19 820.8027 2.700
20 ∞ 14.092 (絞りＳ)
21 427.1813 1.200 1.83400 37.18
22 31.7606 4.800 1.51680 63.88
23 -89.4727 0.200
24 73.5865 2.800 1.80100 34.92
25 -110.0493 可変
26 -83.7398 2.200 1.80518 25.45
27 -42.9999 6.500
28 -36.8594 1.000 1.77250 49.62
29 73.0622 可変
30 -26.0662 1.400 1.62004 36.4
31 -40.4068 0.200
32 143.0444 3.035 1.67003 47.14
33 -220.8402 0.200
34 100.4330 2.145 1.79002 47.32
35 170.3325 BF
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.05
W M T
f 72.1 100.0 292.0
FNO 4.48 4.85 5.87
2ω 33.94 24.44 8.42
Ymax 21.60 21.60 21.60
TL 190.21 205.27 245.82
BF 39.12 46.37 67.13

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 5.892 20.953 61.502 5.892 20.953 61.502
d13 30.000 22.752 2.000 30.000 22.752 2.000
d25 2.212 3.707 3.900 2.864 4.521 5.606
d29 21.306 19.811 19.618 20.654 18.997 17.912

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 145.022
G2 6 -29.562
G3 14 38.233
G4 26 -48.257
G5 30 318.066

［条件式対応値］
（１） （−ｆＮ）／ｆＰ ＝ ０．９４７
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２０４
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２６４
（４） ｆ１／ｆｗ ＝ ２．０１１
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１） ＝ ４．９０６
（６） ｆ１／ｆＴＭ２ ＝ ３．７９３
（７） ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ ＝ １．０９８
（８） νｖｒＮ／νｖｒＰ ＝ ０．５８０

図１７（ａ）、及び図１７（ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.30°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１８は、第４実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１９（ａ）、及び図１９（ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、及び0.20°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２０（ａ）、図２０（ｂ）、及び図２０（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。

各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第５実施例）
第５実施例について、図２１〜図２５および表５を用いて説明する。図２１は、本実施形態の第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１〜第５レンズ群Ｇ１〜Ｇ５がそれぞれ図２１の矢印で示す方向に移動する。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および両凸形状の正レンズＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズと、から構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ３６と、から構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と、から構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。

第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）では、第４レンズ群Ｇ４の全体が合焦レンズ群を構成し、第４レンズ群Ｇ４の全体を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）では、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）を構成する負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。

なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第５実施例の広角端状態において、防振係数は０．９７であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３９ｍｍである。第５実施例の望遠端状態において、防振係数は２．０１であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．５１ｍｍである。

以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表５）第５実施例
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 121.1094 4.980 1.48749 70.31
2 474.6427 0.200
3 104.9110 1.700 1.83400 37.18
4 63.9583 9.069 1.49700 81.73
5 -1816.1542 可変
6 153.9285 1.000 1.83400 37.18
7 37.0130 9.180
8 41.8122 5.321 1.80518 25.45
9 -148.0087 1.552
10 -153.0936 1.000 1.90366 31.27
11 74.4958 4.888
12 -65.0702 1.000 1.69680 55.52
13 35.9839 3.310 1.83400 37.18
14 121.5659 可変
15 85.1793 3.534 1.80400 46.60
16 -101.3301 0.200
17 38.9890 5.033 1.49700 81.73
18 -62.2191 1.200 1.95000 29.37
19 378.6744 1.198
20 ∞ 19.885 （絞りＳ）
21 44.8832 1.200 1.85026 32.35
22 20.5002 4.485 1.51680 63.88
23 -586.4581 0.200
24 64.4878 2.563 1.62004 36.40
25 -357.2881 可変
26 -801.6030 2.383 1.80518 25.45
27 -50.3151 1.298
28 -57.1873 1.000 1.77250 49.62
29 26.1668 可変
30 -21.0000 1.300 1.77250 49.62
31 -28.8136 0.200
32 58.9647 3.137 1.62004 36.40
33 524.5289 BF
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.05
W M T
ｆ 72.1 99.9 292.0
ＦＮＯ 4.57 4.79 5.88
２ω 33.24 23.82 8.24
Ｙmax 21.60 21.60 21.60
ＴＬ 191.32 204.14 241.16
ＢＦ 38.52 42.04 60.52

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 2.000 22.163 69.630 2.000 22.163 69.630
d14 41.783 30.929 2.000 41.783 30.929 2.000
d25 2.000 3.259 2.000 2.462 3.867 3.166
d29 14.999 13.740 14.999 14.538 13.133 13.833

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 167.635
G2 6 -39.933
G3 15 37.727
G4 26 -36.765
G5 30 2825.740

［条件式対応値］
（１） （−ｆＮ）／ｆＰ ＝ １．０１１
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２３８
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２２５
（４） ｆ１／ｆｗ＝ ２．３２５
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１）＝ ４．１９８
（６） ｆ１／ｆＴＭ２＝ ４．４４３
（９） ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ ＝ ０．９２５
（１０） νｖｒＮ／νｖｒＰ ＝ １．４９３

図２２（ａ）および図２２（ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２３は、第５実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２４（ａ）および図２４（ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２５（ａ）、図２５（ｂ）、および図２５（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。

各諸収差図より、第５実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第６実施例）
第６実施例について、図２６〜図３０および表６を用いて説明する。図２６は、本実施形態の第６実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１〜第５レンズ群Ｇ１〜Ｇ５がそれぞれ図２６の矢印で示す方向に移動する。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および両凸形状の正レンズＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズと、から構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５からなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ３６と、から構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と、から構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。

第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）では、第４レンズ群Ｇ４の全体が合焦レンズ群を構成し、第４レンズ群Ｇ４の全体を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）では、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）を構成する負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。

なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第６実施例の広角端状態において、防振係数は０．９３であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４１ｍｍである。第６実施例の望遠端状態において、防振係数は１．９０であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．５４ｍｍである。

以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表６）第６実施例
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 114.5391 5.639 1.48749 70.31
2 663.8041 0.200
3 103.9783 1.700 1.83400 37.18
4 62.4686 8.805 1.49700 81.73
5 -43979.1830 可変
6 146.6152 1.000 1.77250 49.62
7 35.8241 11.693
8 37.5245 4.696 1.68893 31.16
9 -254.6834 1.000 1.83400 37.18
10 64.6045 5.066
11 -60.5874 1.000 1.56883 56.00
12 39.1203 2.952 1.75520 27.57
13 93.1442 可変
14 92.3597 3.688 1.80400 46.60
15 -87.7395 0.200
16 36.8528 5.291 1.49700 81.73
17 -63.3187 1.200 1.95000 29.37
18 264.8384 1.289
19 ∞ 19.911 （絞りＳ）
20 52.0583 1.200 1.85026 32.35
21 20.7485 3.983 1.51680 63.88
22 439.3463 0.200
23 64.0215 2.788 1.62004 36.40
24 -130.2911 可変
25 -343.5287 2.371 1.80518 25.45
26 -47.6881 1.474
27 -51.9782 1.000 1.77250 49.62
28 29.6298 可変
29 -21.0360 1.300 1.60300 65.44
30 -30.1613 0.200
31 64.8879 2.981 1.57501 41.51
32 614.9077 BF
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.05
W M T
ｆ 72.1 99.9 292.0
ＦＮＯ 4.59 4.76 5.87
２ω 33.22 23.72 8.22
Ｙmax 21.60 21.60 21.60
ＴＬ 191.32 205.16 240.15
ＢＦ 38.52 41.03 60.02

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 2.000 23.304 67.717 2.000 23.304 67.717
d13 40.383 30.413 2.000 40.383 30.413 2.000
d24 2.000 3.305 2.001 2.487 3.962 3.248
d28 15.588 14.284 15.587 15.101 13.626 14.340

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 161.728
G2 6 -38.469
G3 14 38.469
G4 25 -39.083
G5 29 -12107.081

［条件式対応値］
（１） （−ｆＮ）／ｆＰ ＝ ０．９６８
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２３８
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２３８
（４） ｆ１／ｆｗ＝ ２．２４３
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１）＝ ４．２０４
（６） ｆ１／ｆＴＭ２＝ ４．２０４
（９） ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ ＝ ０．８９４
（１０） νｖｒＮ／νｖｒＰ ＝ ２．０３１

図２７（ａ）および図２７（ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２８は、第６実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２９（ａ）および図２９（ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３０（ａ）、図３０（ｂ）、および図３０（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。

各諸収差図より、第６実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第７実施例）
第７実施例について、図３１〜図３５並びに表７を用いて説明する。図３１は、本実施形態の第７実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１〜第５レンズ群Ｇ１〜Ｇ５がそれぞれ図３１の矢印で示す方向に移動する。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および両凸形状の正レンズＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズと、から構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、から構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と、から構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。

第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（７）では、第４レンズ群Ｇ４の全体が合焦レンズ群を構成し、第４レンズ群Ｇ４の全体を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（７）では、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）を構成する負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。

なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第７実施例の広角端状態において、防振係数は０．９６であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３９ｍｍである。第７実施例の望遠端状態において、防振係数は２．００であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．５１ｍｍである。

以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表７）第７実施例
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 268.8673 3.827 1.48749 70.31
2 -1922.6559 0.200
3 111.5860 1.700 1.62004 36.40
4 61.6123 8.761 1.49700 81.73
5 -1745.4439 可変
6 124.2629 1.000 1.77250 49.62
7 34.3759 7.147
8 35.3149 5.189 1.60342 38.03
9 -190.5775 1.000 1.77250 49.62
10 75.4448 4.904
11 -65.2960 1.000 1.67003 47.14
12 37.2634 3.301 1.80518 25.45
13 119.9726 可変
14 80.9765 3.968 1.77250 49.62
15 -78.4621 0.200
16 33.2120 5.701 1.49700 81.73
17 -56.7466 1.200 1.85026 32.35
18 108.8392 1.685
19 ∞ 18.569 （絞りＳ）
20 40.1917 1.200 1.85026 32.35
21 18.3878 4.752 1.54814 45.79
22 -98.0255 可変
23 -121.4042 2.367 1.75520 27.57
24 -36.6433 2.111
25 -37.5895 1.000 1.77250 49.62
26 35.8631 可変
27 -21.0000 1.300 1.60311 60.69
28 -30.2149 0.200
29 95.7916 3.938 1.67003 47.14
30 -115.9256 BF
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.05
W M T
ｆ 72.1 99.9 292.0
ＦＮＯ 4.61 4.79 5.87
２ω 33.52 23.90 8.28
Ｙmax 21.60 21.60 21.60
ＴＬ 191.32 207.98 243.25
ＢＦ 38.52 41.37 61.52

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 2.000 25.429 72.273 2.000 25.429 72.273
d13 43.342 33.718 2.000 43.342 33.718 2.000
d22 2.000 3.210 3.710 2.512 3.900 5.147
d26 19.235 18.025 17.525 18.723 17.335 16.088

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 169.647
G2 6 -39.988
G3 14 38.817
G4 23 -37.515
G5 27 207.702

［条件式対応値］
（１） （−ｆＮ）／ｆＰ ＝ １．５２９
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２３６
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２２９
（４） ｆ１／ｆｗ＝ ２．３５３
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１）＝ ４．２４２
（６） ｆ１／ｆＴＭ２＝ ４．３７０
（９） ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ ＝ ０．９２５
（１０） νｖｒＮ／νｖｒＰ ＝ １．８５２

図３２（ａ）および図３２（ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３３は、第７実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図３４（ａ）および図３４（ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３５（ａ）、図３５（ｂ）、および図３５（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。

各諸収差図より、第７実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第８実施例）
第８実施例について、図３６〜図４０および表８を用いて説明する。図３６は本実施形態の第８実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１〜第５レンズ群Ｇ１〜Ｇ５がそれぞれ図３６の矢印で示す方向に移動する。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および両凸形状のＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズと、から構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、から構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２とから構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２とから構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。

第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ（８）では、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ４１および負レンズＬ４２が合焦レンズ群を構成し、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ４１および負レンズＬ４２を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ（８）では、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）を構成する負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。

なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第８実施例の広角端状態において、防振係数は１．０５であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３６ｍｍである。第８実施例の望遠端状態において、防振係数は２．２０であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４６ｍｍである。

以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表８）第８実施例
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 384.8872 4.307 1.48749 70.31
2 -459.3665 0.200
3 108.5471 1.700 1.62004 36.40
4 59.1633 8.722 1.49700 81.73
5 -3828.8091 可変
6 116.0785 1.000 1.77250 49.62
7 33.3782 6.789
8 34.8547 5.123 1.64769 33.73
9 -166.2311 1.000 1.80400 46.60
10 68.6485 5.021
11 -58.3172 1.000 1.66755 41.87
12 33.1524 3.543 1.80518 25.45
13 108.5224 可変
14 80.6236 4.111 1.77250 49.62
15 -73.7947 0.200
16 32.8485 5.846 1.49700 81.73
17 -53.4390 1.200 1.85026 32.35
18 100.1735 1.748
19 ∞ 17.032 （絞りＳ）
20 45.6071 1.200 1.80100 34.92
21 18.9488 5.048 1.54814 45.79
22 -90.5382 可変
23 -106.0821 2.387 1.72825 28.38
24 -35.2284 2.066
25 -36.8890 1.000 1.77250 49.62
26 46.9619 可変
27 -21.5153 1.300 1.60311 60.69
28 -31.7338 0.200
29 126.4587 3.612 1.77250 49.62
30 -132.9868 BF
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.05
W M T
f 72.1 99.9 292.0
ＦＮＯ 4.60 4.77 5.88
２ω 33.56 23.82 8.26
Ｙmax 21.60 21.60 21.60
ＴＬ 192.32 210.67 244.12
ＢＦ 38.52 40.08 57.94

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 2.000 25.713 69.580 2.000 25.713 69.580
d13 40.783 32.701 2.000 40.783 32.701 2.000
d22 2.000 3.163 5.584 2.559 3.917 7.234
d26 23.661 23.661 23.661 23.103 22.908 22.012

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 164.404
G2 6 -37.386
G3 14 38.634
G4 23 -43.744
G5 27 272.771

［条件式対応値］
（１） （−ｆＮ）／ｆＰ ＝ １．３７８
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２２７
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２３５
（４） ｆ１／ｆｗ＝ ２．２８０
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１）＝ ４．３９７
（６） ｆ１／ｆＴＭ２＝ ４．２５５
（９） ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ ＝ ０．９２４
（１０） νｖｒＮ／νｖｒＰ ＝ １．６４５

図３７（ａ）および図３７（ｂ）はそれぞれ、第８実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３８は、第８実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図３９（ａ）および図３９（ｂ）はそれぞれ、第８実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図４０（ａ）、図４０（ｂ）、および図４０（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。

各諸収差図より、第８実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第９実施例）
第９実施例について、図４１〜図４５および表９を用いて説明する。図４１は本実施形態の第９実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ（９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１〜第５レンズ群Ｇ１〜Ｇ５がそれぞれ図４１の矢印で示す方向に移動する。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および物体側に両凸形状の正レンズＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズと、から構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、から構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と、から構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。

第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ（９）では、第４レンズ群Ｇ４の全体が合焦レンズ群を構成し、第４レンズ群Ｇ４の全体を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ（９）では、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）を構成する負レンズＬ２３および正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。

なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第９実施例の広角端状態において、防振係数は１．０２であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３７ｍｍである。第９実施例の望遠端状態において、防振係数は２．１０であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４９ｍｍである。

以下の表９に、第９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表９）第９実施例
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 494.4763 3.486 1.48749 70.31
2 -654.7200 0.200
3 104.3848 1.700 1.62004 36.40
4 60.0944 8.673 1.49700 81.73
5 -2277.9468 可変
6 131.3496 1.300 1.80400 46.60
7 35.6812 7.900
8 36.7192 2.871 1.68893 31.16
9 62.4101 4.726
10 -66.4912 1.000 1.70000 48.11
11 36.3174 3.414 1.80518 25.45
12 127.2974 可変
13 90.0733 3.862 1.80400 46.60
14 -78.6804 0.200
15 33.8033 5.583 1.49700 81.73
16 -57.6791 1.200 1.85026 32.35
17 101.7237 1.726
18 ∞ 19.598 （絞りＳ）
19 49.9975 1.200 1.85026 32.35
20 20.1023 4.713 1.54814 45.79
21 -72.4003 可変
22 -158.4470 2.458 1.71736 29.57
23 -37.7406 1.732
24 -39.9149 1.000 1.77250 49.62
25 43.7406 可変
26 -22.3495 1.300 1.69680 55.52
27 -32.8093 0.200
28 139.7659 3.301 1.80610 40.97
29 -141.5832 BF
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.05
W M T
ｆ 72.1 99.9 292.0
ＦＮＯ 4.68 4.85 5.88
２ω 33.48 23.86 8.26
Ｙmax 21.60 21.60 21.60
ＴＬ 192.32 208.96 243.67
ＢＦ 38.32 41.06 60.32

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 2.000 26.074 74.834 2.000 26.074 77.834
d12 45.487 35.318 2.000 45.487 35.318 2.000
d21 2.000 3.315 2.845 2.597 4.123 4.511
d25 21.171 19.856 20.326 20.574 19.048 18.660

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 171.348
G2 6 -41.929
G3 13 40.969
G4 22 -45.959
G5 26 423.598

［条件式対応値］
（１） （−ｆＮ）／ｆＰ ＝ １．２０９
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２４５
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２３９
（４） ｆ１／ｆｗ＝ ２．３７７
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１）＝ ４．０８７
（６） ｆ１／ｆＴＭ２＝ ４．１８２
（９） ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ ＝ ０．９４２
（１０） νｖｒＮ／νｖｒＰ ＝ １．８９０

図４２（ａ）および図４２（ｂ）はそれぞれ、第９実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図４３は、第９実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４４（ａ）および図４４（ｂ）はそれぞれ、第９実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図４５（ａ）、図４５（ｂ）、および図４５（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。

各諸収差図より、第９実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第１０実施例）
第１０実施例について、図４６〜図５０および表１０を用いて説明する。図４６は本実施形態の第１０実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１〜第５レンズ群Ｇ１〜Ｇ５がそれぞれ図４６の矢印で示す方向に移動する。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズと、から構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、から構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と、から構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。

第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１０）では、第４レンズ群Ｇ４の全体が合焦レンズ群を構成し、第４レンズ群Ｇ４の全体を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１０）では、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）を構成する負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。

なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第１０実施例の広角端状態において、防振係数は１．０１であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３７ｍｍである。第１０実施例の望遠端状態において、防振係数は２．１０であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４９ｍｍである。

以下の表１０に、第１０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表１０）第１０実施例
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 139.3408 1.700 1.64769 33.73
2 77.5654 9.455 1.49700 81.73
3 -496.0322 0.200
4 144.5249 3.734 1.48749 70.31
5 357.2933 可変
6 142.3498 3.303 1.84666 23.80
7 -361.0297 1.824
8 -451.3220 1.300 1.83400 37.18
9 33.3045 7.193
10 35.8308 3.147 1.71736 29.57
11 69.2532 4.718
12 -63.1663 1.000 1.66755 41.87
13 34.7105 3.239 1.80518 25.45
14 102.2323 可変
15 73.7312 3.697 1.77250 49.62
16 -95.2978 0.200
17 33.5557 5.512 1.49700 81.73
18 -68.5312 1.200 1.90366 31.27
19 129.3820 1.534
20 ∞ 17.193 （絞りＳ）
21 40.0826 1.200 1.85026 32.35
22 17.3868 5.268 1.56732 42.58
23 -141.3282 可変
24 297.2824 2.624 1.64769 33.73
25 -42.2438 0.835
26 -48.9103 1.000 1.77250 49.62
27 31.0082 可変
28 -22.3095 1.300 1.69680 55.52
29 -31.0148 0.200
30 73.8865 3.135 1.80100 34.92
31 3043.5154 BF
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.05
W M T
ｆ 72.1 100.0 292.0
ＦＮＯ 4.65 4.93 5.88
２ω 33.24 23.86 8.28
Ｙmax 21.60 21.60 21.60
ＴＬ 192.32 206.35 244.34
ＢＦ 38.32 42.77 60.32

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 2.000 22.642 74.835 2.000 22.642 74.835
d14 44.818 33.757 2.000 44.818 33.757 2.000
d23 2.000 3.329 2.024 2.604 4.116 3.661
d27 19.472 18.143 19.448 18.869 17.356 17.812

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 176.000
G2 6 -42.283
G3 15 38.971
G4 24 -44.470
G5 28 381.600

［条件式対応値］
（１） （−ｆＮ）／ｆＰ ＝ １．２８６
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２４０
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２２１
（４） ｆ１／ｆｗ＝ ２．４４１
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１）＝ ４．１６２
（６） ｆ１／ｆＴＭ２＝ ４．５１６
（９） ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ ＝ ０．９２４
（１０） νｖｒＮ／νｖｒＰ ＝ １．６４５

図４７（ａ）および図４７（ｂ）はそれぞれ、第１０実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図４８は、第１０実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４９（ａ）および図４９（ｂ）はそれぞれ、第１０実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図５０（ａ）、図５０（ｂ）、および図５０（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。

各諸収差図より、第１０実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第１１実施例）
第１１実施例について、図５１、図５２および図５３並びに表１１を用いて説明する。図５１は、本実施形態の第１１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。第３レンズ群Ｇ３内に開口絞りＳが設けられ、第５レンズ群Ｇ５の像面側に対向して像面Ｉが設けられている。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２からなる接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３と、から構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６と、から構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合負レンズと、から構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１から構成される。

第１１実施例に係る光学系では、第４レンズ群Ｇ４（ＲＮレンズ群ＧＲＮ）を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）が光軸と光軸と垂直な方向の変位成分を有する防振レンズ群を構成し、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振、手ブレ補正）を行うようにするのが好ましい。

以下の表１１に、第１１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表１１）第１１実施例
[レンズ諸元]
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 91.1552 6.167 1.51680 63.88
2 -844.6033 0.204
3 92.5357 1.500 1.64769 33.73
4 45.6802 6.598 1.48749 70.31
5 154.0927 可変
6 -211.4795 1.000 1.69680 55.52
7 22.5821 3.677 1.80518 25.45
8 60.3602 2.652
9 -46.9021 1.000 1.77250 49.62
10 299.7358 可変
11 48.8916 3.796 1.69680 55.52
12 -131.4333 1.000
13 ∞ 1.000 (絞りＳ)
14 39.8799 4.932 1.69680 55.52
15 -49.6069 1.000 1.85026 32.35
16 72.3703 8.805
17 57.3477 1.000 1.80100 34.92
18 18.1075 6.038 1.48749 70.31
19 -116.1586 0.200
20 26.5494 3.513 1.62004 36.40
21 96.5593 可変
22 -119.7021 3.510 1.74950 35.25
23 -16.6839 1.000 1.69680 55.52
24 25.6230 可変
25 124.9308 2.143 1.48749 70.31
26 -480.8453 BF
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.12
W M T
f 71.4 100.0 294.0
FNO 4.56 4.26 5.89
2ω 22.82 16.04 5.46
Ymax 14.25 14.25 14.25
TL 159.32 185.24 219.32
BF 45.32 39.43 70.09

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 2.881 37.560 65.654 2.881 37.560 65.654
d10 29.543 26.683 2.000 29.543 26.683 2.000
d21 5.002 5.002 5.002 5.295 5.470 5.772
d24 15.836 15.836 15.836 15.543 15.368 15.066

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 146.976
G2 6 -31.771
G3 11 30.544
G4 22 -32.594
G5 25 203.039

［条件式対応値］
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２１６
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２０８
（４） ｆ１／ｆｗ ＝ ２．０５８
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１） ＝ ４．６２６
（６） ｆ１／ｆＴＭ２ ＝ ４．８０９

図５２（ａ）、図５２（ｂ）および図５２（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。

図５３（ａ）、図５３（ｂ）および図５３（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。

各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第１２実施例）
第１２実施例について、図５４、図５５および図５６並びに表１２を用いて説明する。図５４は、本実施形態の第１２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなる接合正レンズと、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２からなる接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とから構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６と、から構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２の接合負レンズから構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。

第１２実施例に係る光学系では、第４レンズ群Ｇ４を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。本実施例において、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）が光軸と光軸と垂直な方向の変位成分を有する防振レンズ群を構成し、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振、手ブレ補正）を行うようにするのが好ましい。

以下の表１２に、第１２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表１２）第１２実施例
[レンズ諸元]
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 100.0120 5.590 1.51680 63.88
2 -356.7115 0.200
3 87.0822 1.500 1.62004 36.40
4 36.8924 7.184 1.51680 63.88
5 131.1594 可変
6 -122.1413 1.000 1.69680 55.52
7 20.4910 3.496 1.80518 25.45
8 49.8357 2.470
9 -48.8699 1.000 1.77250 49.62
10 8360.2394 可変
11 56.6713 3.785 1.58913 61.22
12 -64.2309 0.200
13 35.4309 4.669 1.48749 70.31
14 -48.4394 1.000 1.80100 34.92
15 159.7328 1.860
16 ∞ 16.684 (絞りＳ)
17 57.8297 1.000 1.80100 34.92
18 19.6163 4.946 1.48749 70.31
19 -96.4204 0.200
20 27.1066 2.717 1.62004 36.40
21 65.2029 可変
22 -157.1131 3.395 1.64769 33.73
23 -22.3553 1.000 1.56883 56.00
24 25.0407 可変
25 46.5745 2.500 1.62004 36.40
26 60.0000
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.29
W M T
f 68.6 100.0 294.0
FNO 4.69 4.72 6.10
2ω 23.74 16.04 5.46
Ymax 14.25 14.25 14.25
TL 164.32 184.76 221.32
BF 38.52 38.73 64.73

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 4.964 31.058 63.669 4.964 31.058 63.669
d10 29.909 24.050 2.000 29.909 24.050 2.000
d21 3.666 4.368 2.697 4.068 4.962 3.755
d24 20.866 20.163 21.834 20.464 19.569 20.776

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 137.939
G2 6 -30.083
G3 11 34.644
G4 22 -42.585
G5 25 313.363

［条件式対応値］
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２１８
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２５１
（４） ｆ１／ｆｗ ＝ ２．０１１
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１） ＝ ４．５８５
（６） ｆ１／ｆＴＭ２ ＝ ３．９８２

図５５（ａ）、図５５（ｂ）および図５５（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図５６（ａ）、図５６（ｂ）および図５６（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

（第１３実施例）
第１３実施例について、図５７、図５８および図５９並びに表１３を用いて説明する。図５７は本実施形態の第１３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第１３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。

この構成は上記実施形態との関係として、第１レンズ群Ｇ１が前側レンズ群ＧＦＳに、第２レンズ群Ｇ２がＭ１レンズ群ＧＭ１に、第３レンズ群Ｇ３がＭ２レンズ群ＧＭ２に、第４レンズ群Ｇ４がＲＮレンズ群ＧＲＮに、第５レンズ群Ｇ５が後続レンズ群ＧＲＳに対応する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる接合正レンズと、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２からなる接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とから構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６と、から構成される。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合負レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３とから構成される。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。

第１３実施例に係る光学系では、第４レンズ群Ｇ４を像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。本実施例において、第２レンズ群Ｇ２（Ｍ１レンズ群ＧＭ１）が光軸と光軸と垂直な方向の変位成分を有する防振レンズ群を構成し、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振、手ブレ補正）を行うようにするのが好ましい。

以下の表１３に、第１３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表１３）第１３実施例
[レンズ諸元]
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 102.5193 5.542 1.51680 63.88
2 -366.1796 0.200
3 90.4094 1.500 1.62004 36.40
4 37.8518 7.229 1.51680 63.88
5 144.7539 可変
6 -163.5053 1.000 1.69680 55.52
7 20.5835 3.475 1.80518 25.45
8 48.1602 2.598
9 -47.4086 1.000 1.77250 49.62
10 4634.3570 可変
11 57.6094 3.843 1.58913 61.22
12 -66.7307 0.200
13 36.4629 4.709 1.48749 70.31
14 -48.7603 1.000 1.80100 34.92
15 206.1449 1.786
16 ∞ 16.497 (絞りＳ)
17 55.1101 1.000 1.80100 34.92
18 19.3181 4.785 1.48749 70.31
19 -100.3387 0.200
20 26.0254 2.707 1.62004 36.40
21 57.5286 可変
22 -201.9970 3.376 1.64769 33.73
23 -22.7237 1.000 1.56883 56.00
24 29.2295 1.172
25 34.9681 1.000 1.79952 42.09
26 26.1166 可変
27 39.9439 2.135 1.62004 36.40
28 60.0000 BF
像面 ∞

［各種データ］
変倍比 4.28
W M T
f 68.7 100.0 294.0
FNO 4.70 4.73 6.06
2ω 23.74 16.08 5.48
Ymax 14.25 14.25 14.25
TL 164.32 184.47 221.32
BF 38.52 38.72 64.52

［可変間隔データ］
W M T W M T
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 4.000 30.052 63.492 4.000 30.052 63.492
d10 30.492 24.393 2.000 30.492 24.393 2.000
d21 3.686 4.454 2.923 4.052 4.994 3.907
d26 19.668 18.899 20.430 19.301 18.359 19.446

［レンズ群データ］
群 始面 f
G1 1 138.289
G2 6 -30.436
G3 11 34.256
G4 22 -36.764
G5 27 185.180

［条件式対応値］
（２） （−ｆＴＭ１）／ｆ１ ＝ ０．２２０
（３） ｆＴＭ２／ｆ１ ＝ ０．２４８
（４） ｆ１／ｆｗ ＝ ２．０１３
（５） ｆ１／（−ｆＴＭ１） ＝ ４．５４４
（６） ｆ１／ｆＴＭ２ ＝ ４．０３７

図５８（ａ）、図５８（ｂ）および図５８（ｃ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図５９（ａ）、図５９（ｂ）および図５９（ｃ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。

上記各実施例によれば、合焦用レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速なAF、AF時の静粛性を実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系を実現することができる。

ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。

なお、以下の内容は、本願の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。

本願の変倍光学系の数値実施例として５群構成のものと６群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、７群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、本願の変倍光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。

また、本願の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（GRINレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。

また、本願の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。

以上の構成により、上記第１実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載した本カメラ１は、合焦用レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速なAF、AF時の静粛性を実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑え、良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第２〜上記第７実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。

Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群 ＧＦＳ 前側レンズ群
ＧＭ１ Ｍ１レンズ群 ＧＭ２ Ｍ２レンズ群
ＧＲＮ ＲＮレンズ群 ＧＲＳ 後続レンズ群
Ｉ 像面 Ｓ 開口絞り

Claims (29)

1. 物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群と、負の屈折力を有するＭ１レンズ群と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群と、後続レンズ群とを有し、
   変倍時に、前記前側レンズ群と前記Ｍ１レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ１レンズ群と前記Ｍ２レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ２レンズ群と前記ＲＮレンズ群との間隔が変化し、
   無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記ＲＮレンズ群が移動する変倍光学系。
2. 前記後続レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとを有する請求項１に記載の変倍光学系。
3. 以下の条件式を満足する請求項２に記載の変倍光学系。
   ０．７０＜（−ｆＮ）／ｆＰ＜２．００
   但し、
   ｆＮ：前記後続レンズ群にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
   ｆＰ：前記後続レンズ群にある最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離
4. 広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記前側レンズ群が物体側へ移動する請求項１〜３のいずれかに記載の変倍光学系。
5. 前記ＲＮレンズ群は、少なくとも一つの正の屈折力を有するレンズと少なくとも一つの負の屈折力を有するレンズを有する請求項１〜４のいずれかに記載の変倍光学系。
6. 以下の条件式を満足する請求項１〜５のいずれかに記載の変倍光学系。
   ０．１５＜（−ｆＴＭ１）／ｆ１＜０．３５
   但し、
   ｆＴＭ１：望遠端状態における前記Ｍ１レンズ群の焦点距離
   ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
7. 以下の条件式を満足する請求項１〜６のいずれかに記載の変倍光学系。
   ０．２０＜ｆＴＭ２／ｆ１＜０．４０
   但し、
   ｆＴＭ２：望遠端状態における前記Ｍ２レンズ群の焦点距離
   ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
8. 前記ＲＮレンズ群の像側に隣接して、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズを有する請求項１〜７のいずれかに記載の変倍光学系。
9. 以下の条件式を満足する請求項１〜８のいずれかに記載の変倍光学系。
   １．８０＜ｆ１／ｆｗ＜３．５０
   但し、
   ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
   ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
10. 以下の条件式を満足する請求項１〜９のいずれかに記載の変倍光学系。
    ３．７０＜ｆ１／（−ｆＴＭ１）＜５．００
    但し、
    ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    ｆＴＭ１：望遠端状態における前記Ｍ１レンズ群の焦点距離
11. 以下の条件式を満足する請求項１〜１０のいずれかに記載の変倍光学系。
    ３．２０＜ｆ１／ｆＴＭ２＜５．００
    但し、
    ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    ｆＴＭ２：望遠端状態における前記Ｍ２レンズ群の焦点距離
12. 変倍時に、前記Ｍ１レンズ群中の最も物体側にあるレンズ群が像面に対して固定である請求項１〜１１のいずれかに記載の変倍光学系。
13. 前記Ｍ２レンズ群は、手ブレ等による結像位置変位の補正を行うために光軸と直交する方向へ移動可能な防振レンズ群を有する請求項１〜１２のいずれかに記載の変倍光学系。
14. 前記防振レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズとからなる請求項１３に記載の変倍光学系。
15. 以下の条件式を満足する請求項１４に記載の変倍光学系。
    １．００＜ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ＜１．２５
    但し、
    ｎｖｒＮ：前記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズの屈折率
    ｎｖｒＰ：前記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズの屈折率
16. 以下の条件式を満足する請求項１４もしくは１５に記載の変倍光学系。
    ０．３０＜νｖｒＮ／νｖｒＰ＜０．９０
    但し、
    νｖｒＮ：前記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズのアッベ数
    νｖｒＰ：前記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズのアッベ数
17. 前記Ｍ１レンズ群は、手ブレ等による結像位置変位の補正を行うために光軸と直交する方向へ移動可能な防振レンズ群を有する請求項１〜１２のいずれかに記載の変倍光学系。
18. 前記防振レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズからなる請求項１７に記載の変倍光学系。
19. 以下の条件式を満足する請求項１８に記載の変倍光学系。
    ０．８０＜ｎｖｒＮ／ｎｖｒＰ＜１．００
    但し、
    ｎｖｒＮ：前記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズの屈折率
    ｎｖｒＰ：前記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズの屈折率
20. 以下の条件式を満足する請求項１８もしくは１９に記載の変倍光学系。
    １．２０＜νｖｒＮ／νｖｒＰ＜２．４０
    但し、
    νｖｒＮ：前記防振レンズ群内の負の屈折力を有するレンズのアッベ数
    νｖｒＰ：前記防振レンズ群内の正の屈折力を有するレンズのアッベ数
21. 前記後続レンズ群は、正の屈折力を有するレンズを有する請求項１に記載の変倍光学系。
22. 以下の条件式を満足する請求項２１に記載の変倍光学系。
    ０．１５＜（−ｆＴＭ１）／ｆ１＜０．３５
    但し、
    ｆＴＭ１：望遠端状態における前記Ｍ１レンズ群の焦点距離
    ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
23. 以下の条件式を満足する請求項２１もしくは２２に記載の変倍光学系。
    ０．２０＜ｆＴＭ２／ｆ１＜０．４０
    但し、
    ｆＴＭ２：望遠端状態における前記Ｍ２レンズ群の焦点距離
    ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
24. 以下の条件式を満足する請求項２１〜２３のいずれかに記載の変倍光学系。
    １．８０＜ｆ１／ｆｗ＜３．５０
    但し、
    ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
25. 以下の条件式を満足する請求項２１〜２４のいずれかに記載の変倍光学系。
    ３．７０＜ｆ１／（−ｆＴＭ１）＜５．００
    但し、
    ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    ｆＴＭ１：望遠端状態における前記Ｍ１レンズ群の焦点距離
26. 以下の条件式を満足する請求項２１〜２５のいずれかに記載の変倍光学系。
    ３．２０＜ｆ１／ｆＴＭ２＜５．００
    但し、
    ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    ｆＴＭ２：望遠端状態における前記Ｍ２レンズ群の焦点距離
27. 請求項１〜２６のいずれかに記載の変倍光学系を有する光学機器。
28. 請求項１〜２６のいずれかに記載の変倍光学系と、前記変倍光学系によって形成される像を撮像する撮像部とを備える撮像機器。
29. 物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群と、負の屈折力を有するＭ１レンズ群と、正の屈折力を有するＭ２レンズ群と、負の屈折力を有するＲＮレンズ群と、後続レンズ群とを有して構成される変倍光学系の製造方法であって、
    変倍時に、前記前側レンズ群と前記Ｍ１レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ１レンズ群と前記Ｍ２レンズ群との間隔が変化し、前記Ｍ２レンズ群と前記ＲＮレンズ群との間隔が変化するように配置することを含み、
    無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記ＲＮレンズ群が移動し、
    前記後続レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正の屈折力を有するレンズとを有し、
    以下の条件式を満足する変倍光学系の製造方法。
    ０．７０＜（−ｆＮ）／ｆＰ＜２．００
    但し、
    ｆＮ：前記後続レンズ群にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
    ｆＰ：前記後続レンズ群にある最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離

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