WO2017094664A1 - 変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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WO2017094664A1
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WO
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lens
lens group
group
optical system
refractive power
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PCT/JP2016/085194
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幸介 町田
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株式会社ニコン
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/145—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only
    • G02B15/1451—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
    • G02B15/145113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive arranged +-++-
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/02—Telephoto objectives, i.e. systems of the type + - in which the distance from the front vertex to the image plane is less than the equivalent focal length
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/146—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups
    • G02B15/1461—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups the first group being positive

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus using the same, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable power optical system suitable for a photographic camera, an electronic still camera, a video camera, and the like has been proposed (see, for example, Patent Document 1).
  • the conventional variable power optical system has insufficient optical performance.
  • a variable magnification optical system includes a first lens group having positive refractive power, arranged in order from the object side, an intermediate group having at least one lens group and having negative refractive power as a whole, and a positive An intermediate lens group having a refractive power of: a subsequent lens group having a positive refractive power, and a subsequent group composed of at least one lens group, and at the time of zooming, the first lens group;
  • the distance between the intermediate group changes, the distance between the intermediate group and the intermediate lens group changes, the distance between the intermediate lens group and the subsequent lens group changes, and the subsequent lens group
  • the interval with the subsequent group changes, and the subsequent lens group moves during focusing, and the intermediate group has a subgroup that satisfies the following conditional expression.
  • An optical apparatus is configured by mounting the above-described variable magnification optical system.
  • a method of manufacturing a variable magnification optical system includes a first lens group having a positive refractive power arranged in order from the object side, and an intermediate group having at least one lens group and having a negative refractive power as a whole.
  • an interval between the first lens group and the intermediate group changes, an interval between the intermediate group and the intermediate lens group changes, and the intermediate lens group and the intermediate group
  • the distance between the subsequent lens group changes, the distance between the subsequent lens group and the subsequent group changes, and the subsequent lens group moves during focusing, and the intermediate group satisfies the following conditional expression:
  • Each lens is arranged in the lens barrel so that it has a satisfactory subgroup To.
  • FIG. 2A is a diagram showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. 2B is a graph showing a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. 2A is a diagram showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. 2B is a graph showing a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to
  • FIG. 4A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. 4B is a graph showing a rotational blur of 0.20 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • 5 (a), 5 (b), and 5 (c), respectively, are in close focus at the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 2nd Example of this embodiment.
  • FIG. 7A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the second example, and FIG. 7B is a graph showing a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the second example.
  • FIG. 9A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example, and FIG. 9B is a graph showing a rotational blur of 0.20 °.
  • FIG. 9A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the second example
  • FIG. 9B is a graph showing a rotation
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • 10 (a), 10 (b), and 10 (c) respectively show the close-up focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example.
  • FIG. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 3rd Example of this embodiment.
  • FIG. 12A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the third example, and
  • FIG. 12B is a graph showing a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • FIG. 14A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example
  • FIG. 14B is a graph showing a rotational blur of 0.20 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • 15 (a), 15 (b), and 15 (c) respectively show the close-up focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • FIG. 14A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example
  • FIG. 14B is a graph showing a rotational blur of 0.20 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • 15 (a), 15 (b), and 15 (c) respectively show the close-up
  • FIG. 17A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fourth example
  • FIG. 17B is a graph showing a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the fourth example.
  • FIG. 17A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fourth example
  • FIG. 17B is a graph showing a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the fourth
  • FIG. 19A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example
  • FIG. 19B is a graph showing a rotational blur of 0.20 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed. 20 (a), 20 (b), and 20 (c), respectively, at the time of close focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example.
  • FIG. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 5th Example of this embodiment.
  • FIG. 22A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fifth example, and FIG. 22B is a graph showing a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • FIG. 24A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example, and FIG. 24B is a graph showing a rotational blur of 0.20 °.
  • FIG. 24A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fifth example
  • FIG. 24B is a graph showing a rotational blur of
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • FIGS. 25 (a), 25 (b), and 25 (c) are respectively close-focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • FIG. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 6th Example of this embodiment.
  • FIG. 27A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the sixth example.
  • FIG. 27B is a graph showing a rotational blur of 0.30 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the sixth example.
  • FIG. 29A is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example
  • FIG. 29B is a graph showing a rotational blur of 0.20 °.
  • FIG. 6 is a meridional lateral aberration diagram when blur correction is performed.
  • 30 (a), 30 (b), and 30 (c), respectively, are in close focus at the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example.
  • FIG. It is a figure which shows the structure of the camera provided with the variable magnification optical system which concerns on this embodiment. It is a flowchart which shows the manufacturing method of the variable magnification optical system which concerns on this embodiment.
  • variable magnification optical system ZL (1) as an example of a variable magnification optical system (zoom lens) ZL according to the present embodiment has a first refractive power arranged in order from the object side, as shown in FIG.
  • a subsequent lens group GRP2 fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a subsequent group GR (fifth lens group G5) including at least one lens group. .
  • the distance between the first lens group G1 and the intermediate group GM changes, the distance between the intermediate group GM and the intermediate lens group GRP1 changes, and the intermediate lens group GRP1 and the subsequent lens group GRP2 change.
  • the interval changes, and the interval between the subsequent lens group GRP2 and the subsequent group GR changes.
  • the subsequent lens group GRP2 moves as the focusing lens group.
  • variable magnification optical system ZL may be the variable magnification optical system ZL (2) shown in FIG. 6 or the variable magnification optical system ZL (3) shown in FIG. 11, and the variable magnification optical system shown in FIG. ZL (4) may be used, the variable magnification optical system ZL (5) shown in FIG. 21 may be used, and the variable magnification optical system ZL (6) shown in FIG. 26 may be used.
  • Each group of the variable magnification optical systems ZL (2), ZL (3), ZL (4) shown in FIGS. 6, 11, and 16 is the same as the variable magnification optical system ZL (1) shown in FIG. Configured.
  • the intermediate group GM (second lens group G2), the intermediate side lens group GRP1 (third lens group G3), and the subsequent side lens group GRP2 (fourth lens group).
  • G4) is configured in the same manner as the variable magnification optical system ZL (1) shown in FIG. 1, and the subsequent group GR includes a fifth lens group G5 and a sixth lens group G6.
  • the intermediate group GM includes the second lens group G2 and the third lens group G3, and the intermediate lens group GRP1 includes the fourth lens group G4.
  • the side lens group GRP2 is composed of a fifth lens group G5, and the subsequent group GR is composed of a sixth lens group G6.
  • variable magnification optical system ZL of the present embodiment has at least five lens groups, and by changing the distance between the lens groups at the time of zooming, good aberration correction at the time of zooming can be achieved. Further, the focusing lens group can be reduced in size and weight by performing focusing using the subsequent lens group GRP2 as the focusing lens group. In addition, by disposing an anti-vibration lens group that can move so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis in order to correct image blur in the intermediate group GM, it is possible to reduce performance when blur correction is performed. Can be suppressed.
  • the aperture stop is preferably arranged on the object side or the image plane side of the intermediate lens group GRP1. Further, the aperture stop may be disposed between the lenses constituting the intermediate lens group GRP1.
  • the intermediate group GM has a negative refractive power in the entire region from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the intermediate group GM may be composed of one lens group having negative refractive power, or may be composed of two lens groups having negative refractive power.
  • the intermediate group GM may be composed of two lens groups having positive / negative refractive power in order from the object side, or may be composed of two lens groups having negative / positive refractive power. .
  • the subsequent group GR preferably has a negative or positive refractive power as a whole.
  • the succeeding group GR may be composed of one lens group having negative refractive power, or may be composed of two lens groups having negative refractive power.
  • a plurality of lens groups may be moved along the same movement locus during zooming. Specifically, it is preferable that the intermediate lens group GRP1 and at least one lens group included in the subsequent group GR are moved along the same movement locus, and further, the first lens group G1 and the intermediate lens are moved. It is better that the group GRP1 and at least one lens group included in the subsequent group GR are moved along the same movement locus.
  • variable magnification optical system ZL has a subgroup in which the intermediate group GM satisfies the following conditional expression.
  • Conditional expression (1) defines an appropriate range of the ratio between the focal length of the subgroup (arranged in the intermediate group GM) and the focal length of the intermediate group GM in the telephoto end state.
  • conditional expression (1) it is possible to suppress the occurrence of various aberrations including spherical aberration during zooming and various aberrations including decentered coma when blurring correction is performed. it can.
  • the partial group includes a case where a part of a certain lens group included in the intermediate group GM is shown and a case where all the lenses of a certain lens group included in the intermediate group GM are shown. .
  • conditional expression (1) If the corresponding value of the conditional expression (1) exceeds the upper limit value, the refractive power of the intermediate group GM becomes strong, and it becomes difficult to suppress fluctuations of various aberrations including spherical aberration during zooming.
  • the upper limit of conditional expression (1) By setting the upper limit of conditional expression (1) to 2.3, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 2.1.
  • conditional expression (1) If the corresponding value of conditional expression (1) is below the lower limit value, the refractive power of the subgroup becomes strong, and it becomes difficult to suppress the occurrence of various aberrations such as decentering coma when performing blur correction. .
  • the lower limit of conditional expression (1) By setting the lower limit of conditional expression (1) to 1.5, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 1.6.
  • Conditional expression (2) defines an appropriate range of the ratio between the focal length of the subgroup (arranged in the intermediate group GM) and the focal length of the variable magnification optical system ZL in the telephoto end state.
  • conditional expression (2) When the corresponding value of conditional expression (2) exceeds the upper limit value, the refractive power of the subgroup becomes weak, and the amount of movement of the image stabilizing lens group in the direction perpendicular to the optical axis for blur correction increases. For this reason, the size of the lens barrel is increased, and it is difficult to suppress the occurrence of various aberrations including decentration coma.
  • the upper limit of conditional expression (2) By setting the upper limit of conditional expression (2) to 0.33, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.31.
  • conditional expression (2) If the corresponding value of conditional expression (2) is below the lower limit value, the refractive power of the subgroup increases, making it difficult to suppress the occurrence of various aberrations including decentered coma when blur correction is performed. .
  • the lower limit of conditional expression (2) By setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.17, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.19.
  • the partial group (arranged in the intermediate group GM) is an anti-vibration lens group movable so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis in order to correct image blur. Preferably there is. As a result, it is possible to effectively suppress performance degradation when blur correction is performed.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (3). 2.9 ⁇ f1 / ( ⁇ fMt) ⁇ 5.5 (3) Where f1: focal length of the first lens group G1.
  • Conditional expression (3) defines an appropriate range of the ratio between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the intermediate group GM in the telephoto end state. By satisfying conditional expression (3), it is possible to suppress fluctuations in various aberrations including spherical aberration during zooming.
  • conditional expression (3) If the corresponding value of the conditional expression (3) exceeds the upper limit value, the refractive power of the intermediate group GM becomes strong, and it becomes difficult to suppress fluctuations of various aberrations including spherical aberration at the time of zooming.
  • the upper limit of conditional expression (3) By setting the upper limit of conditional expression (3) to 5.2, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 4.9.
  • conditional expression (3) When the corresponding value of conditional expression (3) is below the lower limit, the refractive power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes difficult to correct various aberrations including spherical aberration during zooming.
  • the lower limit of conditional expression (3) By setting the lower limit of conditional expression (3) to 3.1, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 3.3.
  • the first lens group G1 moves to the object side when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the total lens length in the wide-angle end state can be shortened, and the variable magnification optical system can be miniaturized.
  • the rear lens group GRP2 includes at least one lens having a positive refractive power and at least one lens having a negative refractive power.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (4).
  • fP focal length of the lens having the strongest positive refractive power in the rear lens group GRP2.
  • fN focal length of the lens having the strongest negative refractive power in the rear lens group GRP2.
  • Conditional expression (4) indicates that the ratio of the focal length of the lens having the strongest positive refractive power in the rear lens group GRP2 and the focal length of the lens having the strongest negative refractive power in the rear lens group GRP2 is appropriate. It defines the range. By satisfying conditional expression (4), fluctuations in various aberrations including spherical aberration during focusing can be suppressed.
  • conditional expression (4) When the corresponding value of the conditional expression (4) exceeds the upper limit value, the refractive power of the lens having the strongest negative refractive power in the succeeding side lens group GRP2 is increased, and various aberrations including spherical aberration at the time of focusing are increased. It becomes difficult to suppress fluctuations.
  • the upper limit value of conditional expression (4) By setting the upper limit value of conditional expression (4) to 0.75, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (4) to 0.70.
  • the refractive power of the lens having the strongest positive refractive power in the succeeding lens group GRP2 becomes strong, and various aberrations including spherical aberration at the time of focusing are increased. It becomes difficult to suppress fluctuations.
  • the lower limit of conditional expression (4) it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.30.
  • the first lens group G1 includes a 1-1 lens having a positive refractive power and a 1-2 lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side. It is preferable to have a first to third lens having a positive refractive power. Thereby, spherical aberration and chromatic aberration can be corrected effectively.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (5). 0.85 ⁇ nP / nN ⁇ 1.00 (5)
  • nP the refractive index of the lens having the strongest positive refractive power in the first lens group G1
  • nN the refractive index of the lens having the strongest negative refractive power in the first lens group G1.
  • Conditional expression (5) is an appropriate ratio of the refractive index of the lens having the strongest positive refractive power in the first lens group G1 and the refractive index of the lens having the strongest negative refractive power in the first lens group G1. It defines the range.
  • conditional expression (5) When the corresponding value of the conditional expression (5) exceeds the upper limit value, the refractive index of the lens having the strongest negative refractive power in the first lens group G1 becomes small, and various aberrations including spherical aberration can be corrected. It becomes difficult.
  • the upper limit value of conditional expression (5) By setting the upper limit value of conditional expression (5) to 0.98, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.96.
  • conditional expression (5) When the corresponding value of the conditional expression (5) is less than the lower limit value, the refractive index of the lens having the strongest positive refractive power in the first lens group G1 becomes small, the generation of spherical aberration becomes excessive, and correction is difficult. It becomes.
  • the lower limit value of conditional expression (5) By setting the lower limit value of conditional expression (5) to 0.86, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.87.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (6).
  • ⁇ P Abbe number of the lens having the strongest positive refractive power in the first lens group G1
  • ⁇ N Abbe number of the lens having the strongest negative refractive power in the first lens group G1.
  • Conditional expression (6) is an appropriate ratio between the Abbe number of the lens having the strongest positive refractive power in the first lens group G1 and the Abbe number of the lens having the strongest negative refractive power in the first lens group G1. It defines the range.
  • conditional expression (6) When the corresponding value of the conditional expression (6) exceeds the upper limit value, the Abbe number of the lens having the strongest negative refractive power in the first lens group G1 becomes small, and the correction of chromatic aberration becomes excessive.
  • the upper limit value of conditional expression (6) By setting the upper limit value of conditional expression (6) to 2.85, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 2.80.
  • conditional expression (6) If the corresponding value of conditional expression (6) is less than the lower limit value, the Abbe number of the lens having the strongest positive refractive power in the first lens group G1 becomes small, the occurrence of chromatic aberration becomes excessive, and correction is difficult. Become.
  • the effect of this embodiment can be made more reliable by setting the lower limit value of conditional expression (6) to 2.30. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 2.35.
  • the optical apparatus includes the variable magnification optical system having the above-described configuration.
  • a camera (optical apparatus) provided with the variable magnification optical system ZL will be described with reference to FIG.
  • This camera 1 is a digital camera provided with the variable magnification optical system according to the above embodiment as a photographic lens 2 as shown in FIG.
  • light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and reaches the image sensor 3.
  • the light from the subject is picked up by the image pickup device 3 and recorded as a subject image in a memory (not shown).
  • This camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex camera having a quick return mirror.
  • the camera 1 equipped with the variable magnification optical system ZL as the photographic lens 2 can be reduced in size and weight by using the subsequent lens group GRP2 as a focusing lens group, and without increasing the size of the lens barrel.
  • AF autofocus
  • quietness during AF can be realized.
  • An intermediate lens group GRP1 having a positive refractive power, a subsequent lens group GRP2 having a positive refractive power, and a subsequent group GR composed of at least one lens group are disposed (step ST1).
  • the distance between the first lens group G1 and the intermediate group GM changes, the distance between the intermediate group GM and the intermediate lens group GRP1 changes, and the intermediate lens group GRP1 and the subsequent lens group GRP2 change.
  • the distance between the rear lens group GRP2 and the subsequent group GR is changed (step ST2).
  • the rear lens group GRP2 is configured to move during focusing (step ST3).
  • each lens is arranged in the lens barrel so that the intermediate group GM has at least a partial group satisfying the conditional expressions (1) and (2) (step ST4).
  • variable magnification optical system (zoom lens) ZL according to an example of the present embodiment will be described with reference to the drawings.
  • 1, 6, 11, 16, 21, and 26 illustrate the configuration and refractive power distribution of the variable magnification optical system ZL ⁇ ZL (1) to ZL (6) ⁇ according to the first to sixth examples.
  • FIG. At the bottom of the sectional view of the variable magnification optical systems ZL (1) to ZL (6), the movement of each lens group along the optical axis when changing magnification from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) Directions are indicated by arrows. Further, the moving direction when the subsequent lens group GRP2 focuses on an object at a short distance from infinity as a focusing lens group is indicated by an arrow together with characters “focusing”.
  • each lens group is represented by a combination of a symbol G and a number, and each lens is represented by a combination of a symbol L and a number.
  • the lens groups and the like are represented using combinations of codes and numbers independently for each embodiment. For this reason, even if the combination of the same code
  • Tables 1 to 6 are shown below. Of these, Table 1 is the first example, Table 2 is the second example, Table 3 is the third example, Table 4 is the fourth example, and Table 5 is the first example. 5 Example, Table 6 is a table
  • the surface number indicates the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction, and R indicates the radius of curvature of each optical surface (the surface where the center of curvature is located on the image side).
  • D is a positive value
  • D is a surface interval that is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to d-line
  • ⁇ d is optical The Abbe numbers based on the d-line of the material of the member are shown respectively.
  • the object plane indicates the object plane
  • the curvature radius “ ⁇ ” indicates a plane or aperture
  • (aperture S) indicates the aperture stop S
  • the image plane indicates the image plane I.
  • Description of the refractive index of air nd 1.000 is omitted.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° (degree)
  • ⁇ is the half angle of view
  • Ymax is the maximum image height.
  • Show. TL indicates a distance obtained by adding BF to the distance from the forefront lens to the final lens surface on the optical axis at the time of focusing on infinity
  • BF is an image from the final lens surface on the optical axis at the time of focusing on infinity.
  • the distance to the surface I (back focus) is shown.
  • the table of [Variable distance data] indicates the surface distance at the surface number where the surface distance is “variable” in the table indicating [Lens specifications].
  • W wide angle end
  • M intermediate focal length
  • T telephoto end
  • mm is generally used for the focal length f, curvature radius R, surface distance D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the first example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (1) according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in directions indicated by arrows in FIG.
  • the second lens group G2 constitutes an intermediate group GM
  • the third lens group G3 and the aperture stop S constitute an intermediate lens group GRP1
  • the fourth lens group G4 constitutes a subsequent lens group GRP2.
  • the fifth lens group G5 constitutes the subsequent group GR.
  • the sign (+) or ( ⁇ ) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, and this is the same in all the following embodiments.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens (1-1 lens) L11 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens (1-2 lens) L12 having a convex surface facing the object side, and an object. And a cemented positive lens composed of a positive meniscus lens (first-3 lens) L13 having a convex surface directed to the side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L23, and an object side. And a cemented negative lens composed of a positive meniscus lens L24 having a convex surface directed toward the surface.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, and a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, which are arranged in order from the object side.
  • the aperture stop S is provided in the vicinity of the image side of the third lens group G3, and moves integrally with the third lens group G3 during zooming.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41 and a cemented positive lens including a negative meniscus lens L42 having a concave surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L51, a positive meniscus lens L52 with a concave surface facing the object side, a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing the object side, And a convex positive lens L54.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • the fourth lens group G4 (the subsequent lens group GRP2) is moved in the object direction, thereby focusing from a long distance object to a short distance object. Is called.
  • the cemented negative lens including the negative lens L23 and the positive meniscus lens L24 of the second lens group G2 can be moved in a direction perpendicular to the optical axis.
  • a vibration lens group (partial group) is configured to correct displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like.
  • the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (the ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction) is K
  • the rotational shake at an angle ⁇ is corrected.
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 0.97 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is as follows. 0.39 mm.
  • the image stabilization coefficient is 2.01 and the focal length is 292.0 mm
  • the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.20 ° is as follows. 0.51 mm.
  • Table 1 below lists values of specifications of the optical system according to the first example.
  • FIGS. 4A and 4B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the first example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIG. 3 is a diagram of various aberrations during focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the first example.
  • FIGS. 4A and 4B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the first example, and 0.20 °, respectively.
  • 5 (a), 5 (b), and 5 (c), respectively, are in close focus at the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. 1 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FNO represents the F number
  • NA represents the numerical aperture
  • Y represents the image height
  • the spherical aberration diagram shows the F-number or numerical aperture value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma diagram shows the value of each image height.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the same reference numerals as those in this example are used, and redundant description is omitted.
  • variable magnification optical system according to the first example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 6 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the second example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (2) according to the second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in directions indicated by arrows in FIG.
  • the second lens group G2 constitutes an intermediate group GM
  • the third lens group G3 and the aperture stop S constitute an intermediate lens group GRP1
  • the fourth lens group G4 constitutes a subsequent lens group GRP2.
  • the fifth lens group G5 constitutes the subsequent group GR.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens (1-1 lens) L11 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens (1-2 lens) L12 having a convex surface facing the object side, and an object. And a cemented positive lens composed of a positive meniscus lens (first-3 lens) L13 having a convex surface directed to the side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L22 having a concave surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, and a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, which are arranged in order from the object side.
  • the aperture stop S is provided in the vicinity of the image side of the third lens group G3, and moves integrally with the third lens group G3 during zooming.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41 and a cemented positive lens including a negative meniscus lens L42 having a concave surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L51, a biconvex positive lens L52, a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing the object, and a biconvex positive Lens L54.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • variable magnification optical system ZL (2) In the variable magnification optical system ZL (2) according to the second example, the fourth lens group G4 (following lens group GRP2) is moved in the object direction, thereby focusing from a long distance object to a short distance object. Is called.
  • the cemented negative lens including the negative lens L24 and the positive meniscus lens L25 in the second lens group G2 is movable in a direction perpendicular to the optical axis.
  • a vibration lens group (partial group) is configured to correct displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like.
  • the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (the ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction) is K
  • the rotational shake at an angle ⁇ is corrected.
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 0.97 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is 0.39 mm.
  • the image stabilization coefficient is 2.03 and the focal length is 292.0 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotational blur of 0.20 ° is as follows. 0.50 mm.
  • Table 2 below lists values of specifications of the optical system according to the second example.
  • FIGS. 7A and 7B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the second example, and 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIG. 8 is a diagram of various aberrations when focusing on infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the second example.
  • FIGS. 9A and 9B are diagrams showing various aberrations when focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the second example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • 10 (a), 10 (b), and 10 (c) respectively show the close-up focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example.
  • FIG. 10 (a), 10 (b), and 10 (c) respectively show the close-up focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example.
  • variable magnification optical system according to the second example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 11 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the third example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (3) according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in directions indicated by arrows in FIG. 11, respectively.
  • the second lens group G2 constitutes an intermediate group GM
  • the third lens group G3 and the aperture stop S constitute an intermediate lens group GRP1
  • the fourth lens group G4 constitutes a subsequent lens group GRP2.
  • the fifth lens group G5 constitutes the subsequent group GR.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens (1-1 lens) L11 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens (1-2 lens) L12 having a convex surface facing the object side, and an object. And a cemented positive lens composed of a positive meniscus lens (first-3 lens) L13 having a convex surface directed to the side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L23, and an object side. And a cemented negative lens composed of a positive meniscus lens L24 having a convex surface directed toward the surface.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, and a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, which are arranged in order from the object side.
  • the aperture stop S is provided in the vicinity of the image side of the third lens group G3, and moves integrally with the third lens group G3 during zooming.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41 and a cemented positive lens including a negative meniscus lens L42 having a concave surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L51, a biconcave negative lens L52, a biconvex positive lens L53, and a negative meniscus with a concave surface facing the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • the fourth lens group G4 (rear lens group GRP2) is moved in the object direction, thereby focusing from a long distance object to a short distance object. Is called.
  • the cemented negative lens including the negative lens L23 and the positive meniscus lens L24 of the second lens group G2 is movable in a direction perpendicular to the optical axis.
  • a vibration lens group (partial group) is configured to correct displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like.
  • the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (the ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction) is K
  • the rotational shake at an angle ⁇ is corrected.
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 0.96 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is 0.39 mm.
  • the image stabilization coefficient is 1.99 and the focal length is 292.0 mm
  • the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the 0.20 ° rotational blur is 0.51 mm.
  • Table 3 lists the values of the specifications of the optical system according to the third example.
  • FIGS. 14A and 14B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the third example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIG. 13 is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the third example.
  • FIGS. 14A and 14B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the third example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • 15 (a), 15 (b), and 15 (c) respectively show the close-up focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • FIG. 15 (a), 15 (b), and 15 (c) respectively show the close-up focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • variable magnification optical system according to the third example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 16 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the fourth example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in directions indicated by arrows in FIG.
  • the second lens group G2 constitutes an intermediate group GM
  • the third lens group G3 and the aperture stop S constitute an intermediate lens group GRP1
  • the fourth lens group G4 constitutes a subsequent lens group GRP2.
  • the fifth lens group G5 constitutes the subsequent group GR.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens (1-1 lens) L11 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens (1-2 lens) L12 having a convex surface facing the object side, and an object. And a cemented positive lens composed of a positive meniscus lens (first-3 lens) L13 having a convex surface directed to the side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L23, and an object side. And a cemented negative lens composed of a positive meniscus lens L24 having a convex surface directed toward the surface.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, and a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, which are arranged in order from the object side.
  • the aperture stop S is provided in the vicinity of the image side of the third lens group G3, and moves integrally with the third lens group G3 during zooming.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41 arranged in order from the object side, and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a negative meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the object side. L53 and a biconvex positive lens L54.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • the fourth lens group G4 (the subsequent lens group GRP2) is moved in the object direction, thereby focusing from a long distance object to a short distance object. Is called.
  • the cemented negative lens including the negative lens L23 and the positive meniscus lens L24 in the second lens group G2 is movable in a direction perpendicular to the optical axis.
  • a vibration lens group (partial group) is configured to correct displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like.
  • the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (the ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction) is K
  • the rotational shake at an angle ⁇ is corrected.
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, the image stabilization coefficient is 0.99 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is 0.38 mm.
  • the image stabilization coefficient is 2.04 and the focal length is 292.0 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.20 ° is as follows. 0.50 mm.
  • Table 4 lists values of specifications of the optical system according to the fourth example.
  • FIGS. 17A and 17B are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the fourth example, and 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIG. 18 is a diagram of various aberrations when focusing on infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the fourth example.
  • FIGS. 19A and 19B are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the fourth example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur. 20 (a), 20 (b), and 20 (c), respectively, at the time of close focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example.
  • FIG. 1 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur. 20 (a), 20 (b), and 20 (c), respectively, at the time of close focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example.
  • variable magnification optical system according to the fourth example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 21 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the fifth example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (5) according to the fifth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side.
  • 6 lens group G6 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the fifth example of the present embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (5) according to the fifth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a
  • the first to sixth lens groups G1 to G6 move in directions indicated by arrows in FIG.
  • the second lens group G2 constitutes an intermediate group GM
  • the third lens group G3 and the aperture stop S constitute an intermediate lens group GRP1
  • the fourth lens group G4 constitutes a subsequent lens group GRP2.
  • the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 constitute the subsequent group GR.
  • the succeeding group GR has a negative refractive power as a whole.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens (1-1 lens) L11 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens (1-2 lens) L12 having a convex surface facing the object side, and an object. And a cemented positive lens composed of a positive meniscus lens (first-3 lens) L13 having a convex surface directed to the side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L23, and an object side. And a cemented negative lens composed of a positive meniscus lens L24 having a convex surface directed toward the surface.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, and a cemented positive lens including a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, which are arranged in order from the object side.
  • the aperture stop S is provided in the vicinity of the image side of the third lens group G3, and moves integrally with the third lens group G3 during zooming.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41 arranged in order from the object side, and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L62 arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • variable magnification optical system ZL (5) In the variable magnification optical system ZL (5) according to the fifth example, the fourth lens group G4 (following lens group GRP2) is moved in the object direction, thereby focusing from a long distance object to a short distance object. Is called.
  • the cemented negative lens including the negative lens L23 and the positive meniscus lens L24 of the second lens group G2 is movable in a direction perpendicular to the optical axis.
  • a vibration lens group (partial group) is configured to correct displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like.
  • the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (the ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction) is K
  • the rotational shake at an angle ⁇ is corrected.
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 1.00 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is 0.38 mm.
  • the image stabilization coefficient is 2.07 and the focal length is 292.0 mm
  • the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.20 ° is 0.49 mm.
  • Table 5 lists values of specifications of the optical system according to the fifth example.
  • FIGS. 22A and 22B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the fifth example, and 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIG. 23 is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the fifth example.
  • FIGS. 24A and 24B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the fifth example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIGS. 25 (a), 25 (b), and 25 (c) are respectively close-focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • FIG. 25 (a), 25 (b), and 25 (c) are respectively close-focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • variable magnification optical system according to the fifth example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 26 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the sixth example of the present embodiment.
  • the zoom optical system ZL (6) according to the sixth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a negative lens arranged in order from the object side.
  • 6 lens group G6 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the sixth example of the present embodiment.
  • the zoom optical system ZL (6) according to the sixth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a negative lens arranged in
  • the first to sixth lens groups G1 to G6 move in directions indicated by arrows in FIG.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 constitute an intermediate group GM
  • the fourth lens group G4 and the aperture stop S constitute an intermediate lens group GRP1
  • the fifth lens group G5 follows.
  • the side lens group GRP2 is configured
  • the sixth lens group G6 configures the subsequent group GR.
  • the intermediate group GM has a negative refractive power as a whole.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens (1-1 lens) L11 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens (1-2 lens) L12 having a convex surface facing the object side, and an object. And a cemented positive lens composed of a positive meniscus lens (first-3 lens) L13 having a convex surface directed to the side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 includes a cemented negative lens including a biconcave negative lens L23 and a positive meniscus lens L24 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41, and a cemented positive lens including a biconvex positive lens L42 and a biconcave negative lens L43, which are arranged in order from the object side.
  • the aperture stop S is provided in the vicinity of the image side of the fourth lens group G4, and moves integrally with the fourth lens group G4 during zooming.
  • the fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L51 and a cemented positive lens including a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side.
  • the sixth lens group G6 includes a biconcave negative lens L61 arranged in order from the object side, a positive meniscus lens L62 with a concave surface facing the object side, a negative meniscus lens L63 with a concave surface facing the object side, And a positive lens L64 having a convex shape.
  • An image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • variable magnification optical system ZL (6) In the variable magnification optical system ZL (6) according to the sixth example, the fifth lens group G5 (following lens group GRP2) is moved in the object direction, thereby focusing from a long distance object to a short distance object. Is called.
  • all the lenses (junction negative lenses) of the third lens group G3 are movable in the direction perpendicular to the optical axis (partial). Group), and the displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the focal length of the entire system is f and the image stabilization coefficient (the ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction) is K
  • the rotational shake at an angle ⁇ is corrected.
  • the moving lens group for blur correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient is 0.97 and the focal length is 72.1 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting the rotation blur of 0.30 ° is 0.39 mm.
  • the image stabilization coefficient is 2.01 and the focal length is 292.0 mm
  • the amount of movement of the image stabilization lens group for correcting 0.20 ° rotational blur is 0.51 mm.
  • Table 6 below lists values of specifications of the optical system according to the sixth example.
  • FIGS. 27A and 27B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the sixth example, and 0.30 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • FIG. 28 is a diagram of various aberrations at the time of focusing at infinity in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the sixth example.
  • FIGS. 29A and 29B are diagrams showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system having the image stabilization function according to the sixth example, and 0.20 °, respectively.
  • FIG. 6 is a meridional transverse aberration diagram when blur correction is performed for rotational blur.
  • 30 (a), 30 (b), and 30 (c), respectively, are in close focus at the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example.
  • variable magnification optical system according to the sixth example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • the subsequent lens group GRP2 is reduced in size and weight as a focusing lens group, so that high-speed AF (autofocus) and quietness during AF can be achieved without increasing the size of the lens barrel.
  • AF autofocus
  • the subsequent lens group GRP2 is reduced in size and weight as a focusing lens group, so that high-speed AF (autofocus) and quietness during AF can be achieved without increasing the size of the lens barrel.
  • each of the above embodiments shows a specific example of the present invention, and the present invention is not limited to these.
  • variable magnification optical system of the present embodiment a five-group configuration and a six-group configuration are shown. However, the present application is not limited to this, and other group configurations (e.g., seven groups) have variable magnification.
  • An optical system can also be configured. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image plane side of the variable magnification optical system of the present embodiment may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the focusing lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during focusing. That is, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object.
  • This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like).
  • the lens surface may be formed as a spherical or flat surface or an aspherical surface.
  • lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Either is fine.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • the aperture stop is preferably disposed in the vicinity of the third lens group or the fourth lens group.
  • the aperture stop may be disposed in the third lens group or the fourth lens group, and no member as an aperture stop is provided.
  • the role of the lens may be substituted.
  • Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast optical performance. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved.

Landscapes

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Abstract

物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、少なくとも一つのレンズ群を有し全体で負の屈折力を有する中間群（ＧＭ）と、正の屈折力を有する中間側レンズ群（ＧＲＰ１）と、正の屈折力を有する後続側レンズ群（ＧＲＰ２）と、少なくとも一つのレンズ群から構成される後続群（ＧＲ）とを有して変倍光学系（ＺＬ）が構成され、中間群（ＧＭ）が以下の条件式を満足する部分群を有する。　１．４＜ｆｖｒ／ｆＭｔ＜２．５　０．１５＜（－ｆｖｒ）／ｆｔ＜０．３５　但し、ｆｖｒ：部分群の焦点距離、　ｆＭｔ：望遠端状態における中間群（ＧＭ）の焦点距離、　ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系（ＺＬ）の焦点距離。

Description

変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、これを用いた光学機器およびこの変倍光学系の製造方法に関する。
　以前から、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。しかし、従来の変倍光学系にあっては、光学性能が不十分であった。
特開平４－２９３００７号公報
　本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、少なくとも一つのレンズ群を有し全体で負の屈折力を有する中間群と、正の屈折力を有する中間側レンズ群と、正の屈折力を有する後続側レンズ群と、少なくとも一つのレンズ群から構成される後続群とを有し、変倍の際、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔が変化し、前記中間群と前記中間側レンズ群との間隔が変化し、前記中間側レンズ群と前記後続側レンズ群との間隔が変化し、前記後続側レンズ群と前記後続群との間隔が変化し、合焦の際、前記後続側レンズ群が移動し、前記中間群が以下の条件式を満足する部分群を有する。
　１．４＜ｆｖｒ／ｆＭｔ＜２．５
　０．１５＜（－ｆｖｒ）／ｆｔ＜０．３５
　但し、ｆｖｒ：前記部分群の焦点距離、
　　　　ｆＭｔ：望遠端状態における前記中間群の焦点距離、
　　　　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離。
　本発明に係る光学機器は、上記変倍光学系を搭載して構成される。
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、少なくとも一つのレンズ群を有し全体で負の屈折力を有する中間群と、正の屈折力を有する中間側レンズ群と、正の屈折力を有する後続側レンズ群と、少なくとも一つのレンズ群から構成される後続群とを有して構成される変倍光学系の製造方法であって、変倍の際、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔が変化し、前記中間群と前記中間側レンズ群との間隔が変化し、前記中間側レンズ群と前記後続側レンズ群との間隔が変化し、前記後続側レンズ群と前記後続群との間隔が変化し、合焦の際、前記後続側レンズ群が移動し、前記中間群が以下の条件式を満足する部分群を有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする。
　１．４＜ｆｖｒ／ｆＭｔ＜２．５
　０．１５＜（－ｆｖｒ）／ｆｔ＜０．３５
　但し、ｆｖｒ：前記部分群の焦点距離、
　　　　ｆＭｔ：望遠端状態における前記中間群の焦点距離、
　　　　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離。
本実施形態の第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２（ａ）は、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２（ｂ）は、０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第１実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図４（ａ）は、第１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４（ｂ）は、０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図５（ａ）、図５（ｂ）、および図５（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図７（ａ）は、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図７（ｂ）は、０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図９（ａ）は、第２実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図９（ｂ）は、０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図１０（ａ）、図１０（ｂ）、および図１０（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１２（ａ）は、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図１２（ｂ）は、０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１４（ａ）は、第３実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図１４（ｂ）は、０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図１５（ａ）、図１５（ｂ）、および図１５（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１７（ａ）は、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図１７（ｂ）は、０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１９（ａ）は、第４実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図１９（ｂ）は、０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図２０（ａ）、図２０（ｂ）、および図２０（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２２（ａ）は、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２２（ｂ）は、０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２４（ａ）は、第５実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２４（ｂ）は、０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図２５（ａ）、図２５（ｂ）、および図２５（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態の第６実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２７（ａ）は、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２７（ｂ）は、０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第６実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２９（ａ）は、第６実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２９（ｂ）は、０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 図３０（ａ）、図３０（ｂ）、および図３０（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本実施形態の変倍光学系、光学機器について図を参照して説明する。本実施形態に係る変倍光学系（ズームレンズ）ＺＬの一例としての変倍光学系ＺＬ（１）は、図１に示すように、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、少なくとも一つのレンズ群を有し全体で負の屈折力を有する中間群ＧＭ（第２レンズ群Ｇ２）と、正の屈折力を有する中間側レンズ群ＧＲＰ１（第３レンズ群Ｇ３）と、正の屈折力を有する後続側レンズ群ＧＲＰ２（第４レンズ群Ｇ４）と、少なくとも一つのレンズ群から構成される後続群ＧＲ（第５レンズ群Ｇ５）とを有して構成される。変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と中間群ＧＭとの間隔が変化し、中間群ＧＭと中間側レンズ群ＧＲＰ１との間隔が変化し、中間側レンズ群ＧＲＰ１と後続側レンズ群ＧＲＰ２との間隔が変化し、後続側レンズ群ＧＲＰ２と後続群ＧＲとの間隔が変化する。合焦の際、後続側レンズ群ＧＲＰ２が合焦レンズ群として移動する。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図６に示す変倍光学系ＺＬ（２）でも良く、図１１に示す変倍光学系ＺＬ（３）でも良く、図１６に示す変倍光学系ＺＬ（４）でも良く、図２１に示す変倍光学系ＺＬ（５）でも良く、図２６に示す変倍光学系ＺＬ（６）でも良い。なお、図６、図１１、および図１６に示す変倍光学系ＺＬ（２），ＺＬ（３），ＺＬ（４）の各群は、図１に示す変倍光学系ＺＬ（１）と同様に構成される。図２１に示す変倍光学系ＺＬ（５）においては、中間群ＧＭ（第２レンズ群Ｇ２）、中間側レンズ群ＧＲＰ１（第３レンズ群Ｇ３）、および後続側レンズ群ＧＲＰ２（第４レンズ群Ｇ４）が、図１に示す変倍光学系ＺＬ（１）と同様に構成され、後続群ＧＲが第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６から構成される。図２６に示す変倍光学系ＺＬ（６）においては、中間群ＧＭが第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３から構成され、中間側レンズ群ＧＲＰ１が第４レンズ群Ｇ４から構成され、後続側レンズ群ＧＲＰ２が第５レンズ群Ｇ５から構成され、後続群ＧＲが第６レンズ群Ｇ６から構成される。
　本実施形態の変倍光学系ＺＬは、少なくとも５つのレンズ群を有し、変倍の際、各レンズ群間隔を変化させることによって、変倍時の良好な収差補正を図ることができる。また、後続側レンズ群ＧＲＰ２を合焦レンズ群として合焦を行うことにより、合焦レンズ群を小型軽量化できる。また、中間群ＧＭに、像ブレを補正するために光軸と垂直な方向の成分を有するように移動可能な防振レンズ群を配置することで、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。
　開口絞りは、中間側レンズ群ＧＲＰ１の物体側または像面側に配置するのが好ましい。また、開口絞りは、中間側レンズ群ＧＲＰ１を構成するレンズ同士の間に配置することとしてもよい。
　中間群ＧＭは、広角端状態から望遠端状態までの全域で負の屈折力を有することが好ましい。例えば、中間群ＧＭは、負の屈折力を有する１つのレンズ群から構成されてもよく、共に負の屈折力を有する２つのレンズ群から構成されてもよい。また例えば、中間群ＧＭは、物体側から順に、正・負の屈折力を有する２つのレンズ群から構成されてもよく、負・正の屈折力を有する２つのレンズ群から構成されてもよい。
　後続群ＧＲは、全体として負または正の屈折力を有することが好ましい。例えば、後続群ＧＲは、負の屈折力を有する１つのレンズ群から構成されてもよく、共に負の屈折力を有する２つのレンズ群から構成されてもよい。
　また、変倍の際、複数のレンズ群が同じ移動軌跡で移動するように構成されても良い。具体的には、中間側レンズ群ＧＲＰ１と後続群ＧＲに含まれる少なくとも一つのレンズ群とが同じ移動軌跡で移動するように構成されるのが良く、さらに、第１レンズ群Ｇ１と中間側レンズ群ＧＲＰ１と後続群ＧＲに含まれる少なくとも一つのレンズ群とが同じ移動軌跡で移動するように構成されるのがより良い。
　上記構成の下、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、中間群ＧＭが以下の条件式を満足する部分群を有する。
　１．４＜ｆｖｒ／ｆＭｔ＜２．５　・・・（１）
　０．１５＜（－ｆｖｒ）／ｆｔ＜０．３５　・・・（２）
　但し、ｆｖｒ：部分群の焦点距離、
　　　　ｆＭｔ：望遠端状態における中間群ＧＭの焦点距離、
　　　　ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離。
　条件式（１）は、（中間群ＧＭに配置される）部分群の焦点距離と望遠端状態における中間群ＧＭの焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（１）を満足することで、変倍時の球面収差をはじめとする諸収差の変動と、ブレ補正を行った際の偏芯コマ収差をはじめとする諸収差の発生を抑えることができる。本実施形態において、部分群とは、中間群ＧＭに含まれる或るレンズ群の一部のレンズを示す場合と、中間群ＧＭに含まれる或るレンズ群の全てのレンズを示す場合を含むものである。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、中間群ＧＭの屈折力が強くなり、変倍時の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（１）の上限値を２．３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の上限値を２．１に設定することが好ましい。
　条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、部分群の屈折力が強くなり、ブレ補正を行った際の偏芯コマ収差をはじめとする諸収差の発生を抑えることが困難となる。条件式（１）の下限値を１．５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を１．６に設定することが好ましい。
　条件式（２）は、（中間群ＧＭに配置される）部分群の焦点距離と望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（２）を満足することで、鏡筒を大型化することなく、ブレ補正を行った際の偏芯コマ収差をはじめとする諸収差の発生を抑えることができる。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、部分群の屈折力が弱くなり、防振レンズ群のブレ補正のための光軸と直交する方向への移動量が大きくなる。そのため、鏡筒が大型化するとともに、偏芯コマ収差をはじめとする諸収差の発生を抑えることが困難となる。条件式（２）の上限値を０．３３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の上限値を０．３１に設定することが好ましい。
　条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、部分群の屈折力が強くなり、ブレ補正を行った際の偏芯コマ収差をはじめとする諸収差の発生を抑えることが困難となる。条件式（２）の下限値を０．１７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の下限値を０．１９に設定することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系において、（中間群ＧＭに配置される）部分群は、像ブレを補正するために光軸と垂直な方向の成分を有するように移動可能な防振レンズ群であることが好ましい。これにより、ブレ補正を行った際の性能劣化を効果的に抑えることができる。
　本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
　２．９＜ｆ１／（－ｆＭｔ）＜５．５　・・・（３）
　但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離。
　条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と望遠端状態における中間群ＧＭの焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（３）を満足することで、変倍時の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、中間群ＧＭの屈折力が強くなり、変倍時の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（３）の上限値を５．２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の上限値を４．９に設定することが好ましい。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり、変倍時の球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（３）の下限値を３．１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の下限値を３．３に設定することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系において、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１が物体側へ移動することが好ましい。これにより、広角端状態でのレンズ全長の短縮ができ、変倍光学系の小型化を図ることができる。
　本実施形態の変倍光学系において、後続側レンズ群ＧＲＰ２は、少なくとも一つの正の屈折力を有するレンズと、少なくとも一つの負の屈折力を有するレンズとを有することが好ましい。これにより、合焦時の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　０．２＜ｆＰ／（－ｆＮ）＜０．８　・・・（４）
　但し、ｆＰ：後続側レンズ群ＧＲＰ２内の最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離、
　　　　ｆＮ：後続側レンズ群ＧＲＰ２内の最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離。
　条件式（４）は、後続側レンズ群ＧＲＰ２内の最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離と、後続側レンズ群ＧＲＰ２内の最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（４）を満足することで、合焦時の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、後続側レンズ群ＧＲＰ２内の最も負の屈折力が強いレンズの屈折力が強くなり、合焦時の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（４）の上限値を０．７５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の上限値を０．７０に設定することが好ましい。
　条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、後続側レンズ群ＧＲＰ２内の最も正の屈折力が強いレンズの屈折力が強くなり、合焦時の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。条件式（４）の下限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の下限値を０．３０に設定することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１-1レンズと、負の屈折力を有する第１-2レンズと、正の屈折力を有する第１-3レンズとを有することが好ましい。これにより、球面収差と色収差を効果的に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　０．８５＜ｎＰ／ｎＮ＜１．００　・・・（５）
　但し、ｎＰ：第１レンズ群Ｇ１内の最も正の屈折力が強いレンズの屈折率、
　　　　ｎＮ：第１レンズ群Ｇ１内の最も負の屈折力が強いレンズの屈折率。
　条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１内の最も正の屈折力が強いレンズの屈折率と、第１レンズ群Ｇ１内の最も負の屈折力が強いレンズの屈折率との比の適正範囲を規定するものである。条件式（５）を満足することで、球面収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することができる。
　条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１内の最も負の屈折力が強いレンズの屈折率が小さくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。条件式（５）の上限値を０．９８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の上限値を０．９６に設定することが好ましい。
　条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１内の最も正の屈折力が強いレンズの屈折率が小さくなり、球面収差の発生が過大となり、補正することが困難となる。条件式（５）の下限値を０．８６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の下限値を０．８７に設定することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
　２．２５＜νＰ／νＮ＜２．９０　・・・（６）
　但し、νＰ：第１レンズ群Ｇ１内の最も正の屈折力が強いレンズのアッベ数、
　　　　νＮ：第１レンズ群Ｇ１内の最も負の屈折力が強いレンズのアッベ数。
　条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１内の最も正の屈折力が強いレンズのアッベ数と、第１レンズ群Ｇ１内の最も負の屈折力が強いレンズのアッベ数との比の適正範囲を規定するものである。条件式（５）を満足することで、色収差を効果的に補正することができる。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１内の最も負の屈折力が強いレンズのアッベ数が小さくなり、色収差の補正が過大となる。条件式（６）の上限値を２．８５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の上限値を２．８０に設定することが好ましい。
　条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１内の最も正の屈折力が強いレンズのアッベ数が小さくなり、色収差の発生が過大となり、補正することが困難となる。なお、条件式（６）の下限値を２．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の下限値を２．３５にすることが好ましい。
　本実施形態の光学機器は、上述した構成の変倍光学系を備えて構成される。その具体例として、上記変倍光学系ＺＬを備えたカメラ（光学機器）を図３１に基づいて説明する。このカメラ１は、図３１に示すように撮影レンズ２として上記実施形態に係る変倍光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
　以上の構成により、上記変倍光学系ＺＬを撮影レンズ２として搭載したカメラ１は、後続側レンズ群ＧＲＰ２を合焦レンズ群として小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく、高速なＡＦ（オートフォーカス）、ならびにＡＦ時の静粛性を実現することができる。さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑え、良好な光学性能を実現することができる。
　続いて、図３２を参照しながら、上述の変倍光学系ＺＬの製造方法について概説する。まず、鏡筒内に、物体側から順に並べて、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、少なくとも一つのレンズ群から構成されて負の屈折力を有する中間群ＧＭと、正の屈折力を有する中間側レンズ群ＧＲＰ１と、正の屈折力を有する後続側レンズ群ＧＲＰ２と、少なくとも一つのレンズ群から構成される後続群ＧＲとを配置する（ステップＳＴ１）。そして、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と中間群ＧＭとの間隔が変化し、中間群ＧＭと中間側レンズ群ＧＲＰ１との間隔が変化し、中間側レンズ群ＧＲＰ１と後続側レンズ群ＧＲＰ２との間隔が変化し、後続側レンズ群ＧＲＰ２と後続群ＧＲとの間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ２）。このとき、合焦の際、後続側レンズ群ＧＲＰ２が移動するように構成する（ステップＳＴ３）。さらに、中間群ＧＭが少なくとも上記条件式（１），（２）を満足する部分群を有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ４）。
　以下、本実施形態の実施例に係る変倍光学系（ズームレンズ）ＺＬを図面に基づいて説明する。図１、図６、図１１、図１６、図２１、図２６は、第１～第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ｛ＺＬ（１）～ＺＬ（６）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。変倍光学系ＺＬ（１）～ＺＬ（６）の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示す。さらに、後続側レンズ群ＧＲＰ２が合焦レンズ群として無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。
　これら図１、図６、図１１、図１６、図２１、図２６において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表６を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）を選んでいる。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数を、それぞれ示す。物面とは物体面のことを示し、曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳを、像面は像面Ｉを、それぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝１．０００００の記載は省略している。
　［各種データ］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙmaxは最大像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。なお、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。
　［可変間隔データ］の表は、［レンズ諸元］を示す表において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。ここでは無限遠および近距離に合焦させたときのそれぞれについて、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態における面間隔を示す。
　［レンズ群データ］の表において、第１～第５レンズ群（もしくは第６レンズ群）のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　［条件式対応値］の表には、上記の条件式（１）～（６）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図５および表１を用いて説明する。図１は、本実施形態の第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１の矢印で示す方向に移動する。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が中間群ＧＭを構成し、第３レンズ群Ｇ３および開口絞りＳが中間側レンズ群ＧＲＰ１を構成し、第４レンズ群Ｇ４が後続側レンズ群ＧＲＰ２を構成し、第５レンズ群Ｇ５が後続群ＧＲを構成する。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズ（第１-1レンズ）Ｌ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ（第１-2レンズ）Ｌ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第１-3レンズ）Ｌ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、から構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の像側近傍に設けられ、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合正レンズ、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ５１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、両凸形状の正レンズＬ５４と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）では、第４レンズ群Ｇ４（後続側レンズ群ＧＲＰ２）を物体方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２３および正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第１実施例の広角端状態において、防振係数は０．９７であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３９ｍｍである。第１実施例の望遠端状態において、防振係数は２．０１であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．５１ｍｍである。
　以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　∞
　　1　　 　443.9646　　　3.817　　　1.48749　　　70.31
　　2　　　-469.6963　　　0.200
　　3　　 　100.9381　　　1.700　　　1.67270　　　32.19
　　4　　　　64.8256　　　8.767　　　1.49700　　　81.73
　　5　　　2578.1121　　　可変
　　6　　 　189.1236　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　7　　　　35.4799　　　7.123
　　8　　　　37.2041　　　2.691　　　1.80518　　　25.45
　　9　　　　57.9432　　　4.513
　　10　　　-64.2854　　　1.000　　　1.67003　　　47.14
　　11　　 　37.2626　　　3.500　　　1.75520　　　27.57
　　12　　　146.7584　　　可変
　　13　　　107.2202　　　3.817　　　1.80610　　　40.97
　　14　　　-71.1994　　　0.200
　　15　　 　41.9753　　　5.272　　　1.49700　　　81.73
　　16　　　-54.1569　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　　17　　　154.3187　　　1.508
　　18　　　　　∞　　　　可変　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　19　　　104.1819　　　4.528　　　1.51680　　　63.88
　　20　　　-28.6539　　　1.000　　　1.80100　　　34.92
　　21　　　-53.7161　　　可変
　　22　 　-120.9949　　　1.000　　　1.90366　　　31.27
　　23　　 　61.5584　 　10.276
　　24　 　-319.9239　　　4.049　　　1.68893　　　31.16
　　25　　　-33.0322　 　16.448
　　26　　　-24.1471　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　27　 　-213.3380　　　0.200
　　28　　 　79.7473　　　3.205　　　1.71736　　　29.57
　　29　 　-323.3417　　　BF
　像面　　　　　∞
［各種データ］
　変倍比　4.05
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　72.1　　　 　　99.9　　　　　292.0
ＦＮＯ　　 　　4.54　　　 　　4.73　　 　　　5.88
　２ω　　　　33.60　　　　　23.92　　 　　　8.26
Ｙmax　　 　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　193.31　　 　　211.69　　 　　248.31
　ＢＦ　　　　38.31　　　　　41.11　　　　　61.31
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　d5　　　2.000　　26.394　　73.625　 　2.000　　26.394　　73.625 
　d12　　41.625　　32.810　 　2.000　　41.625　　32.810　 　2.000
　d18　　21.563　　20.201　　21.407　　20.665　　19.062　　19.151 
　d21　 　2.000　 　3.362　 　2.156　 　2.899　 　4.501　 　4.413 
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　169.064
　G2　　　　6　　　-41.090
　G3　 　　13　　　50.436
　G4　 　　19　　　100.808
　G5　 　　22　　　-52.611
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆｖｒ／ｆＭｔ＝1.818
　条件式（２）　（－ｆｖｒ）／ｆｔ＝0.256
　条件式（３）　ｆ１／（－ｆＭｔ）＝4.114
　条件式（４）　ｆＰ／（－ｆＮ）＝0.564
　条件式（５）　ｎＰ／ｎＮ＝0.895
　条件式（６）　νＰ／νＮ＝2.539
　図２（ａ）および図２（ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３は、第１実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４（ａ）および図４（ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図５（ａ）、図５（ｂ）、および図５（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　図２～図５の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線(波長λ＝５８７．６ｎｍ)、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図６～図１０および表２を用いて説明する。図６は、本実施形態の第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図６の矢印で示す方向に移動する。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が中間群ＧＭを構成し、第３レンズ群Ｇ３および開口絞りＳが中間側レンズ群ＧＲＰ１を構成し、第４レンズ群Ｇ４が後続側レンズ群ＧＲＰ２を構成し、第５レンズ群Ｇ５が後続群ＧＲを構成する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズ（第１-1レンズ）Ｌ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ（第１-2レンズ）Ｌ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第１-3レンズ）Ｌ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、から構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の像側近傍に設けられ、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合正レンズ、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、両凸形状の正レンズＬ５４と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（２）では、第４レンズ群Ｇ４（後続側レンズ群ＧＲＰ２）を物体方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（２）では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第２実施例の広角端状態において、防振係数は０．９７であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３９ｍｍである。第２実施例の望遠端状態において、防振係数は２．０３であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．５０ｍｍである。
　以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　∞
　　1　　 　524.3080　　　3.649　　　1.48749　　　70.31
　　2　　　-473.1509　　　0.200
　　3　　　　99.8647　　　1.700　　　1.67270　　　32.19
　　4　　　　65.5021　　　8.680　　　1.49700　　　81.73
　　5　　　1712.5853　　　可変
　　6　　　　93.5170　　　1.000　　　1.83400　　　37.18
　　7　　　　34.3474　　　6.920
　　8　　　-111.6255　　　1.000　　　1.60300　　　65.44
　　9　　　-404.2382　　　0.200
　　10　　 　45.6203　　　2.882　　　1.84666　　　23.80
　　11　　　103.2990　　　3.776
　　12　　　-66.2945　　　1.000　　　1.70000　　　48.11
　　13　　 　38.4320　　　3.453　　　1.79504　　　28.69
　　14　　　151.5709　　　可変
　　15　　　101.1563　　　3.699　　　1.80400　　　46.60
　　16　　　-81.9293　　　0.200
　　17　　 　39.5595　　　5.119　　　1.49700　　　81.73
　　18　　　-67.2517　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　　19　　　148.7139　　　1.531
　　20　　　　　∞　　　　可変　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　21　　 　99.6360　　　4.438　　　1.51680　　　63.88
　　22　　　-28.3755　　　1.000　　　1.80610　　　40.97
　　23　　　-55.9883　　　可変
　　24　　　-69.2441　　　1.000　　　1.90366　　　31.27
　　25　　 　64.7455　　　7.965
　　26　 　1599.2908　　　4.469　　　1.67270　　　32.19
　　27　　　-30.6814　 　16.326
　　28　　　-23.5416　　　1.000　　　1.80400　　　46.60
　　29　 　-175.4914　　　0.343
　　30　　 　82.8193　　　3.436　　　1.67270　　　32.19
　　31　 　-167.6215　　　BF
　像面　　　　　∞
［各種データ］
　変倍比　4.05
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　72.1　　　　　100.0　　　　　292.0
ＦＮＯ　　 　　4.54　　 　　　4.76　　 　　　5.88
　２ω　　　　33.58　　　　　23.98　　 　　　8.28
Ｙmax　　 　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　193.32　　 　　210.95　　 　　248.32
　ＢＦ　　　　38.32　　　　　41.61　　　　　61.32
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　d5　　　2.000　　25.989　　75.552　 　2.000　　25.989　　75.552
　d14　　43.552　　33.897　 　2.000　　43.552　　33.897　 　2.000
　d20　　21.465　　19.956　　21.465　　20.527　　18.788　　19.123
　d23　 　2.000　 　3.509　 　2.000　 　2.938　 　4.677　 　4.341
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　173.986
　G2　　　　6　　　-42.714
　G3　 　　15　　　49.108
　G4　 　　21　　　106.792
　G5　 　　24　　　-51.186
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆｖｒ／ｆＭｔ＝1.743
　条件式（２）　（－ｆｖｒ）／ｆｔ＝0.255
　条件式（３）　ｆ１／（－ｆＭｔ）＝4.073
　条件式（４）　ｆＰ／（－ｆＮ）＝0.596
　条件式（５）　ｎＰ／ｎＮ＝0.895
　条件式（６）　νＰ／νＮ＝2.539
　図７（ａ）および図７（ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図８は、第２実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図９（ａ）および図９（ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１０（ａ）、図１０（ｂ）、および図１０（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、第２実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図１１～図１５並びに表３を用いて説明する。図１１は、本実施形態の第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１１の矢印で示す方向に移動する。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が中間群ＧＭを構成し、第３レンズ群Ｇ３および開口絞りＳが中間側レンズ群ＧＲＰ１を構成し、第４レンズ群Ｇ４が後続側レンズ群ＧＲＰ２を構成し、第５レンズ群Ｇ５が後続群ＧＲを構成する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズ（第１-1レンズ）Ｌ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ（第１-2レンズ）Ｌ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第１-3レンズ）Ｌ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、から構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の像側近傍に設けられ、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合正レンズ、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ５１と、両凹形状の負レンズＬ５２と、両凸形状の正レンズＬ５３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５５と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（３）では、第４レンズ群Ｇ４（後続側レンズ群ＧＲＰ２）を物体方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（３）では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２３および正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第３実施例の広角端状態において、防振係数は０．９６であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３９ｍｍである。第３実施例の望遠端状態において、防振係数は１．９９であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．５１ｍｍである。
　以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　∞
　　1　　 　394.8396　　　3.845　　　1.48749　　　70.31
　　2　　　-543.4808　　　0.200
　　3　　 　105.1984　　　1.700　　　1.67270　　　32.19
　　4　　　　67.0764　　　8.688　　　1.49700　　　81.73
　　5　　　3999.3650　　　可変
　　6　　 　187.7927　　　1.000　　　1.83481　　　42.73
　　7　　　　39.3002　　　8.392
　　8　　　　40.6875　　　2.537　　　1.84666　　　23.80
　　9　　　　61.9560　　　4.302
　　10　　　-65.9607　　　1.000　　　1.70000　　　48.11
　　11　　 　47.5227　　　2.966　　　1.84666　　　23.80
　　12　　　155.3071　　　可変
　　13　　　100.1220　　　3.921　　　1.80400　　　46.60
　　14　　　-71.7118　　　0.200
　　15　　 　39.6874　　　5.409　　　1.49700　　　81.73
　　16　　　-55.1551　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　　17　　　138.4368　　　1.566
　　18　　　　　∞　　　　可変　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　19　　 　90.1287　　　4.430　　　1.51680　　　63.88
　　20　　　-29.8148　　　1.000　　　1.83400　　　37.18
　　21　　　-56.5509　　　可変
　　22　　　-89.4853　　　1.000　　　1.90366　　　31.27
　　23　　 　58.7258　　　1.623
　　24　 　-119.8149　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　25　　　125.4243　　　2.815
　　26　　 　86.3318　　　5.240　　　1.67270　　　32.19
　　27　　　-30.2745　 　18.277
　　28　　　-22.8447　　　1.000　　　1.80400　　　46.60
　　29　　　-60.6486　　　0.200
　　30　　 　89.8891　　　2.703　　　1.66446　　　35.87
　　31　 　3303.4609　　　BF
　像面　　　　　∞
［各種データ］
　変倍比　4.05
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　72.1　　 　　　99.9　　　　　292.0
ＦＮＯ　　 　　4.53　　 　　　4.71　　 　　　5.88
　２ω　　　　33.50　　　　　23.86　　 　　　8.24
Ｙmax　　 　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　193.32　　 　　211.55　　 　　248.32
　ＢＦ　　　　38.32　　　　　41.10　　　　　61.32
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　d5　　　2.000　　26.748　　74.901　 　2.000　　26.748　　74.901
　d12　　42.901　　33.607　 　2.000　　42.901　　33.607　 　2.000
　d18　　22.086　　20.598　　21.608　　21.186　　19.465　　19.388
　d21　 　2.000　 　3.489　 　2.479　 　2.900　 　4.621　 　4.698
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　172.579
　G2　　　　6　　　-42.044
　G3　 　　13　　　48.716
　G4　 　　19　　　101.916
　G5　 　　22　　　-49.748
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆｖｒ／ｆＭｔ＝1.821
　条件式（２）　（－ｆｖｒ）／ｆｔ＝0.262
　条件式（３）　ｆ１／（－ｆＭｔ）＝4.105
　条件式（４）　ｆＰ／（－ｆＮ）＝0.571
　条件式（５）　ｎＰ／ｎＮ＝0.895
　条件式（６）　νＰ／νＮ＝2.539
　図１２（ａ）および図１２（ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１３は、第３実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（ａ）および図１４（ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１５（ａ）、図１５（ｂ）、および図１５（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、第３実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図１６～図２０および表４を用いて説明する。図１６は本実施形態の第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１６の矢印で示す方向に移動する。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が中間群ＧＭを構成し、第３レンズ群Ｇ３および開口絞りＳが中間側レンズ群ＧＲＰ１を構成し、第４レンズ群Ｇ４が後続側レンズ群ＧＲＰ２を構成し、第５レンズ群Ｇ５が後続群ＧＲを構成する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズ（第１-1レンズ）Ｌ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ（第１-2レンズ）Ｌ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第１-3レンズ）Ｌ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、から構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の像側近傍に設けられ、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、両凸形状の正レンズＬ５４と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ（４）では、第４レンズ群Ｇ４（後続側レンズ群ＧＲＰ２）を物体方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ（４）では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２３および正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第４実施例の広角端状態において、防振係数は０．９９であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３８ｍｍである。第４実施例の望遠端状態において、防振係数は２．０４であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．５０ｍｍである。
　以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　∞
　　1　　 　397.7403　　　3.807　　　1.48749　　　70.31
　　2　　　-541.2704　　　0.200
　　3　　　　98.5962　　　1.700　　　1.67270　　　32.19
　　4　　　　64.4142　　　7.530　　　1.49700　　　81.73
　　5　　　2167.3548　　　可変
　　6　　 　153.3759　　　1.000　　　1.80610　　　40.97
　　7　　　　35.8256　　　8.557
　　8　　　　37.5306　　　2.567　　　1.84666　　　23.80
　　9　　　　55.0899　　　4.528
　　10　　　-64.5906　　　1.000　　　1.70000　　　48.11
　　11　　 　45.3004　　　3.006　　　1.84666　　　23.80
　　12　　　146.7719　　　可変
　　13　　　120.3729　　　3.847　　　1.79952　　　42.09
　　14　　　-66.6553　　　0.200
　　15　　 　40.5542　　　5.444　　　1.49700　　　81.73
　　16　　　-51.5427　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　　17　　　136.7432　　　1.574
　　18　　　　　∞　　　　可変　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　19　　 　73.0072　　　4.267　　　1.51680　　　63.88
　　20　　　-41.6199　　　1.157
　　21　　　-36.8096　　　1.000　　　1.80100　　　34.92
　　22　　　-63.5855　　　可変
　　23　　　142.7978　　　1.000　　　1.90366　　　31.27
　　24　　 　39.2858　　　5.972
　　25　　　-32.2173　　　2.394　　　1.80518　　　25.45
　　26　　　-25.4336　 　17.643
　　27　　　-22.2559　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　28　　　-60.4849　　　0.200
　　29　　　133.6379　　　3.767　　　1.69895　　　30.13
　　30　　　-86.4148　　　BF
　像面　　　　　∞
［各種データ］
　変倍比　4.05
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　72.1　　　　　100.0　　　　　292.0
ＦＮＯ　　 　　4.58　　 　　　4.77　　 　　　5.88
　２ω　　　　33.52　　　　　23.92　　 　　　8.28
Ｙmax　　 　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　193.32　　 　　210.92　　 　　248.32
　ＢＦ　　　　38.32　　　　　41.32　　　　　62.32
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　d5　　　2.000　　25.714　　72.838　 　2.000　　25.714　　72.838
　d12　　41.838　　32.720　 　2.000　　41.838　　32.720　 　2.000
　d18　　24.804　　23.298　　24.804　　23.943　　22.207　　22.596
　d22　 　2.000　 　3.505　 　2.000　 　2.861　 　4.597　 　4.208
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　166.403
　G2　　　　6　　　-40.599
　G3　 　　13　　　52.091
　G4　 　　19　　　95.393
　G5　 　　23　　　-58.282
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆｖｒ／ｆＭｔ＝1.831
　条件式（２）　（－ｆｖｒ）／ｆｔ＝0.255
　条件式（３）　ｆ１／（－ｆＭｔ）＝4.099
　条件式（４）　ｆＰ／（－ｆＮ）＝0.468
　条件式（５）　ｎＰ／ｎＮ＝0.895
　条件式（６）　νＰ／νＮ＝2.539
　図１７（ａ）および図１７（ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１８は、第４実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１９（ａ）および図１９（ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２０（ａ）、図２０（ｂ）、および図２０（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、第４実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図２１～図２５および表５を用いて説明する。図２１は本実施形態の第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６がそれぞれ図２１の矢印で示す方向に移動する。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が中間群ＧＭを構成し、第３レンズ群Ｇ３および開口絞りＳが中間側レンズ群ＧＲＰ１を構成し、第４レンズ群Ｇ４が後続側レンズ群ＧＲＰ２を構成し、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６が後続群ＧＲを構成する。後続群ＧＲは、全体として負の屈折力を有する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズ（第１-1レンズ）Ｌ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ（第１-2レンズ）Ｌ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第１-3レンズ）Ｌ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合正レンズと、から構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の像側近傍に設けられ、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２と、から構成される。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）では、第４レンズ群Ｇ４（後続側レンズ群ＧＲＰ２）を物体方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２３および正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第５実施例の広角端状態において、防振係数は１．００であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３８ｍｍである。第５実施例の望遠端状態において、防振係数は２．０７であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４９ｍｍである。
　以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　∞
　　1　　 　410.0484　　　3.688　　　1.48749　　　70.31
　　2　　　-563.1103　　　0.200
　　3　　 　102.5753　　　1.700　　　1.67270　　　32.19
　　4　　　　66.0707　　　7.494　　　1.49700　　　81.73
　　5　 　15350.0260　　　可変
　　6　　 　139.4435　　　1.000　　　1.80610　　　40.97
　　7　　　　35.1229　　　7.231
　　8　　　　37.6103　　　2.601　　　1.84666　　　23.80
　　9　　　　56.2791　　　4.573
　　10　　　-62.1771　　　1.000　　　1.70000　　　48.11
　　11　　 　45.7876　　　3.019　　　1.84666　　　23.80
　　12　　　152.3777　　　可変
　　13　　　118.3464　　　3.864　　　1.79952　　　42.09
　　14　　　-66.5127　　　0.200
　　15　　 　41.1734　　　5.431　　　1.49700　　　81.73
　　16　　　-51.3614　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　　17　　　129.2055　　　1.610
　　18　　　　　∞　　　　可変　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　19　　 　79.6726　　　4.263　　　1.51680　　　63.88
　　20　　　-41.5025　　　1.192
　　21　　　-36.1506　　　1.000　　　1.80100　　　34.92
　　22　　　-57.7482　　　可変
　　23　　　360.1366　　　1.000　　　1.90366　　　31.27
　　24　　 　48.3936　　　6.817
　　25　　　-37.2103　　　2.515　　　1.80518　　　25.45
　　26　　　-27.2408　　　可変
　　27　　　-22.1710　　　1.000　　　1.80400　　　46.60
　　28　　　-62.3440　　　0.200
　　29　　　129.8338　　　3.640　　　1.71736　　　29.57
　　30　　　-94.8486　　　BF
　像面　　　　　∞
［各種データ］
　変倍比　4.05
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　72.1　　　　　100.0　　　　　292.0
ＦＮＯ　　 　　4.57　　 　　　4.79　　 　　　5.88
　２ω　　　　33.64　　　　　23.96　　 　　　8.26
Ｙmax　　 　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　193.32　　 　　211.43　　 　　248.32
　ＢＦ　　　　38.32　　　　　41.66　　　　　60.02
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　d5　　　2.000　　25.563　　73.573　 　2.000　　25.563　　73.573
　d12　　42.573　　33.490　 　2.000　　42.573　　33.490　 　2.000
　d18　　24.947　　23.743　　24.947　　24.097　　22.674　　22.767
　d22　 　2.000　 　3.203　 　2.000　 　2.849　 　4.273　 　4.180
　d26　　17.243　　17.537　　19.544　　17.243　　17.537　　19.544
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　168.635
　G2　　　　6　　　-41.024
　G3　 　　13　　　53.154
　G4　 　　19　　　92.760
　G5　 　　23　　　-175.236
　G6　 　　27　　　-106.197
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆｖｒ／ｆＭｔ＝1.779
　条件式（２）　（－ｆｖｒ）／ｆｔ＝0.250
　条件式（３）　ｆ１／（－ｆＭｔ）＝4.111
　条件式（４）　ｆＰ／（－ｆＮ）＝0.434
　条件式（５）　ｎＰ／ｎＮ＝0.895
　条件式（６）　νＰ／νＮ＝2.539
　図２２（ａ）および図２２（ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２３は、第５実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２４（ａ）および図２４（ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２５（ａ）、図２５（ｂ）、および図２５（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、第５実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図２６～図３０および表６を用いて説明する。図２６は本実施形態の第６実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６がそれぞれ図２６の矢印で示す方向に移動する。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３が中間群ＧＭを構成し、第４レンズ群Ｇ４および開口絞りＳが中間側レンズ群ＧＲＰ１を構成し、第５レンズ群Ｇ５が後続側レンズ群ＧＲＰ２を構成し、第６レンズ群Ｇ６が後続群ＧＲを構成する。中間群ＧＭは、全体として負の屈折力を有する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズ（第１-1レンズ）Ｌ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ（第１-2レンズ）Ｌ１２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第１-3レンズ）Ｌ１３からなる接合正レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ２３および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４からなる接合負レンズ、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２および両凹形状の負レンズＬ４３からなる接合正レンズと、から構成される。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の像側近傍に設けられ、変倍の際、第４レンズ群Ｇ４と一体的に移動する。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２からなる接合正レンズ、から構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３と、両凸形状の正レンズＬ６４と、から構成される。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）では、第５レンズ群Ｇ５（後続側レンズ群ＧＲＰ２）を物体方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。また、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）では、第３レンズ群Ｇ３の全てのレンズ（接合負レンズ）が、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第６実施例の広角端状態において、防振係数は０．９７であり、焦点距離は７２．１ｍｍであるので、０．３０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３９ｍｍである。第６実施例の望遠端状態において、防振係数は２．０１であり、焦点距離は２９２．０ｍｍであるので、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．５１ｍｍである。
　以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　　　∞
　　1　　 　508.9189　　　3.766　　　1.48749　　　70.31 
　　2　　　-429.0392　　　0.200
　　3　　 　100.5086　　　1.700　　　1.67270　　　32.19
　　4　　　　64.9622　　　8.695　　　1.49700　　　81.73
　　5　　　2159.2215　　　可変
　　6　　 　177.6966　　　1.000　　　1.83481　　　42.73
　　7　　　　35.6714　　　6.299
　　8　　　　37.8917　　　2.779　　　1.84666　　　23.80
　　9　　　　62.3935　　　可変
　　10　　　-64.2559　　　1.000　　　1.67003　　　47.14
　　11　　 　36.7145　　　3.536　　　1.75520　　　27.57
　　12　　　146.9123　　　可変
　　13　　　109.3840　　　3.810　　　1.80610　　　40.97
　　14　　　-70.8019　　　0.200
　　15　　 　42.2948　　　5.265　　　1.49700　　　81.73
　　16　　　-53.8261　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　　17　　　161.9717　　　1.485
　　18　　　　　∞　　　　可変　　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　19　　　106.0675　　　4.532　　　1.51680　　　63.88
　　20　　　-28.5067　　　1.000　　　1.80100　　　34.92
　　21　　　-53.2383　　　可変
　　22　 　-126.6137　　　1.000　　　1.90366　　　31.27
　　23　　 　60.3618　 　10.455
　　24　 　-323.4470　　　4.054　　　1.68893　　　31.16
　　25　　　-33.1410　 　16.327
　　26　　　-24.3740　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　27　 　-200.9248　　　0.200
　　28　　 　79.6785　　　3.126　　　1.71736　　　29.57
　　29　 　-428.7833　　　BF        
　像面　　　　　∞
［各種データ］
　変倍比　4.05
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　72.1　　　　　100.0　　　　　292.0
ＦＮＯ　　 　　4.54　　 　　　4.72　　 　　　5.88
　２ω　　　　33.58　　　　　23.90　　 　　　8.26
Ｙmax　　 　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　193.32　　 　　211.83　　 　　248.32
　ＢＦ　　　　38.32　　　　　41.01　　　　　61.32
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　無限遠　　無限遠　　近距離　　近距離　　近距離
　d5　　　2.000　　26.835　　74.493　 　2.000　　26.835　　74.493
　d9　　　5.400　 　5.100　 　4.500　 　5.400　 　5.100　 　4.500
　d12　　41.592　　32.879　 　2.000　　41.592　　32.879　 　2.000
　d18　　21.578　　20.267　　21.578　　20.680　　19.126　　19.320
　d21　 　2.000　 　3.311　 　2.001　 　2.898　 　4.453　 　4.259
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　170.267
　G2　　　　6　　　-114.490
　G3　 　　10　　　-74.908
　G4　 　　13　　　50.411
　G5　 　　19　　　100.849
　G6　 　　22　　　-52.429
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆｖｒ／ｆＭｔ＝1.807
　条件式（２）　（－ｆｖｒ）／ｆｔ＝0.257
　条件式（３）　ｆ１／（－ｆＭｔ）＝4.107
　条件式（４）　ｆＰ／（－ｆＮ）＝0.564
　条件式（５）　ｎＰ／ｎＮ＝0.895
　条件式（６）　νＰ／νＮ＝2.539
　図２７（ａ）および図２７（ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．３０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２８は、第６実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２９（ａ）および図２９（ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る防振機能を有する変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、および０．２０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３０（ａ）、図３０（ｂ）、および図３０（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、第６実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、後続側レンズ群ＧＲＰ２を合焦レンズ群として小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく、高速なＡＦ（オートフォーカス）、並びにＡＦ時の静粛性を実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、並びに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系を実現することができる。
　ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　なお、以下の内容は、本実施形態の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本実施形態の変倍光学系の数値実施例として５群構成のものと６群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、７群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、本実施形態の変倍光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　合焦レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。すなわち、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りは、第３レンズ群または第４レンズ群の近傍に配置されるのが好ましいが、第３レンズ群または第４レンズ群の中に配置されてもよく、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ６　第６レンズ群
　ＧＭ　中間群　　　　　　　　　　　　　ＧＲ　後続群
　ＧＲＰ１　中間側レンズ群　　　　　　　ＧＲＰ２　後続側レンズ群
　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (11)

  1. 　物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、少なくとも一つのレンズ群を有し全体で負の屈折力を有する中間群と、正の屈折力を有する中間側レンズ群と、正の屈折力を有する後続側レンズ群と、少なくとも一つのレンズ群から構成される後続群とを有し、
    　変倍の際、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔が変化し、前記中間群と前記中間側レンズ群との間隔が変化し、前記中間側レンズ群と前記後続側レンズ群との間隔が変化し、前記後続側レンズ群と前記後続群との間隔が変化し、
    　合焦の際、前記後続側レンズ群が移動し、
    　前記中間群が以下の条件式を満足する部分群を有することを特徴とする変倍光学系。
    　１．４＜ｆｖｒ／ｆＭｔ＜２．５
    　０．１５＜（－ｆｖｒ）／ｆｔ＜０．３５
    　但し、ｆｖｒ：前記部分群の焦点距離、
    　　　　ｆＭｔ：望遠端状態における前記中間群の焦点距離、
    　　　　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離。
  2. 　前記部分群は、像ブレを補正するために光軸と垂直な方向の成分を有するように移動可能な防振レンズ群であることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  3. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の変倍光学系。
    　２．９＜ｆ１／（－ｆＭｔ）＜５．５
    　但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離。
  4. 　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群が物体側へ移動することを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載の変倍光学系。
  5. 　前記後続側レンズ群は、少なくとも一つの正の屈折力を有するレンズと、少なくとも一つの負の屈折力を有するレンズとを有することを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載の変倍光学系。
  6. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項５に記載の変倍光学系。
    　０．２＜ｆＰ／（－ｆＮ）＜０．８
    　但し、ｆＰ：前記後続側レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離、
    　　　　ｆＮ：前記後続側レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離。
  7. 　前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１-1レンズと、負の屈折力を有する第１-2レンズと、正の屈折力を有する第１-3レンズとを有することを特徴とする請求項１～６のいずれかに記載の変倍光学系。
  8. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項７に記載の変倍光学系。
    　０．８５＜ｎＰ／ｎＮ＜１．００
    　但し、ｎＰ：前記第１レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズの屈折率、
    　　　　ｎＮ：前記第１レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズの屈折率。
  9. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項７又は８に記載の変倍光学系。
    　２．２５＜νＰ／νＮ＜２．９０
    　但し、νＰ：前記第１レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズのアッベ数、
    　　　　νＮ：前記第１レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズのアッベ数。
  10. 　請求項１～９のいずれかに記載の変倍光学系を搭載して構成される光学機器。
  11. 　物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、少なくとも一つのレンズ群を有し全体で負の屈折力を有する中間群と、正の屈折力を有する中間側レンズ群と、正の屈折力を有する後続側レンズ群と、少なくとも一つのレンズ群から構成される後続群とを有して構成される変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍の際、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔が変化し、前記中間群と前記中間側レンズ群との間隔が変化し、前記中間側レンズ群と前記後続側レンズ群との間隔が変化し、前記後続側レンズ群と前記後続群との間隔が変化し、
    　合焦の際、前記後続側レンズ群が移動し、
    　前記中間群が以下の条件式を満足する部分群を有するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    　１．４＜ｆｖｒ／ｆＭｔ＜２．５
    　０．１５＜（－ｆｖｒ）／ｆｔ＜０．３５
    　但し、ｆｖｒ：前記部分群の焦点距離、
    　　　　ｆＭｔ：望遠端状態における前記中間群の焦点距離、
    　　　　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離。
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