JPWO2018011862A1 - 耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
C :0.05〜0.35%、
Si:0.10〜0.35%、
Mn:0.25〜1.50%、
S :0.035%以下、
P :0.035%以下、
Al:0.005〜0.050%、
N :0.010%以下、及び
O :0.010%以下
を含み、
さらに任意選択的に、Cr:1.00%以下、Mo:1.00%以下、Ni:2.00%以下、Cu:2.00%以下、B:0.0030%以下、Nb:0.20%以下、V:0.20%以下、Ti:0.20%以下、Ca:0.0050%以下、Mg:0.0050%以下の少なくとも1種を含み、
残部:Fe及び不可避的不純物であり、
母材部の表層での硬度と母材部の1/2厚み深さ位置での硬度との差が20Hv以下であり、
外表面から1mmまでの溶接衝合部の硬度と、外表面から1mmまでの母材部の硬度と、の差が20Hv以下である
ことを特徴とする、耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管。
C :0.05〜0.35%、
Si:0.10〜0.35%、
Mn:0.25〜1.50%、
S :0.035%以下、
P :0.035%以下、
Al:0.005〜0.050%、
N :0.010%以下、及び
O :0.010%以下
を含み、
さらに任意選択的に、Cr:1.00%以下、Mo:1.00%以下、Ni:2.00%以下、Cu:2.00%以下、B:0.0030%以下、Nb:0.20%以下、V:0.20%以下、Ti:0.20%以下、Ca:0.0050%以下、Mg:0.0050%以下の少なくとも1種を含み、
残部:Fe及び不可避的不純物であり、
外表面から1mmまでの溶接衝合部のパーライト面積率が5%以上である、耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管。
上記[1]又は[2]に記載の成分組成の鋼材を成形して管とする工程(i)と、
上記管に、雰囲気炉で、Ac3点以上1250℃以下の温度で30秒以上保持する熱処理を施す工程(ii)と、を含む
ことを特徴とする、耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管の製造方法。
[成分組成]
まず、本願電縫鋼管の成分組成の限定理由について詳述する。なお、以下に示す成分組成の単位[%]は全て質量%を意味する。
本願電縫鋼管は、C、Si、Mn、S、P、Al、N、及びO、並びにFe及び不可避的不純物を、以下に示す各範囲で含有する。
Cは、鋼管の強度を確保するために必要な元素である。0.05%未満では、鋼管の強度が不足するので、Cは0.05%以上とする。好ましくは0.06%以上である。一方、0.35%を超えると、鋼管の硬さが上昇して加工性が劣化するので、Cは0.35%以下とする。好ましくは0.32%以下である。
Siは、固溶強化により鋼管の強度の向上に寄与する元素である。0.10%未満では、添加効果が十分に発現されないので、Siは0.10%以上とする。好ましくは0.15%以上である。一方、0.35%を超えると、鋼管の強度が上昇し過ぎて加工性が低下するので、Siは0.35%以下とする。好ましくは0.30%以下である。
Mnは、焼入れ性を確保し、鋼管の強度の向上に寄与する元素である。0.25%未満では、添加効果が十分に発現されないので、Mnは0.25%以上とする。好ましくは0.27%以上である。一方、1.50%を超えると、鋼管の硬さが上昇し過ぎて加工性が劣化するので、Mnは1.50%以下とする。好ましくは1.45%以下である。
Sは、割れの発生起点となるMnSを形成する元素である。このため、Sはできるだけ少ないほうが好ましいので0.035%以下とする。好ましくは0.030%以下である。下限は0%を含むが、Sを0.0001%未満に低減しようとすると、製造コストが大幅に上昇するので、実用上は、0.0001%が実質的な下限である。
Pは、延性劣化の原因となる粒界偏析や中心偏析を起こす元素である。このため、Pはできるだけ少ないほうが好ましいので0.035%以下とする。好ましくは0.030%以下である。下限は0%を含むが、Pを0.0010%未満に低減すると、製造コストが大幅に上昇するので、実用上は、0.0010%が実質的な下限である。
Alは、脱酸元素である。0.005%未満では、脱酸が十分でなくなるので、Alは0.005%以上とする。好ましくは0.010%以上である。一方、0.050%を超えると、アルミナ系酸化物の粗大化によって加工性が劣化するので、Alは0.050%以下とする。好ましくは0.040%以下である。
Nは、不可避的に存在する元素である。0.010%を超えると、介在物が粗大化して加工性が劣化するので、Nは0.010%以下とする。好ましくは0.008%以下である。下限は0%を含むが、Nを0.0010%未満に低減すると、製造コストが大幅に上昇するので、実用上は、0.0010%が実質的な下限である。
Oは、脱酸後、不可避的に存在する元素である。0.010%を超えると、介在物が粗大化して加工性が劣化するので、Oは0.010%以下とする。好ましくは0.005%以下である。下限は0%を含むが、Oを0.0005%未満に低減すると、製造コストが大幅に上昇するので、実用上は、0.0005%が実質的な下限である。
残部はFeと不可避的不純物である。ここで、不可避的不純部とは、意図的に混入された不純物ではなく、かつ、原材料において含まれる不純物或いは各製造工程において混入され得る不純物をいう。本願電縫鋼管における不可避的不純物としては、例えば、As、Na、Zr、Sbが挙げられる。なお、本願においては、これらの不可避的不純物は、以下のとおり特に含有量(上限値)が限定される。
本願電縫鋼管は、上記に示した元素の他、本願電縫鋼管の特性を損なわない範囲で、Cr、Mo、Ni、Cu、B、Nb、V、Ti、Mgの少なくともいずれかを、以下に示す各範囲で含有してもよい。
Crは、焼入れ性を確保し、鋼管の強度の向上に寄与する元素である。0.05%未満では、添加効果が十分に発現されないので、Crは0.05%以上とすることが好ましい。さらに好ましくは0.10%以上である。一方、1.00%を超えると、鋼管の硬さが上昇し過ぎて加工性が劣化するので、Crは1.00%以下とすることが好ましい。さらに好ましくは0.80%以下である。
Moは、焼入れ性を確保し、鋼管の強度の向上に寄与する元素である。0.05%未満では、添加効果が十分に発現されないので、Moは0.05%以上とすることが好ましい。さらに好ましくは0.10%以上である。一方、1.00%を超えると、鋼管の硬さが上昇し過ぎて加工性が劣化するので、Moは1.00%以下とすることが好ましい。さらに好ましくは0.80%以下である。
Niは、焼入れ性を確保し、鋼管の強度の向上に寄与する元素である。0.10%未満では、添加効果が十分に発現されないので、Niは0.10%以上とすることが好ましい。さらに好ましくは0.15%以上である。一方、2.00%を超える、鋼管の硬さが上昇し過ぎて加工性が劣化するので、Niは2.00%以下とすることが好ましい。さらに好ましくは1.50%以下である。
Cuは、焼入れ性を確保し、鋼管の強度の向上に寄与する元素である。0.10%未満では、添加効果が十分に発現されないので、Cuは0.10%以上とすることが好ましい。さらに好ましくは0.15%以上である。一方、2.00%を超えると、鋼管の硬さが上昇し過ぎて加工性が劣化するので、Cuは2.00%以下とすることが好ましい。さらに好ましくは1.50%以下である。
Bは、焼入れ性を確保し、鋼管の強度の向上に寄与する元素である。0.0003%未満では、添加効果が十分に発現されないので、Bは0.0003%以上とすることが好ましい。さらに好ましくは0.0005%以上である。一方、0.0030%を超えると、粒界脆化を招く場合があるので、Bは0.0030%以下とすることが好ましい。さらに好ましくは0.0020%以下である。
Nbは、CとNとの親和力が強く、NbCNを析出して、鋼管の強度の向上に寄与する元素である。0.005%未満では、添加効果が十分に発現されないので、Nbは0.005%以上とすることが好ましい。さらに好ましくは0.010%以上である。一方、0.20%を超えると、NbCによる析出硬化が顕著となり、加工性が劣化するので、Nbは0.20%以下とすることが好ましい。さらに好ましくは0.10%以下である。
Vは、CとNとの親和力が強く、VNやVCを析出して、鋼管の強度の向上に寄与する元素である。0.005%未満では、添加効果が十分に発現されないので、Vは0.005%以上とすることが好ましい。さらに好ましくは0.010%以上である。一方、0.20%を超えると、VNやVCによる析出硬化が顕著となり、加工性が劣化するので、Vは0.20%以下とすることが好ましい。さらに好ましくは0.10%以下である。
Tiは、Nとの親和力が強く、TiNを析出して、組織の微細化に寄与する元素である。0.005%未満では、添加効果が十分に発現しないので、Tiは0.005%以上とすることが好ましい。さらに好ましくは0.008%以上である。一方、0.20%を超えると、TiCによる析出硬化が顕著となり、加工性が劣化するので、Tiは0.20%以下とすることが好ましい。さらに好ましくは0.10%以下である。
Caは、母材及び電縫溶接部の介在物の形態を調整し、加工性の向上に寄与する元素である。0.0001%未満では、添加効果が十分に発現しないので、Caは0.0001%以上とすることが好ましい。さらに好ましくは0.0005%以上である。一方、0.0050%を超えると、鋼中の介在物が増し、加工性が劣化するので、Caは0.0050%以下とすることが好ましい。さらに好ましくは0.0040%以下である。
Mgは、脱酸元素であり、生成する酸化物は、MnSの析出核として機能するので、MnSの微細化と均一分散に寄与する元素である。0.0050%を超えると、歩留りが低下して、添加効果が飽和するので、Mgは0.0050%以下とすることが好ましい。さらに好ましくは0.0040%以下である。
以下に、本願電縫鋼管においては、(1)硬度に関する限定が必須である。この硬度に関する限定は、
(1−1)母材部の表層での硬度と母材部の1/2厚み深さ位置での硬度との差が20Hv以下であること、及び
(1−2)外表面から1mmまでの溶接衝合部の硬度と、外表面から1mmまでの母材部の硬度と、の差が20Hv以下であること、
の2つの事項を含む。
(1−1)母材部の表層での硬度と母材部の1/2厚み深さ位置での硬度との差(母材部の深さ方向硬度差)、及び
(1−2)外表面から1mmまでの溶接衝合部の硬度と、外表面から1mmまでの母材部の硬度と、の差(特定深さ位置での溶接衝合部と母材部との硬度差)
について調査した。
(1−1)母材部の深さ方向硬度差が20Hv以下であり、かつ
(1−2)特定深さ位置での溶接衝合部と母材部との硬度差が20Hv
であれば、応力腐食割れ(SCC)が発生しないことが確認された。
本願電縫鋼管においては、上記の硬度に関する限定理由に代替して、(2)パーライト面積率に関する限定が必須である。より詳細には、
外表面から1mmまでの溶接衝合部のパーライト面積率が5%以上であること、
が必須である。
(2)外表面から1mmまでの溶接衝合部のパーライト面積率
について調査した。
(2)外表面から1mmまでの溶接衝合部のパーライト面積率が5%以上、
であれば、応力腐食割れ(SCC)が発生しないことが確認された。
なお、特に、上記項目(2)は、後述する熱処理により炭素が拡散して溶接衝合部の炭素濃度が上昇する効果である。
さらに、本願電縫鋼管においては、上述した硬度に関する限定又はパーライト面積率に関する限定に加えて、残留応力に関する限定を任意選択的に採用することができる。この残留応力に関する限定は、
(3)溶接衝合部の表層部の残留応力が200MPa以下であること、である。
(3)溶接衝合部の表層部の残留応力
について調査した。
(3)外表面から1mmまでの溶接衝合部と外表面から1mmまでの母材部との硬度差が20Hvを若干超えても溶接衝合部の表層部の残留応力が200MPa以下
であれば、応力腐食割れ(SCC)が発生しないことが確認された。
加えて、本願電縫鋼管においては、「外表面から1mmまでの溶接衝合部のデンドライト面積率が1%以下である」ことが好ましい。以下にその理由を説明する。
次に、本願製法の限定理由について詳述する。本願製法は、少なくとも、鋼材を管とする工程(工程(i))及び管の熱処理工程(工程(ii))を含む。そして、本願製法は、これらの工程に加えて、管の曲りを矯正しその後に管に対して最終熱処理を施す工程(工程(iii))を任意選択的に含む。
本工程は、必須の工程であって、所定の成分組成の鋼材(熱延コイル)を管に成形する工程である。ここで、所定の成分組成とは上述した成分組成である。また、管への成形装置は、通常用いられる装置、例えば、
・成形機器(鋼材をその上下方向或いは左右方向から押圧して順次オープン管とする複数のロール対を備える機器)、
・溶接機(オープン管の端部同士を溶接する機器)、
・切削機器(溶接ビードを除去する機器)、
・冷却機器(管を冷却する機器)、
・定形化機器(溶接した管を定形化する機器)、
・非破壊検査機器(定形化を行った管を非破壊検査する機器)、及び
・走行切断機器(非破壊検査終了後の管を所定長さに切断する機器)
を備える成形装置を用いることができる。
本工程は上記の各機器を順次用いて、成形、溶接、ビード除去、冷却、定形化、非破壊検査、及び走行切断を順次行う。
本工程は、必須の工程であって、上述した走行切断後の管に熱処理を施す工程である。ボイラー用電縫鋼管は、硝酸塩環境等での使用時に低炭素濃度の溶接部で割れが発生するおそれがあることから、本工程は、母材部の炭素を短時間で溶接衝合部へ効率的に拡散させ、ひいては溶接衝合部のフェライト粒界強度を高めてSCCの発生を抑制し、耐応力腐食割れ性を高めるための工程である。具体的には、管に、雰囲気炉で、Ac3点以上1250℃以下の温度で30秒以上保持する熱処理(以下、単に「本熱処理」と称する場合がある)を施す。 なお、本熱処理後、放冷を経て、最終製品としてのボイラー用電縫鋼管が得られる。
本工程は、任意選択的な工程であって、鋼材を管とし、上述した本熱処理を施した後、管の曲りを矯正し、仕上げ熱処理を施す工程である。鋼材を管状とした状態のままでは、管がその長手方向において所望の使用に適合する程度に直線状をなさず、幾分湾曲しているおそれがある。この曲りがあると、製造終了後の電縫鋼管について、溶接衝合部の表層部の残留応力が高くなり、曲がり取りの矯正で残留応力が大きくなり、応力腐食割れ(SCC)が発生し易くなる。また、曲がりを有する鋼管は、そもそも市場に流通させることができない。このため、本工程を採用することで、当該曲りが抑制され、ひいてはSCCの発生を効率的に抑制すること等ができる。なお、当該曲りの矯正は、通常の矯正装置を用いて行うことができる。
20種類の成分組成を有する、表1に示す各鋼帯を成形した。なお、表1の下部に各鋼帯に関するAc3点の算出方法を併記する。なお、表1中、空欄部はその元素が含まれないことを意味する。
・指標A:母材部の表層での硬度と母材部の1/2厚み深さ位置での硬度との差(Hv)
・指標B:外表面から0.5mmの溶接衝合部の硬度と、外表面から1mmまでの母材部の硬度と、の差(Hv)
・指標C:外表面から0.5mmの溶接衝合部のパーライト面積率(%)
・指標D:溶接衝合部の表層部の残留応力(MPa)
Claims (8)
- 成分組成が、質量%で、
C :0.05〜0.35%、
Si:0.10〜0.35%、
Mn:0.25〜1.50%、
S :0.035%以下、
P :0.035%以下、
Al:0.005〜0.050%、
N :0.010%以下、及び
O :0.010%以下
を含み、
さらに任意選択的に、Cr:1.00%以下、Mo:1.00%以下、Ni:2.00%以下、Cu:2.00%以下、B:0.0030%以下、Nb:0.20%以下、V:0.20%以下、Ti:0.20%以下、Ca:0.0050%以下、Mg:0.0050%以下の少なくとも1種を含み、
残部:Fe及び不可避的不純物であり、
母材部の表層での硬度と母材部の1/2厚み深さ位置での硬度との差が20Hv以下であり、
外表面から1mmまでの溶接衝合部の硬度と、外表面から1mmまでの母材部の硬度と、の差が20Hv以下である
ことを特徴とする、耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管。 - 成分組成が、質量%で、
C :0.05〜0.35%、
Si:0.10〜0.35%、
Mn:0.25〜1.50%、
S :0.035%以下、
P :0.035%以下、
Al:0.005〜0.050%、
N :0.010%以下、及び
O :0.010%以下
を含み、
さらに任意選択的に、Cr:1.00%以下、Mo:1.00%以下、Ni:2.00%以下、Cu:2.00%以下、B:0.0030%以下、Nb:0.20%以下、V:0.20%以下、Ti:0.20%以下、Ca:0.0050%以下、Mg:0.0050%以下の少なくとも1種を含み、
残部:Fe及び不可避的不純物であり、
外表面から1mmまでの溶接衝合部のパーライト面積率が5%以上である、耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管。 - 前記溶接衝合部の表層部の残留応力が200MPa以下である、請求項1又は2に記載の耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管。
- 前記外表面から1mmまでの溶接衝合部のデンドライト面積率が1%以下である、請求項1から3のいずれか1項に記載の耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管。
- 請求項1〜4のいずれか1項に記載の耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管の製造方法であって、
請求項1又は2に記載の成分組成の鋼材を成形して管とする工程(i)と、
前記管に、雰囲気炉で、Ac3点以上1250℃以下の温度で30秒以上保持する熱処理を施す工程(ii)と、を含む
ことを特徴とする、耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管の製造方法。 - 前記工程(ii)の後に、前記管の曲がりを矯正し、その後に400℃以上Ac1点以下の温度で熱処理を施す工程(iii)を含む、請求項5に記載の耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管の製造方法。
- 前記雰囲気炉の雰囲気が酸素を含まない、請求項5又は6に記載の耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管の製造方法。
- 前記雰囲気炉の雰囲気が、アルゴン、窒素、二酸化炭素、及び水素の少なくとも1種である、請求項7に記載の耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用電縫鋼管の製造方法。
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CN110629102B (zh) * | 2019-10-16 | 2021-04-27 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种580MPa级低应力腐蚀敏感性海洋工程用钢及其生产方法 |
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CN113684417A (zh) * | 2021-07-19 | 2021-11-23 | 中国科学院金属研究所 | 一种经济型690MPa级低合金耐蚀耐火钢 |
CN113817964B (zh) * | 2021-08-27 | 2022-06-14 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种含Cu高耐冲击腐蚀压裂泵阀体用钢及其热处理方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5132415A (ja) * | 1974-09-14 | 1976-03-19 | Sumitomo Metal Ind | Denhokokan |
JPS60116722A (ja) * | 1983-11-28 | 1985-06-24 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れたボイラ用鋼管製造法 |
JPH04191323A (ja) * | 1990-11-22 | 1992-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 切削性に優れたシリンダー用鋼管の製造法 |
JP2002294402A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-10-09 | Nippon Steel Corp | 耐摩耗特性に優れた低合金耐熱ボイラー用鋼管 |
KR20080087548A (ko) * | 2007-03-27 | 2008-10-01 | 현대하이스코 주식회사 | 보일러용 내열합금강관 |
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Family Cites Families (4)
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---|---|---|---|---|
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JP4276341B2 (ja) * | 1999-09-02 | 2009-06-10 | 新日本製鐵株式会社 | 引張強さ570〜720N/mm2の溶接熱影響部と母材の硬さ差が小さい厚鋼板およびその製造方法 |
KR101333307B1 (ko) * | 2009-03-25 | 2013-11-27 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 가공성 및 담금질 후의 피로 특성이 우수한 전봉 강관 |
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Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5132415A (ja) * | 1974-09-14 | 1976-03-19 | Sumitomo Metal Ind | Denhokokan |
JPS60116722A (ja) * | 1983-11-28 | 1985-06-24 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れたボイラ用鋼管製造法 |
JPH04191323A (ja) * | 1990-11-22 | 1992-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 切削性に優れたシリンダー用鋼管の製造法 |
JP2002294402A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-10-09 | Nippon Steel Corp | 耐摩耗特性に優れた低合金耐熱ボイラー用鋼管 |
KR20080087548A (ko) * | 2007-03-27 | 2008-10-01 | 현대하이스코 주식회사 | 보일러용 내열합금강관 |
JP2016079431A (ja) * | 2014-10-14 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 油井用電縫鋼管及びその製造方法 |
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