JPWO2017018492A1 - 隅肉アーク溶接継手及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
また、TIGアーク熱源やプラズマ熱源で溶接ビードを再溶融すると、薄板部材では入熱過多となるためHAZの材質が劣化して疲労強度を低下させるという問題がある。
Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14・・・式(1);
但し、式(1)中、C、Mn、Si、Ni、Cr、Mo、Vは、元素の含有量(質量%)を示し、無添加の元素の場合、0が代入される。
Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14・・・式(1);
但し、式(1)中、C、Mn、Si、Ni、Cr、Mo、Vは、元素の含有量(質量%)を示し、無添加の元素の場合、0が代入される。
そこで、予備評価として、レーザ照射条件と疲労強度の関係を調査した。供試材は板厚2.3mmの980MPa級鋼板とし、アーク溶接材料には780MPa級鋼用の溶接材料(JIS Z3312 G78A4UMN5C1M3T)を使用した。アーク溶接は、パルスマグ溶接で、シールドガスをAr+20%CO2とし、溶接電流190A、アーク電圧24V、溶接速度80cm/minの条件とした。
このように、溶接止端部をレーザで溶融することによって当該止端部が焼き入れされて硬化し、溶接部分の疲労強度が上昇するが、レーザ照射条件、すなわち溶融形状の違いによっても大きな疲労強度差が生じることが分かる。
条件A:アーク溶接のみを行った場合;
条件B:レーザによる再溶融深さが板厚の1/2程度になるようにした場合;
条件C:レーザによる再溶融深さが板厚の1/3程度になるようにした場合
(i)鋼板の表面から板厚方向に0.1mm下の位置におけるレーザ再溶融によって新たに形成される溶融境界の硬度を母材の硬さの1.2倍以上に高める;
(ii)鋼板の表面から板厚方向に0.1mm下の位置における前記溶融境界の垂直下方向において、鋼板の表面から前記鋼板の約1/4の深さ位置における硬度を母材の硬度の1.1倍以下にする。
但し、母材硬さは、図8(A)、(B)中の矢印線から十分離れた箇所において測定した。
Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14・・・式(1);
但し、式(1)中、C、Mn、Si、Ni、Cr、Mo、Vは、元素の含有量(質量%)を示す。
疲労強度測定試験は、シェンク式疲労試験機を用いて完全片振りで実施し、繰返し数は200万回までとし、前記疲労試験片のそれぞれについて、亀裂の発生箇所と、200万回疲労強度(応力振幅)を測定した。その結果を表3−2に示す。
疲労試験片No.1は、980MPa級熱延鋼板Aと490MPa級鋼板用の溶接ワイヤw1の組み合わせによる従来の重ね隅肉アーク溶接継手に相当するものであり、その疲労強度は170MPaであった。また、疲労試験片No.7は、780MPa級の熱延鋼板Bと490MPa級鋼板用の溶接ワイヤw1の組み合わせによる従来の重ね隅肉アーク溶接継手に相当するものであり、その疲労強度は160MPaであった。使用した母材が疲労試験片No.1と同じ疲労試験片No.2〜6に対しては、疲労試験片No.1の疲労強度を基準とした疲労強度向上率を算出した。また、使用した母材が疲労試験片No.7と同じ疲労試験片No.8〜11に対しては、疲労試験片No.7の疲労強度を基準とした疲労強度向上率を算出した。このように算出された各疲労試験片の疲労強度向上率の結果から、レーザ止端処理による疲労強度向上効果を評価した。
条件II〜VIでレーザ処理された試験片について、鋼板表面から板厚方向に0.1mm下の位置における再溶融境界部におけるビッカース硬さを測定した。尚、条件I或いはティグドレッシングによる溶接が行われた試験片について、鋼板表面における溶接金属と熱影響部の境界部を起点に板厚方向に0.1mm深さにおけるビッカース硬さを測定した。各試験片の測定値を表3−2の「鋼板表面から0.1mm深さにおけるビッカース硬さ(Hv-B)」の欄に示す。尚、熱影響部、溶接部及び再溶融部から十分離れた箇所における鋼板表面硬度を測定した。尚、表3−2の「母材のビッカース硬さ(Hv-A)」は、溶接、ティグドレッシングによる溶接及びレーザによる再溶融が行われる前の鋼板の表面硬度の測定値である。
条件II〜VIでレーザ処理された試験片について、鋼板表面上の再溶融境界部から鋼板の板厚方向に0.1mmの深さにおける金属組織を観察した。条件I或いはティグドレッシングによる溶接が行われた試験片について、鋼板表面における溶接金属と熱影響部の境界部を起点に板厚方向に0.1mm深さにおける金属組織を観察した。前述した位置を中心に500μm×500μmの範囲の金属組織をEBSD解析し、結晶方位差15°で区切ったときの結晶粒サイズから旧オーステナイトの平均有効結晶粒径を求めた。この測定結果を、表3−2の項目「旧オーステナイトの平均有効結晶粒径(μm)」の欄に示す。
疲労試験片2、3は本発明の最も好適な条件を満足しており、疲労強度或いは疲労強度向上率が最も良好な結果が得られた。疲労試験片4は疲労強度及び疲労強度向上率とも従来例に比べて良好であるが、レーザによる再溶融深さが板厚の1/3超と溶け込みが深いために、き裂がHAZに沿って進展する傾向を示し、疲労試験片2、3に比べると疲労強度及び疲労強度向上率が若干劣る。また、疲労試験片5も疲労強度及び疲労強度向上率とも従来例に比べて良好であるが、Ceqが0.3未満の溶接ワイヤを用いて作製されたために、鋼板表面から0.1mm深さにおける前記局所焼き入れが不十分となった。そのため、疲労試験片2、3に比べると疲労強度及び疲労強度向上率が若干劣る。
曲げ疲労試験片6は、デフォーカス長さが最も短く、レーザによる再溶融深さが板厚の1/2超に達していたため、き裂がHAZ内を進展した。その結果、疲労強度が向上せず十分な疲労強度向上効果が得られなかった。
疲労試験片8は、疲労強度及び疲労強度向上率とも、従来例としての疲労試験片7、11及び比較例としての疲労試験片10に比べて良好である。尚、疲労試験片11は従来技術のティグドレッシングを用いて作製された従来の重ね隅肉アーク溶接継手に相当するものであり、レーザによる再溶融深さが板厚の70%を超える程度に溶け込みが深く、き裂がHAZ内を進展したため、十分な疲労強度向上効果が得られなかった。疲労試験片11は、溶け込み深さが大きい、すなわち、入熱が大きいため、HAZが大きくなり、き裂がHAZ内のみを進展するために疲労強度が不十分となった。
疲労試験片10はデフォーカス長さが最も短く、レーザによる再溶融深さが板厚の1/2超に達しており、溶け込みが深く、き裂がHAZ内を進展したため、十分な疲労強度向上効果が得られなかった。
2 下板
3 溶接ビード
4 亀裂
5 HAZ(熱影響部)
6 レーザ再溶融部
6a レーザ溶融によるHAZ
Claims (14)
- 少なくとも2つの金属部材を隅肉アーク溶接することにより形成された隅肉アーク溶接継手であって、
少なくとも一つの金属部材の前記隅肉アーク溶接の溶接止端部と、当該金属部材の表面の前記隅肉アーク溶接によって生じた熱影響部の境界を含める領域に、レーザ照射による再溶融部を有し、
前記再溶融部は、前記金属部材の表面から当該金属部材の板厚の1/2以下の深さまでの範囲であって、
前記金属部材の表面における前記再溶融部の境界である再溶融境界部から前記金属部材の板厚方向に0.1mmの深さでの熱影響部における旧オーステナイトの平均有効結晶粒径は、20μm以下であることを特徴とする隅肉アーク溶接継手。
- 前記再溶融部が、前記金属部材の表面から当該金属部材の板厚の1/3以下の深さまでの範囲であることを特徴とする請求項1に記載の隅肉アーク溶接継手。
- 前記再溶融部の溶接金属は、以下の式(1)で定義されるCeq値が0.3以上であることを特徴とする請求項1又は2に記載の隅肉アーク溶接継手。
Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14・・・式(1);
但し、式(1)中、C、Mn、Si、Ni、Cr、Mo、Vは、元素の含有量(質量%)を示す。
- 前記再溶融部の前記金属部材の板厚方向の深さは、前記金属部材の表面から前記金属部材の板厚の1/5以上であり、
鋼板表面から0.1mm下の位置におけるレーザ再溶融部と熱影響部との境界部の硬度が、前記金属部材の母材の硬度の1.2倍以上であって、前記境界部の垂直下方向において鋼板表面から前記金属部材の板厚の1/4深さにおける前記金属部材の硬度が、前記金属部材の母材の硬度の1.1倍以下であることを特徴とする請求項1〜3のうちいずれか1項に記載の隅肉アーク溶接継手。
- 前記金属部材は、板厚が4.5mm以下の鋼板であることを特徴とする請求項1〜4のうちいずれか1項に記載の隅肉アーク溶接継手。
- 予め求めた高い応力が負荷される箇所の少なくとも1つの箇所に、再溶融部が形成されていることを特徴とする請求項1〜5のうちいずれか1項に記載の隅肉アーク溶接継手。
- 少なくとも2つの金属部材を隅肉アーク溶接し、
少なくとも一つの金属部材の前記隅肉アーク溶接の溶接止端部と、当該金属部材の表面の前記隅肉アーク溶接によって生じた熱影響部の境界を含める領域をレーザ照射により再溶融し、前記金属部材の表面から金属部材の板厚の1/2以下の深さまで再溶融部を形成することを特徴とする隅肉アーク溶接継手の製造方法。
- 前記再溶融境界部から前記金属部材の板厚方向に0.1mmの深さでの熱影響部における旧オーステナイトの平均有効結晶粒径が、20μm以下であることを特徴とする請求項7に記載の隅肉アーク溶接継手の製造方法。
- 前記再溶融された領域が、前記金属部材の表面から前記金属部材の板厚の1/3以下の深さまでの範囲であることを特徴とする請求項7又は8に記載の隅肉アーク溶接継手の製造方法。
- 前記再溶融されている金属部材は、以下の式(1)で定義されるCeq値が0.3以上であることを特徴とする請求項7〜9のうちいずれか1項に記載の隅肉アーク溶接継手の製造方法。
Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14・・・式(1);
但し、式(1)中、C、Mn、Si、Ni、Cr、Mo、Vは、元素の含有量(質量%)を示す。
- 前記再溶融部の前記金属部材の表面からの深さは前記金属部材の板厚の1/5以上であり、
鋼板表面から板厚方向に0.1mm下の位置におけるレーザ再溶融部と熱影響部との境界部における硬度が、前記金属部材の母材の硬度の1.2倍以上であって、前記境界部の垂直下方向において鋼板表面から前記金属部材の板厚の1/4深さにおける硬度が、前記金属部材の母材の硬度の1.1倍以下になるように、レーザ照射を行うことを特徴とする請求項7〜10のうちいずれか1項に記載の隅肉アーク溶接継手の製造方法。
- 前記金属部材は、板厚が4.5mm以下の鋼板であることを特徴とする請求項7〜11のうちいずれか1項に記載の隅肉アーク溶接継手の製造方法。
- 予め求めた高い応力が負荷される箇所の少なくとも1つの箇所を、レーザ照射により再溶融することを特徴とする請求項7〜12のうちいずれか1項に記載の隅肉アーク溶接継手の製造方法。
- 前記レーザ照射は、移動速度(m/min)に対するレーザ出力(kJ/sec)の比が45〜80(kJ/m)であることを特徴とする請求項7〜13のうちいずれか1項に記載の隅肉アーク溶接継手の製造方法。
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