JP2009001839A - 高強度スポット溶接継手 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の高強度スポット溶接継手は、引張強度が780〜1270MPaの鋼板を溶接母材としてスポット溶接した溶接継手であって、スポット溶接によって形成されるナゲット部の直径をφ(mm)、母材のビッカース硬さをHv0(Hv)、ナゲット部のビッカース硬さをHvn(Hv)、ナゲット端部から母材熱影響部までの距離をa(mm)、母材鋼板の厚さをtとしたとき、これらが下記(1)式の関係を満足するものである。
0.10{(Hvn−Hv0)/Hv0}2+0.16{(Hvn−Hv0)/Hv0}−0.03<(a・t)1/2/φ<0.10{(Hvn−Hv0)/Hv0}2+0.16{(Hvn−Hv0)/Hv0}+0.03 …(1)
【選択図】図5
Description
0.10{(Hvn−Hv0)/Hv0}2+0.16{(Hvn−Hv0)/Hv0}−0.03<(a・t)1/2/φ<0.10{(Hvn−Hv0)/Hv0}2+0.16{(Hvn−Hv0)/Hv0}+0.03 …(1)
[条件]
入力条件:試験片形状、電極形状、板厚t、材料の熱特性、電気特性、溶接条件(通電電流、通電時間、加圧力)
計算方法:電気、熱、変形錬成の有限要素解析
出力:温度履歴、ナゲット径φ、スポット溶接後の変形状態
(a・t)1/2/φ=0.10(Gap/Hv0)2+0.16(Gap/Hv0)…(2)
(a・t)1/2/φ=0.10{(Hvn−Hv0)/Hv0}2+0.16{(Hvn−Hv0)/Hv0}…(3)
0.10{(Hvn−Hv0)/Hv0}2+0.16{(Hvn−Hv0)/Hv0}−0.03<(a・t)1/2/φ<0.10{(Hvn−Hv0)/Hv0}2+0.16{(Hvn−Hv0)/Hv0}+0.03 …(1)
Cは、母材およびナゲット部の強度を確保する上で重要な元素である。これらの強度を確保するためには、C含有量は0.08%以上とすることが好ましい。しかしながら、C含有量が過剰になると、母材およびナゲット部の強度が高くなり過ぎるだけでなく、溶融部(即ち、ナゲット部)にブローホールやクラックが発生しやすくなって、強度(特に接合強度)を却って低下させることになる。こうしたことから、C含有量の上限は0.20%とすることが好ましい。尚、C含有量のより好ましい下限は0.10%であり、好ましい上限は0.18%である。
Siは、脱酸剤として機能し、溶接金属の強度確保と酸素低減に有効な元素である。こうした効果は、その含有量が増加するにつれて増大するが、Si含有量が過剰になると溶融めっき性が低下するので0.5%以下とすることが好ましい。
Mnは、母材(鋼板)の硬さを向上させるのに有効な元素である。こうした効果は、その含有量が増加するにつれて増大するが、Mn含有量が3.0%を超えて過剰になると、スポット溶接時に溶融金属が飛び散り易くなって(チリ現象)、溶接作業性が悪化することになる。尚、Mn含有量のより好ましい上限は2.8%である。
Alは、鋼板の耐酸化性を向上させる上で有効な元素である。こうした効果は、その含有量が増加するにつれて増大するが、過剰になると酸化物が顕著に増大し、割れ発生の原因となることから1.5%以下とすることが好ましい。
Moは、母材(鋼板)の硬さを向上させるのに有効な元素である。また、ナゲット部の靭性を高めて溶融部の微小欠陥(空孔や割れ)の発生を防止する効果も発揮する。これらの効果を発揮させるには、Mo含有量は0.05%以上であることが好ましく、より好ましくは0.1%以上である。しかしながら、Mo含有量が過剰になると、コスト高となるので1.5%以下とすることが好ましく、より好ましくは1.0%以下とするのが良い。
Crは、鋼板のフェライト分率を高め、結果的にナゲット部のマルテンサイト硬化を高める作用がある。こうした効果を発揮させるためには、Cr含有量は0.05%以上とすることが好ましいが、過剰に含有されるとナゲット部の硬さが硬くなり過ぎて、Gapが大きくなり、HAZ端部の歪みが顕著に増大するため、1.5%以下とすることが好ましい。
Pは、鋼材中に不可避的に含まれる元素(不純物)であるが、多量に含有されると溶接領域の靭性を悪化させるので、できるだけ低減することが好ましい。そのためP量は、0.02%以下とした。尚、P含有量を0%とすることは工業的に困難である。
Sも、鋼材中に不可避的に含まれる元素(不純物)であるが、多量に含有されると溶接領域の機械的特性(例えばMnS等の硫化物系介在物生成し、割れ発生の原因となる)を悪化させるので、できるだけ低減することが好ましい。そのためS含有量は、0.02%以下とした。尚、S含有量を0%とすることは工業的に困難である。
NおよびOは、いずれも介在物を形成して組織形成に悪影響を及ぼすので(例えば、上記のような割れ発生の原因となる)、いずれも0.05%以下に抑制することが好ましい。
ナゲット部硬度Hv=T(logt0+21.3−5.8×[C]) …(4)
ナゲット部硬度Hv=∫t1 t2T(log(dt0)+21.3−5.8×[C])…(5)
但し、T:温度、t0:時間、[C]:鋼板のC含有量(質量%)、を夫々示す。
Ms(℃)=550−361×[C]−39×[Mn]−20×[Cr]−5[Mo]+30[Al] …(6)
但し、[C],[Mn],[Cr],[Mo]および[Al]は、鋼板中のC,Mn、Cr,MoおよびAlの含有量(質量%)を示す。
(b)溶接条件(加圧力、電流値、通電時間)を仮決めする。
(c)温度履歴計算ソフト(前述)を用いて、材料各部の温度履歴および溶接時の材料変形量を計算する(このとき、時々刻々の温度変化が計算される)。
(d)材料のC含有量から温度−硬さ関係を予測する。
(e)温度履歴計算結果から、ナゲット径(溶融温度を超える領域)を評価し、硬さ分布からGap、aを評価する。
(f)板厚t、母材の硬さ、および上記Gap、aを用いて、(Gap/母材硬さ)−(a・t)1/2/φの関係をプロットする。
(g)プロットした位置が、最適線図のバンド内[(1)式の関係を満足している領域:前記図5]にない場合には、溶接条件を変更する。
(h)温度履歴プログラムを用いて再計算する。
(i)最適線図のバンド内にプロットが入った段階で、最適条件として決定する。
下記表1に示す化学成分組成の鋼を通常の溶製法によって溶製してスラブとし、加熱、熱間圧延、および冷間圧延後、必要によって焼戻しを行い、1.2mmの鋼板とした。
電極先端部直径:6mm
一次通電電流値:8kA
溶接時間:20サイクル(cycle)
加圧力:4160N
実施例1の試験No.6で得られた鋼板を用い、一次通電を上記の条件で行った後、二次通電条件(二次通電前の休止時間、二次通電電流、二次通電時間)を変えて、スポット溶接を実施して各種溶接継手を作製した。得られた各溶接継手について、実施例1と同様にして十字引張試験を行い、スポット溶接部の強度(N)を測定した。
Claims (3)
- 引張強度が780〜1270MPaの鋼板を溶接母材としてスポット溶接した溶接継手であって、スポット溶接によって形成されるナゲット部の直径をφ(mm)、母材のビッカース硬さをHv0(Hv)、ナゲット部のビッカース硬さをHvn(Hv)、ナゲット端部から母材熱影響部までの距離をa(mm)、母材鋼板の厚さをt(mm)としたとき、これらが下記(1)式の関係を満足するものであることを特徴とする高強度スポット溶接継手。
0.10{(Hvn−Hv0)/Hv0}2+0.16{(Hvn−Hv0)/Hv0}−0.03<(a・t)1/2/φ<0.10{(Hvn−Hv0)/Hv0}2+0.16{(Hvn−Hv0)/Hv0}+0.03 …(1) - 前記鋼板の化学成分組成が、C:0.08〜0.20%(「質量%」の意味、以下同じ)、Si:0.5%以下(0%を含まない)、Mn:3.0%以下(0%を含まない)、Al:1.5%以下(0%を含まない)、Mo:0.05〜1.5%およびCr:0.05〜1.5%を夫々含み、残部が鉄および不可避的不純物である請求項1に記載の高強度スポット溶接継手。
- 前記鋼板の厚さtが0.8〜3.0mmである請求項1または2に記載の高強度スポット溶接継手。
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