JPWO2015060236A1 - 副室式ガスエンジン - Google Patents

Abstract

副室に供給された点火用燃料ガスのトラップ効果を向上させ、副室外へ流出する未燃の点火用燃料ガス量を低減し、燃焼効率の低下を抑制することを目的とし、シリンダヘッド部１０に設けられた副室Ｓｒと、副室Ｓｒの上部に設けられた点火プラグ２０と、副室Ｓｒの上部に開口した副室ガス通路２２ａ及び２２ｂを介して副室Ｓｒに点火用燃料ガスｇを供給する副室ガス供給機構と、副室ガス通路２２ｂに設けられた逆止弁２４とを備えている。副室ガス通路２２ａは副室Ｓｒを形成するカバー部材１６の下面又は口金部材１４の側壁上部に開口すると共に、口金部材１４の側壁内周面１４ａの接線方向へ向けて開口する。副室Ｓｒに供給された点火用燃料ガスｇは、副室Ｓｒの内部で副室Ｓｒの長手軸線ｘを中心に旋回する旋回流ｓ１を形成する。

Description

本開示は、副室内で火花点火を行う副室式ガスエンジンに関する。

一般的なガスエンジンは、燃焼室に点火プラグが設けられ、点火プラグによる燃料ガスの着火を起点にして火炎伝播燃焼が行われる。しかし、希薄予混合燃焼を行う場合、あるいはボア径が例えば１５０ｍｍ程度以上と大きい場合、点火プラグを用いた着火では、限られた時間内での火炎伝播燃焼は困難になり、燃焼効率の向上は見込めない。
この対策として、多点プラグ化や副室式ガスエンジンの採用が考えられる。

副室式ガスエンジンは、大口径のボア径で希薄予混合燃焼を行うガスエンジンに用いられている。副室式ガスエンジンの燃焼過程は次の通りである。
（１）副室に点火用燃料ガスの供給ラインから燃料ガス又は過濃混合気が供給される。
（２）圧縮工程で、主燃焼室の希薄予混合気が副室の噴孔から流入し、副室で燃料ガス又は過濃混合気とミキシングされ、着火直前で理論燃焼混合比となる。
（３）副室内で点火プラグがスパークし、火炎伝播燃焼が起る。
（４）副室の噴孔から燃焼ガスがトーチとなって主燃焼室に流出する。
（５）主燃焼室でトーチ燃焼及び火炎伝播燃焼が起る。

前記燃焼過程によれば、主燃焼室は希薄予混合気であるため、低エミッションが可能となる。また、主燃焼室は希薄予混合気であっても、副室からある程度エネルギのあるトーチ火炎が噴出するため、主燃焼室も十分な速度で燃焼を完了できる。

副室に点火用燃料ガスを供給する方式として、例えば、次の２つの方式がある。
（イ）点火用燃料ガスを供給する副室ガス通路にカムで開閉するバルブが設けられ、予め決められたタイミングとリフト量で燃料ガスを供給する。
（ロ）副室ガス通路に逆止弁が設けられ、主燃焼室から副室へ供給される燃料ガスの供給圧（筒内圧）と、副室内圧力との差圧に応じた任意のタイミングで点火用燃料ガスを供給する。
方式（ロ）は、方式（イ）と比べて設備が小スペース、低コストとなる利点がある。

特許文献１には、副室に点火プラグを有し、副室に点火用燃料ガス通路が開口した副室式ガスエンジンが開示されている。この副室式ガスエンジンは、副室内に設けられた点火プラグの前方に、副室の横断面を絞るためのスロート状通路又は棚状の突起を設けたことで、点火プラグ付近に流動の少ない濃厚混合気を形成し、これによって、安定な点火を確保可能にしている。

特許文献２には、副室ガス通路に逆止弁を備えた副室式ガスエンジンが開示されている。この逆止弁は、前述のように、通路上流側圧力と副室内圧力（筒内圧）との差圧に応じて開閉し、副室内圧力が所定値まで低下すると開動作する。

実開平０３−０４２０２５号公報 特開２００１−００３７５３号公報

図１７は、ガスエンジンの一燃焼サイクル（クランク角度−３６０°）〜（＋３６０°）における、方式（ロ）を採用したときの逆止弁の作動状態の一例を示している。図１７（Ａ）中、ラインＡは逆止弁の上流側の副室ガス供給圧（設定圧）を示し、ラインＢは副室内圧（即ち主燃焼室の圧力）を示している。図１７（Ｂ）は一燃焼サイクルにおける逆止弁のリフト量を示し、図１７（Ｃ）は一燃焼サイクルにおける逆止弁を通過した点火用燃料ガスの総流量を示している。

図１７において、（クランク角度−３６０°）、（０°）及び（＋３６０°）でピストンがシリンダ内の上端位置にあり、（−１８０°）及び（＋１８０°）でピストンが下端位置にある。（＋３６０°）で吸気弁が開動作し、（−１８０°）より早い段階で吸気弁が閉動作する。また、（＋１８０°）より早い段階で排気弁が開動作し、（−３６０°）で排気弁が閉動作する。図１７（Ａ）に示す領域Ｃは主燃焼室及び副室の燃焼行程を示している。

図１７（Ａ）に示すように、ラインＡで示す点火用燃料ガスの供給圧（設定圧）によっては、排気行程で筒内圧が燃料ガス供給圧を下回り、逆止弁が開動作する場合がある（領域Ｅ）。排気行程で副室に供給された点火用燃料ガスは、圧縮工程で主燃焼室から混合気が副室に流入してくるまでに主燃焼室に流入したり、さらには排気弁から主燃焼室外に流出する可能性がある。このように、副室での燃焼のために供給された点火用燃料ガスが燃焼せずに流出するため、これを補うべく過剰な点火用燃料ガスの供給が必要となる。

また、排気行程での逆止弁の開動作をなくすため、逆止弁上流側の点火用燃料ガスの供給圧の設定値を下げると、圧縮工程前のタイミングで逆止弁が開動作する場合に、副室への燃料ガス供給量が低減し、必要な燃料ガス量が得られなくなるおそれがある（領域Ｄ）。
領域Ｄで逆止弁が開動作する場合も、供給方向によっては、副室に供給された点火用燃料ガスが副室にトラップされず、主燃焼室に漏れ出る可能性がある。

ガスエンジンの理論サイクルはオットーサイクルであり、最高圧力及び最高温度を上げることで、熱効率が高まる。一方、ガスエンジンは燃焼変動が大きく、最高圧力が低下すると、熱効率が低下する。前記工程(２)で、副室ガス通路から供給される点火用燃料ガスと主燃焼室から流入する希薄予混合気との副室内でのミキシング状態は、主燃焼室の燃焼変動に大きく影響する。そのため、ガスエンジンの熱効率を高めるために、副室内の混合を促進させ、副室内の混合気を均一化させる必要がある。

本発明の少なくとも一実施形態は、前記の問題点に鑑みなされたものであり、副室式ガスエンジンにおいて、副室に供給された点火用燃料ガスのトラップ効果を向上させ、点火用燃料ガスの副室の滞留時間を長くすることで、副室外へ流出する未燃の点火用燃料ガス量を低減し、燃焼効率の低下を抑制することを目的とする。

本発明の少なくとも一実施形態が適用される副室式ガスエンジンは、シリンダヘッドに設けられた副室と、副室の上部に設けられた点火プラグと、副室の上部に開口した副室ガス通路を介して副室に点火用燃料ガスを供給する点火用燃料ガス供給機構と、副室ガス通路を開閉する開閉弁とを備えている。
前記開閉弁は、例えば、副室に開口する通路の圧力と副室内圧力との差に応じて開閉動作する逆止弁であり、あるいは副室内圧力を検出し、この検出値に応じて開閉動作するように制御された電磁弁である。あるいはピストンのクランク角度に連動して開閉動作する開閉弁であってもよい。

前記目的を達成するため、本発明の少なくとも一実施形態では、副室ガス通路は副室を形成する隔壁の上壁又は側壁上部に開口すると共に、副室を形成する側壁の内周面の接線方向へ向けて開口するように形成されている。そのため、副室に供給された点火用燃料ガスが、副室の内部で副室の長手軸線を中心に該長手軸線の周囲を旋回する第１の旋回流を形成する。
これによって、点火用燃料ガスが副室に留まる時間を長くすることができるので、点火用燃料ガスが未燃のまま副室に設けられた噴孔から主燃焼室へ流出するのを低減できる。そのため、燃焼効率を向上できると共に、過剰な点火用燃料ガスの供給を抑制できる。

本発明の一態様として、副室ガス通路を副室を形成する側壁の外側に配置可能なスペースを有する場合、副室ガス通路を副室を形成する側壁の外側に配置すると共に、副室を形成する側壁上部に接続することができる。これによって、副室の側壁外側のスペースを有効利用できると共に、点火用燃料ガスを副室の内部へ噴射する場合に、副室の長手軸線に対して直交する方向へ噴射するのが容易になる。そのため、点火用燃料ガスが副室に留まる時間をさらに長くすることができる。

一方、副室ガス通路の配置上の制約から、副室ガス通路を副室の上方にしか配置できない場合がある。このような場合、副室ガス通路は副室の上方から副室に向けて下方へ延設され、副室に接続される。
そして、本発明の一態様として、副室ガス通路と副室を形成する隔壁との接続部に、副室ガス通路から点火用燃料ガスが流入する内部空間と、この内部空間と副室とを連通し、副室の側壁内周面の接線方向へ向けて開口した連通孔とを有するポケット部を備えるようにすることができる。

このように、ポケット部を備えることで、副室ガス通路を副室の上方にしか配置できない場合でも、副室の長手軸線を中心に旋回する旋回流を形成させつつ、点火用燃料ガスを副室の長手軸線と直交する方向に噴射できる。そのため、点火用燃料ガスの副室内でのトラップ効果をさらに向上できる。

さらに、ポケット部を備えた場合の一態様として、ポケット部を副室を形成する隔壁の上部側壁の内部に形成することができる。これによって、ポケット部の形成が容易になると共に、副室の外側にポケット部を形成するために余分なスペースを必要としない利点がある。

また、本発明の一態様として、副室を形成し副室ガス通路が開口する側壁内周面のうち、副室ガス通路の開口部から点火用燃料ガスが接近流入する側の領域を切削し、その切削面によって円弧面を形成させることができる。
これによって、遠心力がさらに大きい旋回流の形成が容易になり、点火用燃料ガスの副室内でのトラップ効果をさらに向上できる。

また、本発明の一態様として、主燃焼室から副室の端部に形成された噴孔を介して副室に流入する混合気が、副室の内部で副室の長手軸線を中心に長手軸線の周囲を第１の旋回流と逆方向に旋回する第２の旋回流を形成するようにすることができる。
これによって、この第２の旋回流は点火用燃料ガスが形成する第１の旋回流と逆方向の旋回流であるので、２つの旋回流は副室内で衝突し混合が促進される。そのため、副室内で混合気の均一化が促進され、ガスエンジンの熱効率を向上できると共に、点火用燃料ガスのトラップ効果をさらに向上できる。

本発明の少なくとも一実施形態によれば、副室に開口する副室ガス通路の開口を副室の内周面の接線方向へ向けることで、点火用燃料ガスが副室に留まる時間を長くすることができる。これによって、燃焼効率を向上できると共に、過剰な点火用燃料ガスの供給を抑制できる。

本発明の第１実施形態に係る副室式ガスエンジンのシリンダヘッド部を示す正面視断面図である。 前記シリンダヘッド部に設けられた逆止弁の正面視断面図である。 （Ａ）は前記副室式ガスエンジンの副室を模式的に示す正面図であり、（Ｂ）はその平面図である。 （Ａ）は比較例として示す副室を模式的に示す正面図であり、（Ｂ）はその平面図である。 （Ａ）は図３に示す第１実施形態に係る副室のトラップ効果を示す説明図であり、（Ｂ）は図４に示す比較例の副室のトラップ効果を示す説明図である。 （Ａ）及び（Ｂ）は第１実施形態及び比較例の副室のトラップ効果を示す線図である。 本発明の第２実施形態に係る副室式ガスエンジンの副室の正面図である。 図８に示す副室の平面図である。 本発明の第３実施形態に係る副室式ガスエンジンの副室の斜視図である。 図９に示す副室の正面視断面図である。 図１０中のＡ―Ａ線に沿う断面図である。 本発明の第４実施形態に係る副室式ガスエンジンの副室の正面視断面図である。 図１２の副室のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。 本発明の第５実施形態に係る副室式ガスエンジンの副室を模式的に示す正面図である。 図１４中のＢ―Ｂ線に沿う断面図である。 （Ａ）は本発明の第６実施形態に係る副室式ガスエンジンの副室を模式的に示す正面図であり、（Ｂ）はその平面図である。 従来の副室式ガスエンジンの副室の挙動を示し、（Ａ）は点火用燃料ガス供給圧及び筒内圧を示す線図であり、（Ｂ）は逆止弁のリフト量を示す線図であり、（Ｃ）は逆止弁を通過した点火用燃料ガスの流量を示す線図である。

以下、本発明の実施形態を図を用いて詳細に説明する。但し、この実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではない。

（実施形態１）
次に、本発明の第１実施形態に係る副室式ガスエンジンを図１〜図５により説明する。図１は、本実施形態に係る副室式ガスエンジンのシリンダヘッド部１０を示している。シリンダ１２の内部に主燃焼室Ｍｃが形成されている。副室Ｓｒは、長手軸方向で異なる外径を有する中空円筒形の口金部材１４と、口金部材１４の上部開口を覆うように設けられたカバー部材１６とで形成されている。口金部材１４はシリンダ１２の上部中央に形成された嵌合孔に圧入固定されている。口金部材１４の内部には、上方に大きな内径を有する大径部が形成されるとともに、その下方に大径部よりも小さな内径を有する円柱状のスロート部ｔが形成されている。大径部とスロート部ｔとの間には、大径部からスロート部ｔに向かって内径が徐々に小さくなっている遷移部が形成されている。口金部材１４の下端には主燃焼室Ｍｃに開口する複数の噴孔１８が周方向に分散されて形成されている。これら複数の噴孔１８は、スロート部ｔに連通している。

シリンダヘッド部の副室Ｓｒの両側に、吸気弁を有する吸気ポート（図示省略）及び排気弁を有する排気ポート（図示省略）が設けられている。カバー部材１６には点火プラグ２０が内蔵され、かつ副室Ｓｒにメタンなどの燃料ガス又は過濃混合気等の点火用燃料ガスを供給する副室ガス通路２２ａが形成されている。すなわち本実施形態では、副室ガス通路２２ａは、副室Ｓｒを形成する隔壁の上壁に開口している。副室式ガスエンジンは、点火プラグ２０による点火用燃料ガスの着火を起点として、火炎伝播燃焼が起きる。副室Ｓｒで形成された火炎は噴孔１８からトーチｆとなって主燃焼室Ｍｃに噴出する。

図２に示すように、副室ガス通路２２ａの上流側には、副室ガス通路２２ａより大径の副室ガス通路２２ｂが形成され、副室ガス通路２２ｂに逆止弁２４が設けられている。逆止弁２４より上流側の副室ガス通路には、副室Ｓｒに点火用燃料ガスｇを送る圧縮機（図示省略）が設けられている。この圧縮機で、逆止弁２４に対して、図１７（Ａ）のラインＡで示すように、設定された圧力の点火用燃料ガス供給圧を付与している。副室内圧力（即ち、主燃焼室Ｍｃの筒内圧）が逆止弁２４に付加された点火用燃料ガス供給圧を下回ると、逆止弁２４が開放され、点火用燃料ガスｇが副室Ｓｒに噴射される。

次に、図２に基づいて逆止弁２４の構成を説明する。弁座を構成する中空円筒体２６が副室ガス通路２２ｂの内壁に固定されている。円錐形状の弁体３０、弁棒３２、及び弁棒３２よりも大径部分を有する弁頭３４が一体に形成された可動部材２８が副室ガス通路２２ｂに配置されている。弁棒３２の一端側（下流側）には弁体３０が設けられ、弁棒３２の他端側（上流側）には弁頭３４が設けられている。可動部材２８は、その弁棒３２が中空円筒体２６の中空部に挿通された状態で副室ガス通路２２ｂに配置されている。弁体３０は、中空円筒体２６の中空部の内径よりも大きな外径を有している。中空円筒体２６と弁頭３４との間にコイルバネ３６が配置されている。図示した実施形態では、コイルばね３６は圧縮した状態で配置されており、コイルバネ３６の弾性力は、弁体３０が中空円筒体２６の下端に形成された円錐面の弁座２６ａに圧接する方向に付勢されている。

弁頭３４及び中空円筒体２６と副室ガス通路２２ｂの内壁との間や、中空円筒体２６と弁棒３２との間にはガス流路が形成されている。前記圧縮機によって逆止弁２４の弁頭３４には、設定された点火用燃料ガス供給圧Ｐｇが付与されている、Ｐｇ＞筒内圧Ｐｍ＋コイルばね３６の弾性力になると、コイルばね３６の付勢力に抗して逆止弁２４が開放され、点火用燃料ガスｇが副室Ｓｒに噴射される。

図３及び図４は、副室Ｓｒを形成する口金部材１４及び副室ガス通路２２ａ及び２２ｂを模式的に示した図であり、図３は本実施形態を示し、図４は比較例を示している。図３及び図４において、口金部材１４の上部開口を覆うカバー部材１６の図示は省略されている。図３（Ａ）（正面図）において、本実施形態の副室ガス通路２２ａはカバー部材１８に上下方向でやや斜めに形成され、副室Ｓｒの上面に開口している。また、図３（Ｂ）（平面図）に示すように、副室ガス通路２２ａは副室Ｓｒを形成する口金部材１４の側壁内周面１４ａに対し接線方向に向けて開口している。そのため、副室Ｓｒに噴射された点火用燃料ガスｇは、副室Ｓｒの長手軸線ｘを中心とし長手軸線ｘの周囲を旋回する旋回流ｓ１を形成している。

一方、図４（Ａ）（正面図）において、比較例の副室ガス通路２２ａ’は、副室Ｓｒの上部開口の側壁に接した位置に開口している。また、図４（Ｂ）に示すように、副室ガス通路２２ａ’は口金部材１４’の側壁内周面１４ａ’に対し接線方向とほぼ直交する方向に向けて開口している。

かかる構成において、点火用燃料ガスｇとしてメタンガスを副室Ｓｒに供給した場合の実験結果を図５及び図６に示す。図５では、メタンガスの濃度が濃いほど色彩を濃くして表している。図５（Ａ）は本実施形態の実験結果を示し、図５（Ｂ）は比較例の実験結果を示している。図から、クランク角度が（−２４０°）〜（−１２０°）の行程で点火用燃料ガスｇが副室Ｓｒへ噴射されていることがわかる。本実施形態において、クランク角度が（−２４０°）〜（−１８０°）の行程で副室Ｓｒから主燃焼室Ｍｃへの点火用燃料ガスｇの漏れが少なく、（−１２０°）で副室Ｓｒに溜まった点火用燃料ガスｇの濃度が高いことを示している。

一方、比較例では、（−１８０°）で副室Ｓｒから主燃焼室Ｍｃへの点火用燃料ガスｇの漏れが大きく、（−１２０°）で副室Ｓｒに溜まった点火用燃料ガスｇの濃度が、本実施形態と比べて低いことを示している。
以上から、本実施形態のほうが比較例より副室Ｓｒに供給された点火用燃料ガスｇのトラップ効果が優れていることがわかる。

図６（Ａ）は、クランク角度が（−３６０°）から（０°）の吸気・圧縮行程で、噴孔１８から主燃焼室Ｍｃに通過したメタンガス流量を示し、（Ｂ）は、同じ吸気・圧縮行程で、副室Ｓｒにトラップされた副室ガス量を示している。図において、ラインＦが本実施形態の実験結果であり、ラインＧが比較例の実験結果である。図から、本実施形態のほうが副室Ｓｒにおける点火用燃料ガスｇのトラップ効果が優れていることがわかる。

本実施形態によれば、副室Ｓｒに供給された点火用燃料ガスｇが、副室Ｓｒの内部で副室Ｓｒの長手軸線ｘの周囲を旋回する旋回流ｓ１を形成するので、点火用燃料ガスｇが副室Ｓｒに留まる時間を長くすることができる。そのため、点火用燃料ガスｇが未燃のまま噴孔１８から主燃焼室Ｍｃへ流出するのを低減できる。従って、燃焼効率を向上できると共に、過剰な点火用燃料ガスｇの供給を抑制できる。
さらに、点火用燃料ガスｇの供給を抑制できるので、副室Ｓｒに点火用燃料ガスｇを供給する圧縮機の容量を低減でき低コスト化できる。

なお、逆止弁２４の代わりに、副室内圧力を検出するセンサを設け、このセンサの検出値に応じて開閉動作するように制御された電磁弁、又はピストンのクランク角度に連動して開閉動作する開閉弁を用いることができる。

（実施形態２）
次に、本発明の第２実施形態を図７及び図８に基づいて説明する。本実施形態は、副室Ｓｒの側方に副室ガス通路を形成できるスペースを確保可能な場合の例である。本実施形態では、副室Ｓｒに点火用燃料ガスｇを供給する副室ガス供給管４０（副室ガス通路）が、口金部材１４の側方に配置されている。そして副室ガス供給管４０は、副室Ｓｒの上端部、すなわち副室Ｓｒの大径部の上端部において、ほぼ水平方向に取り付けられている。すなわち本実施形態では、副室ガス通路は、副室Ｓｒを形成する隔壁の側壁上部に開口している。副室ガス供給管４０の内部には、前記第１実施形態の逆止弁２４と同一構成を有する逆止弁４２が設けられている。口金部材１４の上部開口を覆うカバー部材１６の図示は省略されている。

即ち、逆止弁４２の作動態様は第１実施形態の逆止弁２４と同様である。即ち、点火用燃料ガス供給圧Ｐｇ＋コイルばね３６の弾性力≦筒内圧Ｐｍのとき、逆止弁４２は閉じられ、点火用燃料ガス供給圧Ｐｇ＞筒内圧Ｐｍ＋コイルばね３６の弾性力のとき逆止弁４２は開放される。
図８に示すように、副室ガス供給管４０は口金部材１４の側壁内周面１４ａに対し接線方向に向けて開口している。そのため、副室ガス供給管４０から副室Ｓｒに噴射された点火用燃料ガスｇは、副室Ｓｒの長手軸線ｘを中心に旋回する旋回流ｓ１を形成する。

本実施形態によれば、副室Ｓｒの内部で点火用燃料ガスｇが副室Ｓｒの長手軸線ｘを中心とし長手軸線ｘの周囲を旋回する旋回流ｓ１を形成するため、副室Ｓｒにおける点火用燃料ガスｇのトラップ効果を向上できる。また、点火用燃料ガスｇは副室ガス供給管４０から副室Ｓｒにほぼ水平方向へ噴射されるので、さらにトラップ効果を増すことができる。さらに、副室ガス供給管４０を副室Ｓｒを形成する口金部材１４の側方に配置できるので、副室ガス供給管４０の構成を簡素化かつ低コスト化できる。

（実施形態３）
次に、本発明の第３実施形態を図９〜図１１に基づいて説明する。本実施形態は、前記第１実施形態と同様に、副室ガス通路２２ａ及び２２ｂは口金部材１４の上方に設けられたカバー部材１６の内部に形成され、口金部材１４の上端まで延設されている。
図９に示すように、カバー部材１６は口金部材１４の上端に形成されたポケット部５０に接続されている。

図１０及び図１１に示すように、ポケット部５０は、ほぼ水平な上面５０ａ及び底面５０ｂと、半円筒形の側面５０ｃとで構成されている。上面５０ａはカバー部材１６の下面で構成されている。上面５０ａの外側の端部には、副室ガス通路２２ａが開口している。口金部材１４の隔壁の上端面には、底面が底面５０ｂと段差なく連続し、口金部材１４の側壁内周面１４ａに対し接線方向に向けて直線状の軸線を有する孔５２が形成されており、副室Ｓｒに開口している。図示した実施形態では、孔５２の外側（長辺側）の壁面が、口金部材１４の側壁内周面１４ａにおける接線方向に沿って延在している。

かかる構成において、副室ガス通路２２ａからポケット部５０に流入した副室ガスｇは底面５０ｂに当たり、その後水平方向へ向きを変えて孔５２を通り、副室Ｓｒに噴射される。副室ガスｇは側壁内周面１４ａに対して接線方向に噴射されるので、口金部材１４の長手軸線ｘを中心に、旋回流ｓ１を形成する。
このように、点火用燃料ガスｇは副室Ｓｒへ水平方向へ噴射されながら旋回流ｓ１を形成するので、副室Ｓｒにおける点火用燃料ガスｇのトラップ効果を大きく高めることができる。実験の結果、本実施形態における点火用燃料ガスｇのトラップ効果は、図５（Ａ）に示す第１実施形態におけるトラップ効果より高いことがわかった。

（実施形態４）
次に、本発明の第４実施形態を図１２及び図１３に基づいて説明する。本実施形態は、カバー部材１６の内部に副室ガス通路２２ａをやや斜め下向きに形成する点は第１実施形態及び第３実施形態と同様である。また、ポケット部６０を設ける点は第３実施形態と同様である。
本実施形態が第３実施形態と異なる点は、ポケット部６０を口金部材１４の隔壁の内部に形成する点である。すなわち、第３実施形態のポケット部５０は、口金部材１４の隔壁の外周面の外側に位置していたのに対し、本実施形態のポケット部６０は、口金部材１４の隔壁の外周面の内側に位置している。

本実施形態では、口金部材１４の隔壁の一部において、その上端面の内周側を刻設してポケット部６０を形成している。ポケット部６０の底面６０ｂは、ほぼ水平な平面をなし、側面６０ｃは副室ガス通路２２ａと段差なく連続した半円弧面を形成している。そして、ポケット部６０と連通し、底面６０ｂと連続した底面を有する孔６２が副室Ｓｒに開口している。孔６２はほぼ水平方向に向けられ、かつ口金部材１４の側壁内周面１４ａに対して接線方向に向いている。図示した実施形態では、孔６２の外側（長辺側）の壁面が、口金部材１４の側壁内周面１４ａにおける接線方向に沿って延在している。

本実施形態では、副室ガス通路２２からポケット部６０に流入した副室ガスｇは、ポケット部６０で水平方向へ向きを変えながら、副室Ｓｒに噴射されると共に、長手軸線ｘを中心に長手軸線ｘの周囲を旋回する旋回流ｓ１を形成するので、副室Ｓｒにおける副室ガスｇのトラップ効果をさらに高めることができる。
また、ポケット部６０を口金部材１４の隔壁に形成するので、第３実施形態と比べて、ポケット部の形成が容易になり、ポケット部形成のための特別なスペースを必要としない利点がある。

（実施形態５）
次に、本発明の第５実施形態を図１４及び図１５に基づいて説明する。本実施形態では、口金部材１４の下端に形成された複数（図１５では６個）の噴孔１８は、長手軸線ｘと直角に交わる横断面上に位置する横断線（水平方向の直線）ｙに対して設定角度ａだけ傾斜している。また、噴孔１８の傾斜方向は口金部材１４の側壁内周面１４ａに対する副室ガス通路２２ａの傾斜方向とは逆向きになっている。なお、設定角度ａは、噴孔１８がスロート部ｔの内周面の接線方向へ向く角度以下の傾斜角のうち任意の角度に選定される。設定角度ａが大きいほど、強い遠心力をもつ旋回流を形成できる。
その他の構成は、前記第１実施形態の構成、例えば、副室Ｓｒ、副室ガス通路２２ａ、逆止弁２４等の構成と同一である。

本実施形態によれば、主燃焼室Ｍｃから副室Ｓｒに流入する希薄予混合気は、スロート部ｔの内部で長手軸線ｘを中心とし長手軸線ｘの周囲を旋回する旋回流ｓ２を形成しながら上昇する。この旋回流ｓ２は点火用燃料ガスｇの旋回流ｓ１とは逆方向に旋回する旋回流であるので、これら２つの旋回流は副室Ｓｒ内で衝突し混合が促進される。そのため、副室Ｓｒで希薄予混合気と点火用燃料ガスｇとが均一に混合されるため、副室式ガスエンジンの熱効率を向上できると共に、点火用燃料ガスのトラップ効果をさらに向上できる。

なお、本実施形態の噴孔１８の構成は、前記第２実施形態から前記第４実施形態にも採用できる。
また、本実施形態の噴孔１８の構成として、噴孔１８の中心線を横断線ｙに対して平行とし、噴孔１８の中心線をスロート部ｔの中心よりスロート部ｔの円周方向へ平行移動させるようにして、噴孔１８を副室ガス通路２２ａの傾斜方向とは逆向きに傾斜させるようにしてもよい。

（実施形態６）
次に、本発明の第６実施形態を図１６に基づいて説明する。本実施形態は、副室ガス通路２２ａが開口する副室Ｓｒの側壁内周面１４ａのうち、副室ガス通路２２ａの開口部から点火用燃料ガスｇが接近流入する側の領域を円弧状に切削し、円弧状切削面ｃを形成している。図１６（Ａ）に示すように、円弧状切削面ｃは、副室ガス通路２２ａの開口部と同一高さで水平方向に延びる帯状領域に形成されている。また図１６（Ｂ）に示すように、副室ガス通路２２ａの開口部側が最も深く切削されており、旋回流ｓ１の下流側に向かって切削深が浅くなっている。その他の構成は前記第５実施形態と同一である。

これによって、点火用燃料ガスｇによって形成される旋回流ｓ１はさらに遠心力が大きい旋回流となり、希薄予混合気の旋回流ｓ２との混合がさらに促進される。そのため、点火用燃料ガスｇの副室Ｓｒ内でのトラップ効果をさらに向上できる。
なお、円弧状切削面ｃは、前記第３実施形態及び前記第４実施形態のように、ポケット部５０又はポケット部６０が設けられた口金部材１４の側壁内周面１４ａに形成するようにしてもよい。

本発明の少なくとも一実施形態によれば、副室に供給された点火用燃料ガスのトラップ効果を向上させることで、副室外へ流出する未燃の点火用燃料ガス量を低減し、燃焼効率の低下を抑制可能な副室式ガスエンジンを実現できる。

１０ シリンダヘッド部
１２ シリンダ
１４、１４’ 口金部材
１４ａ、１４ａ’ 側壁内周面
１６ カバー部材
１８ 噴孔
２０ 点火プラグ
２２ａ、２２ｂ、２２ａ’、２２ｂ’ 副室ガス通路
２４、４２ 逆止弁（開閉弁）
２６ 中空円筒体
２６ａ 弁座
２８ 可動部材
３０ 弁体
３２ 弁棒
３４ 弁頭
３６ コイルバネ
４０ 副室ガス供給管
５０，６０ ポケット部
５０ａ 上面
５０ｂ、６０ｂ 底面
５０ｃ、６０ｃ 側面
５２、６２ 孔
Ｍｃ 主燃焼室
Ｐｇ 点火用燃料ガス供給圧
Ｐｍ 筒内圧
Ｓｒ 副室
ａ 設定角度
ｃ 円弧状切削面
ｆ トーチ
ｇ 点火用燃料ガス
ｓ１ 旋回流（第１の旋回流）
ｓ２ 旋回流（第２の旋回流）
ｔ スロート部
ｘ 長手軸線
ｙ 横断線

Claims (6)

1. シリンダヘッドに設けられた副室と、該副室の上部に設けられた点火プラグと、前記副室の上部に開口した副室ガス通路を介して前記副室に点火用燃料ガスを供給する副室ガス供給機構と、前記副室ガス通路を開閉する開閉弁とを備えた副室式ガスエンジンにおいて、
   前記副室ガス通路は前記副室を形成する隔壁の上壁又は側壁上部に開口すると共に、前記副室を形成する側壁内周面の接線方向へ向けて開口するように形成され、
   前記副室に供給された前記点火用燃料ガスが、前記副室の内部で前記副室の長手軸線を中心に旋回する第１の旋回流を形成するようにしたことを特徴とする副室式ガスエンジン。
2. 前記副室ガス通路は前記副室を形成する隔壁の外側に配置され、かつ前記副室を形成する側壁上部に接続されていることを特徴とする請求項１に記載の副室式ガスエンジン。
3. 前記副室ガス通路は前記副室の上方から前記副室に向けて下方へ延設され、
   前記副室ガス通路と前記副室を形成する隔壁との接続部に、前記副室ガス通路から前記点火用燃料ガスが流入する内部空間と、前記内部空間と前記副室とを連通し、前記副室の側壁内周面の接線方向へ向けて開口した連通孔とを有するポケット部を備えていることを特徴とする請求項２に記載の副室式ガスエンジン。
4. 前記ポケット部が前記副室を形成する隔壁の内部に形成されていることを特徴とする請求項３に記載の副室式ガスエンジン。
5. 前記副室ガス通路が開口する前記副室の側壁内周面において、
   前記副室ガス通路の開口部から点火用燃料ガスが接近流入する側の領域が切削され、切削面が円弧面を形成していることを特徴とする請求項１に記載の副室式ガスエンジン。
6. 主燃焼室から前記副室の端部に形成された噴孔を介して前記副室に流入する混合気が、前記副室の内部で前記副室の長手軸線を中心に前記第１の旋回流と逆方向に旋回する第２の旋回流を形成するようにしたことを特徴とする請求項１〜５の何れか１項に記載の副室式ガスエンジン。

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