JPWO2014157104A1 - ろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼板、熱交換器、熱交換器用フェライト系ステンレス鋼板、フェライト系ステンレス鋼、燃料供給系部材用フェライト系ステンレス鋼、及び燃料供給系部品 - Google Patents
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Abstract
Description
本願は、2013年3月29日に日本に出願された特願2013−071740号及び2013年7月17日に日本に出願された特願2013−148951号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
本発明の第1の目的は、熱交換器等ろう付け接合により組み立てられる部材の素材として好適に用いることができる、ろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を提供することである。
本発明の第2の目的は、燃料供給系部材等のろう付け接合により組み立てられる部材の素材として好適に用いることができ、ろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を提供することである。併せて、本発明の第2の目的は、耐食性とろう付け性を両立させ、かつ強度にも優れた燃料供給系部材用フェライト系ステンレス鋼および燃料供給系部品を提供することである。
〔1〕質量%で、C:0.03%以下、N:0.05%以下、Si:1%以下、Mn:1.2%以下、Cr:14%以上28%以下、Nb:8(C+N)以上0.8%以下、及びAl:0.1%以下を含有し、残部がFe及び不可避不純物からなり、表面に式1を満足する皮膜が形成されていることを特徴とするろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
df×Crf+5(Sif+3Alf)≦2.0 ・・・(式1)
式1において、dfは単位がnmの皮膜の厚さを示し、Crfは皮膜中のCrカチオン分率を示し、Sifは皮膜中のSiカチオン分率を示し、Alfは皮膜中のAlカチオン分率を示す。
〔3〕更に、質量%で、V:0.5%以下、W:1%以下、B:0.005%以下、Zr:0.5%以下、Sn:0.5%以下、Co:0.2%以下、Mg:0.002%以下、Ca:0.002%以下、REM:0.01%以下、Sb:0.5%以下、Ta:0.5%以下、及びGa:0.01%以下のうち何れか1種又は2種以上を含有することを特徴とする〔1〕または〔2〕記載のろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
df×Crf+5(Sif+3Alf)≦2.0 ・・・(式1)
式1において、dfは単位がnmの皮膜の厚さを示し、Crfは皮膜中のCrカチオン分率を示し、Sifは皮膜中のSiカチオン分率を示し、Alfは皮膜中のAlカチオン分率を示す。
〔7〕更に、質量%で、V:0.5%以下、W:1%以下、B:0.005%以下、Zr:0.5%以下、Sn:0.5%以下、Co:0.2%以下、Mg:0.002%以下、Ca:0.002%以下、REM:0.01%以下、Sb:0.5%以下、Ta:0.5%以下、及びGa:0.01%以下のうち何れか1種又は2種以上を含有することを特徴とする〔5〕または〔6〕記載の熱交換器用フェライト系ステンレス鋼板。
〔8〕質量%で、C:0.03%以下、N:0.05%以下、Si:1%以下、Mn:1.2%以下、Cr:15%以上23%以下、Nb:8(C+N)+0.1%以上0.8%以下、及びAl:0.1%以下を含有し、残部がFe及び不可避不純物からなり、表面に式2および式3を満足する皮膜が形成されていることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼。
df×Crf+5(Sif+3Alf)≦2.0 ・・・(式2)
0.18≦Crf≦0.5 ・・・(式3)
式2において、dfは単位がnmの皮膜の厚さを示し、Sifは皮膜中のSiカチオン分率を示し、Alfは皮膜中のAlカチオン分率を示す。式2、式3において、Crfは皮膜中のCrカチオン分率を示す。
〔10〕更に、質量%で、V:0.5%以下、W:1%以下、B:0.005%以下、Zr:0.5%以下、Sn:0.5%以下、Co:0.2%以下、Mg:0.002%以下、Ca:0.002%以下、REM:0.01%以下、Sb:0.5%以下、Ta:0.5%以下、及びGa:0.01%以下のうち何れか1種以上を含有することを特徴とする〔8〕または〔9〕記載のフェライト系ステンレス鋼。
df×Crf+5(Sif+3Alf)≦2.0 ・・・(式2)
0.18≦Crf≦0.5 ・・・(式3)
式2において、dfは単位がnmの皮膜の厚さを示し、Sifは皮膜中のSiカチオン分率を示し、Alfは皮膜中のAlカチオン分率を示す。式2、式3において、Crfは皮膜中のCrカチオン分率を示す。
〔14〕更に、質量%で、V:0.5%以下、W:1%以下、B:0.005%以下、Zr:0.5%以下、Sn:0.5%以下、Co:0.2%以下、Mg:0.002%以下、Ca:0.002%以下、REM:0.01%以下、Sb:0.5%以下、Ta:0.5%以下、及びGa:0.01%以下のうち何れか1種又は2種以上を含有することを特徴とする〔12〕または〔13〕記載の燃料供給系部材用フェライト系ステンレス鋼。
(第1の実施形態)
本実施形態は、NiろうやCuろうを用いてろう付け接合される部材の素材として用いられるフェライト系ステンレス鋼板を対象としている。ろう付けは、950〜1200℃において真空中もしくは水素雰囲気中で行われる。このとき、雰囲気制御や置換用としてアルゴンガスや窒素ガス等が併用される場合がある。ろう付けでは、ろうが母材(素材)にぬれてすきまを充填し、これにより母材が接合される。素材の表面に酸化皮膜が存在すると、ぬれにくくなりろう付け性が阻害される。
その結果、ろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を得るには、表面に形成される皮膜が、以下に示す(式1)を満足する必要があることを知見した。
df×Crf+5(Sif+3Alf)≦2.0 ・・・(式1)
(式1)において、dfは皮膜の厚さ(nm)を示し、Crfは皮膜中のCrカチオン分率を示し、Sifは皮膜中のSiカチオン分率を示し、Alfは皮膜中のAlカチオン分率を示す。
(a)ステンレス鋼板の表面に形成されている(Fe、Cr)酸化物皮膜は、膜厚が厚くCrに富むほど、還元されにくい。
(b)通常、Si酸化物やAl酸化物はろう付け条件にて還元されないので、皮膜中に含まれると、皮膜の還元性を低下させ、ろう付け性を劣化させる。
Siカチオン分率SifおよびAlカチオン分率Alfの両者は、X線光電子分光法(XPS)における最表面の定量分析結果から求められる。なお、カチオンは金属元素のみを対象とする。皮膜中のSiカチオン分率Sifは0.1以下が望ましく、より望ましくは0.05以下である。皮膜中のAlカチオン分率Alfは0.05以下が望ましく、より望ましくは0.02以下である。両者とも最も望ましくは0(検出限界以下)である。
Cは、耐粒界腐食性、加工性を低下させるため、その含有量を低く抑える必要がある。このため、Cの含有量の上限を0.03%以下とする。しかしながら、過度に低めることは精練コストを上昇させるため、Cの含有量の下限を0.002%以上とすることが好ましい。Cの含有量の上限は好ましくは0.02%である。
Nは、耐孔食性に有用な元素であるが、耐粒界腐食性、加工性を低下させるため、その含有量を低く抑える必要がある。このため、Nの含有量の上限を0.05%以下とする。しかしながら、過度に低めることは精練コストを上昇させるため、Nの含有量の下限を0.002%以上とすることが好ましい。Nの含有量の上限は好ましくは0.02%である。さらに、ろう付け時の結晶粒の粗大化を抑制する観点から、CとNの合計含有量を0.015%以上((C+N)≧0.015%)とするのが好ましい。また、耐粒界腐食性および加工性の観点から、CとNの合計含有量を0.05%以下((C+N)≦0.05%)とするのが好ましい。
Siは、ろう付け後にステンレス鋼板の表面皮膜に濃化して耐食性の向上に寄与するために、0.1%超のSiを含有させることが好ましい。また、Siは、脱酸元素として有用である。しかしながら、過剰な量の添加は、ろう付け前の素材の表面にSi酸化物を含有する皮膜を形成させやすくすると共に加工性を低下させる。このため、Siの含有量を1%以下とし、好ましくは0.5%以下、より好ましくは0.4%以下とする。
Mnは、脱酸元素として有用な元素であり、0.02%以上含有させることが好ましい。しかしながら、過剰の量を含有させると耐食性を劣化させるので、Mnの含有量を1.2%以下とし、好ましくは1%以下、より好ましくは0.5%以下とする。Mnの含有量は、0.05%以上であることが好ましく、0.1%以上であることがより好ましい。
Crは、耐食性を確保する上で基本となる元素である。本実施形態で対象としている熱交換器類では、多くの場合、燃焼排ガスが経路内を流れ、冷却水等により冷却されて結露し、腐食性の凝縮水が生成する。そのため熱交換器に用いる鋼板には排ガス凝縮水に対する耐食性が求められる。また、屋外で使用される熱交換器の場合には、外面からの塩害に対する耐食性も必要である。このような観点から、Crの含有量は少なくとも14%以上必要である。Crの含有量を増加させるほど耐食性を向上させることができるが、加工性、製造性を低下させるためCr量を28%以下とする。Crの含有量は、好ましくは16%以上、より好ましくは17%以上である。また、Crの含有量は、23%以下であることが好ましく、より好ましくは20.5%以下である。
Nbは、CおよびNを固定し、溶接部の耐粒界腐食性を向上させる上で有用な元素であるため、(C+N)量の8倍以上含有させる必要がある。また、Nbは高温強度を向上させる。本実施形態で対象とする熱交換器のなかには高温のガスが流れる部材があるが、強度ならびに熱疲労特性の観点からNbは有効である。この点から固溶状態のNbを確保するのは有効であり、8(C+N)+0.03%以上のNbを含有させるのが好ましい。しかしながら、過剰量の添加は、加工性、製造性を低下させるため、Nbの含有量の上限は0.8%であり、好ましくは0.6%である。
Alは、脱酸効果等を有するので精練上有用な元素であり、成形性を向上させる効果もある。そのため、Alは0.002%以上含有させることが好ましい。しかしながら、過剰量の添加は、ろう付け前の素材の表面にAl酸化物を含有する皮膜を形成させやすくすると共に靭性を劣化させる。このため、Alの含有量を0.1%以下、好ましくは0.08%以下、より好ましくは0.05%以下、さらに好ましくは0.03%以下とする。
(Ni:5%以下)
Niは、耐食性を向上させるために、必要に応じて5%以下含有させることができる。特に、本実施形態で対象としている熱交換器類に要求される排ガス凝縮水に対する耐食性や外面からの塩害に対する耐食性において、Niは耐孔あき性を向上させる効果を有する。また、Niは靭性を向上させる効果も有する。しかし、過剰量の添加は、加工性を低下させるとともに高価なためコストアップにもつながる。Ni含有量は、上記効果を得るために0.1%以上であることが好ましく、より好ましくは0.2%以上であり、さらに好ましくは0.3%以上である。また、Ni含有量の上限は、5%であり、好ましくは3%であり、より好ましくは1.2%である。
Cuは、耐食性を向上させるために、必要に応じて1.5%以下含有させることができる。特に、本実施形態で対象としている熱交換器類に要求される排ガス凝縮水に対する耐食性や外面からの塩害に対する耐食性において、Cuは、Niと同様に、耐孔あき性を向上させる効果を有する。しかし、過剰量の添加は加工性を低下させる。Cu含有量は、上記効果を得るために0.1%以上であることが好ましく、より好ましくは0.2%以上である。また、Cu含有量の上限は、1.5%であり、好ましくは1%である。
Moは、耐食性を向上させるために、必要に応じて3%以下含有させることができる。特に、Moは、本実施形態で対象としている熱交換器類に要求される排ガス凝縮水に対する耐食性や外面からの塩害に対する耐食性において、Moは、耐銹性ならびに耐孔あき性を向上させる効果を有する。しかし、過剰量の添加は、加工性を低下させるとともに高価なためコストアップにもつながる。Mo含有量は、上記効果を得るために0.1%以上であることが好ましく、より好ましくは0.3%以上である。また、Mo含有量の上限は、3%であり、好ましくは2%である。
(V:0.5%以下)
Vは、耐食性を向上させるために、必要に応じて0.5%以下含有させることができる。過剰量の添加は、加工性を劣化させると共に、高価であるためコストアップにつながる。Vは、0.5%以下含有させることが好ましく、0.3%以下含有させることがより好ましい。また、上記効果を得るために、V含有量は、0.05%以上であることが好ましく、0.1%以上であることがより好ましい。
Wは、耐食性を向上させるために、必要に応じて1%以下含有させることができる。特に、本実施形態で対象としている熱交換器類に要求される排ガス凝縮水に対する耐食性や外面からの塩害に対する耐食性において、Wは耐銹性ならびに耐孔あき性を向上させる効果を有する。しかし、過剰量の添加は、加工性を劣化させると共に、高価であるためコストアップにつながる。W含有量は、上記効果を得るために、0.2%以上であることが好ましく、より好ましくは0.4%以上である。また、W含有量の上限は、1%であり、好ましくは0.8%である。
Bは、加工性、特に二次加工性を向上させるために、必要に応じて含有させることができる。過剰量の添加は耐粒界腐食性を低下させるので0.005%以下含有させるのが好ましい。B含有量は、上記効果を得るために、0.0002%以上であることが好ましく、より好ましくは0.0004%以上である。また、B含有量の上限は、0.005%であり、好ましくは0.002%である。
Zrは、耐食性、特に耐粒界腐食性を向上させるために、必要に応じて含有させることができる。過剰量の添加は、加工性を劣化させると共に、高価であるためコストアップにつながる。このため、0.5%以下含有させることが好ましく、0.3%以下含有させることがより好ましい。また、Zr含有量は、上記効果を得るために、0.05%以上であることが好ましく、より好ましくは0.1%以上である。
Snは、耐食性を向上させるために、必要に応じて0.5%以下含有させることができる。特に、本実施形態で対象としている熱交換器類に要求される排ガス凝縮水に対する耐食性や外面からの塩害に対する耐食性において、Snは耐孔あき性を向上させる効果を有する。しかし、過剰量の添加は靭性を低下させる。Sn含有量は、上記効果を得るために、0.02%以上であることが好ましく、より好ましくは0.05%以上である。また、Sn含有量の上限は、0.5%であり、好ましくは0.3%である。
Coは、二次加工性と靭性を向上させるために、必要に応じて含有させることができる。過剰量の添加はコストアップにつながる。このためCoは0.2%以下含有させるのが好ましく、0.15%以下含有させることがより好ましい。Co含有量は、上記効果を得るために、0.02%以上であることが好ましく、より好ましくは0.05%以上である。
Mgは、脱酸効果等を有するので精練に有用な元素である。またMgは組織を微細化し加工性や靭性の向上にも効果がある。このため、必要に応じて0.002%以下のMgを含有させることができる。Mg含有量は、上記効果を得るために、0.0002%以上であることが好ましく、より好ましくは0.0005%以上である。また、Mg含有量の上限は、0.002%であり、好ましくは0.0015%である。
Caは、脱酸効果等を有するので精練に有用な元素であり、必要に応じて0.002%以下のCaを含有させることができる。Ca含有量は、上記効果を得るために、0.0002%以上であることが好ましく、より好ましくは0.0005%以上である。また、Ca含有量の上限は、0.002%であり、好ましくは0.0015%である。
REM(希土類金属元素)は、一般的な定義に従い、スカンジウム(Sc)、イットリウム(Y)の2元素と、ランタン(La)からルテチウム(Lu)までの15元素(ランタノイド)の総称を指す。単独で添加してもよいし、混合物であってもよい。REMは、脱酸効果等を有するので精練に有用な元素である。必要に応じて合計で0.01%以下のREMを含有させることができる。REM含有量は、上記効果を得るために、0.0005%以上であることが好ましく、より好ましくは0.001%以上である。また、REM含有量の上限は、0.01%であり、好ましくは0.008%である。
Sbは、耐食性を向上させるために、必要に応じて0.5%以下の量で含有させることができる。特に、本実施形態で対象としている熱交換器類に要求される排ガス凝縮水に対する耐食性や外面からの塩害に対する耐食性において、Sbは耐孔あき性を向上させる効果を有する。しかし、過剰量のSbの添加は靭性を低下させる。Sb含有量は、上記効果を得るために、0.001%以上であることが好ましく、より好ましくは0.01%以上、さらに0.05%以上である。また、Sb含有量の上限は、0.5%であり、好ましくは0.3%である。
Taは、耐食性を向上させるために、必要に応じて0.5%以下の量で含有させることができる。特に、本実施形態で対象としている熱交換器類に要求される排ガス凝縮水に対する耐食性や外面からの塩害に対する耐食性において、Taは耐孔あき性を向上させる効果を有する。しかし、過剰量のTaの添加は靭性を低下させる。Ta含有量は、上記効果を得るために、0.01%以上が好ましく、さらに0.05%以上であることが好ましく、より好ましくは0.1%以上である。また、Ta含有量の上限は、0.5%であり、好ましくは0.4%である。
Gaは、安定な硫化物を形成して耐食性を向上させるとともに耐水素脆化性も向上させることから、必要に応じて0.01%以下の量で含有させることができる。Ga含有量は、上記効果を得るために、0.0002%以上であることが好ましく、より好ましくは0.0005%以上である。また、Ga含有量の上限は、0.01%であり、好ましくは0.005%である。
本実施形態において、酸洗工程は複数の工程を組み合わせて行ってもよい。具体的には、第一の工程としてソルト法もしくは中性塩電解法を行い、第二の工程として硝酸電解を行う。第三工程として、硝ふっ酸への浸漬が追加される場合がある。また、第二工程として、硝ふっ酸への浸漬を行ってもよい。
ソルト法の温度に関しては、ソルトの劣化が530℃以上で起こることが知られているため、通常450〜480℃程度の温度のソルトに鋼板は浸漬される。しかし、本実施形態の場合、通常よりもソルト法での温度を高く設定する。具体的には、ソルトの温度を490℃以上とすることが好ましく、500℃以上とするとより効果的であり、500℃以上530℃以下の温度範囲で鋼板を浸漬することが望ましい。
浸漬時間は2秒以上10秒以下とすることが望ましい。ただし、ソルトの高温化は、表面性状の劣化につながりやすく、かつCr含有量の多いステンレス鋼板ほど劣化しやすい。このため、T×(10t+2[Cr])/100≦600(ここで、T:温度(℃)、t:時間(sec)、[Cr]:Cr含有量(質量%))を満足することが望ましい。
本実施形態の熱交換器は、熱交換部と、その外側を覆うケースを備える。熱交換部は、部材を組み合わせて作製される。部材は、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼板を、矩形、管状、波形などの各種形状に成形して作製されたものである。熱交換部では、排ガスの経路と冷却水の経路が分かれて配置される。熱交換器の外側には、排ガスが通る管と冷却水が通る管のそれぞれの入口と出口が配置される。本実施形態の熱交換器では、熱交換部を構成する部材の数が多数であり、かつ部材は複雑な形状を有する。この部材の多くは、ろう付けによって接合されている。ろう付けに用いられるろう材としては、Cuろうおよび/またはNiろうが用いられることが好ましい。Niろうについては、CrやSiを含有したNi合金ろうが用いられることが好ましい。
まず、ろう付け性について説明する。本実施形態は、NiろうもしくはCuろうを用いたステンレス鋼からなる部材のろう付けを対象としている。ろうが部材をぬらして部材間のすきまを充填することにより接合されるのがろう付けである。ろう付けされる部材を構成するステンレス鋼の表面に酸化皮膜が存在すると、部材がぬれにくくなり、ろう付け性を阻害する。
その結果、ろう付け性を得るには、表面に形成される皮膜が、以下に示す(式2)を満足するとともに、皮膜中のCrカチオン分率を0.5以下にする必要があることを知見した。
df×Crf+5(Sif+3Alf)≦2.0 ・・・(式2)
(式2)において、dfは皮膜の厚さ(nm)を示し、Crfは皮膜中のCrカチオン分率を示し、Sifは皮膜中のSiカチオン分率を示し、Alfは皮膜中のAlカチオン分率を示す。
(c)ステンレス鋼の表面に形成されている(Fe、Cr)酸化物皮膜が、膜厚dfが厚くCrに富むほど、還元されにくい。
(d)通常のろう付け条件では還元されないSi酸化物やAl酸化物が酸化物皮膜中に含まれると、皮膜の還元性を低下させ、ろう付け性を劣化させる。
ステンレス鋼を大気中で焼鈍すると、外層にFeリッチな(Fe、Cr)酸化物が生成し、内層にCrリッチな(Fe、Cr)酸化物が生成する。そして、内層のCrリッチな(Fe、Cr)酸化物の内側に、Siが酸化物として存在しうる。Si酸化物は、Crリッチな(Fe、Cr)酸化物が安定なほど生成しやすい。このため、母材要因としては、Cr含有量の多いステンレス鋼ほど、Si酸化物が生成しやすいと推察される。また、製造プロセス要因としては、焼鈍温度が高いほど、焼鈍時間が長いほど、Si酸化物が生成しやすいと推察される。
Siカチオン分率SifおよびAlカチオン分率Alfの両者は、X線光電子分光法(XPS)における最表面の定量分析結果から求められる。なお、カチオンは金属元素のみを対象とした。皮膜中のSiカチオン分率Sifは、0.1以下が望ましく、より望ましくは0.05以下である。皮膜中のAlカチオン分率Alfは、0.05以下が望ましく、より望ましくは0.02以下である。両者とも最も望ましくは0(検出限界以下)である。
df×Crf+5(Sif+3Alf)の値は、(式2)に示すように2.0以下とされ、1.8以下とするのが好ましく、1.5以下がさらに好ましく、1.3以下にするとより好ましい。
そこで、高温で酸性脂肪酸の環境中でのステンレス鋼の耐食性について鋭意検討した。その結果、母材のCr量を15%以上とし、かつ皮膜中のCrカチオン分率Crfを0.18以上とする必要があることがわかった。より安定した耐食性を得るには、母材のCr量を17%以上とし、かつ皮膜中のCrカチオン分率Crfを0.20以上含有することが望ましい。
以下、燃料供給系部材用フェライト系ステンレス鋼の各組成を限定した理由について説明する。なお、以下の説明では、特に断らない限り、各成分の%は、質量%を表すものとする。
Cは、耐粒界腐食性、加工性を低下させるため、その含有量を低く抑える必要がある。このため、Cの含有量の上限を0.03%以下とし、好ましくは0.02%以下とする。しかしながら、Cの含有量を過度に低めると、必要な強度が得られなくなるとともに精練コストを上昇させる。このため、Cの含有量の下限を0.002%以上とすることが好ましく、より好ましくは0.003%以上とする。
Nは、耐孔食性に有用な元素であるが、耐粒界腐食性、加工性を低下させるため、その含有量を低く抑える必要がある。このため、Nの含有量の上限を0.05%以下とし、好ましくは0.02%以下とする。しかしながら、Nの含有量を過度に低めることは、必要な強度が得られなくなるとともに精練コストを上昇させる。このため、Nの含有量の下限を0.002%以上とすることが好ましく、より好ましくは0.003%以上である。
さらに、ろう付け時の結晶粒粗大化抑制の観点から、CとNの合計含有量を0.015%以上((C+N)≧0.015%)とするのが好ましい。また、耐粒界腐食性および加工性の観点から、CとNの合計含有量を0.05%以下((C+N)≦0.05%)とするのが好ましい。
Siは、ろう付け前の素材の表面にSi酸化物を含有する皮膜を形成させやすくすると共に加工性を低下させる。このため、Siの含有量を1%以下とし、好ましくは0.5%以下、より好ましくは0.4%以下とする。Siは、ろう付け後にステンレス鋼の表面皮膜に濃化して耐食性の向上に寄与すると共に脱酸元素として有用なため、Si量は0.1%以上が好ましく、より好ましくは0.1%超である。
Mnは、耐食性を劣化させる。このため、Mnの含有量を1.2%以下とし、好ましくは1%以下、より好ましくは0.5%以下とする。Mnは、脱酸元素として有用な元素であり、少なくとも0.02%以上のMnを含有させることが好ましく、Mn量は、より好ましくは、0.05%以上であり、さらに好ましくは0.1%以上である。
Crは、バイオ燃料中での耐食性を確保するために基本となる元素である。Crは、少なくとも15%以上含有させることが必要であり、Cr量は好ましくは17%以上である。Crの含有量を増加させるほど耐食性を向上させることができる。しかし、過剰な量のCrの添加は加工性、製造性を低下させる。このため、Crの含有量を23%以下とし、好ましくは20.5%以下とする。
Nbは、CおよびNを固定し、溶接部の耐粒界腐食性を向上させるために有用な元素である。このため、Nbを(C+N)量の8倍以上含有させる必要がある。また、Nbは固溶状態で強度を向上させる効果が大きいので、強度ならびに疲労特性を向上させる。この点から固溶状態のNbを確保するのは有効である。したがって、Nbは、8(C+N)+0.1%以上の量で含有させる必要があり、Nb量は好ましくは8(C+N)+0.2%以上である。しかしながら、過剰量のNbの添加は、加工性、製造性を低下させる。このため、Nbの含有量の上限を0.8%とし、好ましくは0.6%以下である。
Alは、ろう付け前の素材の表面にAl酸化物を含有する皮膜を形成させやすくすると共に靭性を劣化させる。このため、Alの含有量を0.1%以下とし、好ましくは0.08%以下、より好ましくは0.05%以下、さらに好ましくは0.03%以下とする。Alは、脱酸効果等を有するので精練のために有用な元素であり、成形性を向上させる効果もある。そのため、Al量は0.002%以上が好ましく、より好ましくは0.003%以上である。
(Ni:2%以下)
Niは、耐食性を向上させるために、必要に応じて2%以下含有させることができる。特に、Niは、本実施形態で対象としている燃料供給系部品において要求される外面からの塩害に対する耐食性を向上させる効果を有する。また、Niは、強度を向上させる効果も有する。このため、Niを含有させる場合、Ni量は、0.1%以上が好ましく、より好ましくは0.2%以上であり、さらに好ましくは0.3%以上である。しかし、過剰量のNiの添加は、加工性を低下させるとともに高価なためコストアップにもつながる。したがって、Ni含有量は、1.5%以下であることが好ましく、1.2%以下であることがより好ましい。
Cuは、耐食性を向上させるために、必要に応じて1.5%以下の量で含有させることができる。Cuは、Niと同様、特に、本実施形態で対象としている燃料供給系部品において要求される外面からの塩害に対する耐食性を向上させる効果を有する。また、Cuは、強度を向上させる効果も有する。このため、Cuを含有させる場合、Cu量は0.1%以上が好ましく、より好ましくは0.2%以上であり、さらに好ましくは0.3%以上である。しかし、過剰量の添加は加工性を低下させる。したがって、Cu含有量は、1%以下であることが好ましく、さらに好ましくは0.8%以下である。
Moは、耐食性を向上させるために、必要に応じて3%以下含有させることができる。Moは、特に、本実施形態で対象としている燃料供給系部品において要求されるバイオ燃料中での耐食性と共に、外面からの塩害に対する耐食性を向上させる効果を有する。また、Moは、強度を向上させる効果も有する。このため、Moを含有させる場合、Mo量は0.1%以上が好ましく、より好ましくは0.3%以上であり、さらに好ましくは0.7%以上である。しかし、過剰量のMoの添加は、加工性を低下させるとともに高価なためコストアップにもつながる。したがって、Mo含有量は、2.2%以下であることが好ましく、さらに好ましくは2%以下である。
(V:0.5%以下)
Vは、耐食性を向上させるために、必要に応じて0.5%以下含有させることができる。Vを含有することによる安定した効果を得るには、V量は0.05%以上が好ましく、0.1%以上がより好ましい。しかし、過剰量のVの添加は、加工性を劣化させると共に、高価であるためコストアップにつながる。このため、Vの含有量は、0.3%以下であることが好ましい。
Wは、耐食性を向上させるために、必要に応じて1%以下の量で含有させることができる。Wは、特に、本実施形態で対象としている燃料供給系部品において要求される外面からの塩害に対する耐食性を向上させる効果を有する。Wを含有することによる安定した効果を得るには、W量は、0.2%以上が好ましく、0.5%以上がより好ましい。過剰量のWの添加は、加工性を劣化させると共に、高価であるためコストアップにつながる。このため、Wの含有量は、0.8%以下であることが好ましい。
Bは、加工性、特に二次加工性を向上させるために、必要に応じて0.005%以下の量で含有させることができる。Bを含有することによる安定した効果を得るには、B量は、0.0002%以上が好ましく、0.0003%以上がより好ましい。過剰量のBの添加は耐粒界腐食性を低下させる。このため、Bの含有量は、0.0015%以下であることが好ましい。
Zrは、耐食性、特に耐粒界腐食性を向上させるために、必要に応じて0.5%以下の量で含有させることができる。Zrを含有することによる安定した効果を得るには、Zr量は、0.05%以上が好ましく、0.1%以上がより好ましい。過剰量のZrの添加は、加工性を劣化させると共に、高価であるためコストアップにつながる。このため、Zrの含有量は、0.3%以下であることが好ましい。
Snは、耐食性を向上させるために、必要に応じて0.5%以下の量で含有させることができる。特に、本実施形態で対象としている熱交換器類に要求される排ガス凝縮水に対する耐食性や外面からの塩害に対する耐食性において、Snは耐孔あき性を向上させる効果を有する。Snを含有することによる安定した効果を得るには、Sn量は、0.02%以上が好ましく、0.05%以上がより好ましい。しかし、過剰量のSnの添加は靭性を低下させる。このため、Snの含有量は、0.3%以下であることが好ましい。
Coは、二次加工性と靭性を向上させるために、必要に応じて0.2%以下の量で含有させることができる。Coを含有することによる安定した効果を得るには、Co量は、0.02%以上が好ましく、0.05%以上がより好ましい。しかし、過剰量のCoの添加はコストアップにつながる。このため、Coの含有量は、0.15%以下であることが好ましい。
Mgは、脱酸効果等を有するので精練に有用な元素であり、組織を微細化し加工性や靭性の向上にも効果がある。このことから、Mgは、必要に応じて0.002%以下の量で含有させることができる。Mgを含有することによる安定した効果を得るには、Mg量は、0.0002%以上が好ましく、0.0005%以上がより好ましい。Mg含有量は、硫化物を形成して耐食性を劣化させるため、0.0015%以下とすることが好ましい。
Caは、脱酸効果等を有するので精練に有用な元素であり、必要に応じて0.002%以下の量で含有させることができる。Caを含有することによる安定した効果を得るには、Ca量は、0.0002%以上が好ましく、0.0004%以上がより好ましい。Ca含有量は、硫化物を形成して耐食性を劣化させるため、0.0015%以下とすることが好ましい。
REM(希土類金属元素)は、一般的な定義に従い、スカンジウム(Sc)、イットリウム(Y)の2元素と、ランタン(La)からルテチウム(Lu)までの15元素(ランタノイド)の総称を指す。単独で添加してもよいし、混合物であってもよい。REMは、脱酸効果等を有するので精練に有用な元素であり、必要に応じて0.01%以下の量で含有させることができる。REMを含有することによる安定した効果を得るには、REM量は、0.0005%以上が好ましく、0.001%以上がより好ましい。REM含有量は、コストアップにつながるため、0.008%以下とすることが好ましい。
Sbは、耐食性を向上させるために、必要に応じて0.5%以下の量で含有させることができる。特に、本実施形態で対象としている熱交換器類に要求される排ガス凝縮水に対する耐食性や外面からの塩害に対する耐食性において、Sbは耐孔あき性を向上させる効果を有する。しかし、過剰量のSbの添加は靭性を低下させる。Sb含有量は、上記効果を得るために、0.001%以上であることが好ましく、より好ましくは0.01%以上、さらに0.05%以上である。また、Sb含有量の上限は、0.5%であり、好ましくは0.3%である。
Taは、耐食性を向上させるために、必要に応じて0.5%以下の量で含有させることができる。特に、本実施形態で対象としている熱交換器類に要求される排ガス凝縮水に対する耐食性や外面からの塩害に対する耐食性において、Taは耐孔あき性を向上させる効果を有する。しかし、過剰量のTaの添加は靭性を低下させる。Ta含有量は、上記効果を得るために、0.01%以上が好ましく、さらに0.05%以上であることが好ましく、より好ましくは0.1%以上である。また、Ta含有量の上限は、0.5%であり、好ましくは0.4%である。
Gaは、安定な硫化物を形成して耐食性を向上させるとともに耐水素脆化性も向上させることから、必要に応じて0.01%以下の量で含有させることができる。Ga含有量は、上記効果を得るために、0.0002%以上であることが好ましく、より好ましくは0.0005%以上である。また、Ga含有量の上限は、0.01%であり、好ましくは0.005%である。
また、S量については、耐食性の観点から0.02%以下とすることが好ましく、より好ましくは0.01%以下である。
本実施形態において、酸洗工程は複数の工程を組み合わせて行ってもよい。具体的には、第一の工程としてソルト法もしくは中性塩電解法を行い、第二の工程として硝酸電解を行う。第三工程として、硝ふっ酸への浸漬が追加される場合がある。また、第二工程として、硝ふっ酸への浸漬を行ってもよい。
ソルト法の温度に関しては、ソルトの劣化が530℃以上で起こることが知られているため、通常450〜480℃程度の温度のソルトに鋼板は浸漬される。しかし、本実施形態の場合、Si酸化物を効率よく除去するために、ソルトの温度を通常より高く設定する。具体的には、ソルトの温度を490℃以上とすることが好ましく、500℃以上とするとより効果的であり、500℃以上530℃以下の温度範囲で鋼板を浸漬することが望ましい。
ろう付け接合には、ろう材としてCuろうおよび/またはNiろうが用いられることが好ましい。このうちNiろうについては、CrやSiを含有したNi合金ろうが用いられることが好ましい。
表1に示す化学組成を有する溶鋼30kgを真空溶解炉にて溶製して17kgの扁平鋼塊を作製した。次いで、加熱温度1200℃にて厚さ4.5mmまで鋼塊を熱延した。950℃にて熱延板の焼鈍を行い、次いで、アルミナショットによりスケールを除去して板厚1mmまで熱延板を冷延した。その後、仕上焼鈍を行い、ソルト法および硝ふっ酸への浸漬によりスケールを除去した。
ソルト法としては、NaOHを主成分とする市販のデスケール用アルカリソルトを加熱して鋼板をアルカリソルトに浸漬する方法を用い、加熱温度を表1に示す温度とし、浸漬時間を5秒とした。
硝ふっ酸への浸漬においては、55℃に加熱した3%HF−10%HNO3溶液を用い、鋼板をこの溶液に10秒間浸漬した。こうして得られた冷延鋼板(発明鋼1−1〜1−12、比較鋼1−1〜1−5)を用いて、ろう拡がり性を評価すると共に素材の表面皮膜を分析した。
冷延鋼板より幅40mm、長さ40mmの板を3枚ずつ切り出し、有機溶剤を用いて脱脂した。次いで、板の中央に0.5gの純Cuろう(BCu−1)を載せ、真空炉に入れ、1130℃にて10分加熱した。真空度は約50Paであった。加熱後に冷却し、ろうの寸法を測定した。寸法を測定した結果より、ろう面積を求め、次の式より、ろう拡がり係数を算出した。
ろう拡がり係数=熱処理後のろう面積/初期ろう面積
X線光電子分光法(XPS)により、素材の表面皮膜を分析した。XPSはアルバック・ファイ社製である。使用X線源にmono−AlKα線を用い、X線ビーム径が約100μmであり、取り出し角が45度と90度である条件で実施した。XPSにおける最表面の定量分析結果から、Crカチオン分率Crf、Siカチオン分率SifおよびAlカチオン分率Alfを求めた。ここでカチオンは金属元素のみを対象とした。また、酸化皮膜の厚さdfは、角度分解法により求めた。
比較例に示すようにdf×Crf+5(Sif+3Alf)の値が2.0を超えると、ろう拡がり係数が2未満となり、ろう付け性に劣る。
表3に示す化学組成を有する溶鋼30kgを真空溶解炉にて溶製して17kgの扁平鋼塊を作製した。次いで、加熱温度1200℃にて厚さ4.5mmまで鋼塊を熱延した。得られた熱延板に対して950℃にて熱延板の焼鈍を行い、次いで、アルミナショットによりスケールを除去し、板厚1mmまで熱延板を冷延した。その後、得られた冷延板に対して仕上げ焼鈍を行い、ソルト法および硝ふっ酸への浸漬によりスケールを除去(酸洗)した。
ソルト法としては、NaOHを主成分とする市販のデスケール用アルカリソルトを加熱して鋼板をアルカリソルトに浸漬する方法を用いた。ソルト法では、ソルトの加熱温度を表4に示す温度とし、浸漬時間を5秒とした。
硝ふっ酸浸漬においては、55℃に加熱した3%HF−10%HNO3溶液を用い、鋼板をこの溶液に10秒間浸漬した。
こうして得られた冷延鋼板(発明鋼2−1〜2−12、比較鋼2−1〜2−7)を用いて、強度、耐食性、ろう拡がり性を評価すると共に、素材の表面皮膜を分析した。なお、発明鋼2−4は、比較鋼2−6と同じ組成である。
冷延鋼板よりJIS13B号試験片をL方向に採取し、常温で引張試験を行った。得られた0.2%耐力を、表4に示す。
酸化劣化したバイオ燃料を模擬した条件にて腐食試験を行った。冷延鋼板より、それぞれ幅25mm、長さ100mmの試験片を2枚ずつ切り出し、有機溶剤を用いて脱脂した。試験溶液には、ギ酸の量が0.1%、酢酸の量が1%であり、Clイオン濃度が100ppmになるようにNaClを溶解させた水溶液を用いた。試験温度は95℃とし、試験時間は168hとした。これら以外の試験条件については、JASO−M611−92−Aに準じた。
冷延鋼板より幅40mm、長さ40mmの板を3枚ずつ切り出し、有機溶剤を用いて脱脂した。次いで、板の中央に0.5gの純Cuろう(BCu−1)を載せ、真空炉に入れ、1130℃にて10分間加熱した。真空度は約50Paであった。加熱後に冷却し、ろうの寸法を測定した。寸法測定結果より、ろう面積を求め、次の式より、ろう拡がり係数を算出した。
ろう拡がり係数=熱処理後ろう面積/初期ろう面積
X線光電子分光法(XPS)により、素材の表面皮膜を分析した。XPSはアルバック・ファイ社製である。使用X線源にmono−AlKα線を用い、X線ビーム径が約100μmであり、取り出し角が45度と90度である条件で実施した。XPSにおける最表面の定量分析結果から、Crカチオン分率Crf、Siカチオン分率SifおよびAlカチオン分率Alfを求めた。ここでカチオンは金属元素のみを対象とした。また、酸化皮膜の厚さdfは、角度分解法により求めた。
Cr含有量が15%未満の比較例2−1は、df×Crf+5(Sif+3Alf)の値が2.0以下であるが、Crカチオン分率Crfが0.18未満であった。ろう拡がり係数は2以上あるものの、酸化劣化したバイオ燃料を模擬した環境での耐食性に劣る。
df×Crf+5(Sif+3Alf)の値が2.0を超えている比較例2−2,2−4および2−6は、ろう拡がり係数が2未満となり、ろう付け性に劣る。
比較例2−3は、Cr含有量が多いため、df×Crf+5(Sif+3Alf)の値が2.0を超えるとともに,Crカチオン分率Crfが大きくなり、ろう拡がり係数が2未満となった。
比較例2−5は、鋼板中のNb含有量が少ないため、0.2%耐力が250MPa未満と強度に劣る。
比較例2−7は、Cr含有量が多いため,df×Crf+5(Sif+3Alf)の値が2.0を超え、ろう拡がり係数が2未満となった。
Claims (14)
- 質量%で、
C:0.03%以下、
N:0.05%以下、
Si:1%以下、
Mn:1.2%以下、
Cr:14%以上28%以下、
Nb:8(C+N)以上0.8%以下、及び
Al:0.1%以下を含有し、
残部がFe及び不可避不純物からなり、
表面に式1を満足する皮膜が形成されていることを特徴とするろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
df×Crf+5(Sif+3Alf)≦2.0 ・・・(式1)
式1において、dfは単位がnmの皮膜の厚さを示し、Crfは皮膜中のCrカチオン分率を示し、Sifは皮膜中のSiカチオン分率を示し、Alfは皮膜中のAlカチオン分率を示す。 - 更に、質量%で、Ni:5%以下、Cu:1.5%以下、Mo:3%以下のうち何れか1種以上を含有することを特徴とする請求項1記載のろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
- 更に、質量%で、V:0.5%以下、W:1%以下、B:0.005%以下、Zr:0.5%以下、Sn:0.5%以下、Co:0.2%以下、Mg:0.002%以下、Ca:0.002%以下、REM:0.01%以下、Sb:0.5%以下、Ta:0.5%以下、及びGa:0.01%以下のうち何れか1種以上を含有することを特徴とする請求項1または2記載のろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
- ろう付け接合された部材からなる熱交換部を備え、
前記部材は、請求項1〜請求項3のいずれか一項に記載のフェライト系ステンレス鋼板からなることを特徴とする熱交換器。 - 質量%で、
C:0.03%以下、
N:0.05%以下、
Si:1%以下、
Mn:1.2%以下、
Cr:14%以上28%以下、
Nb:8(C+N)以上0.8%以下、及び
Al:0.1%以下を含有し、
残部がFe及び不可避不純物からなり、
表面に式1を満足する皮膜が形成されていることを特徴とする熱交換器用フェライト系ステンレス鋼板。
df×Crf+5(Sif+3Alf)≦2.0 ・・・(式1)
式1において、dfは単位がnmの皮膜の厚さを示し、Crfは皮膜中のCrカチオン分率を示し、Sifは皮膜中のSiカチオン分率を示し、Alfは皮膜中のAlカチオン分率を示す。 - 更に、質量%で、Ni:5%以下、Cu:1.5%以下、Mo:3%以下のうち何れか1種以上を含有することを特徴とする請求項5記載の熱交換器用フェライト系ステンレス鋼板。
- 更に、質量%で、V:0.5%以下、W:1%以下、B:0.005%以下、Zr:0.5%以下、Sn:0.5%以下、Co:0.2%以下、Mg:0.002%以下、Ca:0.002%以下、REM:0.01%以下、Sb:0.5%以下、Ta:0.5%以下、及びGa:0.01%以下のうち何れか1種以上を含有することを特徴とする請求項5または6記載の熱交換器用フェライト系ステンレス鋼板。
- 質量%で、
C:0.03%以下、
N:0.05%以下、
Si:1%以下、
Mn:1.2%以下、
Cr:15%以上23%以下、
Nb:8(C+N)+0.1%以上0.8%以下、及び
Al:0.1%以下を含有し、
残部がFe及び不可避不純物からなり、
表面に式2および式3を満足する皮膜が形成されていることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼。
df×Crf+5(Sif+3Alf)≦2.0 ・・・(式2)
0.18≦Crf≦0.5 ・・・(式3)
式2において、dfは単位がnmの皮膜の厚さを示し、Sifは皮膜中のSiカチオン分率を示し、Alfは皮膜中のAlカチオン分率を示す。式2、式3において、Crfは皮膜中のCrカチオン分率を示す。 - 更に、質量%で、Ni:2%以下、Cu:1.5%以下、Mo:3%以下のうち何れか1種以上を含有することを特徴とする請求項8記載のフェライト系ステンレス鋼。
- 更に、質量%で、V:0.5%以下、W:1%以下、B:0.005%以下、Zr:0.5%以下、Sn:0.5%以下、Co:0.2%以下、Mg:0.002%以下、Ca:0.002%以下、REM:0.01%以下、Sb:0.5%以下、Ta:0.5%以下、及びGa:0.01%以下のうち何れか1種以上を含有することを特徴とする請求項8または9記載のフェライト系ステンレス鋼。
- ろう付け接合された部材を備え、
前記部材は、請求項8〜10のいずれか一項に記載のフェライト系ステンレス鋼からなることを特徴とする燃料供給系部品。 - 質量%で、
C:0.03%以下、
N:0.05%以下、
Si:1%以下、
Mn:1.2%以下、
Cr:15%以上23%以下、
Nb:8(C+N)+0.1%以上0.8%以下、及び
Al:0.1%以下を含有し、
残部がFe及び不可避不純物からなり、
表面に式2および式3を満足する皮膜が形成されていることを特徴とする燃料供給系部材用フェライト系ステンレス鋼。
df×Crf+5(Sif+3Alf)≦2.0 ・・・(式2)
0.18≦Crf≦0.5 ・・・(式3)
式2において、dfは単位がnmの皮膜の厚さを示し、Sifは皮膜中のSiカチオン分率を示し、Alfは皮膜中のAlカチオン分率を示す。式2、式3において、Crfは皮膜中のCrカチオン分率を示す。 - 更に、質量%で、Ni:2%以下、Cu:1.5%以下、Mo:3%以下のうち何れか1種以上を含有することを特徴とする請求項12記載の燃料供給系部材用フェライト系ステンレス鋼。
- 更に、質量%で、V:0.5%以下、W:1%以下、B:0.005%以下、Zr:0.5%以下、Sn:0.5%以下、Co:0.2%以下、Mg:0.002%以下、Ca:0.002%以下、REM:0.01%以下、Sb:0.5%以下、Ta:0.5%以下、及びGa:0.01%以下のうち何れか1種以上を含有することを特徴とする請求項12または13記載の燃料供給系部材用フェライト系ステンレス鋼。
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