JPWO2014125570A1

JPWO2014125570A1 - 内燃機関の制御装置

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Abstract

内燃機関の制御装置１０は、ＳｉＣを含む材質からなる熱交換体９３を有するＥＧＲクーラ９０を備える内燃機関５に適用される制御装置であって、冷媒の温度が所定値以上で冷媒停止制御部１１による冷媒停止制御が終了した場合に、冷媒の温度が所定値未満で冷媒停止制御部による冷媒停止制御が終了した場合に比較して、ＥＧＲクーラを通過する冷媒の流量を少ない流量に制御する制御部１１を備える。

Description

本発明は、内燃機関の制御装置に関する。

従来、内燃機関の機関本体の気筒から排出された排気の一部を吸気通路に再循環させるＥＧＲ（ＥｘｈａｕｓｔＧａｓＲｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ）が知られている。また従来、この気筒に再循環する排気を冷却する装置として、ＥＧＲクーラが知られている。ＥＧＲクーラは、気筒から排出された排気の一部を吸気通路へ再循環させるＥＧＲ通路に配置され、このＥＧＲ通路を通過する排気（以下、ＥＧＲガスと称する場合がある）を冷媒によって冷却している。内燃機関がＥＧＲクーラを備えることで、ＥＧＲガスが高温になり過ぎることを抑制することができる。

特許文献１には、複数のガス通路を有する熱交換体（特許文献１においてはハニカム構造体と称されている）を有する熱交換器が開示されている。特許文献１に係る熱交換体にＥＧＲガスが通過するように特許文献１に係る熱交換器をＥＧＲ通路に配置した場合、特許文献１に係る熱交換器はＥＧＲクーラとしての機能を発揮することができる。また特許文献１には、熱交換体の材質としてＳｉＣを含む材質を用いることが開示されている。

ＳｉＣはステンレス等の金属に比較して、熱伝導率が高く且つ排気に対する耐食性も良好である。特許文献１に係るＳｉＣを含む材質からなる熱交換体を有する熱交換器をＥＧＲクーラとして用いた場合、ＥＧＲクーラの冷却性能および耐食性を向上させることができると考えられる。

特開２０１０−２７１０３１号公報

ところで、ＥＧＲクーラを備える内燃機関において、内燃機関の機関本体を経由した冷媒をＥＧＲクーラ用の冷媒としても用いる場合がある。このような内燃機関において、例えば内燃機関の暖機を促進させるために機関本体への冷媒供給を停止させた場合、冷媒のＥＧＲクーラへの流入も停止される（以下、これを冷媒停止制御と称する）。冷媒停止制御が実行された場合において熱交換体がＥＧＲガスによって加熱されて昇温した場合、熱交換体の温度が所定値以上になることが考えられる。このような状態で冷媒停止制御が終了した場合において、所定流量の冷媒がＥＧＲクーラに流入した場合、熱交換体の温度が急低下する可能性がある。

ここでＳｉＣは、温度が急変化した場合に強度も急変化する性質を有している。これについて図を用いて具体的に説明すると次のようになる。図９はＳｉＣの強度の温度変化を示す模式図である。図９の縦軸はＳｉＣの強度を示している。横軸は、基準温度からＳｉＣの温度を差し引いた値（温度差）を示しており、右に行く程、ＳｉＣの温度の低下度合いが高いことを示している。図９に示すように、ＳｉＣは、温度が急低下した場合、強度も急低下する性質を有している。したがって、ＥＧＲクーラの熱交換体として、ＳｉＣを含む材質からなる熱交換体が用いられた場合において、前述したように冷媒停止制御が終了した場合に熱交換体の温度が急低下した場合、熱交換体の強度も急低下し、その結果、熱交換体に劣化が生じる可能性がある。

本発明は、ＳｉＣを含む材質からなる熱交換体の劣化を抑制することができる内燃機関の制御装置を提供することを目的とする。

本発明に係る内燃機関の制御装置は、内燃機関の吸気通路にＥＧＲガスを導入させるＥＧＲ通路に配置され、ＳｉＣを含む材質からなる熱交換体を有するＥＧＲクーラを備える内燃機関に適用される制御装置であって、冷媒が前記ＥＧＲクーラに流入することを停止させる冷媒停止制御を実行する冷媒停止制御部と、前記冷媒の温度が所定値以上で前記冷媒停止制御部による前記冷媒停止制御が終了した場合に、前記冷媒の温度が前記所定値未満で前記冷媒停止制御部による前記冷媒停止制御が終了した場合に比較して、前記ＥＧＲクーラを通過する前記冷媒の流量を少ない流量に制御する制御部と、を備える。

本発明に係る内燃機関の制御装置によれば、冷媒停止制御が終了した場合における冷媒による熱交換体の冷却度合いを弱めることができる。それにより、冷媒停止制御が終了した場合における熱交換体の温度低下速度を減少させることができる。その結果、冷媒停止制御が終了した場合における熱交換体の温度の急低下を抑制することができることから、熱交換体の劣化を抑制することができる。

上記構成において、前記内燃機関は、前記内燃機関の機関本体および前記ＥＧＲクーラに冷媒を供給するポンプを備え、前記制御部は、前記冷媒の温度が前記所定値以上で前記冷媒停止制御部による前記冷媒停止制御が終了した場合における前記ポンプの出力を、前記冷媒の温度が前記所定値未満で前記冷媒停止制御部による前記冷媒停止制御が終了した場合における前記ポンプの出力に比較して低下させてもよい。この構成によれば、冷媒の温度が所定値以上で冷媒停止制御部による冷媒停止制御が終了した場合に、冷媒の温度が所定値未満で冷媒停止制御部による冷媒停止制御が終了した場合に比較して、ＥＧＲクーラを通過する冷媒の流量を少ない流量に制御することができる。それにより、熱交換体の劣化を抑制することができる。

上記構成において、前記制御部は、前記ポンプの出力を低下させるにあたり、前記ポンプの出力を目標出力まで徐々に変化させてもよい。この構成によれば、熱交換体の温度の急変化を効果的に抑制することができる。それにより、熱交換体の劣化を効果的に抑制することができる。

本発明は、ＳｉＣを含む材質からなる熱交換体の劣化を抑制することができる内燃機関の制御装置を提供することができる。

図１は実施例１に係る制御装置が適用される内燃機関の模式図である。図２（ａ）はＥＧＲクーラの模式的断面図である。図２（ｂ）は熱交換体の正面図である。図３は実施例１に係る制御装置が温度制御を実行する際のフローチャートの一例を示す図である。図４は実施例１の変形例１に係る制御装置が温度制御を実行する際のフローチャートの一例を示す図である。図５は実施例２に係る内燃機関の構成を説明するための模式図である。図６は実施例２に係る制御装置が温度制御を実行する際のフローチャートの一例を示す図である。図７は実施例２の変形例１に係る制御装置が温度制御を実行する際のフローチャートの一例を示す図である。図８（ａ）は実施例１および実施例２に係る温度制御が実行された場合の熱交換体の温度変化を説明するための模式図である。図８（ｂ）は実施例１および実施例２に係る温度制御が実行された場合のクーラ冷媒通路の冷媒流量の変化を説明するための模式図である。図９はＳｉＣの強度の温度変化を示す模式図である。

以下、本発明を実施するための形態を説明する。

本発明の実施例１に係る内燃機関の制御装置１０について説明する。まず制御装置１０が適用される内燃機関５の全体構成について説明し、次いで制御装置１０の詳細について説明する。図１は制御装置１０が適用される内燃機関５の模式図である。内燃機関５の種類は、特に限定されるものではなく、ディーゼルエンジン、ガソリンエンジン等の種々の内燃機関を用いることができる。本実施例においては、内燃機関５の一例としてガソリンエンジンを用いる。内燃機関５は、制御装置１０と、気筒２１が形成された機関本体２０と、気筒２１に接続した吸気通路３０と、気筒２１に接続した排気通路３１と、吸気通路３０に配置されたスロットル４０とを備えている。なお吸気通路３０は、吸気が通過する通路である。本実施例において吸気通路３０の吸気流動方向で上流側の端部には、新気が流入する。また機関本体２０は、気筒２１が形成されたシリンダブロックと、シリンダブロックの上部に配置されたシリンダヘッドと、気筒２１に配置されたピストンとを備えている。

また内燃機関５は冷媒を供給するポンプ５０を備えている。また内燃機関５は、冷媒が通過する冷媒通路として、第１供給通路６０、第１排出通路６１、第２供給通路６２および第２排出通路６３を備えている。また内燃機関５は、ＥＧＲ（ＥｘｈａｕｓｔＧａｓＲｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ）通路７０と、ＥＧＲ通路７０に配置されたＥＧＲバルブ８０と、ＥＧＲ通路７０に配置されたＥＧＲクーラ９０とを備えている。さらに内燃機関５は、クランクポジションセンサ１００、温度センサ１０１ａおよび温度センサ１０１ｂを備えている。

制御装置１０は、機関本体２０、スロットル４０、ポンプ５０およびＥＧＲバルブ８０を制御する装置である。本実施例においては、制御装置１０の一例として、ＣＰＵ（ＣｅｎｔｒａｌＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＵｎｉｔ）１１、ＲＯＭ（ＲｅａｄＯｎｌｙＭｅｍｏｒｙ）１２およびＲＡＭ（ＲａｎｄｏｍＡｃｃｅｓｓＭｅｍｏｒｙ）１３を備える電子制御装置（ＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃＣｏｎｔｒｏｌＵｎｉｔ）を用いる。ＣＰＵ１１は、機関本体２０、スロットル４０、ポンプ５０およびＥＧＲバルブ８０を制御する。ＣＰＵ１１は、後述する各フローチャートの各ステップを実行する。ＲＯＭ１２およびＲＡＭ１３は、ＣＰＵ１１の動作に必要な情報を記憶する記憶部としての機能を有している。

ポンプ５０から吐出された冷媒は、第１供給通路６０を通過して、機関本体２０の内部に形成された冷媒通路（以下、機関本体冷媒通路と称する場合がある）に流入する。機関本体冷媒通路を経由した冷媒は、第１排出通路６１を通過してポンプ５０に戻る。また、機関本体冷媒通路の冷媒の一部は、第２供給通路６２を通過してＥＧＲクーラ９０に導かれる。ＥＧＲクーラ９０を経由した冷媒は第２排出通路６３を通過して機関本体冷媒通路に戻る。このように本実施例に係るポンプ５０は、機関本体２０およびＥＧＲクーラ９０の両方に冷媒を供給している。なお本実施例においては、ポンプ５０の一例として電動ウォータポンプを用いる。

ＥＧＲ通路７０は、気筒２１から排出された排気の一部を吸気通路３０に再循環させる通路である。これ以降、ＥＧＲ通路７０を通過して吸気通路３０に再循環する排気をＥＧＲガスと称する。すなわちＥＧＲ通路７０は、吸気通路３０にＥＧＲガスを導入させる通路である。本実施例に係るＥＧＲ通路７０は、吸気通路３０の通路途中と排気通路３１の通路途中とを接続している。なおＥＧＲ通路７０のＥＧＲガス流動方向で上流側の端部は、排気通路３１のうちエキゾーストマニホールドに接続している。また、ＥＧＲ通路７０のＥＧＲクーラ９０が配置されている部分よりも下流側の一部分は、機関本体２０（本実施例においてはシリンダブロック）の内部を通過している。

ＥＧＲバルブ８０は、制御装置１０の指示を受けてＥＧＲ通路７０を開閉する。ＥＧＲバルブ８０がＥＧＲ通路７０を開閉することで、ＥＧＲガスの流量（ｍ^３／ｓ）を調整することができる。ＥＧＲバルブ８０が開になった場合（具体的にはＥＧＲバルブ８０の開度が０より大きい値になった場合）、ＥＧＲガスの気筒２１への流入が開始され、ＥＧＲバルブ８０が閉になった場合、ＥＧＲガスの気筒２１への流入は停止される。また、ＥＧＲバルブ８０の開度が大きくなるほど、気筒２１に流入するＥＧＲガスの流量も大きくなる。ＥＧＲクーラ９０は、冷媒とＥＧＲガスとの間で熱交換をさせることで、ＥＧＲガスを冷却する装置である。ＥＧＲクーラ９０の詳細は後述する。

クランクポジションセンサ１００は、内燃機関５のクランクシャフトの位置を検出し、検出結果を制御装置１０に伝える。温度センサ１０１ａは、ＥＧＲクーラ９０の内部に形成されている冷媒通路であるクーラ冷媒通路９４（後述する図２（ａ）において図示されている）の冷媒の温度を検出し、検出結果を制御装置１０に伝える。温度センサ１０１ｂは、排気の温度を検出し、検出結果を制御装置１０に伝える。本実施例に係る温度センサ１０１ｂは、ＥＧＲクーラ９０よりも上流側の排気の温度を検出している。

続いてＥＧＲクーラ９０の構成について説明する。図２（ａ）はＥＧＲクーラ９０の模式的断面図である。ＥＧＲクーラ９０は、アウターパイプ９１と、アウターパイプ９１の内側に配置されたインナーパイプ９２と、インナーパイプ９２の内部に配置された熱交換体９３とを有している。インナーパイプ９２は、ＥＧＲガスがインナーパイプ９２の内部を通過するようにＥＧＲ通路７０に接続されている。図２（ａ）においてＥＧＲガスの流動方向は、右から左に向かう方向である。

アウターパイプ９１の端部のうち図２（ａ）において領域Ｓで図示されている部分は、インナーパイプ９２の外周面に接続している。アウターパイプ９１の両端部に存在する領域Ｓによって挟まれた領域とインナーパイプ９２との間には空間が設けられている。この空間は、冷媒が通過する冷媒通路であるクーラ冷媒通路９４になっている。なお領域Ｓの部分は、クーラ冷媒通路９４からの冷媒の漏洩を抑制するシール部としての機能を有している。アウターパイプ９１のうちクーラ冷媒通路９４を構成している部分には、冷媒供給口９５および冷媒排出口９６が設けられている。冷媒供給口９５には第２供給通路６２が接続され、冷媒排出口９６には第２排出通路６３が接続されている。インナーパイプ９２は、熱交換体９３の外周壁面全体を覆っている。また本実施例に係るインナーパイプ９２は、熱交換体９３のＥＧＲガス流動方向上流側にある端面よりもさらに上流側に延出し、熱交換体９３のＥＧＲガス流動方向下流側にある端面よりもさらに下流側に延出している。

熱交換体９３は、ＥＧＲガスの熱をクーラ冷媒通路９４に伝導させる媒体である。図２（ｂ）は熱交換体９３の正面図である。具体的には図２（ｂ）は、熱交換体９３を図２（ａ）のＸ方向から見た様子を模式的に図示している。なお図２（ｂ）には、インナーパイプ９２も併せて図示されている。本実施例に係る熱交換体９３は、インナーパイプ９２の内周面に接触するようにインナーパイプ９２の内側に配置されている。具体的には熱交換体９３の外径は、インナーパイプ９２の内径と同じ値または同じ値よりも若干大きな値に設定されている。それにより、本実施例に係る熱交換体９３は、インナーパイプ９２の内周面に嵌合するようにインナーパイプ９２の内側に配置されている。

熱交換体９３は、ＥＧＲガスが通過するガス通路９７を有している。本実施例に係るガス通路９７の個数は複数である。図２（ｂ）において右下に図示されている拡大図が示すように、各々のガス通路９７は、図２（ｂ）において横方向に延伸した第１隔壁９８と、第１隔壁９８に対して所定角度（本実施例では一例として９０度である）のなす角を有する第２隔壁９９とによって区画されている。ガス通路９７にＥＧＲガスが流入した場合、ＥＧＲガスの熱は、第１隔壁９８および第２隔壁９９をそれぞれ伝導してインナーパイプ９２に伝導し、その後、クーラ冷媒通路９４の冷媒に奪われる。このようにしてＥＧＲクーラ９０は、ＥＧＲガスとクーラ冷媒通路９４の冷媒との間で熱交換を行っている。

本実施例に係るアウターパイプ９１およびインナーパイプ９２の材質は、ステンレスである。但しアウターパイプ９１およびインナーパイプ９２の材質は、これに限定されるものではなく、例えばステンレス以外の金属、あるいはセラミックスを用いることもできる。本実施例に係る熱交換体９３の材質は、ＳｉＣ（炭化珪素）を含んだセラミックスである。具体的には、熱交換体９３の第１隔壁９８および第２隔壁９９の材質がＳｉＣを含んでいる。熱交換体９３の材質の具体例としては、ＳｉＣ（つまりＳｉＣの他に添加物が添加されていないもの）、Ｓｉ含浸ＳｉＣ、（Ｓｉ＋Ａｌ）含浸ＳｉＣ、金属複合ＳｉＣ等、ＳｉＣを主成分とする種々の材質を用いることができる。本実施例においては、熱交換体９３の材質の一例として、Ｓｉ含浸ＳｉＣを用いる。

続いて制御装置１０の制御について説明する。まず、制御装置１０は、ポンプ５０の運転を所定期間停止させる制御処理（以下、この制御処理を冷媒停止制御と称する）を実行する。冷媒停止制御が実行されることで、ポンプ５０から機関本体２０への冷媒供給が停止されるとともに、機関本体２０を経由した冷媒のＥＧＲクーラ９０（具体的にはクーラ冷媒通路９４）への流入も停止される。すなわち、本実施例に係る冷媒停止制御は、ポンプ５０の運転を停止させる制御処理であるとともに、機関本体２０を経由した冷媒がＥＧＲクーラ９０に流入することを停止させる制御処理でもある。冷媒停止制御の実行によって機関本体２０における冷媒の流動が停止されることから、機関本体２０を早期に暖めることができる。それにより、内燃機関５の暖機を促進させることができる。

本実施例に係る制御装置１０が冷媒停止制御を実行する時期は、内燃機関５の始動時である。また冷媒停止制御が実行される所定期間としては、内燃機関５を暖機させるのに必要な時間を用いることができる。この所定期間は予め実験、シミュレーション等によって求めておき、制御装置１０の記憶部に記憶させておく。本実施例に係る制御装置１０は、内燃機関５が始動したときから（具体的にはクランキングが開始されたときから）所定期間、ポンプ５０の運転を停止させることで、内燃機関５の始動時に冷媒停止制御を所定期間実行している。但し、制御装置１０が冷媒停止制御を実行する時期は、このような内燃機関５の始動時に限定されるものではない。また冷媒停止制御が実行される所定期間も、前述したような期間に限定されるものではない。

また冷媒停止制御の具体的な実行手法は、上述したようにポンプ５０の運転を停止させる手法に限定されるものではない。他の例を挙げると、例えば内燃機関５が、ポンプ５０と機関本体２０との間の冷媒通路（具体的には第１供給通路６０または第１排出通路６１）に流量制御弁を備えている場合、制御装置１０はポンプ５０の運転を停止させずに、この流量制御弁を閉に制御してもよい。この場合にも、流量制御弁が閉になることで機関本体２０における冷媒の流動を停止させることができ、その結果、機関本体２０を経由した冷媒のＥＧＲクーラ９０への流入も停止させることができる。

また本実施例に係る制御装置１０は、冷媒停止制御が終了した場合における熱交換体９３の温度変化の度合いを抑制する制御処理（以下、温度制御と称する）を実行する。なお、熱交換体９３の温度変化とは、具体的には熱交換体９３の温度の時間に対する変化を意味している。本実施例に係る温度制御の詳細についてフローチャートを用いて説明すると次のようになる。

図３は、本実施例に係る制御装置１０が温度制御を実行する際のフローチャートの一例を示す図である。本実施例に係る制御装置１０（具体的にはＣＰＵ１１）は図３の最初のＳＴＡＲＴを内燃機関５が始動したときに実行する。また制御装置１０は図３のフローチャートを所定周期で繰り返し実行する。まず制御装置１０は、冷媒停止制御の終了前においてＥＧＲバルブ８０が開になったか否かを判定する（ステップＳ１０）。ステップＳ１０でＮｏと判定された場合、制御装置１０は後述するステップＳ４０を実行する。

ステップＳ１０でＹｅｓと判定された場合、制御装置１０は熱交換体９３の温度（Ｔａ）を取得する（ステップＳ２０）。なおステップＳ２０は冷媒停止制御の終了前に実行される。すなわちステップＳ２０において制御装置１０は、冷媒停止制御終了前における熱交換体９３の温度を取得している。本実施例に係る制御装置１０は、熱交換体９３の温度を、熱交換体９３の温度と相関を有する指標に基づいて取得している。具体的には制御装置１０は、熱交換体９３の温度と相関を有する指標の一例として、熱交換体９３よりも上流側に存在する排気の温度（以下、上流排気温度と称する場合がある）を用いる。制御装置１０は、上流排気温度を温度センサ１０１ｂの検出結果に基づいて取得する。また制御装置１０の記憶部には、熱交換体９３の温度を上流排気温度に関連付けて規定したマップが記憶されている。制御装置１０は、温度センサ１０１ｂの検出結果に基づいて取得した上流排気温度に対応する熱交換体９３の温度を記憶部のマップから抽出し、抽出された熱交換体９３の温度をステップＳ２０における熱交換体９３の温度（Ｔａ）として取得する。但し、熱交換体９３の温度（Ｔａ）の具体的な取得手法は、このように指標に基づいて取得する手法に限定されるものではない。他の例を挙げると、例えば内燃機関５が熱交換体９３の温度を直接検出する温度センサを備えている場合、制御装置１０は、この温度センサの検出結果に基づいて熱交換体９３の温度を取得することもできる。

ステップＳ２０の後に制御装置１０は、ステップＳ２０で取得した熱交換体９３の温度（Ｔａ）が所定値ａ以上であるか否かを判定する（ステップＳ３０）。ステップＳ３０でＮｏと判定された場合（すなわち熱交換体９３の温度が所定値ａ未満の場合）、制御装置１０は通常制御を実行する（ステップＳ４０）。ステップＳ４０に係る通常制御において、制御装置１０は、冷媒停止制御終了後にＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量を所定流量（以下、通常流量と称する）に制御する。具体的には制御装置１０は、ポンプ５０のデューティ比を制御することで、冷媒停止制御終了後にＥＧＲクーラ９０のクーラ冷媒通路９４を通過する冷媒の流量を通常流量に制御している。より具体的には制御装置１０は、ポンプ５０の出力（具体的には回転数）が通常流量に対応する出力（これを通常出力と称する）になるようにポンプ５０のデューティ比を制御している。次いで制御装置１０はフローチャートの実行を終了する。

ステップＳ３０でＹｅｓと判定された場合（すなわち熱交換体９３の温度が所定値ａ以上の場合）、制御装置１０は温度制御を実行する（ステップＳ５０）。具体的には制御装置１０は、冷媒停止制御が終了した後にＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量を通常流量に比較して少ない流量に制御する。すなわち制御装置１０は、熱交換体９３の温度が所定値ａ以上で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合に、熱交換体９３の温度が所定値ａ未満で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合に比較して、ＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量を少ない流量に制御している。

具体的にはステップＳ５０において制御装置１０は、ポンプ５０のデューティ比を制御することで、ポンプ５０の出力（具体的には回転数）をステップＳ４０が実行される場合のポンプ５０の出力である通常出力に比較して低下させている。すなわち制御装置１０は、熱交換体９３の温度が所定値ａ以上で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合におけるポンプ５０の出力を、熱交換体９３の温度が所定値ａ未満で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合におけるポンプ５０の出力に比較して低下させている。この構成によれば、熱交換体９３の温度が所定値ａ以上で冷媒停止制御が終了した場合に、熱交換体９３の温度が所定値ａ未満で冷媒停止制御が終了した場合に比較して、ＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量を少ない流量に制御することができる。なお制御装置１０は、ステップＳ５０に係る温度制御を所定期間実行する。

また制御装置１０は、熱交換体９３の温度が所定値ａ以上で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合におけるポンプ５０の出力を、熱交換体９３の温度が所定値ａ未満で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合におけるポンプ５０の出力に比較して低下させるにあたり、ポンプ５０の出力を所定の目標出力（これは、熱交換体９３の温度が所定値ａ未満で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合における目標出力である通常出力より低い値である）まで一気に変化させるのではなく（すなわち急変化させるのではなく）、徐々に変化させている。なお制御装置１０は、ポンプ５０の出力を徐々に変化させるにあたり、ポンプ５０の出力を目標出力まで連続的に変化させてもよく、目標出力まで段階的に変化させてもよい。

ステップＳ３０で用いられている所定値ａとしては、例えば熱交換体９３の温度が所定値ａ以上となった場合にステップＳ５０を実行せずに代わりにステップＳ４０に係る通常制御を実行した場合に、熱交換体９３が劣化する可能性があると考えられる温度を用いることができる。この所定値ａは、予め実験、シミュレーション等によって求めておき記憶部に記憶させておく。

さらに本実施例に係る制御装置１０はステップＳ５０において、冷媒停止制御終了後における熱交換体９３の温度が所定値ａよりも低い所定値ｘを下回らないように、ＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量を制御している。すなわち本実施例に係る制御装置１０はステップＳ５０において、冷媒停止制御終了後における熱交換体９３の温度が所定値ｘを下回らないようにしつつＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量を通常流量に比較して減少させている。ステップＳ５０の後に制御装置１０はフローチャートの実行を終了する。

本実施例に係る制御装置１０によれば、ステップＳ５０において説明したように、制御装置１０は、熱交換体９３の温度が所定値ａ以上で冷媒停止制御が終了した場合にＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量を、熱交換体９３の温度が所定値ａ未満で冷媒停止制御が終了した場合にＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量（通常流量）に比較して少ない流量に制御している。この制御が実行されることで、冷媒による熱交換体９３の冷却度合いを弱めることができる。それにより、冷媒停止制御が終了した場合における熱交換体９３の温度低下速度を減少させることができる。すなわち、冷媒停止制御が終了した場合における熱交換体９３の温度変化の度合いを抑制することができる。その結果、冷媒停止制御が終了した場合においてＳｉＣを含む材質からなる熱交換体９３の温度が急低下することを抑制することができる。それにより、熱交換体９３の強度が急低下することを抑制することができる。その結果、熱交換体９３に劣化が生じることを抑制することができる。

また制御装置１０は、ステップＳ５０においてポンプ５０の出力を目標出力まで徐々に変化させていることから、ポンプ５０の出力を急変化させる場合に比較して、熱交換体９３の温度の急変化を効果的に抑制することができる。それにより、熱交換体９３の劣化を効果的に抑制することができる。

（変形例１）
続いて実施例１の変形例１に係る内燃機関の制御装置１０について説明する。本変形例に係る制御装置１０は、実施例１に係る図３に代えて以下に説明する図４のフローチャートを実行する点において、実施例１に係る制御装置１０と異なっている。図４は、本変形例に係る制御装置１０が温度制御を実行する際のフローチャートの一例を示す図である。図４のフローチャートは、ステップＳ２０に代えてステップＳ２０ａを備えている点と、ステップＳ３０に代えてステップＳ３０ａを備えている点とにおいて、実施例１に係る図３のフローチャートと異なっている。なおステップＳ２０ａおよびステップＳ３０ａは、主として、熱交換体９３の温度を用いる代わりに熱交換体９３の温度と相関を有する指標を用いている点において、それぞれステップＳ２０およびステップＳ３０と異なっている。

ステップＳ２０ａにおいて本変形例に係る制御装置１０は、熱交換体９３の温度と相関を有する指標を取得している。ここで、熱交換体９３の温度が高いほど、冷媒の温度も高くなる傾向があり、熱交換体９３の温度が低いほど、冷媒の温度も低くなる傾向がある。したがって、冷媒の温度は熱交換体９３の温度と相関を有している。そこで、本変形例に係る制御装置１０は、熱交換体９３の温度と相関を有する指標の一例として、冷媒の温度を用いる。より具体的には制御装置１０は、冷媒の温度として、クーラ冷媒通路９４の冷媒の温度を用いる。その結果、本変形例に係る制御装置１０はステップＳ２０ａにおいて、温度センサ１０１ａの検出結果に基づいてクーラ冷媒通路９４の冷媒の温度（Ｔｂ）を取得する。

次いで制御装置１０は、ステップＳ３０ａにおいて、ステップＳ２０ａで取得したクーラ冷媒通路９４の冷媒の温度（Ｔｂ）が所定値ｂ以上であるか否かを判定する。所定値ｂは、所定値ａに対応するクーラ冷媒通路９４の冷媒の温度である。具体的には所定値ｂとして、例えばクーラ冷媒通路９４の冷媒の温度が所定値ｂ以上となった場合にステップＳ５０を実行せずに代わりにステップＳ４０に係る通常制御を実行した場合に、熱交換体９３が劣化する可能性があると考えられる温度を用いることができる。この所定値ｂは、予め実験、シミュレーション等によって求めておき記憶部に記憶させておく。

なおステップＳ３０ａでＮｏと判定された場合、制御装置１０はステップＳ４０を実行する。図４のステップＳ４０は図３のステップＳ４０と同様であるため、説明を省略する。ステップＳ３０ａでＹｅｓと判定された場合、制御装置１０はステップＳ５０を実行する。図４のステップＳ５０は図３のステップＳ５０と同様である。具体的には本変形例に係る制御装置１０はステップＳ５０において、冷媒停止制御終了後においてＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量を、通常流量（ステップＳ４０が実行される場合の冷媒流量である）に比較して、少ない流量に制御している。すなわち、本変形例に係る制御装置１０（具体的にはＣＰＵ１１）は、冷媒の温度が所定値ｂ以上で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合に、冷媒の温度が所定値ｂ未満で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合に比較して、ＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量を少ない流量に制御している。

より具体的には制御装置１０はステップＳ５０において、冷媒停止制御が終了した後におけるポンプ５０の出力を通常出力（これはステップＳ４０が実行される場合のポンプ５０の出力である）に比較して低下させている。すなわち本変形例に係る制御装置１０は、冷媒の温度が所定値ｂ以上で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合におけるポンプ５０の出力を、冷媒の温度が所定値ｂ未満で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合におけるポンプ５０の出力に比較して低下させている。この構成によれば、冷媒の温度が所定値ｂ以上で冷媒停止制御が終了した場合に、冷媒の温度が所定値ｂ未満で冷媒停止制御が終了した場合に比較して、ＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量を少ない流量に制御することができる。また制御装置１０は、ステップＳ５０において、冷媒の温度が所定値ｂ以上で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合におけるポンプ５０の出力を、冷媒の温度が所定値ｂ未満で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合におけるポンプ５０の出力に比較して低下させるにあたり、ポンプ５０の出力を所定の目標出力（これは、冷媒の温度が所定値ｂ未満で制御装置１０による冷媒停止制御が終了した場合における目標出力である通常出力より低い値である）まで徐々に変化させている。なお制御装置１０は、ポンプ５０の出力を徐々に変化させるにあたり、ポンプ５０の出力を目標出力まで連続的に変化させてもよく、目標出力まで段階的に変化させてもよい。

本変形例に係る制御装置１０においても、実施例１と同様の効果を奏することができる。具体的には本変形例に係る制御装置１０においても、ステップＳ５０が実行されることで、冷媒停止制御が終了した場合における冷媒による熱交換体９３の冷却度合いを弱めることができる。それにより、冷媒停止制御が終了した場合における熱交換体９３の温度低下速度を減少させることができる。その結果、冷媒停止制御が終了した場合における熱交換体９３の温度の急低下を抑制することができることから、熱交換体９３の劣化を抑制することができる。

また本変形例に係る制御装置１０においても、ステップＳ５０においてポンプ５０の出力を目標出力まで徐々に変化させていることから、ポンプ５０の出力を急変化させる場合に比較して、熱交換体９３の温度の急変化を効果的に抑制することができる。それにより、熱交換体９３の劣化を効果的に抑制することができる。

なお実施例１および実施例１の変形例１において、温度制御を実行するにあたり制御装置１０はポンプ５０を制御しているが、これに限定されるものではない。例えば内燃機関５が、ＥＧＲクーラ９０に流入する冷媒の流量を調整可能な冷媒流量調整機構としてポンプ５０以外の構成を備えている場合、制御装置１０はこれを制御することで温度制御を実行してもよい。この一例を挙げると、例えば内燃機関５が、ポンプ５０以外の冷媒流量調整機構として、流量制御弁を例えば第２供給通路６２または第２排出通路６３に備えている場合、制御装置１０はこの流量制御弁の開度を制御することで、温度制御を実行してもよい。

実施例１および実施例１の変形例１において、冷媒停止制御を実行するＣＰＵ１１は、冷媒停止制御を実行する冷媒停止制御部としての機能を有する部材に相当する。またステップＳ５０を実行するＣＰＵ１１は、ＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量を制御する制御部およびポンプ５０の出力を制御する制御部としての機能を有する部材に相当する。

続いて本発明の実施例２に係る内燃機関の制御装置１０ａについて説明する。まず、制御装置１０ａが適用される内燃機関５ａの構成について説明し、次いで制御装置１０ａについて説明する。図５は内燃機関５ａの構成を説明するための模式図である。具体的には図５には、内燃機関５ａのＥＧＲクーラ９０近傍の構成と制御装置１０ａとが図示されている。内燃機関５ａは、制御装置１０に代えて制御装置１０ａを備えているとともに、第２ポンプ５１、第３供給通路６４、第３排出通路６５および逆止弁１１０をさらに備えている点において、図１の内燃機関５と異なっている。なお図５には図示されていないが、内燃機関５ａは、図１に図示されている制御装置１０以外の各構成部材も備えている。

第２ポンプ５１は、ポンプ５０とは別のポンプである。つまり本実施例に係る内燃機関５ａは、２つのポンプ（ポンプ５０および第２ポンプ５１）を備えている。第２ポンプ５１は、制御装置１０ａからの指示を受けてＥＧＲクーラ９０に冷媒を供給する。すなわち第２ポンプ５１は、ポンプ５０とは別に設けられて、ＥＧＲクーラ９０に冷媒を供給するポンプである。本実施例においては、第２ポンプ５１の一例として、電動ウォータポンプを用いる。但し第２ポンプ５１の具体的構成は、制御装置１０ａからの指示を受けて冷媒を供給できるものであれば、電動ウォータポンプに限定されるものではない。

第３供給通路６４は、第２ポンプ５１と第２供給通路６２とを連通している。第３供給通路６４は、第２ポンプ５１から吐出された冷媒を第２供給通路６２に導く冷媒通路である。第３排出通路６５は、第２ポンプ５１と第２排出通路６３とを連通している。第３排出通路６５は、ＥＧＲクーラ９０を経由して第２排出通路６３に流入した冷媒を第２ポンプ５１に戻す冷媒通路である。逆止弁１１０は、第２供給通路６２のうち第３供給通路６４が接続されている箇所よりも冷媒流動方向で上流側に配置されている。逆止弁１１０は、第２供給通路６２の機関本体２０側からＥＧＲクーラ９０側への冷媒の通過を許容し、ＥＧＲクーラ９０側から機関本体２０側への冷媒の通過を抑制している。内燃機関５ａが逆止弁１１０を備えることによって、ポンプ５０が停止した状態で第２ポンプ５１が稼動したときに第３供給通路６４を経由して第２供給通路６２に流入した冷媒が機関本体２０に流入することが抑制されている。

制御装置１０ａの詳細について説明する。制御装置１０ａのハードウエア構成は、図１の制御装置１０と同様である。具体的には本実施例に係る制御装置１０ａも、制御装置１０と同様に、ＣＰＵ１１、ＲＯＭ１２およびＲＡＭ１３を備える電子制御装置である。制御装置１０ａは、図３のフローチャートに代えて以下に説明する図６のフローチャートを実行する点において、実施例１に係る制御装置１０と異なっている。図６は、本実施例に係る制御装置１０ａが温度制御を実行する際のフローチャートの一例を示す図である。図６のフローチャートは、ステップＳ３０に代えてステップＳ３０ｂを備えている点と、ステップＳ５０に代えてステップＳ５０ａを備えている点とにおいて、図３のフローチャートと異なっている。

ステップＳ３０ｂにおいて制御装置１０ａ（具体的にはＣＰＵ１１）は、ステップＳ２０で取得した熱交換体９３の温度（Ｔａ）が所定値ｃ以上であるか否かを判定する。なおステップＳ３０ｂは冷媒停止制御の終了前に実行される。ステップＳ３０ｂでＮｏと判定された場合、制御装置１０ａはステップＳ４０に係る通常制御を実行する。具体的には制御装置１０ａはステップＳ４０において、冷媒停止制御終了後にＥＧＲクーラ９０を通過する冷媒の流量を通常流量に制御する。なお制御装置１０ａは、ステップＳ４０において冷媒の流量を通常流量に制御する場合、第２ポンプ５１は運転させずに、ポンプ５０を制御することによって冷媒の流量を通常流量に制御する。なお本実施例に係るステップＳ４０の具体的内容は実施例１のステップＳ４０と同様であるため、これ以上詳細な説明は省略する。

ステップＳ３０ｂでＹｅｓと判定された場合、制御装置１０ａはステップＳ５０ａに係る温度制御を実行する。ステップＳ５０ａにおいて制御装置１０ａは、第２ポンプ５１の運転を開始させる。すなわち本実施例に係る制御装置１０ａは、冷媒停止制御が終了する前において熱交換体９３の温度が所定値ｃ以上になった場合にステップＳ５０ａに係る温度制御を実行し、ステップＳ５０ａにおいて制御装置１０ａは、第２ポンプ５１の運転を開始させている。ステップＳ５０ａが実行される結果、本実施例に係る第２ポンプ５１は、冷媒停止制御が終了する前（具体的にはポンプ５０の運転が開始する前）から運転を開始することになる。次いで制御装置１０ａはフローチャートの実行を終了する。

本実施例に係る制御装置１０ａによれば、ステップＳ５０ａに係る温度制御が実行されることで、冷媒停止制御が終了した時点における熱交換体９３の温度を、冷媒停止制御が終了する前において熱交換体９３の温度が所定値ｃ以上になったにもかかわらず第２ポンプ５１の運転を開始させない場合に比較して、低くすることができる。その結果、冷媒停止制御が終了した場合の熱交換体９３の温度低下量を減少させることができる。それにより、冷媒停止制御が終了した場合における熱交換体９３の温度の急低下を抑制することができることから、熱交換体９３の劣化を抑制することができる。

なお制御装置１０ａは、ステップＳ５０ａにおいて第２ポンプ５１の運転を開始させた後に、冷媒停止制御が終了した時点における熱交換体９３の温度が第２の所定値ｙを超えないように、第２ポンプ５１を制御してもよい。この第２の所定値ｙとしては、冷媒停止制御が終了する前において熱交換体９３の温度が所定値ｃ以上になったにもかかわらず第２ポンプ５１の運転を開始させない場合における冷媒停止制御終了時点の熱交換体９３の温度（以下、温度ｚと称する）よりも低い所定の温度を用いることができる。具体的には、この場合、冷媒停止制御が終了した時点における熱交換体９３の温度が、この第２の所定値ｙを超えないような第２ポンプ５１の出力（具体的には回転数）を予め求めておき、制御装置１０ａの記憶部に記憶させておく。制御装置１０ａは、ステップＳ３０ｂでＹｅｓと判定されてステップＳ５０ａにおいて第２ポンプ５１の運転を開始させた場合に、この記憶部に記憶されている第２ポンプ５１の出力になるように第２ポンプ５１を制御する。この構成によれば、冷媒停止制御が終了した時点における熱交換体９３の温度を第２の所定値ｙより低く抑えることができる。その結果、冷媒停止制御が終了した時点における熱交換体９３の温度を、温度ｚよりも確実に低下させることができる。それにより、熱交換体９３の劣化をより効果的に抑制することができる。

なおステップＳ３０ｂで用いられる所定値ｃは、ステップＳ３０ｂでＮｏと判定されてステップＳ４０に係る通常制御が実行された場合において、熱交換体９３の劣化が抑制できるような温度を用いことが好ましい。この場合、本実施例に係るステップＳ４０が実行される場合であっても、熱交換体９３の劣化を抑制できるからである。この所定値ｃは、予め実験、シミュレーション等によって求めておき記憶部に記憶させておけばよい。

（変形例１）
続いて実施例２の変形例１に係る内燃機関の制御装置１０ａについて説明する。本変形例に係る制御装置１０ａは、実施例２に係る図６に代えて以下に説明する図７のフローチャートを実行する点において、実施例２に係る制御装置１０ａと異なっている。図７は、本変形例に係る制御装置１０ａが温度制御を実行する際のフローチャートの一例を示す図である。図７のフローチャートは、ステップＳ２０に代えてステップＳ２０ａを備えている点と、ステップＳ３０ｂに代えてステップＳ３０ｃを備えている点とにおいて、図６のフローチャートと異なっている。なおステップＳ２０ａおよびステップＳ３０ｃは、主として、熱交換体９３の温度を用いる代わりに熱交換体９３の温度と相関を有する指標、具体的にはクーラ冷媒通路９４における冷媒の温度を用いている点において、それぞれステップＳ２０およびステップＳ３０ｂと異なっている。

図６のステップＳ２０ａは、図４のステップＳ２０ａと同様である。具体的にはステップＳ２０ａにおいて、本変形例に係る制御装置１０ａは、温度センサ１０１ａの検出結果に基づいてクーラ冷媒通路９４における冷媒の温度（Ｔｂ）を取得している。ステップＳ２０ａの後に制御装置１０ａはステップＳ３０ｃを実行する。

ステップＳ３０ｃにおいて制御装置１０ａは、ステップＳ２０ａで取得した冷媒の温度（Ｔｂ）が、所定値ｄ以上であるか否かを判定する。所定値ｄは、図６のステップＳ３０ｂに係る所定値ｃに対応するクーラ冷媒通路９４の冷媒の温度である。具体的には所定値ｄとして、ステップＳ３０ｃでＮｏと判定されてステップＳ４０に係る通常制御が実行された場合において、熱交換体９３の劣化が抑制できるような温度を用いることが好ましい。

ステップＳ３０ｃでＮｏと判定された場合、制御装置１０ａはステップＳ４０を実行する。ステップＳ４０は図６のステップＳ４０と同様であるため説明を省略する。ステップＳ３０ｃでＹｅｓと判定された場合、制御装置１０ａはステップＳ５０ａに係る温度制御を実行する。ステップＳ５０ａは図６のステップＳ５０ａと同様であるため説明を省略する。

以上のように本変形例に係る制御装置１０ａは、冷媒停止制御が終了する前において冷媒の温度（具体的にはクーラ冷媒通路９４の冷媒の温度）が所定値ｄ以上になった場合にステップＳ５０ｂに係る温度制御を実行し、制御装置１０ａは温度制御において、第２ポンプ５１の運転を開始させている。この温度制御が実行されることで、本変形例に係る制御装置１０ａにおいても、実施例２と同様の理由によって、冷媒停止制御が終了した場合における熱交換体９３の温度の急低下を抑制することができる。それにより、熱交換体９３の強度の急低下を抑制することができることから、熱交換体９３の劣化を抑制することができる。

なお、実施例２および実施例２の変形例１において、冷媒停止制御を実行するＣＰＵ１１は、冷媒停止制御を実行する冷媒停止制御部としての機能を有する部材に相当する。またステップＳ５０ａを実行するＣＰＵ１１は、第２ポンプ５１を制御する制御部としての機能を有する部材に相当する。

続いて、実施例２に係る温度制御の作用効果と実施例１に係る温度制御の作用効果との相違点を理解し易くするために、実施例１および実施例２に係る温度制御の作用効果を図を用いて総括的に説明する。図８（ａ）は実施例１および実施例２に係る温度制御が実行された場合の熱交換体９３の温度変化を説明するための模式図である。図８（ｂ）は実施例１および実施例２に係る温度制御が実行された場合のクーラ冷媒通路９４の冷媒流量の変化を説明するための模式図である。

図８（ａ）の縦軸は温度を示し、横軸は時間を示している。曲線２００はクーラ冷媒通路９４の冷媒温度の時間変化を示し、曲線２０１は機関本体２０の機関本体冷媒通路の冷媒温度の時間変化を示している。曲線２０２は、実施例１のステップＳ３０でＹｅｓと判定された場合にステップＳ５０が実行される代わりにステップＳ４０が実行された場合（以下、これを比較例に係る制御が実行された場合と称する）の熱交換体９３の温度の時間変化を示している。つまり曲線２０２に示す比較例は、ステップＳ３０でＹｅｓと判定された場合に、通常流量の冷媒が冷媒停止制御終了後にＥＧＲクーラ９０に流入した場合の熱交換体９３の温度の時間変化を示している。曲線２０３は、実施例１に係る温度制御が実行された場合の熱交換体９３の温度の時間変化を示している。曲線２０４は、実施例２に係る温度制御が実行された場合の熱交換体９３の温度の時間変化を示している。具体的には曲線２０４は、ステップＳ５０ａに係る温度制御において、冷媒停止制御が終了した時点における熱交換体９３の温度が第２の所定値ｙを超えないように第２ポンプ５１が制御された場合の熱交換体９３の温度の時間変化を示している。なお実施例１の変形例１に係る温度制御および実施例２の変形例１に係る温度制御が実行された場合も、図８（ａ）と同様の図が得られる。

図８（ｂ）の縦軸はクーラ冷媒通路９４の冷媒流量を示し、横軸は時間を示している。曲線２０５は、比較例に係る通常制御が実行された場合のクーラ冷媒通路９４の冷媒流量の時間変化を示している。曲線２０６は、実施例１に係るクーラ冷媒通路９４の冷媒流量の時間変化を示している。なお曲線２０６は、途中から曲線２０５に合流している。曲線２０７は、実施例２に係るクーラ冷媒通路９４の冷媒流量の時間変化を示している。なお曲線２０７は、途中から曲線２０５に合流している。なお実施例１の変形例１に係る温度制御および実施例２の変形例１に係る温度制御が実行された場合も、図８（ｂ）と同様の図が得られる。

図８（ａ）および図８（ｂ）において、時間Ａは、実施例２に係る図６のステップＳ３０ｂにおいて熱交換体９３の温度が所定値ｃ以上となった時期である。時間Ｂは、実施例１および実施例２において冷媒停止制御が終了した時期である。曲線２０７を参照して、実施例２において第２ポンプ５１は時間Ａにおいて運転を開始するため、時間Ａにおいてクーラ冷媒通路９４の冷媒流量は上昇を開始している。また図８（ａ）および図８（ｂ）において、時間Ｃは、比較例に係る制御（曲線２０２）が実行された場合に、冷媒停止制御終了後において熱交換体９３の温度が最低となる時間である。時間Ｄは、実施例１に係る温度制御（曲線２０３）が実行された場合に、冷媒停止制御終了後において熱交換体９３の温度が最低となる時間である。

図８（ｂ）の曲線２０６（実施例１の温度制御）と曲線２０５（比較例）とを比較すると分るように、実施例１に係る温度制御が実行されることで、実施例１に係る冷媒停止制御終了後におけるクーラ冷媒通路９４の冷媒流量は通常流量よりも少ない流量に制御されている（そのため、曲線２０６は曲線２０５よりも下に位置している）。その結果、図８（ａ）の曲線２０３（実施例１の温度制御）と曲線２０２（比較例）とを比較すると分るように、実施例１に係る熱交換体９３の温度が最低温度になる時間Ｄは、比較例に係る熱交換体９３の温度が最低温度になる時間Ｃよりも延びている。このことから、実施例１に係る温度制御の方が比較例に係る制御が実行される場合よりも、冷媒停止制御終了後における熱交換体９３の温度低下速度が減少していることが分る。したがって、実施例１に係る温度制御を実行することで、冷媒停止制御が終了した後における熱交換体９３の温度の急低下を抑制することができることが分る。

また図８（ａ）の曲線２０４（実施例２の温度制御）と曲線２０２（比較例）とを比較すると分るように、実施例２の場合の冷媒停止制御終了時点における熱交換体９３の温度（時間Ｂにおける熱交換体９３の温度）は、冷媒停止制御終了前において熱交換体９３の温度が所定値ｃ以上になったにもかかわらず第２ポンプ５１の運転を開始させない場合（例えば曲線２０２の比較例に係る制御が実行される場合、または曲線２０３の実施例１に係る制御が実行される場合）の冷媒停止制御終了時点における熱交換体９３の温度ｚに比較して、低くなっている。それにより、実施例２に係る温度制御が実行されることで、冷媒停止制御終了後における熱交換体９３の温度低下量が減少していることが分る。したがって、実施例２に係る温度制御を実行することで、冷媒停止制御終了後における熱交換体９３の温度の急低下を抑制することができることが分る。

以上本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明はかかる特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。

５内燃機関
１０制御装置
２０機関本体
２１気筒
３０吸気通路
３１排気通路
５０ポンプ
５１第２ポンプ
７０ＥＧＲ通路
８０ＥＧＲバルブ
９０ＥＧＲクーラ
９３熱交換体
９４クーラ冷媒通路

以上のように本変形例に係る制御装置１０ａは、冷媒停止制御が終了する前において冷媒の温度（具体的にはクーラ冷媒通路９４の冷媒の温度）が所定値ｄ以上になった場合にステップＳ５０ａに係る温度制御を実行し、制御装置１０ａは温度制御において、第２ポンプ５１の運転を開始させている。この温度制御が実行されることで、本変形例に係る制御装置１０ａにおいても、実施例２と同様の理由によって、冷媒停止制御が終了した場合における熱交換体９３の温度の急低下を抑制することができる。それにより、熱交換体９３の強度の急低下を抑制することができることから、熱交換体９３の劣化を抑制することができる。

Claims

内燃機関の吸気通路にＥＧＲガスを導入させるＥＧＲ通路に配置され、ＳｉＣを含む材質からなる熱交換体を有するＥＧＲクーラを備える内燃機関に適用される制御装置であって、
冷媒が前記ＥＧＲクーラに流入することを停止させる冷媒停止制御を実行する冷媒停止制御部と、
前記冷媒の温度が所定値以上で前記冷媒停止制御部による前記冷媒停止制御が終了した場合に、前記冷媒の温度が前記所定値未満で前記冷媒停止制御部による前記冷媒停止制御が終了した場合に比較して、前記ＥＧＲクーラを通過する前記冷媒の流量を少ない流量に制御する制御部と、を備える内燃機関の制御装置。
前記内燃機関は、前記内燃機関の機関本体および前記ＥＧＲクーラに冷媒を供給するポンプを備え、
前記制御部は、前記冷媒の温度が前記所定値以上で前記冷媒停止制御部による前記冷媒停止制御が終了した場合における前記ポンプの出力を、前記冷媒の温度が前記所定値未満で前記冷媒停止制御部による前記冷媒停止制御が終了した場合における前記ポンプの出力に比較して低下させる請求項１記載の内燃機関の制御装置。
前記制御部は、前記ポンプの出力を低下させるにあたり、前記ポンプの出力を目標出力まで徐々に変化させる請求項２記載の内燃機関の制御装置。