JPWO2014057738A1 - バスバー用板状導電体及びそれよりなるバスバー - Google Patents

Abstract

導電性及び強度に優れ、且つ曲げ加工性にも優れたバスバー用板状導電体並びにそのような導電体からなるバスバーを提供する。バスバー用板状導電体を、Ｆｅ：０．０５〜２．０質量％、Ｓｉ：０．０５〜０．６質量％及びＣｕ：０．０１〜０．３５質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるＡｌ合金を熱間圧延して得られた、板厚（Ｔ）が０．５〜１２ｍｍのＡｌ合金板を用いて、室温下における圧延のままでの導電率が５５〜６０％ＩＡＣＳ、引張強さが１７０ＭＰａ以上、耐力が１５５ＭＰａ以上であり、且つ板厚（Ｔ）を内側曲げ半径とする９０°曲げにより割れが発生しない特性を有すると共に、１４０〜１６０℃の温度での１０００時間以内の保持時間による熱処理後の、室温下における導電率が５５〜６０％ＩＡＣＳ、引張強さが１６０ＭＰａ以上、耐力が１４５ＭＰａ以上である特性を有するように構成した。

Description

本発明は、バスバー用板状導電体及びそれよりなるバスバーに係り、特に、優れた導電性を有すると共に、強度及び曲げ特性にも優れたバスバー用板状導電体及びそのような導電体からなるバスバー（ｂｕｓ ｂａｒ）に関するものである。

従来から、新幹線、リニアモーターカー、ハイブリッド自動車等のパワーコントロールユニット（ＰＣＵ）に採用されているバスバー用の導電体には、優れた導電性を有する無酸素銅、タフピッチ銅、リン脱酸銅等の純銅板が用いられ、また強度が必要な場合には、導電性の高い銅合金板に電解Ｎｉめっきを施したものが用いられてきている。しかし、銅や銅合金は、近年における資源高騰の波を受けて、その価格が上昇してきており、また重量が大きなものであるところから、燃費向上のための軽量化が求められている自動車用部材等としては好ましくなく、それに代わる、軽量な、そして安価な導電材料が切望されている。また、Ｎｉめっきは、コストが高いという問題も内在するものであった。

そこで、そのようなバスバー用導電体の材料として、安価で、軽量化が望めるアルミニウム（Ａｌ）が注目され、工業純度のＡｌの中でも、導電性に優れた純Ａｌとして、特開２０１１−１９３８５号公報等においては、ＪＩＳ規格のＡ１０６０材料が、導電率で６１％ＩＡＣＳを得ることが出来るところから、特に有効とされて用いられており、また、強度を必要とするときには、Ａｌ合金であるＪＩＳ規格又はＩＳＯ規格のＡ６０６１の如き６０００系材料が用いられることも、上記の特開２０１１−１９３８５号公報の他、特開２００９−２３８８３１号公報等に明らかにされている。

ところで、最近になって、そのようなバスバーは、それが配設される周囲の環境に対応させるべく複雑な形状に成形され得るものであることが要請されており、そのために、導電性に加えて高い強度を有していると共に、曲げ加工性にも優れていることが要求されるようになってきている。しかしながら、従来から提案の純Ａｌ又はＡｌ合金からなるバスバー用導電体にあっては、導電性や曲げ加工性をある程度満足させるものであっても、強度が充分でない問題があり、また、導電性や強度をある程度満足させ得るものにあっては、曲げ加工性が充分でない等の問題を有しており、それら導電性、強度及び曲げ加工性の何れをも満足させ得るものではなかったのである。それは、高い導電率を得たり、また高い曲げ加工性を実現するには、Ａｌ又はＡｌ合金中の固溶成分を可及的に析出させることが望ましい一方、高い強度を得るには、Ａｌ又はＡｌ合金中の固溶成分を可及的に析出させることなく固溶体効果を発揮させることが望ましい、という相反する要求があるためである。

特開２０１１−１９３８５号公報 特開２００９−２３８８３１号公報

ここにおいて、本発明は、かかる事情を背景にして為されたものであって、その解決課題とするところは、導電性及び強度に優れ、且つ曲げ加工性にも優れたバスバー用板状導電体並びにそのような導電体からなるバスバーを提供することにある。

そして、本発明にあっては、上記した課題を解決するために、Ｆｅ：０．０５〜２．０質量％、Ｓｉ：０．０５〜０．６質量％及びＣｕ：０．０１〜０．３５質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるＡｌ合金を用いて、室温下における、圧延のままでの導電率が５５〜６０％ＩＡＣＳとなるように熱間圧延して得られた、板厚（Ｔ）が０．５〜１２ｍｍのＡｌ合金板からなり、室温下における、圧延のままでの引張強さが１７０ＭＰａ以上、耐力が１５５ＭＰａ以上であり、且つ前記板厚（Ｔ）を内側曲げ半径とする９０°曲げにより割れが発生しない特性を有すると共に、１４０〜１６０℃の温度での１０００時間以内の保持時間による熱処理後の、室温下における導電率が５５〜６０％ＩＡＣＳ、引張強さが１６０ＭＰａ以上、耐力が１４５ＭＰａ以上である特性を有していることを特徴とするバスバー用板状導電体を、その要旨とするものである。

なお、そのような本発明に従うバスバー用板状導電体の望ましい態様の一つによれば、前記Ａｌ合金中のＦｅ含有量は、０．１〜１．６質量％とされ、別の望ましい態様の一つによれば、前記Ａｌ合金中のＳｉ含有量は、０．０５〜０．５質量％とされ、更に別の望ましい態様の一つによれば、前記Ａｌ合金中のＣｕ含有量は、０．０５〜０．３０質量％とされることとなる。

また、かかる本発明の好ましい態様の一つによれば、前記Ａｌ合金中の不可避的不純物の合計含有量は、０．１５質量％以下とされることとなる。

さらに、本発明の別の好ましい態様の一つにあっては、前記Ａｌ合金板は、０．５〜８ｍｍの板厚を有している。

更にまた、本発明にあっては、上記した板状導電体からなることを特徴とするバスバーをも、その対象とするものである。

このように、本発明に従うバスバー用の板状導電体にあっては、Ｆｅ、Ｓｉ及びＣｕの特定量を含有するＡｌ合金を用いて、室温下における、圧延のままでの導電率が５５〜６０％ＩＡＣＳとなるように熱間圧延して、所定厚さのＡｌ合金板として、形成されることによって、固溶成分の析出状態と固溶状態のバランスを図り、以て、室温下における、圧延のままでの引張強さ及び耐力が高く、また板厚Ｔにおける内側曲げ半径Ｔでの９０°曲げによっても、割れが発生しない優れた特性が、有利に実現されると共に、バスバーとして継続使用した場合におけるジュール熱による発熱作用を受けても、優れた導電率、引張強さ及び耐力を有する特性が有利に確保され得ているのであり、これによって、導電性、強度及び曲げ加工性の何れにも優れた板状導電体と、それからなるバスバーが実現され得たのである。

しかも、かかる本発明に従うバスバー用板状導電体は、基本的にＡｌ合金からなるものであるところから、従来の銅材質のバスバー用材料に比べて、軽量であり、また安価なものとなっていることは勿論である。

また、本発明に従うバスバー用板状導電体においては、その製造に際し、特定のＡｌ合金からなる鋳塊の熱間圧延が、所定の条件下において進行せしめられることによって、Ａｌ合金中における固溶成分の析出状態と固溶状態とがバランスよく実現され得ることとなるのであり、これによって、得られるバスバー用板状導電体に、上述の如き優れた特性が効果的に付与せしめられ得るのである。

ところで、本発明の対象とするバスバー用板状導電体は、Ｆｅ（鉄）の０．０５〜２．０質量％と、Ｓｉ（ケイ素）の０．０５〜０．６質量％と、Ｃｕ（銅）の０．０１〜０．３５質量％とを含有し、残部がＡｌ（アルミニウム）及び不可避的不純物からなるＡｌ合金を用いて得られる、板厚（Ｔ）が０．５〜１２ｍｍのＡｌ合金板からなるものである。

そして、そのようなＡｌ合金板を与えるＡｌ合金中の必須成分であるＦｅは、強度を高め、且つ結晶粒を微細化するよう機能する元素であって、その含有量が０．０５％（質量基準、以下同じ）未満の場合にあっては、強度を高める効果が得られず、また２．０％を超える場合には、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系やＡｌ−Ｆｅ系の晶出物や析出物を形成し、曲げ加工性を低下させる等の問題を惹起する。このため、Ｆｅの含有量は、０．０５〜２．０％、好ましくは０．１〜１．６％とする必要があるのである。

また、Ｓｉは、上記のＦｅと同様に、強度を高め、結晶粒を微細化するよう機能する元素であって、その含有量が０．０５％未満となると、その強度を高める効果が得られ難くなる。また、０．６％を超えるような含有量となると、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の晶出物やＳｉの析出物を形成し、曲げ加工性が低下する等の問題を惹起する。従って、Ｓｉの含有量としては、０．０５〜０．６％、好ましくは０．０５〜０．５％の範囲内とされることとなる。

さらに、Ｃｕも、強度を高めると共に、バスバーとして用いられた際における、ジュール熱による高温の熱履歴を受けた後の強度低下を抑制するよう機能する元素であって、その含有量が０．０１％未満となると、強度を高める充分な効果が得られず、高温の熱履歴を受けた後の強度低下を抑制することが困難となる等の問題を惹起する。一方、その含有量が０．３５％を超えるようになると、導電率が低下するようになると共に、曲げ加工中にせん断帯を形成し易くなり、曲げ加工性が低下する等の問題を惹起する。従って、かかるＣｕの含有量としては、０．０１〜０．３５％、好ましくは０．０５〜０．３０％の範囲内とされる必要がある。

そして、本発明に従うＡｌ合金は、上記したＦｅ、Ｓｉ及びＣｕの規定量を含有すると共に、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるものである。なお、不可避的不純物としては、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｚｎ、Ｎｉ、Ｇａ、Ｖ、Ｔｉ等の公知の元素であって、それらは可及的に低減された含有量となるように調整される。一般に、それら元素の個々の含有量は０．０５％以下とすることが望ましく、またそれら元素からなる不可避的不純物の合計含有量は、一般に０．１５％以下、好ましくは０．１０％以下となるように、調整されることが望ましい。

本発明に従うバスバー用板状導電体は、上記したＡｌ合金を用いて、熱間圧延により、板厚（Ｔ）が０．５〜１２ｍｍのＡｌ合金板として得られるものであって、その際の熱間圧延操作は、室温下における、圧延のままでの導電率が５５〜６０％ＩＡＣＳとなるように実施されることとなる。このような導電率を与えるように熱間圧延を行なうことにより、Ａｌ合金中の固溶成分の析出状態と固溶状態のバランスが効果的に図られ得て、優れた特性が実現されることとなるのである。なお、かかる導電率が５５％ＩＡＣＳよりも低くなると、充分な通電性が得られず、バスバーとしての機能を果たし難くなると共に、曲げ加工性も充分でなくなる等の問題を惹起する。また、かかる導電率が６０％ＩＡＣＳを超えるようになると、導電性や曲げ加工性は良好であるものの、強度等の特性が悪化するようになるのである。ここで、導電率は、２０℃におけるＩＡＣＳ（International Annealed Copper Standard）値で示され、具体的には、焼鈍した軟銅の固有抵抗が１．７２４１μΩｃｍであるとき、それを標準として１００％ＩＡＣＳと定め、そして、それと比較して、百分率（％ＩＡＣＳ）にて表示されるものである。

また、そのようにして得られるＡｌ合金板の板厚（Ｔ）は、バスバーに必要な通電性とその重量に影響を及ぼすものであるところから、０．５〜１２ｍｍ、好ましくは０．５〜８ｍｍの範囲内の厚さとされることとなる。なお、その板厚Ｔが０．５ｍｍ未満となると、単位幅当たりの断面積が小さくなるために、通電性が悪化し、バスバーとしての機能を果たし難くなる等の問題があり、また１２ｍｍを超えるようになると、単位幅当たりの重量が大きくなるために、従来の銅製バスバーの代替として用いる効果（軽量化効果）が得られ難くなるのである。

そして、かくの如くして得られたＡｌ合金板からなるバスバー用板状導電体にあっては、その圧延のままでの引張強さが、室温下において、１７０ＭＰａ以上、耐力が１５５ＭＰａ以上であり、且つ板厚（Ｔ）を内側曲げ半径とする９０°曲げにより割れが発生しない特性を有しているのであるが、そのような特性は、バスバーとして使用を開始した直後に必要な材料特性であり、また、バスバーとして製品化する際に採用される曲げ加工を有効に行なうための材料特性であって、かかる圧延のままでの引張強さが、室温下において、１７０ＭＰａ未満となったり、耐力が、室温下において、１５５ＭＰａ未満となったりすると、従来の銅製バスバーの代替として用いられ難くなるのである。しかも、そのようなＡｌ合金板（板状導電体）は、その板厚（Ｔ）に等しい内側曲げ半径（Ｔ）での９０°曲げにおいて割れが発生しないものであるが、これに反して、そのような９０°曲げにおいて割れが発生したりすると、バスバーとして製品化することが出来なくなる恐れを生じることとなる。

さらに、かかるＡｌ合金板からなるバスバー用板状導電体は、バスバーとして継続使用した際に受ける、ジュール熱による発熱に基づくところの高温の熱履歴を考慮した促進試験の後の特性においても、優れた特徴を有しているのである。即ち、バスバーとして使用した場合、ジュール熱による発熱は、１００℃〜１２０℃程度となるところから、そのような熱履歴による特性劣化を確認するための促進試験として、１４０℃〜１６０℃の温度を選定し、その温度範囲での加熱処理を１０００時間以内（０時間は含まず）の間保持する手法を採用し、そして、この促進試験を実施した後の板状導電体には、その室温下における導電率が５５〜６０％ＩＡＣＳを有し、且つ引張強さが１６０ＭＰａ以上、耐力が１４５ＭＰａ以上である特性が具備せしめられているのである。

なお、この１４０℃〜１６０℃×１０００時間以内の熱処理（促進試験）を実施した後の導電率が低くなり過ぎると、充分な通電性が得られず、バスバーとしての機能を果たし難くなる一方、高くなり過ぎると、強度低下が著しく、バスバーとしての継続使用に問題を惹起するようになるのであり、更に、かかる促進試験後の引張強さや耐力が低くなり過ぎても、従来の銅製バスバーの代替として用いることが出来なくなるのである。

ところで、上述の如く規定される、本発明に従うＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金において、圧延のまま及び１４０℃〜１６０℃の熱処理後における高い導電率を実現するため、また高い曲げ加工性を実現するためには、Ａｌ合金中の固溶成分を出来るだけ析出させる必要がある一方、圧延のまま及び１４０℃〜１６０℃の熱処理後における高い強度を実現するためには、Ａｌ合金中の固溶成分を可及的に析出させることなく、固溶体効果による強度アップを図る必要がある。従って、それら二つの特性の確保には、相反する挙動を実現させることとなるのであるが、そのバランスをとる、即ちＡｌ合金中の固溶成分のある程度は析出させ、またそのある程度は固溶状態とすることにより、前述の如く規定される優れた特性を得ることが可能となるのである。

そして、そのような特性を実現するために、本発明にあっては、例えば、以下のような製造方法が有利に採用されることとなるのである。

すなわち、一般に、ＤＣ鋳造等により製造されたＡｌ合金鋳塊は、通常、４５０℃〜６３０℃の温度で均質化熱処理、所謂均質化処理が施された後、４５０℃前後（±５０℃）の温度で開始する熱間圧延が実施されることとなるのであるが、本発明に従う、前記した規定量のＦｅ、Ｓｉ及びＣｕを含有するＡｌ合金の鋳塊を対象とした場合にあっては、４５０℃前後の温度域で、Ａｌ−Ｆｅ系やＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物の析出が最も発生し易く、従って、通常の温度条件下では析出が過多となるところから、導電率は実現されるものの、充分な強度を得ることが困難となってしまうのである。

そこで、本発明に規定される導電率と強度のバランスを得るために、上記したＡｌ−Ｆｅ系やＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物が析出し易い温度域を避けることとして、Ａｌ合金鋳塊の熱間圧延温度を、熱間圧延が可能な範囲で下げ、また、そのような熱間圧延に先立って適宜に実施される鋳塊の均質化処理温度も、熱間圧延開始温度以下にして、目的とするＡｌ合金板を得るという製造方法が、本発明では、好適に採用されるのである。

従って、本発明に従うＡｌ合金からなる鋳塊の熱間圧延工程においては、その熱間圧延の開始温度として、４００℃以下、好ましくは３５０℃以下の温度が採用されて、熱間圧延が進行され、そして、再結晶温度以下、例えば、２５０℃前後の温度で終了することにより、目的とする板厚のＡｌ合金板が製造されるようにするのである。なお、熱間圧延開始温度の下限は、一般に２５０℃程度とされ、また熱間圧延の終了温度の下限としては、一般に１００℃程度、好ましくは１５０℃程度とされることとなる。かかる終了温度が低くなり過ぎると、熱間圧延中の延性不足により、耳割れ等の不具合が発生し易くなるからである。

なお、かかる熱間圧延に先立って、Ａｌ合金鋳塊に対して均質化処理を施す場合にあっては、上記した熱間圧延開始温度以下の温度で実施され、一般に、１時間〜２４時間程度の間保持する条件が採用されることとなる。また、このような均質化処理を施すことなく、ＤＣ鋳造等によって得られたＡｌ合金鋳塊を、そのまま熱間圧延工程に供することも可能である。

また、本発明に従うバスバー用板状導電体を与える所定厚さのＡｌ合金板の製造に際しては、上記した熱間圧延だけで、目的とする厚さの最終板とすること以外にも、上記した熱間圧延の後、５０％以下の圧下率で冷間圧延を実施し、目的とする板厚のＡｌ合金板とすることも可能であり、こうすることによって、製品の板厚に自由度が増すこととなる。なお、この冷間圧延での圧下率が５０％を超えるようになると、加工組織が多く導入されることとなる結果、曲げ加工性の低下を招く恐れが生じる。なお、この冷間圧延は１パスで仕上げることが好ましく、１パスを超えるパス数で冷間圧延を行なった場合には、材料のコストアップを招くようになる。

なお、本発明に従うＡｌ合金の鋳塊から、熱間圧延により、目的とするＡｌ合金板（板状導電体）を製造する方法に代えて、鋳造方法として連続鋳造圧延法を採用して、目的とする厚さのＡｌ合金板を直接に製造する場合にあっては、Ａｌ合金溶湯の凝固速度を大きくすることが出来るところから、鋳造のままの状態で固溶度の大きな材料を得ることが出来ることとなるが、それでは、高強度は実現されるものの、導電率の確保が困難であるところから、上記した製造方法とは逆に、得られるＡｌ合金の板材に対して、Ａｌ合金中の固溶成分の析出を促進する熱処理が施されることとなる。そのような析出促進の熱処理は、一般に、４００〜５００℃の温度範囲で行なわれるのが好ましく、また保持時間としては、５時間以上が有利に採用されることとなる。なお、この保持時間が２４時間を超えるようになると、析出効果に大きな変化を期待することが困難となることから、保持時間は最大限２４時間までとされることとなる。

以上、本発明の実施形態について詳述してきたが、それは、あくまでも、例示に過ぎないものであって、本発明は、そのような実施形態に係る具体的な記述によって、何等限定的に解釈されるものではないことが、理解されるべきである。また、本発明は、当業者の知識に基づいて、種々なる変更、修正、改良等を加えた態様において実施され得るものであり、そしてそのような実施態様が、本発明の趣旨を逸脱しない限りにおいて、何れも、本発明の範疇に属するものであることは、言うまでも無いところである。

以下に、本発明の代表的な実施例を示し、本発明を更に具体的に明らかにすることとするが、本発明が、そのような実施例の記載によって、何等の制約をも受けるものでないことも、また、理解されるべきである。

−実施例１−
先ず、下記表１に示す化学成分を有する各種のＡｌ合金Ａ〜Ｎを、ＤＣ鋳造により造塊して、厚さ：５５０ｍｍ、幅：１０００ｍｍの鋳塊を、それぞれ得た。

次いで、それらＡｌ合金Ａ〜Ｎの鋳塊に対して、それぞれ、３５０℃の温度で２時間の均質化処理を施した後、開始温度：３５０℃、終了温度：２００℃の熱間圧延を実施し、板厚：２．０ｍｍの各種の熱間圧延板を得た。そして、その得られた各種の熱間圧延板について、圧延のままでの導電率、引張強さ及び耐力を、それぞれ室温下で測定する一方、圧延のままでの曲げ加工性を調べ、それらの結果を、下記表２に示した。また、ジュール熱による発熱に基づくところの特性低下を確認するための促進試験として、それぞれの熱間圧延板を、１５０℃の温度で、１０００時間保持する熱処理を行なった後、室温下において、それぞれの導電率、引張強さ及び耐力を測定し、その結果を、下記表２に示した。

なお、各熱間圧延板の導電率は、磁気感応テストコイル装置（シグマテスター）を用いて測定し、また引張強さ及び耐力は、引張試験により、それぞれ評価した。更に、曲げ加工性は、それぞれの熱間圧延板の板厚が２．０ｍｍであるところから、それぞれの熱間圧延板に対して、内側曲げ半径が２．０ｍｍとなる９０°曲げ試験を実施し、その湾曲角部に割れが発生したものを×、割れが発生しなかったものを○として、合否判定をした。

かかる表２の結果から明らかなように、本発明に従う化学成分を有するＡｌ合金Ａ〜Ｆを用いて得られた試験材１〜６に係る熱間圧延板においては、何れも、導電率：５５〜６０％ＩＡＣＳ、引張強さ：１７０ＭＰａ以上、耐力：１５５ＭＰａ以上であり、且つ９０°曲げ試験においても割れが発生しない、優れた特性を有するものであった。しかも、それら試験材１〜６の熱間圧延板に対して、ジュール熱による発熱を想定した促進試験を実施した後においても、導電率：５５〜６０％ＩＡＣＳ、引張強さ：１６０ＭＰａ以上、耐力：１４５ＭＰａ以上の、優れた特性を有していることが、明らかとなった。その結果、試験材１〜６の全てが、総合判定において、○（良）と評価された。

これに対して、試験材７〜１４の熱間圧延板においては、それを与えるＡｌ合金中の化学成分の含有量が少な過ぎたり、多過ぎたりしているため、導電率、引張強さ及び耐力及び曲げ加工性の少なくとも何れか一つに問題があり、そのために、総合判定において、×（不良）と評価されている。

具体的には、試験材７は、Ｓｉ含有量が０．０５％未満であるＡｌ合金Ｇを用いているため、強度向上の効果が得られず、引張強さが１７０ＭＰａ未満、耐力が１５５ＭＰａ未満であり、何れの特性も低いものであった。また、促進試験の熱処理後の特性にあっても、引張強さが１６０ＭＰａ未満、耐力が１４５ＭＰａ未満となり、低いものであった。

また、試験材８は、Ｓｉ含有量が０．６％を超えるＡｌ合金Ｈを用いているため、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の晶出物及びＳｉの析出物が形成されて、曲げ加工性が低下し、９０゜曲げ試験で割れが発生するものであった。

さらに、試験材９は、Ｆｅ含有量が０．０５％未満であるＡｌ合金Ｉを用いているところから、強度向上の効果が得られず、引張強さが１７０ＭＰａ未満、耐力が１５５ＭＰａ未満の低い特性のものであった。そして、促進試験の熱処理後における引張強さも１６０ＭＰａ未満、耐力も１４５ＭＰａ未満と、低いものであった。加えて、試験材１０は、Ｆｅ含有量が２．０％を超えるＡｌ合金Ｊを用いているため、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系及びＡｌ−Ｆｅ系の晶出物や析出物が形成されて、曲げ加工性が低下し、９０゜曲げ試験において割れが惹起されるものであった。

更にまた、試験材１１は、Ｃｕ含有量が０．０１％未満であるＡｌ合金Ｋを用いているため、強度向上の効果が得られず、引張強さが１７０ＭＰａ未満、耐力が１５５ＭＰａ未満の低いものとなった。そして、促進試験の熱処理後においても、引張強さが１６０ＭＰａ未満、耐力が１４５ＭＰａ未満の低いものであった。また、試験材１２は、Ｃｕ含有量が０．３５％を超えるＡｌ合金Ｌを用いているところから、導電性が低下し、５３％ＩＡＣＳとなった。更に、せん断帯が形成され易くなることで、曲げ加工性が低下し、９０°曲げ試験において、割れが発生した。

また、試験材１３は、Ｍｎ含有量が１．１％であるＡｌ合金Ｍ（Ａ３００３合金相当）を用いられているため、導電性が低下し、５５％ＩＡＣＳ未満であった。加えて、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の晶出物及び析出物が形成され、曲げ加工性が低下し、９０°曲げ試験で割れが発生した。

さらに、試験材１４は、Ｍｇ含有量が０．６１％であるＡｌ合金Ｎ（Ａ６０６３合金相当）を用いられているため、Ｍｇ−Ｓｉ系の晶出物及び析出物が形成され、曲げ加工性が低下し、９０°曲げ試験で割れが発生した。

−実施例２−
先ず、Ｓｉ：０．４５％、Ｆｅ：０．７２％、Ｃｕ：０．２５％及びＡｌ＋不可避的不純物：残部なる組成のＡｌ合金溶湯を準備し、ＤＣ鋳造により、実施例１と同様な、厚さ：５５０ｍｍ、幅：１０００ｍｍの鋳塊を造塊した。

次いで、かかる得られたＡｌ合金鋳塊を、下記表３に示される各種の均質化処理条件、熱間圧延条件及び冷間圧延条件下において圧延を行ない、それぞれ、板厚が２．０ｍｍの各種の試験材（板材）を得た。そして、その得られた各種の試験材について、実施例１と同様にして、熱間圧延のままの、又は促進試験である熱処理後の導電率、引張強さ、耐力及び曲げ加工性について、それぞれ調べ、その結果を、下記表４に示した。

かかる表３及び表４の結果から明らかなように、本発明に従う均質化処理条件や熱間圧延条件、冷間圧延条件を採用した場合において、得られた試験材は、何れも、優れた導電率、引張強さ、耐力及び曲げ加工性を示すものであり、また、その特性は、促進試験としての熱処理後においても、本発明にて規定する特性を保持するものであった。

これに対して、均質化処理温度や熱間圧延開始温度及び終了温度が高くなったり、冷間圧延に際しての圧下率が大きくなったりすると、本発明の目的とする特性が充分に実現され得なくなることが認められるのである。

Claims (7)

1. Ｆｅ：０．０５〜２．０質量％、Ｓｉ：０．０５〜０．６質量％及びＣｕ：０．０１〜０．３５質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるＡｌ合金を用いて、圧延のままでの室温下における導電率が５５〜６０％ＩＡＣＳとなるように熱間圧延して得られた、板厚（Ｔ）が０．５〜１２ｍｍのＡｌ合金板からなり、圧延のままでの室温下における引張強さが１７０ＭＰａ以上、耐力が１５５ＭＰａ以上であり、且つ前記板厚（Ｔ）を内側曲げ半径とする９０°曲げにより割れが発生しない特性を有すると共に、１４０〜１６０℃の温度での１０００時間以内の保持時間による熱処理後の、室温下における導電率が５５〜６０％ＩＡＣＳ、引張強さが１６０ＭＰａ以上、耐力が１４５ＭＰａ以上である特性を有していることを特徴とするバスバー用板状導電体。
2. 前記Ａｌ合金中のＦｅ含有量が、０．１〜１．６質量％である請求項１に記載のバスバー用板状導電体。
3. 前記Ａｌ合金中のＳｉ含有量が、０．０５〜０．５質量％である請求項１又は請求項２に記載のバスバー用板状導電体。
4. 前記Ａｌ合金中のＣｕ含有量が、０．０５〜０．３０質量％である請求項１乃至請求項３の何れか１項に記載のバスバー用板状導電体。
5. 前記Ａｌ合金中の不可避的不純物の合計含有量が、０．１５質量％以下である請求項１乃至請求項４の何れか１項に記載のバスバー用板状導電体。
6. 前記Ａｌ合金板が、０．５〜８ｍｍの板厚を有している請求項１乃至請求項５の何れか１項に記載のバスバー用板状導電体。
7. 請求項１乃至請求項６の何れか１項に記載の板状導電体からなることを特徴とするバスバー。