JPWO2013099618A1 - 複合繊維、人工皮革用基体および人工皮革 - Google Patents
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Abstract
Description
・捲縮保持係数=(W/L−L0)1/2
W:捲縮消滅荷重(捲縮が伸びきった時点の荷重:mg/dtex)
L:捲縮消滅加重下の繊維長(cm)
L0:6mg/dtex下での繊維長(cm)。30.0cmをマーキングする。
(1)融点
パーキンエルマー社(Perkin Elmaer)製DSC−7を用いて、2nd runでポリマーの溶融を示すピークトップ温度をポリマーの融点とした。このときの昇温速度は16℃/分で、サンプル量は10mgとした。測定は2回行い、その平均値を融点とした。
試料ペレット4〜5gを、MFR計電気炉のシリンダーに入れ、東洋精機製メルトインデクサー(S101)を用いて、荷重2160gf、温度285℃の条件で、10分間に押し出される樹脂の量(g)を測定した。同様の測定を3回繰り返し、平均値をMFRとした。
複合繊維をエポキシ樹脂に包埋しウルトラミクロトーム(ライカ製:Ultracut-S)で断面を作製し、OsO4染色を行い、再度ウルトラミクロトームで超薄切片を作製し試料とした。本試料を用いて、TEM観察を実施した。TEM装置は、日立製H−7100を用い、加速電圧100kV、3000倍で観察した。繊維の長手方向にのびる筋状に存在しているポリアルキレングリコール3ヶ所を抽出し、その最大長さを記録した。
複合繊維の捲縮部分(座屈部分)を走査型電子顕微鏡(SEM キーエンス社製VE−7800型)で、1000倍で観察し、120°以下の角度を有する捲縮を抽出し、その座屈部分の割れおよび/または亀裂を観察した。座屈部分を30ヶ所観察し、15μm以上の割れおよび/または亀裂のある座屈部分が5ヶ所以上見られた場合、「割れおよび/または亀裂有」と判定した。
捲縮を付与した複合繊維に6mg/dtexの荷重を付与し繊維長(30.0cm)を正確に測定し、その長さをL0とした。その後、加重を行い、捲縮が伸びきったときの繊維長(30.0cmからの伸び)を測定し、その長さをLとした。捲縮が伸びきったときの荷重:Wを用い、次の計算式により算出した。なお、測定の方法としては、まず、試料に100mg/dtexの荷重をかけ、その後、10mg/dtex刻みで荷重を増加させ、その都度、捲縮の状態を確認した。
・捲縮保持係数=(W/L−L0)1/2
W:捲縮消滅荷重(捲縮が伸びきった時点の荷重:mg/dtex)
L:捲縮消滅加重下の繊維長(cm)
L0:60mg/dtex下での繊維長(cm)。30.0cmをマーキングした。
複合繊維の束に50mg/dtexの荷重をかけ、30.0cmをマーキングした(L 0)。その後、98℃の熱水で10分間処理し、処理前後の長さ(L1)を測定し、(L 0−L1)/L0×100を算出した。測定は3回実施し、その平均値を収縮率とした。
複合繊維の極細繊維を含む不織布の厚み方向に垂直な断面を、走査型電子顕微鏡(SEM キーエンス社製VE−7800型)で、3000倍で観察し、30μm×30μmの視野内で無作為に抽出した50本の単繊維直径を測定した。ただし、これを3ヶ所で行い、合計150本の単繊維の直径を測定し、小数点以下を四捨五入して平均値を算出した。極細繊維が異形断面の場合、まず単繊維の断面積を測定し、当該断面を円形と見立てた場合の直径を算出することによって単繊維の直径を求めた。
20×20cmの厚板の重量を、0.93g/cm2とした以外は、JIS L1097(1982)「合成繊維ふとんわた試験方法」に順じ、繊維ウェブの圧縮回復率を測定した。85%以上の圧縮回復率のものを性能良好とした。
JIS L1913 6.2(2010)に準じて目付(g/m2)を測定し、ダイヤルシックネスゲージ(株)尾崎製作所、商品名“ピーコックH”(登録商標)により厚み(mm)を測定した。目付と厚みの値を用い、見掛け密度(g/cm3)を算出した。
JIS L1913 6.3(2010)に準じて引張り試験を実施した。不織布の長手方向(縦)と幅方向(横)の破断時の伸度を測定し、縦/横の比を評価し、1.0に近いものを良好とした。
JIS L1096(1999)8.17.5 E法(マーチンデール法)家具用荷重(12kPa)に準じて測定される耐摩耗試験において、20000回の回数を摩耗した後の人工皮革の質量減を評価した。摩耗減量4.0mg以下を性能良好とした。
得られた人工皮革を、健康な男女20名による官能評価によって官能評価を実施した。評価は、立毛長がそろっていること、立毛繊維の分散性が良好なことについて、5.0が最も良好、0.0が最も不良とし、5.0〜0.0の間0.5刻みで判定した。評価結果が3.5以上で、品位良好とした。
<原綿>
(島成分ポリマー)
融点260℃、MFR46.5のポリエチレンテレフタレート(PET)を用いた。
融点240℃、MFR100の5−スルホイソフタル酸ナトリウムを8モル%共重合したPET(共重合PET1)を用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、海成分に分子量20,000のポリエチレングリコール2.0質量%をメルトブレンドし、16島/ホールの海島型複合紡糸口金を用いて、紡糸温度285℃、島/海質量比率55/45、吐出量1.8g/分・ホール、紡糸速度1200m/分の条件で溶融紡糸した。
上記の原綿を用い、カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成した。ニードルパンチ前の積層繊維ウェブの圧縮回復率は、89.0%と反発感が高いものであった。次いで、トータルバーブデプス0.075mmのニードル1本を植込んだニードルパンチ機を用いて、針深度7mm、パンチ本数4500本/cm2でニードルパンチし、目付が805g/m2、見掛け密度が0.275g/cm3の不織布を作製した。ニードルパンチ時のシートの長さ方向の寸法変化がほとんどなく、高密度化が可能であった。また、縦横伸度比も0.96とバランスのとれたものであった。
非イオン系強制乳化型ポリウレタンエマルジョン(ポリカーボネート系)に、感熱ゲル化剤として硫酸ナトリウムをポリウレタン固形分対比3質量%添加し、ポリウレタン液濃度が10質量%となるように<水分散型ポリウレタン液>を調整した。
上記の不織布を98℃の温度で3分間熱水収縮、100℃の温度で5分間乾燥させた。その後、得られた不織布に上記の水分散型ポリウレタン液を付与し、乾燥温度125℃で5分間熱風乾燥して、ポリウレタンの付着量が不織布の島成分に対して35質量%であるポリウレタン付不織布を得た。
<原綿>
(島成分ポリマーと海成分ポリマー)
実施例1で用いたものと同じものを用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、分子量20,000のポリエチレングリコールを5.0質量%メルトブレンドしたこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が6.1、98℃における収縮率が19.1%の複合繊維を得た。の複合繊維を得た。得られた複合繊維を繊維長51mmにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、ポリエチレングリコールが繊維の長手方向にのびる筋状に存在しており、その最大長さは59μmであった。また、捲縮の座屈部分には長さ15μm以上の割れのある座屈部分が10ヶ所以上観察された。
上記の原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成し、圧縮回復率が89.5%と反発感の高い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が811g/m2、見掛け密度が0.278g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ方向の寸法変化がほとんどなく、高密度化が可能であった。縦横伸度比も0.97とバランスのとれたものであった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体と人工皮革を得た。得られた人工皮革の品位は緻密で良好であった。摩耗減量は2.4mg、表面品位は5.0と良好であった。結果を表1と表2に示す。
<原綿>
(島成分ポリマーと海成分ポリマー)
実施例1で用いたものと同じものを用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、分子量20,000のポリエチレングリコールを10.0質量%メルトブレンドしたこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が5.0、98℃における収縮率が18.8%の複合繊維を得た。得られた複合繊維を繊維長51mmにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、ポリエチレングリコールが繊維の長手方向にのびる筋状に存在しており、その最大長さは112μmであった。また、捲縮の座屈部分には長さ15μm以上の割れのある座屈部分が10ヶ所以上観察された。
上記の原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成し、圧縮回復率が88.0%と反発感の高い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が794g/m2、見掛け密度が0.270g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ方向の寸法変化がほとんどなく、高密度化が可能であった。縦横伸度比も0.95とバランスのとれたものであった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体と人工皮革を得た。得られた人工皮革の品位は緻密で良好であった。摩耗減量は2.7mg、表面品位は4.5と良好であった。結果を表1と表2に示す。
<原綿>
(島成分ポリマーと海成分ポリマー)
実施例1で用いたものと同じものを用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、分子量20,000のポリエチレングリコールを0.5質量%メルトブレンドしたこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が3.6、98℃における収縮率が18.4%の複合繊維を得た。得られた複合繊維を繊維長51mmにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、ポリエチレングリコールが繊維の長手方向にのびる筋状に存在しており、その最大長さは18μmであった。また、捲縮の座屈部分には長さ15μm以上の割れのある座屈部分が10ヶ所以上観察された。
上記の原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成し、圧縮回復率が86.0%と反発感の高い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が780g/m2、見掛け密度が0.262g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ方向の寸法変化が若干大きかったものの、高密度化が可能であった。縦横伸度比は0.91であった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体と人工皮革を得た。得られた人工皮革の品位は良好であった。摩耗減量は3.1mg、表面品位は4.0と良好であった。結果を表1と表2に示す。
<原綿>
(島成分ポリマーと海成分ポリマー)
実施例1で用いたものと同じものを用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、ポリエチレングリコールの分子量を11,000としたこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が5.1、98℃における収縮率が17.9%の複合繊維を得た。得られた複合繊維を、繊維長51mmにカットし海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、ポリエチレングリコールが繊維の長手方向にのびる筋状に存在しており、その最大長さは23μmであった。また、捲縮の座屈部分には長さ15μm以上の割れのある座屈部分が10ヶ所以上観察された。
上記の原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成し、圧縮回復率が87.8%と反発感の高い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が801g/m2、見掛け密度が0.270g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ方向の寸法変化がほとんどなく、高密度化が可能であった。縦横伸度比も0.94とバランスのとれたものであった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体と人工皮革を得た。得られた人工皮革の品位は良好であった。摩耗減量は3.3mg、表面品位は4.5と良好であった。結果を表1と表2に示す。
<原綿>
(島成分ポリマー)
実施例1で用いたものと同じものを用いた。
融点255℃、MFR95.0の5−スルホイソフタル酸ナトリウムを5モル%共重合したPET(共重合PET2)を用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用いたこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が5.5、98℃における収縮率が18.3%の複合繊維を得た。得られた複合繊維を繊維長51mmにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、ポリエチレングリコールが繊維の長手方向にのびる筋状に存在しており、その最大長さは25μmであった。また、捲縮の座屈部分には長さ15μm以上の割れのある座屈部分が10ヶ所以上観察された。
上記の原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成し、圧縮回復率が88.5%と反発感の高い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が803g/m2、見掛け密度が0.271g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ方向の寸法変化がほとんどなく、高密度化が可能であった。縦横伸度比も0.95とバランスのとれたものであった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体と人工皮革を得た。得られた人工皮革の品位は緻密で良好であった。摩耗減量は2.8mg、表面品位は4.5と良好であった。結果を表1と表2に示す。
<原綿>
(島成分ポリマー)
融点230℃、MFR52.0のポリプロピレンテレフタレートを用いた。
実施例1で用いたものと同じものを用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用いたこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が4.9、98℃における収縮率が18.9%の複合繊維を得た。得られた複合繊維を繊維長51mmにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、ポリエチレングリコールが繊維の長手方向にのびる筋状に存在しており、その最大長さは30μmであった。また、捲縮の座屈部分には長さ15μm以上の割れのある座屈部分が8ヶ所以上観察された。
上記原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成し、圧縮回復率が87.0%と反発感の高い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が789g/m2、見掛け密度が0.269g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ方向の寸法変化がほとんどなく、高密度化が可能であった。縦横伸度比も0.94とバランスのとれたものであった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体と人工皮革を得た。得られた人工皮革の品位は緻密で良好であった。摩耗減量は3.0mg、表面品位は4.0と良好であった。結果を表1と表2に示す。
<原綿>
(島成分ポリマー)
融点220℃、MFR58.5のナイロン6を用いた。
実施例1で用いたものと同じものを用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用いたこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が5.2、98℃における収縮率が19.3%の複合繊維を得た。得られた複合繊維を繊維長51mmにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、ポリエチレングリコールが繊維の長手方向にのびる筋状に存在しており、その最大長さは28μmであった。また、捲縮の座屈部分には長さ15μm以上の割れのある座屈部分が8ヶ所以上観察された。
上記の原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成し、圧縮回復率が86.2%と反発感の高い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が802g/m2、見掛け密度が0.272g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ方向の寸法変化がほとんどなく、高密度化が可能であった。縦横伸度比も0.96とバランスのとれたものであった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体を得、含金染料を4.0%owf、温度を60℃、浴比1:100、pH=7の条件で120分間染色し、人工皮革を得た。得られた人工皮革の品位は良好であった。摩耗減量は3.7mg、表面品位は4.0と良好であった。結果を表1と表2に示す。
<原綿>
(島成分ポリマーと海成分ポリマー)
実施例1で用いたものと同じものを用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、延伸工程で液浴温度を95℃にしたこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が4.0、98℃における収縮率が8.4%の複合繊維を得た。得られた複合繊維を繊維長51mmにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、ポリエチレングリコールが繊維の長手方向にのびる筋状に存在しており、その最大長さは28μmであった。また、捲縮の座屈部分には長さ15μm以上の割れのある座屈部分が5ヶ所以上観察された。
上記の原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成し、圧縮回復率が87.4%と反発感の高い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が803g/m2、見掛け密度が0.274g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ方向の寸法変化がほとんどなく、高密度化が可能であった。縦横伸度比も0.94とバランスのとれたものであった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体と人工皮革を得た。得られた人工皮革の品位は、原綿の収縮率が8.4%と低かったため、緻密感に欠けるものであった。摩耗減量は3.9mg、表面品位は3.5であった。結果を表1と表2に示す。
<原綿>
(島成分ポリマーと海成分ポリマー)
実施例1で用いたものと同じものを用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、ポリエチレングリコールのかわりに、ポリエチレングリコール/ポリプロピレングリコール共重合体、分子量20,000(三洋化成工業(株)製:ニューボールPE−128)としたこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が5.4、98℃における収縮率が19.5%の複合繊維を得た。得られた複合繊維を繊維長51mmにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、ポリエチレングリコール/ポリプロピレングリコール共重合体が繊維の長手方向にのびる筋状に存在しており、その最大長さは29μmであった。また、捲縮の座屈部分には長さ15μm以上の割れのある座屈部分が10ヶ所以上観察された。
上記の原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成し、圧縮回復率が88.1%と反発感の高い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が800g/m2、見掛け密度が0.273g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ方向の寸法変化がほとんどなく、高密度化が可能であった。縦横伸度比も0.94とバランスのとれたものであった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体と人工皮革を得た。得られた人工皮革の品位は緻密で良好であった。摩耗減量は2.7mg、表面品位は4.0と良好であった。結果を表1と表2に示す。
<原綿>
(島成分ポリマー)
実施例1で用いたものと同じものを用いた。
実施例1で用いた共重合PET1を重合する過程で、エステル交換反応後、280℃、真空下で3時間反応させた後、重合終了30分前に、実施例1で用いた分子量20,000のポリエチレングリコールを2.0wt%添加(混合)したポリマーを用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用いたこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が3.8、98℃における収縮率が18.2%の複合繊維を得た。得られた複合繊維を繊維長51mmにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、ポリエチレングリコールが繊維の長手方向にのびる筋状に存在しており、その最大長さは14μmであった。また、捲縮の座屈部分には長さ15μm以上の割れのある座屈部分が5ヶ所以上観察された。
上記の原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層ウェブを形成し、圧縮回復率が85.1%と反発感の高い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が785g/m2、見掛け密度が0.261g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ方向の寸法変化がほとんどなく、高密度化が可能であった。縦横伸度比も0.91と実施例1に比べ劣るものであった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体と人工皮革を得た。得られた人工皮革の品位は良好であった。摩耗減量は3.8mg、表面品位は3.5であった。結果を表1と表2に示す。
<原綿>
(島成分ポリマーと海成分ポリマー)
実施例1で用いたものと同じものを用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、ポリエチレングリコールをメルトブレンドしなかったこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が2.7、98℃における収縮率が17.8%の複合繊維を得た。得られた複合繊維を繊維長51mmにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、ポリエチレングリコールが繊維の長手方向にのびる筋状に存在しておらず、捲縮の座屈部分には割れが全く見られなかった。
上記の原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成し、圧縮回復率が83.5%と反発感が低い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が773g/m2、見掛け密度が0.254g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ伸びが大きい結果であった。縦横伸度比は0.82とバランスの悪いものであった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体と人工皮革を得た。摩耗減量は4.3mg、表面品位は3.0と、実施例1に比べて悪い結果であった。結果を、表1(複合繊維)と表2(繊維ウェブ、不織布、人工皮革)に示す。
<原綿>
(島成分ポリマー)
実施例1で用いたものと同じものを用いた。
融点255℃、MFR96.0の5−ナトリウムスルホイソフタル酸を4モル%共重合したPET(共重合PET3)を用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用いたこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が2.4、98℃における収縮率が19.3%の複合繊維を得た。得られた複合繊維を繊維長51mmにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、ポリエチレングリコールが繊維の長手方向にのびる筋状に存在しており、その最大長さは25μmであった。しかしながら、5−ナトリウムスルホイソフタル酸4モル%しか存在しないため、長さ15μm以上の割れのある捲縮の座屈部分は観察されなかった。
上記の原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成し、圧縮回復率が82.1%と反発感が低い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が763g/m2、見掛け密度が0.251g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ伸びが大きい結果であった。縦横伸度比は0.80とバランスの悪いものであった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体と人工皮革を得た。磨耗減量は5.9mg、表面品位は3.0と、実施例1に比べて劣る結果であった。結果を表1と表2に示す。
<原綿>
(島成分ポリマー)
融点240℃、MFR100の5−ナトリウムスルホイソフタル酸を8モル%共重合したPET(共重合PET1)を用いた。
融点260℃、MFR46.5のPETを用いた。
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーを用い、島成分ポリマー(共重合PET1)へ、分子量20,000のポリエチレングリコールを2.0質量%メルトブレンドしたこと以外は、実施例1と同様の方法で、単繊維繊度が4.5dtex、捲縮保持係数が2.5、98℃における収縮率が17.6%の複合繊維を得た。得られた複合繊維を繊維長51mmにカットして、海島型複合繊維の原綿を得た。複合繊維の断面をTEM観察した結果、海成分(PET)中にはポリエチレングリコールが存在しないため、捲縮の座屈部分には割れが観察されなかった。
上記の原綿を用い、実施例1と同様にして、加工を実施した。カードとクロスラッパー工程を経て積層繊維ウェブを形成し、圧縮回復率が83.0%と反発感が低い積層繊維ウェブを得た。得られた積層繊維ウェブにニードルパンチを行い、目付が765g/m2、見掛け密度が0.250g/cm3の不織布を得た。ニードルパンチ時のシートの長さ伸びが大きい結果であった。縦横伸度比は0.81とバランスの悪いものであった。
上記の不織布を用いたこと以外は、実施例1と同様にして人工皮革用基体と人工皮革を得た。磨耗減量は6.5mg、表面品位は2.0と、実施例1に比べて劣る結果であった。結果を表1と表2に示す。
Claims (12)
- ポリエステル系易溶出成分と難溶出成分からなる複合繊維であって、前記ポリエステル系易溶出成分が、5−ナトリウムスルホイソフタル酸を5〜10モル%共重合してなる共重合ポリエステルにポリアルキレングリコールを含んでなることを特徴とする複合繊維。
- ポリアルキレングリコールが、共重合ポリエステル中にブレンドされていることを特徴とする請求項1記載の複合繊維。
- ポリエステル系易溶出成分におけるポリアルキレングリコールの含有量が1〜10質量%であることを特徴とする請求項1または2のいずれかに記載の複合繊維。
- ポリアルキレングリコールが、ポリエチレングリコールであることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の複合繊維。
- 複合繊維縦断面中にポリアルキレングリコールが、繊維の長手方向にのびる筋状に存在していることを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の複合繊維。
- 複合繊維中の繊維の長手方向にのびる筋状に存在しているポリアルキレングリコールの長さが15μm以上であることを特徴とする請求項1〜5のいずれかに記載の複合繊維。
- 座屈捲縮が施されてなることを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の複合繊維。
- 座屈捲縮が施され、座屈部分に割れおよび/または亀裂が存在することを特徴とする請求項1〜7のいずれかに記載の複合繊維。
- 98℃における収縮率が10〜40%の範囲であることを特徴とする1〜8のいずれかに記載の複合繊維。
- 請求項1〜9のいずれかに記載の複合繊維を用いてなる人工皮革用基体。
- 請求項10記載の人工皮革用基体を用いてなる人工皮革。
- ポリエステル系易溶出成分と難溶出成分からなる複合繊維を製造する方法であって、溶融紡糸時に、5−ナトリウムスルホイソフタル酸を5〜10モル%共重合してなる共重合ポリエステルに、ポリアルキレングリコールを添加して紡糸することを特徴とする複合繊維の製造方法。
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