JPWO2013024876A1 - ばね鋼およびばね - Google Patents
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Abstract
ばねの疲労特性を低下させるＳｉＯ2の硬質介在物の生成や脱炭の発生を抑制しつつ、合金元素による焼戻し軟化抵抗効果を最大限利用することによって、最終的に高強度ばねとなる、ばね鋼を提供する。このばね鋼は、質量％で、Ｃ：０．５０〜０．７０％、Ｓｉ：１．００〜５．００％、Ｍｎ：０．３０〜２．００％、Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、Ｎ：０．００２０〜０．０１００％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物でからなり、下記（ａ）式で定義するＨ値が１６０以上、下記（ｂ）式で定義するＣ値が３．２５以下であることを特徴とする。Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］＋９０．０・・・（ａ）、Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
Description
本発明は、自動車に使用されている弁ばねやクラッチばね、懸架ばねに用いられるばね鋼に関するものであり、特に伸線やコイリング後の焼入れ焼戻し処理や窒化処理等の熱処理による軟化を抑制し、さらにばねの疲労特性を低下させるＳｉＯ2の硬質介在物の生成や脱炭の発生を抑制する、高強度ばね鋼およびばねに関するものである。
自動車の軽量化、高性能化に伴い、ばねも高強度化され、熱処理後に引張強度１６００ＭＰａを超えるような高強度鋼がばねに供されている。近年では引張強度１９００ＭＰａを超える鋼も使用されている。
鋼を用いたコイルばねの製造方法では、鋼をオーステナイト域まで加熱してコイリングし、その後、焼入れ焼戻しを行う熱間コイリングと、あらかじめ鋼に焼入れ焼戻しを施した高強度鋼線を冷間にてコイリングする冷間コイリングがある。いずれの場合にも焼入れ焼戻しによってばねの基本強度を決定づける。したがって、ばね鋼に対しては焼入れ焼戻し後の特性を考えた成分設計が重要である。
例えば、特許文献１〜３のように、高強度化には基本的にＣを多く添加させるとともに、Ｖ、Ｍｏ等の合金元素を添加して、焼入れ性や焼戻し軟化抵抗を向上させることが行われている。
また特許文献４のように、ばねをさらに高強度化するには、窒化処理による表面硬化が有効である。通常、窒化処理はばねのコイリング後に施されるが、この処理は４００〜６００℃で加熱されるため、ばね表面は硬化するものの、芯部は軟化し、芯部に十分な軟化抵抗がなければ、疲労特性等のばね性能を逆に低下させることになる。したがって、焼戻し軟化抵抗を付与できる合金元素を添加することが一般的である。
しかしながら、焼戻し軟化抵抗を付与できる合金元素を添加しても、鋼中にＳｉＯ2等の硬質介在物や表層に脱炭層が存在すれば、強度を高めるために焼戻し軟化抵抗を上げても疲労強度は向上しない。
例えば、特許文献５では溶鋼処理のスラグ組成を適正範囲に制御することにより、疲労強度低下の原因となる介在物の延性を高め、熱間圧延にて該介在物を微細化することによって疲労強度を改善している。
また例えば、特許文献６では熱間圧延前の加熱条件と圧延後の冷却条件を適切に制御し、熱間圧延前に表面のスケールを除去することによって脱炭層の発生を抑制している。近年、自動車に使用されているばねには、強度のより向上が求められているが、従来の高強度ばね用鋼では対処し得ないのが実情である。
このほかに、特許文献７には、ばね鋼などの伸線加工品の素材として用いることができる、伸線加工性に優れ、太径からの強伸線加工でも断線を抑制できる熱間圧延線材が記載されている。特許文献８には、冷間切断性と疲労特性に優れた冷間成形ばね用鋼線が記載されている。
ばね鋼には関してはすでに多くの特許文献が存在しており、それらには非常に広い範囲の鋼組成が記載されている。しかしながら、ばねの疲労特性を低下させるＳｉＯ2の硬質介在物の生成や脱炭の発生を抑制すること、および焼戻しや窒化処理によるばね芯部の軟化を抑制することの必要要件を全て備えた鋼は知られていない。
本発明は、ばねの疲労特性を低下させるＳｉＯ2の硬質介在物の生成や脱炭の発生を抑制しつつ、合金元素による焼戻し軟化抵抗効果を最大限利用して、ばね芯部の強度を上げることによって、最終的に高強度ばねとなる高強度ばね鋼を提供することを目的とする。
本発明のばね鋼を用いて製造される高強度のばねを提供することも、本発明の目的である。
本発明者らは、ばね製造過程で生成するＳｉＯ2介在物の生成や脱炭の発生を抑制しつつ焼戻し軟化抵抗に優れた成分組成を検討して高強度ばね鋼の最適成分組成を創案し、以下の（Ａ）〜（Ｅ）の知見をした。
（Ａ）高強度ばね用鋼の特性として、焼戻しや窒化処理後の硬さは重要である。特に窒化処理は表面の硬さを向上させる上で有効な熱処理であるが、芯部は窒化処理時に高温で長時間にわたって焼戻しされるため著しく軟化する。本発明者らは、窒化処理をした後の鋼の芯部の焼戻し硬さと、鋼の成分組成との関係について定量的に評価するため、下記指標Ｈを導き、それにより各元素における焼戻し軟化抵抗の効果量がわかった。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、及び［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、及び［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（Ｂ）特にＳｉおよびＣｒは３．０％を超えて多量に添加しても、大きな焼戻し軟化抵抗をもたらすことがわかった。
（Ｃ）しかしながら、多量のＳｉを添加すると、硬質介在物であるＳｉＯ２が多量に生成し熱間圧延で介在物を微細化することはできない。これにより、鋼中に粗大な介在物を残したままばねとなるため、鋼はこれら介在物を起点として疲労破壊し、疲労特性は著しく低下する。しかし、Ｓｉと同様に酸化物を生成するＭｎの量を調整することによって、従来のばね鋼に含有するＳｉ量より多量に添加しても、ＳｉＯ２の生成を抑制し疲労特性を維持できることを見出した。ＳｉＯ２の硬質介在物を起点に疲労破壊するのを抑制するには、下記（ｂ）式で定義するＣ値を３．２５以下とする。
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｓｉ］及び［Ｍｎ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｓｉ］及び［Ｍｎ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（Ｄ）ＳｉＯ２の生成量が増えるだけでなく、多量のＳｉを添加すると、表層に顕著な脱炭が生じるため、疲労特性は著しく低下する。これら脱炭量は加熱温度にも大きく影響されるため、多量のＳｉを添加した場合、脱炭を抑制するには加熱温度は低い方がよい。合金炭化物を生成するＶ、Ｍｏを添加した鋼材では、ＶやＭｏによる焼戻し軟化抵抗の効果を十分に得るために、加熱温度はＶ、Ｍｏを添加しない鋼材より高くなり、脱炭量が大きくなる。したがって、多量のＳｉを含有する鋼材において、脱炭量の影響により、同一の焼戻し硬さを有する鋼材の疲労特性を比較すると、Ｖ、Ｍｏを添加した鋼材より添加しない鋼材の方が疲労特性は優れている。Ｖ、Ｍｏを添加しない鋼材の場合、８００ＭＰａ以上の疲労強度を得るには、焼戻し硬さがビッカース硬さ５５０以上とし、そのためには下記（ａ）式で定義するＨ値を１６０以上とする。またＶ、Ｍｏを添加した鋼材の場合、同じ疲労強度以上を得るには、焼戻し硬さがビッカース硬さ６０５以上とし、そのためには下記（ｃ）式で定義するＨ値を１７３以上とする。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、及び［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、及び［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（Ｅ）また多量のＣｒを添加した場合、Ｆｅ系炭化物を安定化させるため、この炭化物を十分に溶体化させるには加熱温度を高くする必要がある。Ｃｒ量を３．５％を超えて多量に添加すると、表層に顕著な脱炭が生じ、疲労特性は著しく低下する。
本発明は上記知見に基づいて完成したもので、その発明の要旨とするところは、次の通りである。
（１）質量％で、
Ｃ：０．５０〜０．７０％、
Ｓｉ：１．００〜５．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下記（ａ）式で定義するＨ値が１６０以上、下記（ｂ）式で定義するＣ値が３．２５以下であることを特徴とするばね鋼。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、および［Ｃｒ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｃ：０．５０〜０．７０％、
Ｓｉ：１．００〜５．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下記（ａ）式で定義するＨ値が１６０以上、下記（ｂ）式で定義するＣ値が３．２５以下であることを特徴とするばね鋼。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、および［Ｃｒ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（２）さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．２０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（１）に記載のばね鋼。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．２０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（１）に記載のばね鋼。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（３）さらに、質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％、
を含有することを特徴とする上記（１）または（２）に記載のばね鋼。
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％、
を含有することを特徴とする上記（１）または（２）に記載のばね鋼。
（４）さらに、質量％で、
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％、
のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする上記（１）〜（３）のいずれかに記載のばね鋼。
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％、
のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする上記（１）〜（３）のいずれかに記載のばね鋼。
（５）鋼材を、伸線後、焼入れ焼戻し処理や窒化処理等の熱処理を施して製造されたばねであって、鋼材が、質量％で、
Ｃ：０．５０〜０．７０％、
Ｓｉ：１．００〜５．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、当該ばねは下記（ａ）式で定義するＨ値が１６０以上、下記（ｂ）式で定義するＣ値が３．２５以下であることを特徴とするばね。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、および［Ｃｒ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｃ：０．５０〜０．７０％、
Ｓｉ：１．００〜５．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、当該ばねは下記（ａ）式で定義するＨ値が１６０以上、下記（ｂ）式で定義するＣ値が３．２５以下であることを特徴とするばね。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、および［Ｃｒ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（６）前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．２０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（５）に記載のばね。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．２０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（５）に記載のばね。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（７）前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％、
を含有することを特徴とする上記（５）または（６）に記載のばね。
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％、
を含有することを特徴とする上記（５）または（６）に記載のばね。
（８）前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％、
のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする上記（５）〜（７）のいずれかに記載のばね。
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％、
のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする上記（５）〜（７）のいずれかに記載のばね。
本発明によれば、さらに、上記のＨ値とＣ値を使ってばねの疲労強度を評価する方法も提供される。そのばねの疲労強度評価方法の要旨とするところは、次の通りである。
（ａ）ばねの疲労強度の評価方法であって、質量％で、
Ｃ：０．５０〜０．７０％、
Ｓｉ：１．００〜５．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼材を、伸線後、焼入れ焼戻し処理や窒化処理等の熱処理を施して製造されたばねについて、下記（ａ）式で定義するＨ値と、下記（ｂ）式で定義するＣ値とで疲労強度を評価することを特徴とするばねの疲労強度評価方法。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、および［Ｃｒ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｃ：０．５０〜０．７０％、
Ｓｉ：１．００〜５．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼材を、伸線後、焼入れ焼戻し処理や窒化処理等の熱処理を施して製造されたばねについて、下記（ａ）式で定義するＨ値と、下記（ｂ）式で定義するＣ値とで疲労強度を評価することを特徴とするばねの疲労強度評価方法。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、および［Ｃｒ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（ｂ）前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．２０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（ａ）に記載のばねの疲労強度評価方法。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．２０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（ａ）に記載のばねの疲労強度評価方法。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（ｃ）前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％、
を含有することを特徴とする上記（ａ）または（ｂ）に記載のばねの疲労強度評価方法。
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％、
を含有することを特徴とする上記（ａ）または（ｂ）に記載のばねの疲労強度評価方法。
（ｄ）前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％、
のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする上記（ａ）〜（ｃ）のいずれかに記載のばねの疲労強度評価方法。
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％、
のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする上記（ａ）〜（ｃ）のいずれかに記載のばねの疲労強度評価方法。
本発明によれば、さらに、上記のＨ値とＣ値による規定を満足する高強度のばねを製造する方法も提供される。その高強度ばね製造方法の要旨とするところは、次の通りである。
（ｅ）質量％で、
Ｃ：０．５０〜０．７０％、
Ｓｉ：１．００〜５．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼材を、伸線後、焼入れ焼戻し処理や窒化処理等の熱処理を施してばねを製造することにより、下記（ｂ）式で定義するＨ値が１６０以上、下記（ｂ）式で定義するＣ値が３．２５以下となるようにすることを特徴とする高強度ばね製造方法。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、および［Ｃｒ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｃ：０．５０〜０．７０％、
Ｓｉ：１．００〜５．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼材を、伸線後、焼入れ焼戻し処理や窒化処理等の熱処理を施してばねを製造することにより、下記（ｂ）式で定義するＨ値が１６０以上、下記（ｂ）式で定義するＣ値が３．２５以下となるようにすることを特徴とする高強度ばね製造方法。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、および［Ｃｒ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（ｆ）前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．２０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（ｅ）に記載の高強度ばね製造方法。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．２０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（ｅ）に記載の高強度ばね製造方法。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（ｇ）前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％、
を含有することを特徴とする上記（ｅ）または（ｆ）に記載の高強度ばね製造方法。
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％、
を含有することを特徴とする上記（ｅ）または（ｆ）に記載の高強度ばね製造方法。
（ｈ）前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％、
のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする上記（ｅ）〜（ｇ）のいずれかに記載の高強度ばね製造方法。
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％、
のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする上記（ｅ）〜（ｇ）のいずれかに記載の高強度ばね製造方法。
本発明鋼は、ばね強度を低下させる要素を低減させるとともに合金元素による焼戻し軟化抵抗効果を最大限利用することによって高強度ばねを製造可能となり、産業上極めて効果が大きいものである。
以下、本発明を詳細に説明する。
まず、本発明で規定した前記（ａ）、（ｃ）式について説明する。
まず、本発明で規定した前記（ａ）、（ｃ）式について説明する。
高強度ばね用鋼の特性において、焼戻しや窒化処理後の硬さは重要である。特に窒化処理は表面の硬さを向上させるのに有効な熱処理であるが、一方、芯部は窒化処理時に高温で長時間にわたって焼戻しされるため著しく軟化する。本発明者らは、窒化処理をした後の鋼の芯部の焼戻し硬さと、鋼の成分組成との関係について定量的に評価するため、実験により下記指標Ｈを導入した。
Ｍｏ、Ｖを含有しない場合：
指標Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｍｏ、Ｖを含有する場合：
指標Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
指標Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｍｏ、Ｖを含有する場合：
指標Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
指標Ｈは、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］及び［Ｖ］が、窒化処理後の鋼の芯部の焼戻し硬さに影響する程度を、各元素の影響度に重みを付けて相加的に評価する指標である。なお、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ及びＶは、主要な焼戻し軟化抵抗向上元素である。
実験の対象としたのは、Ｃ量：０．５０〜０．７０％（質量％、以下同じ。）、Ｓｉ量：１．００〜５．００％、Ｍｎ量：０．２０〜２．００％、Ｐ量：０．００１〜０．０５００％、Ｓ量：０．００１〜０．０５００％、Ｃｒ量：０．１０〜４．００％、Ａｌ量：０．００１〜０．０１０％、Ｎ量：０．００３０〜０．００６０％、Ｍｏ量：０．０１〜１．００％、Ｖ量：０．０１〜０．３０％、残部がＦｅと不可避的不純物からなり、かつ上記（ｂ）式を満足する種々の鋼材を使用し、実験は窒化処理した後の芯部の焼戻し硬さを再現した熱処理を行った。試験片を合金炭化物やＦｅ系炭化物が溶体化可能な温度に加熱し、６０℃の油に焼入れした後、４５０℃で１２０ｍｉｎ、焼戻し処理を施した。その後、試験片を直径方向断面で切断して樹脂に埋め込み、表層を研磨した後、ビッカース硬さ（ＨＶ）を測定した。結果を図１に示す。
図１から、指標Ｈと窒化処理後の芯部の焼戻し硬さは、極めてよい相関関係にあることがわかる。
次に、焼戻し硬さと疲労特性の関係について評価した。疲労試験は中村式回転曲げ疲労試験であり、表層の熱処理スケールを除去後試験に供して、１０本のサンプルが５０％以上の確率で１０７回以上の寿命を示した最大負荷応力を疲労強度とした。その結果を図２に示す。ばねに多く使用する鋼材ＳＷＯＳＣ−Ｖ（ＪＩＳ）の疲労強度も求め、図中に表示した。ＳＷＯＳＣ−Ｖの疲労強度は６６０ＭＰａであるので、疲労強度は、これを約２０％向上させた８００ＭＰａ以上を目標とした。
図２から疲労強度８００ＭＰａ以上を確保するためには、Ｍｏ、Ｖを含有しない場合、ＨＶ５５０以上の焼戻し硬さを、またＭｏ、Ｖを含有する場合、ＨＶ６０５以上の焼戻し硬さを確保する必要があることがわかる。そして、図１からＨＶ５５０以上の焼戻し硬さを確保するためには、指標Ｈを１６０以上に、またＨＶ６０５以上の焼戻し硬さを確保するためには、指標Ｈを１７３以上に維持する必要があることがわかる。したがって、Ｍｏ、Ｖを含有しない場合、指標Ｈを１６０以上に、Ｍｏ、Ｖを含有する場合、指標Ｈを１７３以上に規定した。指標Ｈは、Ｖを含有しない場合、好ましくは１６３以上、より好ましくは１６５以上であり、Ｍｏ、Ｖを含有する場合、好ましくは１７５以上、より好ましくは１７７以上である。
次に前記（ｂ）式について説明する。
前記（ａ）および（ｃ）式からもわかるように、Ｓｉは焼戻し軟化抵抗に大きく寄与する元素であり、ばね用鋼材に多量のＳｉが添加され、ばねの強度を高めている。しかしながら、鋼中に硬質介在物であるＳｉＯ２が多量に生成しては、疲労破壊の起点となり疲労特性を低下させる原因となる。ＳｉＯ２が多量に生成するか否かは、酸化しやすい元素同士の添加量のバランスによって決まる。本発明者らは、ＳｉとＭｎ量の比と疲労特性の関係について検討した。
実験の対象としたのは、Ｃ量：０．６０％（質量％、以下同じ。）、Ｓｉ量：２．０〜４．０％、Ｍｎ量：０．４０〜１．４０％、Ｐ量：０．００５〜０．０５０％、Ｓ量：０．００１〜０．０５０％、Ｃｒ量：２．５％、Ａｌ量：０．００１〜０．０１０％、Ｎ量：０．００３０〜０．００５０％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ上記（ａ）式を満足する種々の鋼材を使用し、実験は窒化処理した後の芯部の焼戻し硬さを再現した熱処理を行った。試験片を合金炭化物やＦｅ系炭化物が溶体化可能な温度に加熱し、６０℃の油に焼入れした後、４５０℃で１２０ｍｉｎ、焼戻し処理を施した。ここでは、脱炭の影響を排除するために表面から０．５ｍｍの領域を削り落とした。疲労特性評価のために、中村式回転曲げ疲労試験を用いた。その結果を図３に示す。
図３からＳｉとＭｎ量の比（以下、［Ｓｉ］／［Ｍｎ］と記載する）が３．２５以下では、いずれも疲労強度が８００ＭＰａ以上であるのに対して、［Ｓｉ］／［Ｍｎ］が３．２５を超えると、いずれも疲労強度が８００ＭＰａ以下と低いことがわかる。これら低疲労強度材の疲労破壊の起点を観察したところ、いずれもＳｉＯ2を主体とする硬質介在物が起点となっており、これら疲労強度の低下は主としてＳｉＯ2が作用しているものと考えられる。したがって、指標Ｃの［Ｓｉ］／［Ｍｎ］の比を３．２５以下に規定した。図３から、Ｓｉ含有量が一定の場合［Ｓｉ］／［Ｍｎ］が３．２５以下において疲労強度はそれほど大きく変化しないことが分かるが、特にＳｉ含有量が多くなると、［Ｓｉ］／［Ｍｎ］が小さくなるにつれて疲労強度が増加する傾向が認められる。このことから、［Ｓｉ］／［Ｍｎ］比は、３．００以下であるのが好ましく、２．８０以下であるのがより好ましい。
以上の通り、本発明鋼は、成分組成を前記（ａ）または（ｃ）と、（ｂ）とで規定して、高強度ばね鋼として優れた特性を有するものである。
以下に、本発明鋼の各元素の含有量の限定理由について説明する。成分についての％は、質量％を意味する。
以下に、本発明鋼の各元素の含有量の限定理由について説明する。成分についての％は、質量％を意味する。
Ｃ：０．５０〜０．７０％
Ｃは鋼の強度を決める重要な元素である。十分に強度を得るためには、下限は０．５０％とする。他の合金元素に比べて合金コストは安く、Ｃを多量に添加することができれば鋼材の合金コストは低減できる。しかしながら、多量のＣを添加すると、熱間延性が著しく低下するため、上限は０．７０％とする。好ましくは０．６７％以下であり、より好ましくは０．６５％以下である。
Ｃは鋼の強度を決める重要な元素である。十分に強度を得るためには、下限は０．５０％とする。他の合金元素に比べて合金コストは安く、Ｃを多量に添加することができれば鋼材の合金コストは低減できる。しかしながら、多量のＣを添加すると、熱間延性が著しく低下するため、上限は０．７０％とする。好ましくは０．６７％以下であり、より好ましくは０．６５％以下である。
Ｓｉ：１．００〜５．００％
Ｓｉはばねの強度、硬度を確保するために必要な元素であり、十分な強度を得るためには、下限は１．００％とする。さらにＳｉは焼戻し軟化抵抗に大きく寄与する重要な元素であり、Ｓｉの添加はばねの高強度化につながる。そのため、Ｓｉの下限は、好ましくは２．５０％、より好ましくは２．７０％、最も好ましくは３．００％である。その一方、Ｓｉを多量に添加すると鋼強度が向上するだけでなく、顕著に脆化するため、上限を５．００％とする。
Ｓｉはばねの強度、硬度を確保するために必要な元素であり、十分な強度を得るためには、下限は１．００％とする。さらにＳｉは焼戻し軟化抵抗に大きく寄与する重要な元素であり、Ｓｉの添加はばねの高強度化につながる。そのため、Ｓｉの下限は、好ましくは２．５０％、より好ましくは２．７０％、最も好ましくは３．００％である。その一方、Ｓｉを多量に添加すると鋼強度が向上するだけでなく、顕著に脆化するため、上限を５．００％とする。
Ｍｎ：０．３０〜２．００％
Ｍｎは鋼中のＳをＭｎＳとして固定するとともに、焼入れ性を高めて熱処理後の硬度を十分に得るため、多用される。さらに本発明では、ＳｉＯ2を生成するか否かを決める重要な元素であり、高Ｓｉ添加においても鋼中のＳｉとＭｎ量を適正化することによって疲労特性の低下を防ぐことができる。これらの効果を得るために、Ｍｎ含有量は０．３０％以上とする。一方、２．００％超のＭｎ量を添加すると素地の硬さが大きくなり脆くなるため、上限は２．００％とする。
Ｍｎは鋼中のＳをＭｎＳとして固定するとともに、焼入れ性を高めて熱処理後の硬度を十分に得るため、多用される。さらに本発明では、ＳｉＯ2を生成するか否かを決める重要な元素であり、高Ｓｉ添加においても鋼中のＳｉとＭｎ量を適正化することによって疲労特性の低下を防ぐことができる。これらの効果を得るために、Ｍｎ含有量は０．３０％以上とする。一方、２．００％超のＭｎ量を添加すると素地の硬さが大きくなり脆くなるため、上限は２．００％とする。
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％
Ｐは鋼中に不可避的不純物として通常、０．０００２％以上は含まれているため、下限を０．０００２％とする。添加したとしても、Ｐは旧オーステナイトの粒界等に偏析し、顕著に脆化するため、上限は０．０５００％とする。好ましくは、０．０３００％以下であり、より好ましくは０．０２００％以下、更に好ましくは０．０１５０％以下である。
Ｐは鋼中に不可避的不純物として通常、０．０００２％以上は含まれているため、下限を０．０００２％とする。添加したとしても、Ｐは旧オーステナイトの粒界等に偏析し、顕著に脆化するため、上限は０．０５００％とする。好ましくは、０．０３００％以下であり、より好ましくは０．０２００％以下、更に好ましくは０．０１５０％以下である。
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％
ＳもＰと同様に鋼中に不可避的不純物として通常、０．０００２％以上は含まれ、鋼中に存在すると鋼を脆化させる。Ｓの場合、Ｍｎによって極力その影響を小さくするものの、ＭｎＳも介在物の形態をとるため、疲労特性を低下させる。特に高強度鋼では微量のＭｎＳから破壊を生じることもあり、Ｓも極力少なくすることが望ましいので、上限を０．０５００％とした。したがって、Ｓの含有量は０．０００２〜０．０５００％とする。好ましくは、上限は０．０３００％であり、より好ましくは０．０２００％で、更に好ましくは０．０１５０％である。
ＳもＰと同様に鋼中に不可避的不純物として通常、０．０００２％以上は含まれ、鋼中に存在すると鋼を脆化させる。Ｓの場合、Ｍｎによって極力その影響を小さくするものの、ＭｎＳも介在物の形態をとるため、疲労特性を低下させる。特に高強度鋼では微量のＭｎＳから破壊を生じることもあり、Ｓも極力少なくすることが望ましいので、上限を０．０５００％とした。したがって、Ｓの含有量は０．０００２〜０．０５００％とする。好ましくは、上限は０．０３００％であり、より好ましくは０．０２００％で、更に好ましくは０．０１５０％である。
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％
Ｃｒは焼戻し軟化抵抗に大きく寄与する重要な元素であり、これを添加することはばねの高強度化につながる。この効果を得るため、Ｃｒ添加量は０．１０％以上とする。しかしながら、ＣｒはＦｅ系炭化物中に固溶し安定化させるため、焼戻し軟化抵抗の効果を得るには加熱温度を著しく高める必要があり、この場合Ｃｒ量は３．５０％を超えて添加すると顕著に脱炭し、かえって疲労強度が低下する。したがって、Ｃｒ量の上限は３．５０％とする。
Ｃｒは焼戻し軟化抵抗に大きく寄与する重要な元素であり、これを添加することはばねの高強度化につながる。この効果を得るため、Ｃｒ添加量は０．１０％以上とする。しかしながら、ＣｒはＦｅ系炭化物中に固溶し安定化させるため、焼戻し軟化抵抗の効果を得るには加熱温度を著しく高める必要があり、この場合Ｃｒ量は３．５０％を超えて添加すると顕著に脱炭し、かえって疲労強度が低下する。したがって、Ｃｒ量の上限は３．５０％とする。
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％
Ａｌは鋼中に不可避的不純物として通常、０．０００５％以上は含まれているため、下限を０．０００５％とする。添加したとしても、ＡｌはＡｌ2Ｏ3等の酸化物を生成し、疲労破壊の起点となって、ばねの疲労特性を低下させる原因となる。そのため、上限は０．０５００％とするものの、極力低減することが望ましい。好ましくは０．０１００％以下である。
Ａｌは鋼中に不可避的不純物として通常、０．０００５％以上は含まれているため、下限を０．０００５％とする。添加したとしても、ＡｌはＡｌ2Ｏ3等の酸化物を生成し、疲労破壊の起点となって、ばねの疲労特性を低下させる原因となる。そのため、上限は０．０５００％とするものの、極力低減することが望ましい。好ましくは０．０１００％以下である。
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％
ＮはＶ、Ｎｂ等の各種合金元素と窒化物を形成し、オーステナイト粒の成長を抑制し鋼およびばねの性質に影響を与える。この効果を得るには、Ｎの含有量の下限は０．００２０％とする。一方、Ｎの含有量が増加すると鋼の熱間延性が著しく低下し、素材棒鋼の熱間圧延時の疵発生の問題が生じるため、上限は０．０１００％とする。
ＮはＶ、Ｎｂ等の各種合金元素と窒化物を形成し、オーステナイト粒の成長を抑制し鋼およびばねの性質に影響を与える。この効果を得るには、Ｎの含有量の下限は０．００２０％とする。一方、Ｎの含有量が増加すると鋼の熱間延性が著しく低下し、素材棒鋼の熱間圧延時の疵発生の問題が生じるため、上限は０．０１００％とする。
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、Ｖ：０．０１〜０．３０％のうちの少なくとも一方
Ｍｏ、Ｖは焼戻し軟化抵抗に大きく寄与する重要な元素であり、これらのうちの少なくとも一方を添加することはばねの高強度化につながる。この効果を得るための添加量は、どちらの元素についても０．０１％以上が必要である。一方、多量に添加すると、焼戻し軟化抵抗の効果を発揮するため加熱温度を高くする必要があり、加熱温度の上昇とともに発生する脱炭量が増え、疲労強度が低下する。したがって、Ｍｏの上限は１．００％とし、Ｖの上限は０．３０％とする。またＶはＮと窒化物を形成し、ピン止め粒子としてオーステナイト粒の微細化に寄与する。
Ｍｏ、Ｖは焼戻し軟化抵抗に大きく寄与する重要な元素であり、これらのうちの少なくとも一方を添加することはばねの高強度化につながる。この効果を得るための添加量は、どちらの元素についても０．０１％以上が必要である。一方、多量に添加すると、焼戻し軟化抵抗の効果を発揮するため加熱温度を高くする必要があり、加熱温度の上昇とともに発生する脱炭量が増え、疲労強度が低下する。したがって、Ｍｏの上限は１．００％とし、Ｖの上限は０．３０％とする。またＶはＮと窒化物を形成し、ピン止め粒子としてオーステナイト粒の微細化に寄与する。
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％
ＮｂはＶと同様にＮと窒化物を形成し、ピン止め粒子としてオーステナイト粒の微細化に寄与する。この効果を得るには、Ｎｂの添加量は０．００１％以上とする。一方、０．２００％を超えると、その効果が飽和するだけでなく、鋼の熱間延性が著しく低下し、素材棒鋼の熱間圧延時の疵発生の問題が生じるため、上限を０．２００％とする。
ＮｂはＶと同様にＮと窒化物を形成し、ピン止め粒子としてオーステナイト粒の微細化に寄与する。この効果を得るには、Ｎｂの添加量は０．００１％以上とする。一方、０．２００％を超えると、その効果が飽和するだけでなく、鋼の熱間延性が著しく低下し、素材棒鋼の熱間圧延時の疵発生の問題が生じるため、上限を０．２００％とする。
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％のうちの１種または２種以上
Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒはいずれも酸化物を形成し、Ｍｎ硫化物の晶出核となりＭｎ硫化物を均一微細分散する効果がある。この効果を発揮するには、Ｃａ、Ｍｇの下限は０．０００２％とし、Ｚｒの下限は０．０００５％とする。一方、Ｃａ、Ｍｇは０．０１００％、Ｚｒは０．１０００％を超えると、かえってこれら酸化物や硫化物等の硬質介在物を多量に生成し、鋼の疲労特性を低下させる。したがって、Ｃａ、Ｍｇの上限は０．０１００％とし、Ｚｒの上限は０．１０００％とする。
Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒはいずれも酸化物を形成し、Ｍｎ硫化物の晶出核となりＭｎ硫化物を均一微細分散する効果がある。この効果を発揮するには、Ｃａ、Ｍｇの下限は０．０００２％とし、Ｚｒの下限は０．０００５％とする。一方、Ｃａ、Ｍｇは０．０１００％、Ｚｒは０．１０００％を超えると、かえってこれら酸化物や硫化物等の硬質介在物を多量に生成し、鋼の疲労特性を低下させる。したがって、Ｃａ、Ｍｇの上限は０．０１００％とし、Ｚｒの上限は０．１０００％とする。
本発明のばね鋼における一つの大きな特徴は、従来のばね鋼と比較してＳｉの含有量が多いことである。Ｓｉは、ばねの強度を確保するために必要であるとともに、鋼の焼戻し軟化抵抗に大きく寄与し、ばねの高強度化につながる重要な元素である。しかし、従来は、例えば２．５％を超える多量のＳｉを添加したばね鋼を実現するのは容易なことでなかった。その理由は、鋼中に硬質介在物ＳｉＯ２が存在するためである。従来、溶鋼処理のスラグ組成を適正範囲に制御することによって、ＳｉＯ２のような硬質介在物ではなく延性の高い介在物を生成し、熱間圧延にて該介在物を微細化することで疲労特性を改善してきた。また鋼中に含有するＳｉ量の増加はＳｉＯ２の晶出温度を上昇するため、ＳｉＯ２の生成を抑制するには、圧延前の加熱温度を晶出温度より高くする必要があった。しかしながら、圧延前の加熱温度の高温化は、著しい熱間延性の低下をまねくこととなり、ＳｉＯ２の生成を抑制しつつ製造可能な加熱温度とするには、Ｓｉ量の上限が２．５％であった。
本発明では、酸化物を生成しやすいＳｉとＭｎの含有量の比を調整することにより、ＳｉＯ２の晶出温度を制御できることを見出し、先に説明した知見に基づいて、硬質介在物であるＳｉＯ2を起点に疲労破壊するのを抑制するために［Ｓｉ］／［Ｍｎ］で定義されるＣ値を３．２５以下としている。本発明では、一つにはこのＣ値の調整の結果として、高Ｓｉ含有量のばね鋼の実現が可能となった。また高Ｓｉ含有量のばね鋼では、加熱温度の上昇は脱炭量の増加となり疲労特性を低下させる。特にばね鋼に含有するＶ、Ｍｏは、それら量とともに焼戻し軟化抵抗の効果を発揮するには加熱温度を高くする必要があるため、Ｖ、Ｍｏを添加しないか、またはその量を少なくすることも、高Ｓｉ含有量のばね鋼の実現に寄与することがわかった。本発明は、これらの組み合わせによる相乗効果によって、従来のばね鋼と比較してＳｉの含有量が多いにもかかわらず、ばねの疲労特性を低下させるＳｉＯ2の硬質介在物の生成を抑制しつつ、合金元素による焼戻し軟化抵抗効果を最大限利用し、ばね芯部の強度を上げることによって、最終的に高強度ばねとなる高強度ばね鋼を提供するものである。
本発明によれば、本発明のばね鋼を用いて製造されたばねも提供される。
本発明のばねは、本発明で規定する組成を有する鋼材、すなわち、質量％で、
Ｃ：０．５０〜０．７０％、
Ｓｉ：１．００〜５．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼材を、伸線後、焼入れ焼戻し処理や窒化処理等の熱処理を施して製造される。本発明のばねは、下記（ａ）式で定義するＨ値が１６０以上、下記（ｂ）式で定義するＣ値が３．２５以下であることを特徴とする。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、および［Ｃｒ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｃ：０．５０〜０．７０％、
Ｓｉ：１．００〜５．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼材を、伸線後、焼入れ焼戻し処理や窒化処理等の熱処理を施して製造される。本発明のばねは、下記（ａ）式で定義するＨ値が１６０以上、下記（ｂ）式で定義するＣ値が３．２５以下であることを特徴とする。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、および［Ｃｒ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
鋼材はさらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．２０％、
のうちの１種以上を含有することもできる。この鋼材を用いて得られるばねは、上記（ａ）式に代えて下記（ｃ）式で定義するＨ値が１７３以上であることを特徴とする。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．２０％、
のうちの１種以上を含有することもできる。この鋼材を用いて得られるばねは、上記（ａ）式に代えて下記（ｃ）式で定義するＨ値が１７３以上であることを特徴とする。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
鋼材はさらに、質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％、
を含有してもよい。
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％、
を含有してもよい。
鋼材はさらに、質量％で、
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％、
のうちの１種または２種以上を含有することもできる。
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％、
のうちの１種または２種以上を含有することもできる。
本発明を実施例によって以下に詳述する。なお、これら実施例は本発明の技術的意義、効果を説明するためのものであり、本発明の範囲を限定するものではない。
表１に示す化学成分の鋼を真空溶解炉で溶製後、熱間圧延することによって６ｍｍφの鋼線材を作製した。ここで、従来例の鋼成分はＪＩＳ Ｇ ３５６１の弁ばね用Ｓｉ−Ｃｒ鋼ＳＷＯＳＣ−Ｖ相当とした。これらの鋼線材に、窒化処理した後の芯部の焼戻し硬さを再現した熱処理を施した。具体的には、鋼成分組成に応じて、表２に示したように合金炭化物やＦｅ系炭化物が溶体化可能な温度を８５０〜１１５０℃から選択して線鋼材を加熱し、６０℃の油に焼入れした後、４５０℃で１２０ｍｉｎ、焼戻し処理を施した。
これら熱処理材の焼戻し硬さを測定するために、試験片から直径方向断面を切り出し、断面を研磨した後、表層から２ｍｍの位置でビッカース硬さ（３００ｇｆ）を測定した。また全脱炭層深さはＪＩＳ Ｇ ０５５８に規定されている顕微鏡による方法で測定した。ここで、全脱炭層深さが０とは、顕微鏡で全脱炭が確認できなかったことを意味する。
疲労試験は中村式回転曲げ疲労試験であり、表層の熱処理スケールを除去後試験に供して、１０本のサンプルが５０％以上の確率で１０７回以上の寿命を示した最大負荷応力を疲労強度とした。
Ｎｏ．１〜１１の本発明例は、いずれも鋼組成規定範囲内であり、指標Ｈ、及び指標Ｃともにやはり規定値内であって、疲労強度８００ＭＰａ以上の優れた疲労特性を有する。
これに対して、比較例Ｎｏ．１２は指標Ｈ、及びＣともに規定値内であるが、Ｃｒの含有量が多く、著しい脱炭が生じたために疲労強度は低い。比較例Ｎｏ．１３も同様に指標Ｈ、及びＣともに規定値内であるが、Ａｌの含有量が多く、疲労強度が低い。疲労試験したサンプルのうちの破断した試験片について、疲労破壊の起点を観察すると、いずれもＡｌ2Ｏ3を主体とする硬質介在物が見られた。また比較例Ｎｏ．１４、及びＮｏ．１５は、鋼組成規定範囲内であるが、指標Ｈの規定値外であるため、疲労強度が８００ＭＰａ以下と低い。さらに比較例Ｎｏ．１６、及びＮｏ．１７も同様に鋼組成規定範囲内であるが、指標Ｃの規定値外であるため、疲労強度が８００ＭＰａ以下と低い。疲労試験したサンプルのうちの破断した試験片について、疲労破壊の起点を観察すると、いずれもＳｉＯ2を主体とする硬質介在物が見られた。
これから明らかなように、本発明で規定する条件をすべて満たすものは比較例、従来例より疲労特性が優れている。
（２）さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．３０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（１）に記載のばね鋼。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．３０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（１）に記載のばね鋼。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（６）前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．３０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（５）に記載のばね。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．３０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（５）に記載のばね。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（ｂ）前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．３０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（ａ）に記載のばねの疲労強度評価方法。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．３０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（ａ）に記載のばねの疲労強度評価方法。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
（ｆ）前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．３０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（ｅ）に記載の高強度ばね製造方法。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．３０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする上記（ｅ）に記載の高強度ばね製造方法。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
鋼材はさらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．３０％、
のうちの１種以上を含有することもできる。この鋼材を用いて得られるばねは、上記（ａ）式に代えて下記（ｃ）式で定義するＨ値が１７３以上であることを特徴とする。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．３０％、
のうちの１種以上を含有することもできる。この鋼材を用いて得られるばねは、上記（ａ）式に代えて下記（ｃ）式で定義するＨ値が１７３以上であることを特徴とする。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。
Claims (8)
- 質量％で、
Ｃ：０．５０〜０．７０％、
Ｓｉ：１．００〜５．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下記（ａ）式で定義するＨ値が１６０以上、下記（ｂ）式で定義するＣ値が３．２５以下であることを特徴とするばね鋼。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、および［Ｃｒ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。 - さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．３０％
のうちの１種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のばね鋼。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。 - さらに、質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％
を含有することを特徴とする請求項１または２に記載のばね鋼。 - さらに、質量％で、
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％
のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１または２に記載のばね鋼。 - 鋼材を、伸線後、熱処理を施して製造されたばねであって、鋼材が、質量％で、
Ｃ：０．５０〜０．７０％、
Ｓｉ：１．００〜５．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｓ：０．０００２〜０．０５００％、
Ｃｒ：０．１０〜３．５０％、
Ａｌ：０．０００５〜０．０５００％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、当該ばねは下記（ａ）式で定義するＨ値が１６０以上、下記（ｂ）式で定義するＣ値が３．２５以下であることを特徴とするばね。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋９０．０・・・（ａ）
Ｃ＝［Ｓｉ］／［Ｍｎ］・・・（ｂ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、および［Ｃｒ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。 - 前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ：０．０１〜０．２０％、
のうちの１種以上を含有することを特徴とする請求項５に記載のばね。
但し、Ｈ値を上記（ａ）式に代えて、下記（ｃ）式に定義するＨ値が１７３以上である。
Ｈ＝３３．６［Ｃ］＋１０．０［Ｓｉ］＋５．９５［Ｍｎ］＋１１．１［Ｃｒ］
＋２１．９［Ｍｏ］＋３４．０［Ｖ］＋９０．０・・・（ｃ）
ここで、式中、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｍｏ］、および［Ｖ］は、鋼中の各元素の含有量（質量％）である。 - 前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜０．２００％、
を含有することを特徴とする請求項５または６に記載のばね。 - 前記鋼材がさらに、質量％で、
Ｃａ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｍｇ：０．０００２〜０．０１００％、
Ｚｒ：０．０００５〜０．１０００％、
のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項５または６に記載のばね。
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