JPWO2012120692A1 - ホットスタンプ用鋼板及びその製造方法と高強度部品の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
従って、特許文献5に記載の技術を、C含有量の多い高強度鋼板へは、そのまま適用できない。
さらに、複合酸化物の周囲に間隙があると、水素トラップ効果がより向上することもわかった。
C含有量が多い溶融鋼は粘度が高いので、Fe−Mn系複合酸化物が浮上し難く、鋼中にFe−Mn系複合酸化物を生成させやすいことがわかった。
C:0.05〜0.40%、
Si:0.001〜0.02%、
Mn:0.1〜3%、
Al:0.0002〜0.005%、
Ti:0.0005〜0.01%、
O:0.003〜0.03%、および
CrとMoのうち1種又は2種の合計で0.005〜2%、
を含有し、残部Fe及び不可避的不純物の化学成分からなり、かつ平均直径0.1〜15μmのFe−Mn系複合酸化物粒子を分散して含有することを特徴とするホットスタンプ用鋼板。
なお、S、P、Nは不可避的不純物であるが、以下の含有量に規制する。
S:0.02%以下、
P:0.03%以下、
N:0.01%以下、
(2) さらに、質量%で、
(a)B:0.0005〜0.01%、
(b)Nb、V、W、Coの1種または2種以上を合計で0.005〜1%、
(c)Ni、Cuの1種または2種を合計で0.005〜2%、
で示される(a)〜(c)の3群のうち1群または2群以上に含まれる成分を含有することを特徴とする上記(1)に記載のホットスタンプ用鋼板。
(3) 前記複合酸化物粒子の周囲に空隙を有することを特徴とする(1)または(2)のいずれか1項に記載のホットスタンプ用鋼板。
(4) 前記複合酸化物粒子の周囲の空隙の平均径が、前記複合酸化物粒子の平均径の10〜100%であることを特徴とする(1)または(2)のいずれか1項に記載のホットスタンプ用鋼板。
(5) 上記(1)または(2)のいずれか1項に記載の鋼板にアルミめっき、亜鉛−アルミめっき、または亜鉛めっきの内のいずれかのめっきを施したことを特徴とするホットスタンプ用鋼板。
(6) 上記(1)または(2)のいずれかに記載の化学成分の鋳片を熱間圧延する際に、粗圧延の圧延率を70%以上、仕上げ圧延の圧延率を70%以上として熱間圧延することを特徴とするホットスタンプ用鋼板の製造方法。
(7) 上記(6)に記載の熱間圧延した熱延鋼板を、さらに酸洗して圧延率30%以上で冷間圧延を施すことを特徴とするホットスタンプ用鋼板の製造方法。
(8) 上記(7)に記載の冷間圧延した冷延鋼板に焼鈍を施すことを特徴とするホットスタンプ用鋼板の製造方法。
(9) 上記(1)または(2)のいずれかに記載の鋼板をAc3以上のオーステナイト域の温度に加熱した後、金型での成形を開始し、成形後に金型中にて冷却して焼入れを行うことを特徴とする高強度部品の製造方法。
図2は、粗大酸化物が延伸、破砕されて鋼板に破砕空隙(水素トラップ能)が少なく形成される状態を示す模式図である。
図3は、微細酸化物が存在する場合には、破砕空隙が形成されないことを示す模式図である。
図4は、実施例で用いた金型形状の断面図である。
図5は、実施例で用いたパンチを上方から見た形状を示す図である。
図6は、実施例で用いたダイスを下方から見た形状を示す図である。
図7は、ホットスタンプ成形品の模式図である。
図8は、耐遅れ破壊特性の評価のための試験部品を上方から見た形状を示す図である。
Cは、冷却後の組織をマルテンサイトとして材質を確保するために添加する元素である。強度向上のために0.05%以上のCが必要であるが、C含有量が0.40%を超えると、衝撃変形時の強度や溶接性が劣化するため、Cは0.05〜0.40%とした。強度の観点から、さらに、C含有量を0.15%以上とすることが好ましく、さらに0.2%以上とするとより好ましい。
Siは、脱酸元素として作用する。本発明は酸化物量を一定以上確保することが必須となるため、酸素含有量を低減するSiは0.02%以下に規定した。有効な酸化物量を得るためにはSi含有量を0.015%以下、さらには0.01%以下とすることが好ましい。Si含有量の下限は特に問わないが、脱Si処理に時間と費用がかかることから、0.001%を下限とする。
Mnは、ホットスタンプ、焼き入れ性に影響する元素であり、鋼板の強度上昇に有効である。また、Mnは添加によりFe−Mn複合酸化物を形成させるため、本発明においては重要な成分である。この複合酸化物が遅れ破壊の要因となる水素のトラップサイトとなる。このため、Mnの添加は耐遅れ破壊性の向上に効果的である。
Sは、不可避的不純物として含有され、過多に含有する場合には加工性を劣化させるとともに、靱性劣化の原因となり、耐遅れ破壊特性を低下させる。このため、Sは少ないほどよい。許容できる範囲として、0.02%以下に規定した。好ましくは、0.01%以下にするとよい。さらに、S含有量を0.005%以下に規制することにより、衝撃特性が飛躍的に向上する。
Pは、不可避的不純物として含有され、過多に添加された場合には靱性に悪影響を及ぼす元素であり、耐遅れ破壊特性を低下させる。このため、Pは少ないほどよい。許容できる範囲として、0.03%以下に規制した。さらに、0.025%以下とすることが好ましく、さらに0.02%以下とすると耐遅れ破壊特性の改善効果は大きい。
Alは、溶鋼の脱酸材として使われるために必要な元素である。本発明は酸化物量を一定以上確保することが必要なため、脱酸効果のあるAlが0.005%を超えると耐遅れ破壊特性を向上させる酸化物量が確保できない。このため、上限を0.005%とした。マージンを考慮するとAl含有量を0.004%以下とすることが好ましく、さらに0.003%以下とするとなお好ましい。また、下限は特に限定するものではないが、脱Al処理に時間と費用がかかることから、0.0002%以上とするのが現実的である。
Tiも脱酸性の元素であり下限は特に限定するものではないが、脱Ti処理に時間と費用がかかることから、0.0005%以上、好ましくは0.001%以上とすれば十分である。一方、多量の添加は耐遅れ破壊特性を向上させる酸化物を減少させるため上限を0.01%とした。さらに、0.008%以下とすることが好ましく、さらに0.006%以下とすると耐遅れ破壊特性の改善効果は大きい。
Nは、0.01%を超えると窒化物の粗大化および固溶Nによる時効硬化により、靱性が劣化する傾向がみられる。このため、Nは少ないほどよい。Nの許容できる範囲として0.01%以下の範囲に規定した。好ましくは0.008%以下とするとよい。0.006%以下であれば、より靭性劣化を抑制できるので好ましい。
Cr、Moは、共に焼入れ性を向上させる元素であり、またマトリックス中へM23C6型炭化物を析出させる効果を有し、強度を高めるとともに、炭化物を微細化する作用を有する。このためCr、Moの1種または2種を合計で0.005〜2%添加する。0.005%未満ではこれらの効果が十分期待できない。より好ましくは0.01%以上であるとよい。さらには、0.05%以上であればその効果は顕著になる。また、合計で2%を超えると降伏強度が過度に上昇し、また靱性を劣化させて耐遅れ破壊特性を低下させる。できれば、耐遅れ破壊特性の観点から1.5%以下とすることが、より好ましい。
Oは、本発明においてはFe−Mn複合酸化物を形成させるために必要な元素であり、0.003〜0.03%含有させることが必要である。0.003%未満であると、十分な量のFe−Mn複合酸化物を形成することができない。Fe−Mn複合酸化物の形成の観点からは、0.005%以上とすることが好ましい。一方0.03%を超えて含有させると鋳片にブローホールなどの内部欠陥が発生するため、上限を0.03%に規定した。内部欠陥の観点からは、少ない方がよく、O含有量は0.02%以下であることが好ましい。できれば、0.015%以下であると欠陥は顕著に減少する。
Bは、焼き入れ性を向上させるのに有効な元素である。このような効果を有効にするためには、0.0005%以上の添加が必要ある。その効果を確実に得るためには、0.001%以上とすることが好ましい。さらには、0.0015%以上であればより好ましい。一方、過多に添加してもその効果は飽和するので、0.01%を上限とした。コスト対効果の観点でみると、0.008%以下にすることが好ましく、できれば0.005%以下とするとさらに好ましい。
Nb、V、W、Coは炭化物生成元素であり、析出物を生成させてホットスタンプ、焼き入れした部材の強度を確保する。さらに、これらはFe−Mn系複合酸化物に含有され、耐遅れ破壊特性向上に有効な水素トラップサイトとして働き、耐遅れ破壊性を改善するために必要な元素である。これらの元素のうち1種または2種以上を添加すればよい。添加量が、合計で1%を超えて添加すると、降伏強度の上昇が過度に大きくなる。そのため、0.7%以下とすることがより好ましい。できれば、0.5%以下とすることがさらに好ましい。一方、0.005%未満では強度向上、および水素トラップサイトとしての効果が発揮されにくい。その効果を確実に得る観点から、0.01%以上とすることが好ましい。
Ni、Cuは、共に強度および靱性を向上させる元素であるが、合計で2%を超えて添加すると、鋳造性が低下するため上限を2%とする。鋳造性の観点から含有量を少なくするとよく、1%以下であることがより好ましい。0.5%であれば、さらに好ましい。一方、合計で0.005%未満では強度および靱性の向上効果が発揮されにくいため、Ni、Cuの1種または2種以上を合計で0.005%以上添加するとよい。強度、靭性の観点から0.01%以上であることが好ましい。さらには、0.02%以上あると、より好ましい。
本発明での空隙の平均径とは、空隙5個の長径、短径をそれぞれ測定し、それらの平均値と定義する。
表1−1〜1−3、表2−1〜2−3に示す化学成分の鋼を鋳造し、スラブを製造した。なお、表2−1〜2−3は、表1−1、表1−2に記載されている鋼種A、X、ACをベース鋼とし、それに表2−1〜2−3に記載されている各成分元素を調合した鋼種を示している。
HR:熱延鋼板、CR:冷延鋼板(焼鈍材)、AL:溶融アルミめっき鋼板、GI:溶融亜鉛めっき鋼板、GA:合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
複合酸化物の平均粒径:
○:平均直径0.1〜15μm、
×:平均直径0.1μm未満もしくは15μm超
複合酸化物の平均直径は、前述したように0.1〜15μmを合格とした。
複合酸化物周囲の破砕空隙:
○:空隙の平均径0.1μm以上、
×:空隙の平均径0.1μm未満 を意味する。
複合酸化物周囲の破砕空隙の平均径は、前述したように0.1μm以上が望ましい。
○:マルテンサイト面積率90%以上、
△:マルテンサイト面積率80%以上、
×:マルテンサイト面積率80%未満。
マルテンサイト面積率は80%以上を好ましい範囲とした。
10点中の微小クラックの個数の合計:
◎:0個、
○:1個、
△:5個未満、
×:5個以上。
微小クラック個数は、5個未満を合格としたが、言うまでもなく、少ないほうが望ましい。
表1−1及び1−2に示した鋼種A、X、ACを用いて圧延条件の検討を行なった。これらのスラブを1050〜1350℃に加熱し、熱間圧延にて仕上温度800〜900℃、巻取温度450〜680℃で熱延鋼板とした。スラブ、粗圧延板、熱延板の厚さおよび粗圧延率、仕上げ圧延率を表3−1及び3−2に示す。その後、一部の熱延鋼板は酸洗を行った後、冷間圧延を施した。冷延板厚さおよび冷延率を表3−1及び3−2に示す。その後、一部の鋼板は連続焼鈍(焼鈍温度720〜830℃)を施した。また一部の鋼板について溶融亜鉛めっき(目付け量:片面30〜90g/m2)、合金化溶融亜鉛めっき(目付け量:片面30〜90g/m2)、溶融アルミ(めっき目付け量:片面30〜100g/m2)を連続溶融めっきラインにて施した。鋼板種を表3に合わせて示す。鋼板種の凡例を以下に示す。
HR:熱延鋼板、CR:冷延鋼板、A:焼鈍材、N:焼鈍なし、AL:溶融アルミめっき鋼板、GI:溶融亜鉛めっき鋼板、GA:合金化溶融亜鉛めっき鋼板を意味する。
複合酸化物の平均粒径:
○:平均直径0.1〜15μm、
×:平均直径0.1μm未満もしくは15μm超
複合酸化物周囲の破砕空隙:
○:空隙の平均径0.1μm以上
×:空隙の平均径0.1μm未満
○:マルテンサイト面積率90%以上、
△:マルテンサイト面積率80%以上、
×:マルテンサイト面積率80%未満。
10点中の微小クラックの個数の合計:
◎:0個、
○:1個、
△:5個未満、
×:5個以上。
1−1、1−2 酸化物
2 熱延粗圧延
3 延伸された複合酸化物
3−1、3−2 延伸された酸化物
4 熱延仕上げ圧延
5 破砕空隙(水素トラップ能)
5−1.5−2 破砕された酸化物
6 粗大な酸化物
6’ 微細な酸化物
7 延伸された酸化物
8 破砕された酸化物
9 ダイス
10 パンチ
11 ホットスタンプ成形品
12 試験部品
13 ピアス穴位置
Claims (9)
- 質量%で、
C:0.05〜0.40%、
Si:0.001〜0.02%、
Mn:0.1〜3%、
Al:0.0002〜0.005%、
Ti:0.0005〜0.01%、
O:0.003〜0.03%、および
CrとMoのうち1種又は2種の合計で0.005〜2%を含有し、
残部Fe及び不可避的不純物の化学成分からなり、かつ平均直径0.1〜15μmのFe−Mn系複合酸化物粒子を分散して含有することを特徴とするホットスタンプ用鋼板。 - さらに、質量%で、
(a)B:0.0005〜0.01%、
(b)Nb、V、W、Coのうち1種または2種以上を合計で0.005〜1%、
(c)Ni、Cuのうち1種または2種を合計で0.005〜2%、
で示される(a)〜(c)の3群のうち1群または2群以上に含まれる成分を含有することを特徴とする請求項1に記載のホットスタンプ用鋼板。 - 前記複合酸化物粒子の周囲に空隙を有することを特徴とする請求項1または2に記載のホットスタンプ用鋼板。
- 前記複合酸化物粒子の周囲の空隙の平均径が、前記複合酸化物粒子の平均径の10〜100%であることを特徴とする請求項1または2に記載のホットスタンプ用鋼板。
- 請求項1または2に記載の鋼板にアルミめっき、亜鉛−アルミめっき、亜鉛めっきの内のいずれかのめっきを施したことを特徴とするホットスタンプ用鋼板。
- 請求項1または2に記載の化学成分の鋳片を熱間圧延する際に粗圧延にて圧延率70%以上、仕上げ圧延にて圧延率70%以上とすることを特徴とするホットスタンプ用鋼板の製造方法。
- 請求項6に記載の熱間圧延した熱延鋼板を酸洗し、圧延率30%以上で冷間圧延を施すことを特徴とするホットスタンプ用鋼板の製造方法。
- 請求項7に記載の冷間圧延した冷延鋼板に焼鈍を施すことを特徴とするホットスタンプ用鋼板の製造方法。
- 請求項1または2のいずれかに記載のホットスタンプ用鋼板を、Ac3以上のオーステナイト域の温度に加熱した後、金型で成形を開始し、成形後に金型中にて冷却して焼入れを行うことを特徴とするホットスタンプ用鋼板を用いた高強度部品の製造方法。
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