JPWO2011136282A1 - マグネトロン用エンドハットおよびその製造方法並びにマグネトロン - Google Patents
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Abstract
Description
(実施例1〜5)
平均粒径3μmであり、純度が99.92%以上である高純度Mo粉末を用意した。この高純度Mo粉末の不純物元素含有量を調査したところ、不純物元素としての不揮発成分含有量が0.08質量%以下であり、各成分はそれぞれAl含有量が0.005質量%以下、Ca量が0.003質量%以下、Cr含有量が0.005質量%以下、Cu含有量が0.002質量%以下、Fe含有量が0.03質量%以下、Mg含有量が0.002質量%以下、Mn含有量が0.002質量%以下、Ni含有量が0.008質量%以下、Pb含有量が0.002質量%以下、Si含有量が0.005質量%以下、Sn含有量が0.002質量%以下、炭素含有量が0.01質量%以下であった。
次に、上記Mo粉末をバインダーと混合して造粒して、得られた造粒粉を成形型に入れてプレス成形し、各実施例用の成形体を調製した。プレス圧力は、表1に示す通りに設定した。なお、成形体のサイズは、図2に示す態様において、エンドハット3の直径Lを7.5mm、厚さTを2.5mm、内径D1を3.3mm、ろう材を載置する箇所の内径D2を3.9mmとした。
焼成ボートとして、縦320mm×横220mm×厚さ15mmのMoボート22を複数枚用意し、各MoボートにMo成形体を500個載置した(成形体同士の隙間は1mm以上あけた)。次に、図3に示すように、セパレータ23を介し、焼成ボート22を10段重ねて焼成用容器21内に配置した(1バッチ当り5000個)。これをプッシュ式の焼成炉に投入し、表2の焼成条件にて焼成し第1の焼成体を調製した。投入前に予め炉内を窒素ガスで置換した後、水素ガスを供給した。
Ruを43質量%、残部Moから成るMo−Ru系ろう材を用意した。ろう材の仕様は表3に示す通りとした。なお、Mo−Ru系ろう材は不純物元素として炭素含有量が0.05質量%以下、Fe含有量が0.009質量%以下、Ni含有量が0.007質量%以下のものとした。また、リング形状は外径3.83mm×内径3.3mm×厚さ1.5mmとした。この形状はエンドハットのろう材を載置する箇所のサイズに合わせたものである。また、焼成炉から取り出したとき、焼成ボート上に配置した状態のリング状ろう材を直接載置箇所に配置した。
上記リング状Mo−Ru系ろう材を載置した第1の焼成体を表4に示す焼成条件により、第2焼成工程を実施した。なお、第2焼成工程は第1焼成工程と同様に、複数の第1の焼成体を載置した複数の焼成ボートを多段に積層して焼成用容器に配置して実施した。次に、この焼成用容器ごとプッシュ式の第2の焼成炉に投入した。また、焼成にあたっては、予め焼成炉内を窒素ガスで置換した後に、表4に示す水素ガス流量に調整した。
実施例2:A2→B1→C2→D1
実施例3:A3→B1→C1→D2
実施例4:A2→B2→C2→D2
実施例5:A2→B4→C1→D4
また、比較例1として次の工程を組み合わせて調製したエンドハットを用意した。
その後、比較例1に係るエンドハットにおいては、さらにプレス圧力1ton/cm2の押圧力でリング状ろう材を押圧して固定した。
実施例2および実施例3において調製したエンドハットについて、次のバレル研磨工程を実施した。
バレル研磨工程は、実施例2または実施例3の工程を経て調製されたマグネトロン用エンドハットの所定数量(1バッチ量)を研磨材と水と共にバレル内に投入し、バレルの回転数を調整した後に所定時間混合して、表6に示す条件で実施した。
上記バレル研摩工程Eを実施して調製されたマグネトロン用エンドハットに対して、表7に示すプレス圧力を掛けてろう材の型崩れを修正するサイジング工程を実施した。プレス圧力を掛けるに際して、金型には潤滑油を塗布した。
上記サイジング工程Fを実施して調製されたマグネトロン用エンドハットを脱脂して潤滑油を除去した。
上記脱脂工程Gを実施したマグネトロン用エンドハットを表8の条件で焼成し第3焼成工程を実施した。
実施例7 :実施例2→工程E2→工程F1→工程G→工程H1
実施例8 :実施例2→工程E3→工程F2→工程G→工程H2
実施例9 :実施例3→工程E2→工程F1→工程G→工程H1
実施例10:実施例3→工程E3→工程F2→工程G→工程H2
次に上記のように調製した実施例6〜10に係るマグネトロン用エンドハットについて、その製造歩留りを、実施例1〜5と同様にして確認した。その結果を下記表9に示す。
2…ろう材
3…上部エンドハット
4…下部エンドハット
5…センターリード
6…サイドリード
7…センターリード取付穴部
8…エンドハットとろう材との接合底面部
9…エンドハットとろう材との接合側面部
10…接合界面
11…拡散領域
20…Mo成形体
21…焼成用容器
22…焼成ボート
23…セパレータ
Claims (16)
- Mo焼結体から成るエンドハットとMo−Ru系ろう材とを一体に接合したマグネトロン用エンドハットにおいて、上記エンドハットとろう材との接合界面にはろう材中のRuがMo焼結体から成るエンドハットに5μm以上拡散している拡散領域を具備していることを特徴とするマグネトロン用エンドハット。
- 前記Ruが拡散している拡散領域が接合界面から10〜200μmの範囲であることを特徴とする請求項1記載のマグネトロン用エンドハット。
- 前記Ruが拡散している領域が、Mo−Ru系ろう材の底面部と側面部とに存在することを特徴とする請求項1または請求項2のいずれか1項に記載のマグネトロン用エンドハット。
- 密度が9.6〜10.0g/cm3であるMo焼結体から成るエンドハットを具備することを特徴とする請求項1ないし請求項3のいずれか1項に記載のマグネトロン用エンドハット。
- 前記Mo焼結体は、Mo含有量が99.9質量%以上であり、かつ不純物元素としてのAl含有量が0.005質量%以下、Ca含有量が0.003質量%以下、Cr含有量が0.005質量%以下、Cu含有量が0.002質量%以下、Fe含有量が0.03質量%以下、Mg含有量が0.002質量%以下、Mn含有量が0.002質量%以下、Ni含有量が0.008質量%以下、Pb含有量が0.002質量%以下、Si含有量が0.005質量%以下、Sn含有量が0.002質量%以下、炭素含有量が0.01質量%以下であることを特徴とする請求項4記載のマグネトロン用エンドハット。
- 前記Mo−Ru系ろう材のRu含有量が35〜50質量%であることを特徴とする請求項1ないし請求項5のいずれか1項に記載のマグネトロン用エンドハット。
- 前記Mo−Ru系ろう材は、不純物元素として炭素を0.05質量%以下、Feを0.009質量%以下、Niを0.007質量%以下含有することを特徴とする請求項6記載のマグネトロン用エンドハット。
- 請求項1ないし請求項7のいずれか1項に記載のマグネトロン用エンドハットを用いたことを特徴とするマグネトロン。
- 純度99.9質量%以上のMo粉を用いてエンドハット形状のMo成形体をプレス成形するプレス成形工程と、上記Mo成形体を水素含有雰囲気中で焼成して第1の焼成体を得る第1焼成工程と、上記第一の焼成体にリング状Mo−Ru系ろう材を載せるろう材配置工程と、上記ろう材を配置した第1の焼成体を水素含有雰囲気中で焼成して第2の焼成体を得る第2焼成工程とを具備することを特徴とするマグネトロン用エンドハットの製造方法。
- 前記第1焼成工程は、水素ガス流量を0.2m3/時間以上、最高到達温度を1000〜1200℃とし、上記最高到達温度での保持時間を1〜4時間とすることを特徴とする請求項9記載のマグネトロン用エンドハットの製造方法。
- 前記第1焼成工程において、温度600℃から前記最高到達温度まで3〜7時間かけて昇温することを特徴とする請求項9または請求項10のいずれか1項に記載のマグネトロン用エンドハットの製造方法。
- 前記第2焼成工程は、水素ガス流量を0.2m3/時間以上、最高到達温度を1600〜1900℃とし、上記最高到達温度での保持時間を30分〜5時間とすることを特徴とする請求項9ないし請求項11のいずれか1項に記載のマグネトロン用エンドハットの製造方法。
- 前記第2の焼成体にバレル研磨加工を施すことによりバレル研磨体を得ることを特徴とする請求項9ないし請求項12のいずれか1項に記載のマグネトロン用エンドハットの製造方法。
- 前記バレル研磨体をサイジング加工することを特徴とする請求項13記載のマグネトロン用エンドハットの製造方法。
- 前記サイジング加工されたバレル研磨体を脱脂する工程を具備することを特徴とする請求項14記載のマグネトロン用エンドハットの製造方法。
- 脱脂されたバレル研磨体を熱処理する第3焼成工程を実施することを特徴とする請求項15記載のマグネトロン用エンドハットの製造方法。
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