JPWO2009107514A1 - 金属腐食性を低減したポリアミド組成物のペレットの製造方法および成形品の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
しかしながら、難燃剤として上記ホスフィン酸塩を使用した場合に、従来の方法によりポリアミド組成物のペレットを製造したり、得られたペレットから成形品を製造すると、押出機や射出成形機等の成形機のシリンダーや、シリンダー内に配設されるスクリュー、さらには射出成形時に使用される金型等の金属製部品が著しく腐食したりあるいは摩耗したりする問題があった。耐熱性が高いとされるホスフィン酸塩を使用した場合にこのような問題が起こることは予想外であった。
[1]融点が270〜300℃であるポリアミド(I)を15〜95質量%およびホスフィン酸塩(II)を5〜25質量%含むポリアミド組成物のペレットの製造方法であって、押出機のシリンダー温度が310℃を超えない条件で少なくとも上記ポリアミド(I)およびホスフィン酸塩(II)を溶融混練し、次いでペレット化する、ポリアミド組成物のペレットの製造方法、
[2]ポリアミド(I)がテレフタル酸単位を40〜100モル%含有するジカルボン酸単位と炭素数4〜18の脂肪族ジアミン単位を60〜100モル%含有するジアミン単位を有する上記[1]の製造方法、
[3]上記ジアミン単位が1,9−ノナンジアミン単位および2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位を60〜100モル%含有し、1,9−ノナンジアミン単位と2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位のモル比が、1,9−ノナンジアミン単位:2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位=60:40〜80:20である上記[2]の製造方法、
[4]ポリアミド(I)の濃硫酸中、30℃で測定した極限粘度が0.6〜0.95dl/gである上記[1]〜[3]のいずれかの製造方法、
[5]上記ホスフィン酸塩が下記式(1)で示されるモノホスフィン酸塩および/または下記式(2)で示されるジホスフィン酸塩である上記[1]〜[4]のいずれかの製造方法、
[6]上記ホスフィン酸塩(II)がジエチルホスフィン酸アルミニウムである上記[1]〜[4]のいずれかの製造方法、
[7]上記ポリアミド組成物が金属酸化物、金属水酸化物、炭酸金属塩、ホウ酸金属塩およびハイドロタルサイトまたはその誘導体からなる群から選択される少なくとも1種の金属化合物(III)を含む上記[1]〜[6]のいずれかの製造方法、
[9]ポリアミド(I)がテレフタル酸単位を40〜100モル%含有するジカルボン酸単位と炭素数4〜18の脂肪族ジアミン単位を60〜100モル%含有するジアミン単位を有する上記[8]の製造方法、
[10]上記ジアミン単位が1,9−ノナンジアミン単位および2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位を60〜100モル%含有し、1,9−ノナンジアミン単位と2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位のモル比が、1,9−ノナンジアミン単位:2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位=60:40〜80:20である上記[9]の製造方法、
[11]ポリアミド(I)の濃硫酸中、30℃で測定した極限粘度が0.6〜0.95dl/gである上記[8]〜[10]のいずれかの製造方法、
[12]上記ホスフィン酸塩(II)が下記式(1)で示されるモノホスフィン酸塩および/または下記式(2)で示されるジホスフィン酸塩である上記[8]〜[11]のいずれかの製造方法、
[13]上記ホスフィン酸塩(II)がジエチルホスフィン酸アルミニウムである上記[8]〜[11]のいずれかの製造方法、
[14]上記ポリアミド組成物が金属酸化物、金属水酸化物、炭酸金属塩、ホウ酸金属塩およびハイドロタルサイトまたはその誘導体からなる群から選択される少なくとも1種の金属化合物(III)をさらに含む上記[8]〜[13]のいずれかの製造方法、
[16]ポリアミド(I)がテレフタル酸単位を40〜100モル%含有するジカルボン酸単位と炭素数4〜18の脂肪族ジアミン単位を60〜100モル%含有するジアミン単位を有する上記[15]のポリアミド組成物、
[17]上記ジアミン単位が1,9−ノナンジアミン単位および2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位を60〜100モル%含有し、1,9−ノナンジアミン単位と2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位のモル比が、1,9−ノナンジアミン単位:2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位=60:40〜80:20である上記[16]のポリアミド組成物、
[18]ポリアミド(I)の濃硫酸中、30℃で測定した極限粘度が0.6〜0.95dl/gである上記[15]〜[17]のいずれかのポリアミド組成物、
[19]上記ホスフィン酸塩(II)が下記式(1)で示されるモノホスフィン酸塩および/または下記式(2)で示されるジホスフィン酸塩である上記[15]〜[18]のいずれかのポリアミド組成物、
[20]上記ホスフィン酸塩(II)がジエチルホスフィン酸アルミニウムである上記[15]〜[18]のいずれかのポリアミド組成物、
[21]上記ポリアミド組成物が金属酸化物、金属水酸化物、炭酸金属塩、ホウ酸金属塩およびハイドロタルサイトまたはその誘導体からなる群から選択される少なくとも1種の金属化合物(III)をさらに含む上記[15]〜[20]のいずれかのポリアミド組成物、
[22]上記ポリアミド組成物が滴下防止剤(IV)をさらに含む上記[15]〜[21]のいずれかのポリアミド組成物、
に関する。
本発明に使用されるポリアミド(I)は融点が270〜300℃である。本発明において使用されるポリアミド(I)としては、PA46等の脂肪族ポリアミドや、テレフタル酸単位を40〜100モル%含有するジカルボン酸単位と炭素数4〜18の脂肪族ジアミン単位を60〜100モル%含有するジアミン単位を有する半芳香族ポリアミド等が挙げられる。これらのうち、耐熱性、低吸水性の点で半芳香族ポリアミドが好ましい。
上記の半芳香族ポリアミドは、トリメリット酸、トリメシン酸、ピロメリット酸等の多価カルボン酸から誘導される単位を溶融成形が可能な範囲内で含んでいてもよい。
[式中、Yは半芳香族ポリアミドの分子鎖の末端基の総数(これは通常、ポリアミド分子の数の2倍に等しい)を表し、Zは封止されずに残ったカルボキシル基末端およびアミノ基末端の合計数を表す。]
上記のホスフィン酸化合物としては、例えば、ジメチルホスフィン酸、エチルメチルホスフィン酸、ジエチルホスフィン酸、メチル−n−プロピルホスフィン酸、メチレンビス(メチルホスフィン酸)、1,4−フェニレンビス(メチルホスフィン酸)、メチルフェニルホスフィン酸、ジフェニルホスフィン酸等が挙げられる。
また上記の金属成分としては、例えば、カルシウムイオン、マグネシウムイオン、アルミニウムイオン、亜鉛イオンを含む金属炭酸塩、金属水酸化物、金属酸化物等が挙げられる。
ホスフィン酸塩(II)は必ずしも完全に純粋である必要はなく、未反応物あるいは副生成物が少量残存していてもよい。
ポリアミド組成物における充填材(VI)の含有率としては0〜60質量%であることが好ましく、0〜45質量%であることがさらに好ましい。
また上記のポリアミド組成物には、二酸化チタン、酸化亜鉛等の反射材(顔料)を配合してもよい。ポリアミド組成物における反射材(顔料)の配合量は0〜20質量%であることが好ましい。
さらに上記のポリアミド組成物には、着色剤;ベンゾフェノン系、ベンゾトリアゾール系、トリアジン系等の紫外線吸収剤;ヒンダードアミン系等の光安定剤;亜リン酸、リン酸、亜ホスホン酸やこれらのエステル等の熱安定剤;ヒンダードフェノール系、チオ系、リン系、ヒンダードアミン系等の酸化防止剤;帯電防止剤;結晶核剤;可塑剤;ポリオレフィンワックス、高級脂肪酸エステル等のワックス類;シリコーンオイル等の離型剤;滑剤などの他の成分をさらに配合することもできる。ポリアミド組成物における他の成分の配合量は0〜1質量%であることが好ましい。
なお、本発明のペレットの製造方法においては、ポリアミド(I)およびホスフィン酸塩(II)が溶融混練される部分のシリンダー温度が全体に渡り上記温度を超えない条件であればよく、例えば、後述するようにポリアミド(I)を押出機の最上流部の供給口より供給し、ホスフィン酸塩(II)をサイドフィーダーより供給する場合にはホスフィン酸塩(II)がサイドフィードされた箇所より下流部分のシリンダー温度が全体に渡り上記温度を超えない条件であればよい。
押出機のシリンダー温度の下限値としては、ポリアミド(I)、ホスフィン酸塩(II)等の成分を溶融混練することができる温度であれば特に制限されないが、例えば、270℃を例示することができる。
押出機における溶融樹脂の温度としては、押出機内での剪断発熱を考慮すると、上記のシリンダー温度+10℃以下であることが好ましく、シリンダー温度+5℃以下であることがより好ましい。
押出機の最上流部の供給口あるいはサイドフィーダーより上記成分を供給するに際しては、窒素ラインより窒素を導入するなどして窒素パージすることが好ましい。窒素パージすることにより押出機のシリンダー内において酸素による樹脂等の劣化を防ぐことができる。
得られるペレットのサイズに特に制限はないが、スクリュー径18mmφ以下の小型の射出成形機により射出成形されて成形品となる場合も想定されるので、ペレット径が1mm〜3mmであることが好ましく、ペレット長さが1mm〜3.5mmであることが好ましい。
なお、本発明の成形品の製造方法においては、押出機、射出成形機またはブロー成形機においてポリアミド組成物が溶融混練される部分のシリンダー温度が全体に渡り上記温度を超えない条件であればよい。
成形機のシリンダー温度の下限値としては、ポリアミド組成物を溶融混練することができる温度であれば特に制限されないが、例えば、270℃を例示することができる。
成形機における溶融樹脂の温度としては、成形機内での剪断発熱を考慮すると、上記のシリンダー温度+10℃以下であることが好ましく、シリンダー温度+5℃以下であることがより好ましい。
成形機にポリアミド組成物を供給するに際しては、窒素ラインより窒素を導入するなどして窒素パージすることが好ましい。窒素パージすることにより成形機のシリンダー内において酸素による樹脂等の劣化を防ぐことができる。
一方、射出成形する際に使用される金型を形成する鋼材についても特に制限はないが、SKD11、「ELMAX」(SUS420C)等の耐食・耐摩耗性に優れるものが好ましい。中でも「ELMAX」がより好ましく、連続生産性を改善することができる。また、金型表面はコーティングがされていてもよい。コーティング材についても特に制限はないがTiN(窒化物)、DLC(炭素結合を有する非晶質炭素膜)が高温耐久性や微細な金型への適用が可能であり、好ましい。
示差走査熱量分析装置(DSC)を使用して、ポリアミド(試料質量10mg)をDSCの炉の中で、窒素雰囲気下、330℃で2分間加熱して完全に融解させた後、−50℃/分の速度で50℃まで冷却し、再び10℃/分の速度で昇温した時に現れる結晶の融解ピークの位置を測定し、これを融点とした。ピークが複数ある場合は高温側の融点を採用した。
濃度が0.05g/dl、0.1g/dl、0.2g/dlおよび0.4g/dlであるポリアミドの濃硫酸溶液を調製し、それぞれの濃硫酸溶液について、ウベローデ粘度計を使用して30℃における溶液粘度を測定した。得られた濃度と溶液粘度の関係から濃度0g/dlに外挿した際の溶液粘度を求めて、これを極限粘度[η]とした。
以下の実施例1および比較例1において、押し出された溶融樹脂の温度を、ニードル状の熱電対(BS−21E−010、2.1mmφ)を取り付けた温度計(安立計器株式会社製「HA−100E」)を使用して測定した。温度が上昇し5秒以上一定温度を保持したところを計測値とした。
ファナック株式会社製射出成形機「α−15」(スクリュー径18mmφ、延長ノズル径2mmφ)を使用して回転数50rpm、計量値20mm、背圧2kg/cm2、射出速度50mm/sの条件でパージし、連続的に排出された溶融樹脂の温度を、ニードル状の熱電対(BS−21E−010、2.1mmφ)を取り付けた温度計(安立計器株式会社製「HA−100E」)を使用して測定した。温度が上昇し5秒以上一定温度を保持したところを計測値とした。
以下の実施例および比較例において射出成形された板状の試験片(厚さ0.4mm、幅12.5mm、長さ125mm)を使用して、以下に示すUL−94規格の規定に準じて難燃性を評価した。
厚さ0.4mmの試験片の上端をクランプで止めて試験片を垂直に固定し、下端に所定の炎を10秒間当てて離し、試験片の燃焼時間(1回目)を測定する。消火したら直ちに再び下端に炎を10秒間当てて離し、試験片の燃焼時間(2回目)を測定する。5片について同じ測定を繰り返し、1回目の燃焼時間のデータ5個と、2回目の燃焼時間のデータ5個の、計10個のデータを得る。10個のデータの合計をT、10個のデータのうち最大値をMとする。Tが50秒以下、Mが10秒以下でクランプまで燃え上がらず、炎のついた溶融物が落ちて12インチ下にセットした乾燥したコットンに着火することがなければ「V−0」、Tが250秒以下、Mが30秒以下でその他はV−0と同様の条件を満たせば「V−1」、Tが250秒以下、Mが30秒以下でクランプまで燃え上がらず、炎のついた溶融物が落ちて12インチ下のコットンに着火した場合には「V−2」となる。
以下の実施例および比較例において射出成形された板状の試験片(厚さ0.5mm、幅10mm、長さ30mm)を、40℃、95%RH(相対湿度)の雰囲気中に100時間放置した。この試験片を赤外線加熱炉中で150℃で1分間加熱し、次いで100℃/分の速度で昇温し、変形や膨れが260℃以下で発生した場合を「×」、変形や膨れが生じないか、生じても260℃を超える温度であった場合を「○」とした。
銅箔(株式会社ニラコ製、純度99.9%、厚み0.05mm)を2cm×2cmの試験片として準備し、試料(ポリアミド組成物のペレット)2gおよび銅箔試験片をるつぼ(30ml、径45mm、高さ36mm)に入れ、ふたを閉じた。加熱炉を300℃または320℃に設定して60分間加熱処理し、その後自然冷却で室温まで冷却した。内部の銅箔を取り出し、表面状態を観察した。表面状態が変化していないか、あるいは色調の変化のみである場合を「○」、茶褐色の錆び状のものが生じた場合を「×」とした。
〔ポリアミド〕
PA9T−1:
テレフタル酸4931.5g(29.7モル)、1,9−ノナンジアミンと2−メチル−1,8−オクタンジアミンの混合物〔前者/後者=70/30(モル比)〕4844.1g(30.6モル)、安息香酸224.2g(1.8モル)、次亜リン酸ナトリウム一水和物10gおよび蒸留水2.5リットルを内容積20リットルのオートクレーブに入れ窒素置換した。この混合物を100℃で30分間攪拌し、2時間かけてオートクレーブ内部の温度を220℃に昇温した。このとき、オートクレーブ内部の圧力は2MPaまで昇圧した。そのまま2時間反応を続けた後、230℃に昇温し、次いで2時間、230℃に温度を保ち、水蒸気を徐々に抜いて圧力を2MPaに保ちながら反応させた。次に、30分間かけて圧力を1MPaまで下げ、さらに1時間反応させて、極限粘度[η]が0.14dl/gのプレポリマーを得た。これを100℃、減圧下で12時間乾燥し、2mm以下の粒径になるまで粉砕した。これを、230℃、13Pa(0.1mmHg)にて10時間固相重合し、融点が292℃、極限粘度[η]が0.80dl/g、末端封止率が76%である白色のポリアミド(PA9T−1)を得た。
1,9−ノナンジアミンと2−メチル−1,8−オクタンジアミンの混合物〔前者/後者=70/30(モル比)〕4844.1g(30.6モル)に代えて1,9−ノナンジアミンと2−メチル−1,8−オクタンジアミンの混合物〔前者/後者=85/15(モル比)〕4844.1g(30.6モル)を使用したこと以外は、上記PA9T−1の製造と同様にして、融点が306℃、極限粘度[η]が0.81dl/g、末端封止率が78%である白色のポリアミド(PA9T−2)を得た。
クラリアント社製、ジエチルホスフィン酸アルミニウム、「OP1230」(平均粒径25μm)
a:ボラックス社製、ホウ酸亜鉛「FIREBRAKE415」
b:酸化カルシウム
c:河合石灰工業株式会社製、アルミナ水和物「セラシールBMM」
ノバケミカルズ社製、スチレン/無水マレイン酸共重合体「Dylark D332」
チバ・スペシャルティ・ケミカルズ社製、ポリリン酸メラミン「Melapur200」
日東紡績株式会社製、ガラス繊維「CS−3G−225」(断面形状:丸型、3mmチョップストランド、繊維径9.5μm)
表1に示す割合で、プラスチック工学研究所製二軸押出機(スクリュー径30mmφ、L/D=32、回転数150rpm、吐出量10kg/h)にPA9T−1またはPA9T−2を最上流部のホッパーより供給し、ホスフィン酸塩(II)および充填材(VI)をサイドフィーダーより供給して、溶融混練した。二軸押出機のシリンダー温度としては表1の値を採用した。溶融混練されたポリアミド組成物をストランド状に押出し、冷却後切断して、ポリアミド組成物のペレットを得た。25kgのペレットを製造した後のスクリューの厚みを初期の厚みから差し引くことによりスクリュー摩耗量を定量した。結果を表1に示した。
表2に示す割合で、ホスフィン酸塩(II)および充填材(VI)以外の成分を予備混合(ドライブレンド)して押出機の最上流部のホッパーより供給し、ホスフィン酸塩(II)および充填材(VI)をサイドフィーダーより供給する以外は実施例1と同様にして(ただし、比較例2ではシリンダー温度を320℃とした)、表2に示す割合で各成分を含有するポリアミド組成物のペレットを製造した。得られたペレットを用いて、射出成形機としてファナック株式会社製「α−15」(スクリュー径18mmφ、延長ノズル径2mmφ)を使用して、表2に記載したシリンダー設定温度で、上記した方法にしたがって、溶融樹脂温度を測定するとともに、難燃性およびハンダ耐熱性試験用の試験片を射出成形し、上記した方法にしたがって、難燃性およびハンダ耐熱性を評価した。また、上記ペレットを用いて銅板腐食試験を行った。結果を表2に示した。
これに対して比較例2ではポリアミドの融点が300℃を超えるため、射出成形機のシリンダー温度を高く設定する必要が生じ、比較例2の溶融樹脂温度に近い320℃の銅板腐食試験では、茶褐色でクレーター状の錆びが発生し、溶融樹脂による著しい腐食が生じることが示唆された。なお、融点が300℃以下のポリアミドを使用した実施例2においても、320℃の銅板腐食試験では茶褐色でクレーター状の錆びが発生したことから、成形機のシリンダー温度を本発明で規定する範囲とする必要があることが分かる。
上記のPA9T−1(サンプル1)、上記のホスフィン酸塩(II)(サンプル2)および実施例2において得られたペレット(サンプル3)のそれぞれについて(サンプル量約10mg;ペレットの場合はカットしたものを用いた)、メトラー・トレド社製熱重量測定装置(TGA)を用いて、空気流量150ml/分および昇温速度10℃/分の条件で30℃から500℃まで加熱して熱重量測定を行った。250℃でのサンプルの質量に対する各温度でのサンプルの相対質量を以下の表3に示した。
Claims (22)
- 融点が270〜300℃であるポリアミド(I)を15〜95質量%およびホスフィン酸塩(II)を5〜25質量%含むポリアミド組成物のペレットの製造方法であって、押出機のシリンダー温度が310℃を超えない条件で少なくとも上記ポリアミド(I)およびホスフィン酸塩(II)を溶融混練し、次いでペレット化する、ポリアミド組成物のペレットの製造方法。
- ポリアミド(I)がテレフタル酸単位を40〜100モル%含有するジカルボン酸単位と炭素数4〜18の脂肪族ジアミン単位を60〜100モル%含有するジアミン単位を有する請求項1に記載の製造方法。
- 上記ジアミン単位が1,9−ノナンジアミン単位および2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位を60〜100モル%含有し、1,9−ノナンジアミン単位と2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位のモル比が、1,9−ノナンジアミン単位:2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位=60:40〜80:20である請求項2に記載の製造方法。
- ポリアミド(I)の濃硫酸中、30℃で測定した極限粘度が0.6〜0.95dl/gである請求項1〜3のいずれかに記載の製造方法。
- 上記ホスフィン酸塩が下記式(1)で示されるモノホスフィン酸塩および/または下記式(2)で示されるジホスフィン酸塩である請求項1〜4のいずれかに記載の製造方法。
[式(1)および(2)中、R1は、直鎖状もしくは分岐鎖状の炭素数1〜6のアルキル基、または、アリール基を表し、複数存在するR1は互いに同一であっても異なっていてもよい。R2は、直鎖状もしくは分岐鎖状の炭素数1〜10のアルキレン基、アリーレン基、または、アリールアルキレン基を表し、複数存在するR2は互いに同一であっても異なっていてもよい。Mはマグネシウム、アルミニウム、カルシウム、または、亜鉛を表し、複数存在するMは互いに同一であっても異なっていてもよい。mは2または3であり、nは1または3であり、xは1または2である。] - 上記ホスフィン酸塩(II)がジエチルホスフィン酸アルミニウムである請求項1〜4のいずれかに記載の製造方法。
- 上記ポリアミド組成物が金属酸化物、金属水酸化物、炭酸金属塩、ホウ酸金属塩およびハイドロタルサイトまたはその誘導体からなる群から選択される少なくとも1種の金属化合物(III)を含む請求項1〜6のいずれかに記載の製造方法。
- 融点が270〜300℃であるポリアミド(I)を15〜95質量%およびホスフィン酸塩(II)を5〜25質量%含むポリアミド組成物を押出成形、射出成形またはブロー成形する成形品の製造方法であって、成形機のシリンダー温度が310℃を超えない条件で上記ポリアミド組成物を成形する成形品の製造方法。
- ポリアミド(I)がテレフタル酸単位を40〜100モル%含有するジカルボン酸単位と炭素数4〜18の脂肪族ジアミン単位を60〜100モル%含有するジアミン単位を有する請求項8に記載の製造方法。
- 上記ジアミン単位が1,9−ノナンジアミン単位および2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位を60〜100モル%含有し、1,9−ノナンジアミン単位と2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位のモル比が、1,9−ノナンジアミン単位:2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位=60:40〜80:20である請求項9に記載の製造方法。
- ポリアミド(I)の濃硫酸中、30℃で測定した極限粘度が0.6〜0.95dl/gである請求項8〜10のいずれかに記載の製造方法。
- 上記ホスフィン酸塩(II)が下記式(1)で示されるモノホスフィン酸塩および/または下記式(2)で示されるジホスフィン酸塩である請求項8〜11のいずれかに記載の製造方法。
[式(1)および(2)中、R1は、直鎖状もしくは分岐鎖状の炭素数1〜6のアルキル基、または、アリール基を表し、複数存在するR1は互いに同一であっても異なっていてもよい。R2は、直鎖状もしくは分岐鎖状の炭素数1〜10のアルキレン基、アリーレン基、または、アリールアルキレン基を表し、複数存在するR2は互いに同一であっても異なっていてもよい。Mはマグネシウム、アルミニウム、カルシウム、または、亜鉛を表し、複数存在するMは互いに同一であっても異なっていてもよい。mは2または3であり、nは1または3であり、xは1または2である。] - 上記ホスフィン酸塩(II)がジエチルホスフィン酸アルミニウムである請求項8〜11のいずれかに記載の製造方法。
- 上記ポリアミド組成物が金属酸化物、金属水酸化物、炭酸金属塩、ホウ酸金属塩およびハイドロタルサイトまたはその誘導体からなる群から選択される少なくとも1種の金属化合物(III)をさらに含む請求項8〜13のいずれかに記載の製造方法。
- 融点が270〜300℃であるポリアミド(I)を15〜95質量%およびホスフィン酸塩(II)を5〜25質量%含むポリアミド組成物であって、成形機のシリンダー温度が310℃を超えない条件で押出成形、射出成形またはブロー成形するために使用されるポリアミド組成物。
- ポリアミド(I)がテレフタル酸単位を40〜100モル%含有するジカルボン酸単位と炭素数4〜18の脂肪族ジアミン単位を60〜100モル%含有するジアミン単位を有する請求項15に記載のポリアミド組成物。
- 上記ジアミン単位が1,9−ノナンジアミン単位および2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位を60〜100モル%含有し、1,9−ノナンジアミン単位と2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位のモル比が、1,9−ノナンジアミン単位:2−メチル−1,8−オクタンジアミン単位=60:40〜80:20である請求項16に記載のポリアミド組成物。
- ポリアミド(I)の濃硫酸中、30℃で測定した極限粘度が0.6〜0.95dl/gである請求項15〜17のいずれかに記載のポリアミド組成物。
- 上記ホスフィン酸塩(II)が下記式(1)で示されるモノホスフィン酸塩および/または下記式(2)で示されるジホスフィン酸塩である請求項15〜18のいずれかに記載のポリアミド組成物。
[式(1)および(2)中、R1は、直鎖状もしくは分岐鎖状の炭素数1〜6のアルキル基、または、アリール基を表し、複数存在するR1は互いに同一であっても異なっていてもよい。R2は、直鎖状もしくは分岐鎖状の炭素数1〜10のアルキレン基、アリーレン基、または、アリールアルキレン基を表し、複数存在するR2は互いに同一であっても異なっていてもよい。Mはマグネシウム、アルミニウム、カルシウム、または、亜鉛を表し、複数存在するMは互いに同一であっても異なっていてもよい。mは2または3であり、nは1または3であり、xは1または2である。] - 上記ホスフィン酸塩(II)がジエチルホスフィン酸アルミニウムである請求項15〜18のいずれかに記載のポリアミド組成物。
- 上記ポリアミド組成物が金属酸化物、金属水酸化物、炭酸金属塩、ホウ酸金属塩およびハイドロタルサイトまたはその誘導体からなる群から選択される少なくとも1種の金属化合物(III)をさらに含む請求項15〜20のいずれかに記載のポリアミド組成物。
- 上記ポリアミド組成物が滴下防止剤(IV)をさらに含む請求項15〜21のいずれかに記載のポリアミド組成物。
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